JPS5939476A - 管体の片面自動ｔｉｇ溶接法 - Google Patents
管体の片面自動ｔｉｇ溶接法Info
- Publication number
- JPS5939476A JPS5939476A JP14790982A JP14790982A JPS5939476A JP S5939476 A JPS5939476 A JP S5939476A JP 14790982 A JP14790982 A JP 14790982A JP 14790982 A JP14790982 A JP 14790982A JP S5939476 A JPS5939476 A JP S5939476A
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- Japan
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- welding
- electrode
- layer
- sided automatic
- groove
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/02—Seam welding; Backing means; Inserts
- B23K9/035—Seam welding; Backing means; Inserts with backing means disposed under the seam
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
- Butt Welding And Welding Of Specific Article (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は水圧鉄管等の固定した大口径厚肉管体の片面自
動ＴＩＧ溶接法に関し、更に詳しくは、水平又は傾斜し
た位置に固定された管体を突合せて全周溶接を行う場合
の開先組立誤差の許容範囲の大なる片面自動′ｒ王Ｇ溶
接法に関するものである。
動ＴＩＧ溶接法に関し、更に詳しくは、水平又は傾斜し
た位置に固定された管体を突合せて全周溶接を行う場合
の開先組立誤差の許容範囲の大なる片面自動′ｒ王Ｇ溶
接法に関するものである。
従来厚板の高張力鋼を用いた地下埋設式水圧鉄管等の現
場溶接は被覆アーク溶接又は自動Ｍ工Ｇ溶接によシ、管
の内外から溶接が行われてきた。
場溶接は被覆アーク溶接又は自動Ｍ工Ｇ溶接によシ、管
の内外から溶接が行われてきた。
しかし管の外側からも溶接を行うだめにはその作業用ヌ
ベーヌ分だけ、管の外径より大なる埋設用トンネルを掘
削する必要がある。そこで工費を節減するためにできる
だけ径の小さな埋設用トンネルを掘削し、管体の溶接を
管内からの片面自動ＴＩＧ溶接法により溶接を行なおう
とするものである。
ベーヌ分だけ、管の外径より大なる埋設用トンネルを掘
削する必要がある。そこで工費を節減するためにできる
だけ径の小さな埋設用トンネルを掘削し、管体の溶接を
管内からの片面自動ＴＩＧ溶接法により溶接を行なおう
とするものである。
片面自動Ｔ工Ｇ溶接は第１図及び第２図に示すように、
溶接能率を高めるだめ、突合せ部をＵ字形の狭開先とし
、開先部（１）の裏側の管体（２）の外周に沿って耐熱
性ガラス繊維布のテープ等から構成された裏当材（３）
を押え金（４）により保持しておき、タングステン電極
（５）と開先部との間にアーク（６）を発生させ、溶接
ワイヤを溶融させて溶接を行う。
溶接能率を高めるだめ、突合せ部をＵ字形の狭開先とし
、開先部（１）の裏側の管体（２）の外周に沿って耐熱
性ガラス繊維布のテープ等から構成された裏当材（３）
を押え金（４）により保持しておき、タングステン電極
（５）と開先部との間にアーク（６）を発生させ、溶接
ワイヤを溶融させて溶接を行う。
この際高張力鋼の溶接の場合は、アークによりｌパスで
単位長当りに加えうる熱量に制限があるため、第３図に
示すように多数回の溶接パスを繰返し、開先内に溶接層
を積層していく。
単位長当りに加えうる熱量に制限があるため、第３図に
示すように多数回の溶接パスを繰返し、開先内に溶接層
を積層していく。
第１図に示すように水平に又は傾斜状態に敷設された固
定管体（２）の突合せ溶接を行う場合、第４図に示すよ
うな垂直平面まだは傾斜平面内の環状の開先部（１）に
沿って全姿勢溶接を行う必要がある。
定管体（２）の突合せ溶接を行う場合、第４図に示すよ
うな垂直平面まだは傾斜平面内の環状の開先部（１）に
沿って全姿勢溶接を行う必要がある。
この場合、環状の開先部（１）の最下端ａから両側に向
って上端部す迄矢印のように、上方に向って溶接を進め
ると、逆に」二から下に向って溶接を進める場合に比較
して、アーク（６）により溶融した金属の溶融池が深く
なり、これに挿入した溶接ワイヤの溶融量も増大できる
ので １回のパスで盛られる溶接層が厚くな９、溶接の
能率が向」ニする。従って従来は水平又は傾斜した管体
（２）の突合せ溶接を行う場合は、必ず管体（２）の底
部から頂部に向って環状の開先部（１）に沿って電極（
５）を移動する」二進〜 法により溶接パスを何度も繰返して溶接層を積層して溶
接が行なわれている。
って上端部す迄矢印のように、上方に向って溶接を進め
ると、逆に」二から下に向って溶接を進める場合に比較
して、アーク（６）により溶融した金属の溶融池が深く
なり、これに挿入した溶接ワイヤの溶融量も増大できる
ので １回のパスで盛られる溶接層が厚くな９、溶接の
能率が向」ニする。従って従来は水平又は傾斜した管体
（２）の突合せ溶接を行う場合は、必ず管体（２）の底
部から頂部に向って環状の開先部（１）に沿って電極（
５）を移動する」二進〜 法により溶接パスを何度も繰返して溶接層を積層して溶
接が行なわれている。
しかしＴ王Ｇ溶接法ではアークにより直接１を溶融せし
めるのではなく、溶融金属の熱伝導により母材を溶融せ
しめるため、第５図に示すようなルート間隔ｄ又は第６
図に示すようノく段違いｈ等の開先組立誤差が大きくな
ると、」二記の環状の開先部（１）の下端ａから」二端
すの方向へ矢印ｐに沿って、溶接を進める上進法では、
第７図に示すようにアークに先行する溶融金属の湯流れ
（７）量が少なくなり、初層裏波溶接を行う場合、アー
ク（６）が直接裏当月（３）に触れ、これを溶融して抜
落ち（８）が生ずる場合がある。
めるのではなく、溶融金属の熱伝導により母材を溶融せ
しめるため、第５図に示すようなルート間隔ｄ又は第６
図に示すようノく段違いｈ等の開先組立誤差が大きくな
ると、」二記の環状の開先部（１）の下端ａから」二端
すの方向へ矢印ｐに沿って、溶接を進める上進法では、
第７図に示すようにアークに先行する溶融金属の湯流れ
（７）量が少なくなり、初層裏波溶接を行う場合、アー
ク（６）が直接裏当月（３）に触れ、これを溶融して抜
落ち（８）が生ずる場合がある。
従って上記全周溶接の場合、開先組立の許容誤差範囲は
小さく、第８図の斜線で示す範囲、即ち段違い、ルート
誤差とも約２．５〜３羽以下に保つ必要があった。例え
ば肉厚５０問、口径４０００間の大口径の管体を、この
ような厳しい精度で製作し敷設現場で組立てを行うには
大損シな設備と膨大な時間を要しそれだけコヌトもかさ
むという欠点があった。
小さく、第８図の斜線で示す範囲、即ち段違い、ルート
誤差とも約２．５〜３羽以下に保つ必要があった。例え
ば肉厚５０問、口径４０００間の大口径の管体を、この
ような厳しい精度で製作し敷設現場で組立てを行うには
大損シな設備と膨大な時間を要しそれだけコヌトもかさ
むという欠点があった。
本発明は従来の水平又は傾斜した大口径固定管体の突合
せ溶接法の上記欠点に鑑み、開先組立の許容誤差範囲の
大きなＴ工Ｇ溶接法を提供することを目的とする。
せ溶接法の上記欠点に鑑み、開先組立の許容誤差範囲の
大きなＴ工Ｇ溶接法を提供することを目的とする。
本発明者はこの目的を達成すべく研究を重ねだ結果、初
層溶接の際は従来とは全く逆に、上方から下方に向って
電極を移動させる上進法により溶接を行えば、アークに
より溶融した溶融金属が常にアークに先行して流れ、こ
れがルート間隔、段違い等による、突合せ部の間隙をア
ークに先行して埋めてゆくこＬを見出し本発明を完成す
るに至った。
層溶接の際は従来とは全く逆に、上方から下方に向って
電極を移動させる上進法により溶接を行えば、アークに
より溶融した溶融金属が常にアークに先行して流れ、こ
れがルート間隔、段違い等による、突合せ部の間隙をア
ークに先行して埋めてゆくこＬを見出し本発明を完成す
るに至った。
即ち本発明は水平又は傾斜した固定管体のＵ字開先のＴ
ＩＧ溶接による多層積層溶接に於て、初層の溶接は環状
の開先部に沿って上方から下方に向って電極を移動させ
つつ溶接を行い第２層日以降は環状の開先部に沿って下
方から上方へ電極を移動させつつ溶接を行う溶接法を要
旨とするものである。
ＩＧ溶接による多層積層溶接に於て、初層の溶接は環状
の開先部に沿って上方から下方に向って電極を移動させ
つつ溶接を行い第２層日以降は環状の開先部に沿って下
方から上方へ電極を移動させつつ溶接を行う溶接法を要
旨とするものである。
第９図に示す如く電極（５）を環状の開先部（１）の上
端から下端へ（矢印ｑ方向）上進法により移動させるこ
とにより常にアーク（６）に先行して溶融金属の湯流れ
（７）が流下し、ルート間隔ｄ、及び段違いｈ、等の間
隙を埋めるので、アーク（６）が直接裏当材（３）に当
ることなく、裏当材（３）の抜落ちの虞れのない安定し
た初層裏波溶接を行うことができる。
端から下端へ（矢印ｑ方向）上進法により移動させるこ
とにより常にアーク（６）に先行して溶融金属の湯流れ
（７）が流下し、ルート間隔ｄ、及び段違いｈ、等の間
隙を埋めるので、アーク（６）が直接裏当材（３）に当
ることなく、裏当材（３）の抜落ちの虞れのない安定し
た初層裏波溶接を行うことができる。
更に上記上方から下方への初層の溶接の際、電極を溶接
線の両側に交互に動がすいわゆるウィーピングを行うオ
シレート１棒により溶接を行うと、溶融された金属に対
して攪拌効果が得られるだめ更にアークに先行する湯流
れ量を増すことができる。
線の両側に交互に動がすいわゆるウィーピングを行うオ
シレート１棒により溶接を行うと、溶融された金属に対
して攪拌効果が得られるだめ更にアークに先行する湯流
れ量を増すことができる。
上記の如く本発明の方法により上方から下方に向って初
層の溶接を行う場合、裏当材（３）の抜落ちの虞れなく
溶接施工可能な開先組立誤差の許容範囲を実験的に求め
ると、第１Ｏ図に斜線で示す如く、ルート間隔、段違い
共約５朋の誤差迄は安定して施工することができ、第８
図に示す従来の溶接法の場合に比較して遥かに開先組立
誤差の許容範囲が広くなり、開先の切削加工及び組立が
極めて容易となる。
層の溶接を行う場合、裏当材（３）の抜落ちの虞れなく
溶接施工可能な開先組立誤差の許容範囲を実験的に求め
ると、第１Ｏ図に斜線で示す如く、ルート間隔、段違い
共約５朋の誤差迄は安定して施工することができ、第８
図に示す従来の溶接法の場合に比較して遥かに開先組立
誤差の許容範囲が広くなり、開先の切削加工及び組立が
極めて容易となる。
第２層目以降最終パスに至る溶接は、ルート間隔、又は
段違い等の開先組立誤差の影響を受けないた検、従来公
知の方法により、下方より上方に向って電極を移動させ
て溶接を行えばＩパヌ当りの溶着量も増大でき、能率よ
く全姿勢溶接を行うことができる。これらの２層目以降
の溶接は、公知の方法により、開先の幅に応じ、オシレ
ートパスによるｌパヌ１層盛シ、又はストレートパヌと
オシレートパス・ン組合せた２パヌ１層盛りの方法によ
り溶接を行うことができる。
段違い等の開先組立誤差の影響を受けないた検、従来公
知の方法により、下方より上方に向って電極を移動させ
て溶接を行えばＩパヌ当りの溶着量も増大でき、能率よ
く全姿勢溶接を行うことができる。これらの２層目以降
の溶接は、公知の方法により、開先の幅に応じ、オシレ
ートパスによるｌパヌ１層盛シ、又はストレートパヌと
オシレートパス・ン組合せた２パヌ１層盛りの方法によ
り溶接を行うことができる。
又、初層及び第２層目以降の溶接パスに於いて第１１図
に示すように溶接ワイヤ（９）を電極（５）の進行方向
（矢印Ｃ方向）後方から斜に溶融池０Ｑ中に挿入しつつ
溶接ワイヤ（９）にアーク電源（ＤＣ３Ｐ ）（１１）
とは別の直流電源（ＤＣＲＰ ）Ｑ２よりアーク電流と
逆向きの電流を流すと、これによって生じる磁場により
、アーク（６）を溶接進行方向前方に強制的に偏向させ
ることができ、溶接速度の高速化、高溶着速度化を図る
ことができる。
に示すように溶接ワイヤ（９）を電極（５）の進行方向
（矢印Ｃ方向）後方から斜に溶融池０Ｑ中に挿入しつつ
溶接ワイヤ（９）にアーク電源（ＤＣ３Ｐ ）（１１）
とは別の直流電源（ＤＣＲＰ ）Ｑ２よりアーク電流と
逆向きの電流を流すと、これによって生じる磁場により
、アーク（６）を溶接進行方向前方に強制的に偏向させ
ることができ、溶接速度の高速化、高溶着速度化を図る
ことができる。
上記説明では管体（２）の突合せ溶接を管体（２）の内
側から片面自動ＴＩＧ溶接により行う方法について説明
したが、本発明の溶接法は管体の外側から片面Ｔ工Ｇ溶
接を行う場合にも内外を逆にすれば全く同様に実施する
ことができる。
側から片面自動ＴＩＧ溶接により行う方法について説明
したが、本発明の溶接法は管体の外側から片面Ｔ工Ｇ溶
接を行う場合にも内外を逆にすれば全く同様に実施する
ことができる。
本発明の管体の片面自動ＴＩＧ溶接法によれば、大口径
の管体の突合せ溶接を行う場合その開先組立精度の許容
範囲が従来実施して来た方法と較べて広くなり作業能率
及び溶接継手品質の向上は勿論の事、管体の製造及び敷
設工事費を大幅に削減する事ができる。
の管体の突合せ溶接を行う場合その開先組立精度の許容
範囲が従来実施して来た方法と較べて広くなり作業能率
及び溶接継手品質の向上は勿論の事、管体の製造及び敷
設工事費を大幅に削減する事ができる。
第１図は本発明の管体の片面自動Ｔ王Ｇ溶接法に用いら
れる管体の開先部の一部断面図、第２図は同拡大断面図
である。第３図は開先内の溶接層の形成の説明図、第４
図は第１図に於、けるＡ−Ａ断面図、第５図はルート間
隔のある開先部の断面図、第６図は段違いのある開先部
の断面図、第７図は従来の上進法による初層溶接の説明
図、第８図は従来法による溶接施工可能な開先組立許容
誤差範囲を示すグラフ、第９図は本発明の上進法による
初層溶接の説明図、第１０図は本発明の溶接法による溶
接可能な開先組立許容誤差範囲を示すグラフ、第１１図
は本発明の溶接法の実施例を示す斜視図である。 符号の説明 （１）・・・開先部、 （２）・・・管体、（
３）・・・裏当材、 （４）・・・押え金、（
５）・・・電極、 （６）・・・アーク、
（７）・・・溶融金属の湯流れ、（８）・・・抜落ち、
（９）・・・溶接ワイヤ、 （１０１・・・溶融池
、０υ・・・アーク電源、 ０２・・・直流電源。 特許出願人 株式会社酒井鉄工所 代理人 太江篤彌 第３図 第１図 第７図 第８図 第ど図 第９図 第３図 ノＬノー トＰ謂隔 （ｑｎｎリプ ルートＦＶｌ陽（１）７１弾）
れる管体の開先部の一部断面図、第２図は同拡大断面図
である。第３図は開先内の溶接層の形成の説明図、第４
図は第１図に於、けるＡ−Ａ断面図、第５図はルート間
隔のある開先部の断面図、第６図は段違いのある開先部
の断面図、第７図は従来の上進法による初層溶接の説明
図、第８図は従来法による溶接施工可能な開先組立許容
誤差範囲を示すグラフ、第９図は本発明の上進法による
初層溶接の説明図、第１０図は本発明の溶接法による溶
接可能な開先組立許容誤差範囲を示すグラフ、第１１図
は本発明の溶接法の実施例を示す斜視図である。 符号の説明 （１）・・・開先部、 （２）・・・管体、（
３）・・・裏当材、 （４）・・・押え金、（
５）・・・電極、 （６）・・・アーク、
（７）・・・溶融金属の湯流れ、（８）・・・抜落ち、
（９）・・・溶接ワイヤ、 （１０１・・・溶融池
、０υ・・・アーク電源、 ０２・・・直流電源。 特許出願人 株式会社酒井鉄工所 代理人 太江篤彌 第３図 第１図 第７図 第８図 第ど図 第９図 第３図 ノＬノー トＰ謂隔 （ｑｎｎリプ ルートＦＶｌ陽（１）７１弾）
Claims (6)
- （１）水平又は傾斜状態に保持された厚肉大口径固定管
体の片面自動Ｔ工Ｇ溶接による円周突合せ溶接に於て、
開先形状をＵ字開先とし、初層溶接を環状の開先部の上
端部から下端部の方向にＵ字開先の底部に沿って電極を
移動させつつ裏波溶接を行い、第２層日以降の溶接は環
状開先部の下端部から上端部の方向に開先に沿って電極
を移動させつつ多層積層溶接を行うことを特徴とする管
体の片面自動ＴＩＧ溶接法。 - （２）該初層溶接をオシレートＭ棒により行う特許請求
の範囲第１項記載の管体の片面自動欝溶接法。 - （３）溶接ワイヤーを溶接進行方向後方から溶融池内に
挿入し、該溶接ワイヤーにアーク電流とは逆向きの直流
電流を流す特許請求の範囲第１項記載の管体の片面自動
Ｔ工Ｇ溶接法。 - （４）該第２層目以降の溶接はオシレートパスにより、
又はストレートパスとオシレートパスを組合せて２パス
１層仕上げ又は１パス１層仕上げによシ積層する特許請
求の範囲第１項記載の管体の片面自動ＴＩＧ溶接法。 - （５）該管体内側より溶接を行う特許請求の範囲第１項
記載の管体の片面自動Ｔ■Ｇ溶接法。 - （６）該管体の外側よシ溶接を行う特許請求の範囲第１
項記載の管体の片面自動Ｔ■Ｇ溶接法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14790982A JPS5939476A (ja) | 1982-08-26 | 1982-08-26 | 管体の片面自動ｔｉｇ溶接法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14790982A JPS5939476A (ja) | 1982-08-26 | 1982-08-26 | 管体の片面自動ｔｉｇ溶接法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5939476A true JPS5939476A (ja) | 1984-03-03 |
| JPH0224188B2 JPH0224188B2 (ja) | 1990-05-28 |
Family
ID=15440855
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14790982A Granted JPS5939476A (ja) | 1982-08-26 | 1982-08-26 | 管体の片面自動ｔｉｇ溶接法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5939476A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108161185A (zh) * | 2017-12-11 | 2018-06-15 | 中盐金坛盐化有限责任公司 | 一种盐穴储气库注采管柱焊接工艺 |
| CN108465918A (zh) * | 2018-06-01 | 2018-08-31 | 江阴市三和重工钢制品有限公司 | 不同壁厚钢管的对接工艺 |
| RU2696629C2 (ru) * | 2017-12-20 | 2019-08-05 | Федеральное государственное автономное учреждение "Научно-учебный центр "Сварка и контроль" при МГТУ им. Н.Э. Баумана" | Способ сварки неповоротных стыков частей магистрального трубопровода (варианты) |
| CN110181147A (zh) * | 2019-05-07 | 2019-08-30 | 上海电气核电设备有限公司 | 一种高温气冷堆蒸汽发生器用管板与联箱的焊接方法 |
| US10697479B1 (en) * | 2017-06-09 | 2020-06-30 | JARP Industries, Inc. | Pressure vessel and method of welding a pressure vessel sidewall and end cap together |
| CN111496352A (zh) * | 2020-04-28 | 2020-08-07 | 成都熊谷加世电器有限公司 | 一种坡地管道的焊接方法 |
| CN113967806A (zh) * | 2021-10-28 | 2022-01-25 | 湖北三江航天江北机械工程有限公司 | 大尺寸分流锥焊接变形控制方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5114457A (ja) * | 1975-05-14 | 1976-02-04 | Chozo Inaba | Kagunohikido |
| JPS5725298A (en) * | 1980-07-21 | 1982-02-10 | Hitachi Ltd | Method for tig welding of pipe |
-
1982
- 1982-08-26 JP JP14790982A patent/JPS5939476A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5114457A (ja) * | 1975-05-14 | 1976-02-04 | Chozo Inaba | Kagunohikido |
| JPS5725298A (en) * | 1980-07-21 | 1982-02-10 | Hitachi Ltd | Method for tig welding of pipe |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10697479B1 (en) * | 2017-06-09 | 2020-06-30 | JARP Industries, Inc. | Pressure vessel and method of welding a pressure vessel sidewall and end cap together |
| US11408448B2 (en) | 2017-06-09 | 2022-08-09 | JARP Industries, Inc. | Pressure vessel and method of welding a pressure vessel sidewall and end cap together |
| CN108161185A (zh) * | 2017-12-11 | 2018-06-15 | 中盐金坛盐化有限责任公司 | 一种盐穴储气库注采管柱焊接工艺 |
| RU2696629C2 (ru) * | 2017-12-20 | 2019-08-05 | Федеральное государственное автономное учреждение "Научно-учебный центр "Сварка и контроль" при МГТУ им. Н.Э. Баумана" | Способ сварки неповоротных стыков частей магистрального трубопровода (варианты) |
| CN108465918A (zh) * | 2018-06-01 | 2018-08-31 | 江阴市三和重工钢制品有限公司 | 不同壁厚钢管的对接工艺 |
| CN110181147A (zh) * | 2019-05-07 | 2019-08-30 | 上海电气核电设备有限公司 | 一种高温气冷堆蒸汽发生器用管板与联箱的焊接方法 |
| CN111496352A (zh) * | 2020-04-28 | 2020-08-07 | 成都熊谷加世电器有限公司 | 一种坡地管道的焊接方法 |
| CN113967806A (zh) * | 2021-10-28 | 2022-01-25 | 湖北三江航天江北机械工程有限公司 | 大尺寸分流锥焊接变形控制方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0224188B2 (ja) | 1990-05-28 |
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