JPS5938338A - 高い降伏強度で絞り加工性に優れた缶用極薄鋼板の製造方法 - Google Patents
高い降伏強度で絞り加工性に優れた缶用極薄鋼板の製造方法Info
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- JPS5938338A JPS5938338A JP14905182A JP14905182A JPS5938338A JP S5938338 A JPS5938338 A JP S5938338A JP 14905182 A JP14905182 A JP 14905182A JP 14905182 A JP14905182 A JP 14905182A JP S5938338 A JPS5938338 A JP S5938338A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
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- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、絞り加工により成形される缶の素材としての
極薄鋼板の製造方法に関するものであり、特に製缶に際
して、素材のｒ値が大きく、かつΔｒ値が小さいことの
点で絞り加工性に優ｎるとともに、成形した缶の品質に
優れ、特に素材鋼板における面内異方性により生じる耳
が従来のものに比べて小さい缶が得られるようにする缶
用極薄鋼板の製造方法に関するものである。
極薄鋼板の製造方法に関するものであり、特に製缶に際
して、素材のｒ値が大きく、かつΔｒ値が小さいことの
点で絞り加工性に優ｎるとともに、成形した缶の品質に
優れ、特に素材鋼板における面内異方性により生じる耳
が従来のものに比べて小さい缶が得られるようにする缶
用極薄鋼板の製造方法に関するものである。
食用缶では、古くから胴部、大部（ふた）、地部（底）
から成る、いわゆる３ピ一ス缶が主体であって、一部に
はプレス成形により胴部と地部を一体に成形したものに
大部を接合した、いわゆるコビース缶がある。
から成る、いわゆる３ピ一ス缶が主体であって、一部に
はプレス成形により胴部と地部を一体に成形したものに
大部を接合した、いわゆるコビース缶がある。
２ピ一ス缶は、缶の機能が優れていること及び製缶能率
が高いというメリットがあるため近年その製缶法が見間
されてきた。
が高いというメリットがあるため近年その製缶法が見間
されてきた。
また、従来このような素材には調質度（ＪＩＳ ａ３３
０３においてロックウェルで硬さくＨＫ３０Ｔ）の値を
もってこれを表すことが規定されている）がＴ／〜Ｔｊ
、板厚０．２〜０．’ｌ Ｂ程度のものが使われていた
。しかし、最近コスト削減の目的から、素材の使用量を
少なくするために板厚がより薄いものが使われだした。
０３においてロックウェルで硬さくＨＫ３０Ｔ）の値を
もってこれを表すことが規定されている）がＴ／〜Ｔｊ
、板厚０．２〜０．’ｌ Ｂ程度のものが使われていた
。しかし、最近コスト削減の目的から、素材の使用量を
少なくするために板厚がより薄いものが使われだした。
−ピース缶は絞シ加工前の平板で塗装、印刷が施される
が、その方式はロール・コータで行われるため、従来方
法による鋼板はその降伏強度が低いことにより、塗装後
に進行方向に反り、その直後の焼付工程では反った塗装
板どうしが接触して、すりキズが発生するという問題が
あった。この傾向は板厚が薄くなると、更に助長される
。したがって、絞り加工用鋼板といえども缶用のものは
、降伏強度のより高いものが適していることになる。
が、その方式はロール・コータで行われるため、従来方
法による鋼板はその降伏強度が低いことにより、塗装後
に進行方向に反り、その直後の焼付工程では反った塗装
板どうしが接触して、すりキズが発生するという問題が
あった。この傾向は板厚が薄くなると、更に助長される
。したがって、絞り加工用鋼板といえども缶用のものは
、降伏強度のより高いものが適していることになる。
一般に絞り加工によって製缶される缶素材として使用さ
れる極薄鋼板の絞り加工性は、自動車の車体等に用いら
れる絞り加工用冷延鋼板と同様に、一般的にはｒ値が大
きいことが望ましいとされている。また、製缶後のフラ
ンジ部のトリミング化を小さくして材料歩留シを向上さ
せるために容器７ランジ部に耳発生の少ない、いわゆる
ｒ値の面内異方性（Δｒ）の小さい極薄鋼板が要求され
ている。
れる極薄鋼板の絞り加工性は、自動車の車体等に用いら
れる絞り加工用冷延鋼板と同様に、一般的にはｒ値が大
きいことが望ましいとされている。また、製缶後のフラ
ンジ部のトリミング化を小さくして材料歩留シを向上さ
せるために容器７ランジ部に耳発生の少ない、いわゆる
ｒ値の面内異方性（Δｒ）の小さい極薄鋼板が要求され
ている。
ここにｒ値とは、冷延鋼板の深絞り加工性を示す一つの
指標であって、引張試験における幅方向の歪と厚さ方向
の歪の比で示される。このｒ値は、引張シ試験片の採取
方向によって異なり、低炭素Ａ／キルド鋼冷延端板では
、圧延方向に対しｑＯｏの方向に採取したものが最も高
く、次いでθ０方向が高く、ｑ ｓ Ｏ方向が最も低い
という異方性のものが多い。この異方性の程度は鋼板の
製造方法により異なる。
指標であって、引張試験における幅方向の歪と厚さ方向
の歪の比で示される。このｒ値は、引張シ試験片の採取
方向によって異なり、低炭素Ａ／キルド鋼冷延端板では
、圧延方向に対しｑＯｏの方向に採取したものが最も高
く、次いでθ０方向が高く、ｑ ｓ Ｏ方向が最も低い
という異方性のものが多い。この異方性の程度は鋼板の
製造方法により異なる。
そこでｒ値については、前記各方向におけるｒ値から、
その平均値７を次式によシ求めてこれをもって鋼板の絞
り加工性を評価している。
その平均値７を次式によシ求めてこれをもって鋼板の絞
り加工性を評価している。
ゲ
ここにｒＬ：圧延方向と平行な方向におけるｒ値ｒｃ：
圧延方向と直角の方向におけるｒ値ｒＤ：圧延方向とｉ
’の方向におけるｒ値一方、絞シ加工後の缶フランジ部
は円周方向の板厚分布と高さに異方性が現われ、かかる
現象はｒ値の面内異方性のために生じる。すなわち、深
絞り中の円周方向の圧縮に対して、ｒ値の小さい方向は
板厚が増加しやすく、半径方向に材料が伸びにくい。一
方ｒ値の大きい方向では逆に板厚が増加しに＜＜、半径
方向に材料が伸びやすい。したがってｒ値の大きい方向
に缶が高く（耳の山部）Ｓｒ値の小さい方向に缶が低く
（耳の谷部）なる。
圧延方向と直角の方向におけるｒ値ｒＤ：圧延方向とｉ
’の方向におけるｒ値一方、絞シ加工後の缶フランジ部
は円周方向の板厚分布と高さに異方性が現われ、かかる
現象はｒ値の面内異方性のために生じる。すなわち、深
絞り中の円周方向の圧縮に対して、ｒ値の小さい方向は
板厚が増加しやすく、半径方向に材料が伸びにくい。一
方ｒ値の大きい方向では逆に板厚が増加しに＜＜、半径
方向に材料が伸びやすい。したがってｒ値の大きい方向
に缶が高く（耳の山部）Ｓｒ値の小さい方向に缶が低く
（耳の谷部）なる。
耳の高さは加工条件によってもかなり異なるが、このｒ
値の異方性を示チΔｒの大きい極薄鋼板径大きな耳とな
り、歩留シが低下する。
値の異方性を示チΔｒの大きい極薄鋼板径大きな耳とな
り、歩留シが低下する。
なお、Δｒは次の式で定義される。
ｒ ＋ｒ −コｒ
Δｒ＝−−−−−−−−−−−−−
コ
ｒ値は鋼板の結晶集合組織と密接な関係があシ、したが
ってΔｒ値も同様に結晶集合組織と密接な関係がある。
ってΔｒ値も同様に結晶集合組織と密接な関係がある。
このΔｒ値は（１）冷間圧延の圧下率、（コ）冷延前の
熱間圧延温度、（、？）ＡＩＮなどの析出物の再結晶過
程における析出挙動や分散状態等により大きく変化する
ことが知られている。
熱間圧延温度、（、？）ＡＩＮなどの析出物の再結晶過
程における析出挙動や分散状態等により大きく変化する
ことが知られている。
このことから、金型の工夫に合せてΔｒの小さい極薄鋼
板を用いることにより容器フランジ部の耳発生を最小限
に改善することが出来る。しかし。
板を用いることにより容器フランジ部の耳発生を最小限
に改善することが出来る。しかし。
一般にΔｒの小さい極薄鋼板はｒ値が悪くなり、深絞り
加工そのものを阻害するという欠点があり、更に、降伏
強度を高くするためには、結晶粒径を小さくする一ｂ要
があり、この結果ｒ値も小さくなる。
加工そのものを阻害するという欠点があり、更に、降伏
強度を高くするためには、結晶粒径を小さくする一ｂ要
があり、この結果ｒ値も小さくなる。
従来、７値の高い絞り用鋼板の製造は、低炭素Ａｔキル
ド鋼を用い、熱間圧延温度（ＦＴ ）はＡｒ３変態点以
上、巻取温度（ＯＴ ）は５ｌＩｏ℃程度の低温で、ま
た焼鈍は箱焼鈍法で行われてきた。しかし、この製造法
では７値は高くなるが降伏強度が低塾いという欠点があ
った。降伏強度は低くても、王位が高いものは、自動車
の車体などに使う場合には好ましい品質特性であるが、
缶用鋼板に対しては前述のように塗装工程で生ずる鋼板
の反りのため好ましくない。
ド鋼を用い、熱間圧延温度（ＦＴ ）はＡｒ３変態点以
上、巻取温度（ＯＴ ）は５ｌＩｏ℃程度の低温で、ま
た焼鈍は箱焼鈍法で行われてきた。しかし、この製造法
では７値は高くなるが降伏強度が低塾いという欠点があ
った。降伏強度は低くても、王位が高いものは、自動車
の車体などに使う場合には好ましい品質特性であるが、
缶用鋼板に対しては前述のように塗装工程で生ずる鋼板
の反りのため好ましくない。
降伏強度を高くするための焼鈍法としては、連続焼鈍（
ＣＡＬ ）がある。ＣＡＬは、従来方法では再結晶後、
室温まで単純に冷却する熱□サイクルで行われるが、こ
の方法で焼鈍したものでは、その降伏強度は高くなるが
Ｙ値が低く、絞り加工用として使うことは難しかった。
ＣＡＬ ）がある。ＣＡＬは、従来方法では再結晶後、
室温まで単純に冷却する熱□サイクルで行われるが、こ
の方法で焼鈍したものでは、その降伏強度は高くなるが
Ｙ値が低く、絞り加工用として使うことは難しかった。
しかしＣＡＬ法でも、その熱サイクルに再結晶後の急冷
と過時効処理（０゜Ａ、処理）を付加すると、降伏強度
が高くなるとともに、ｆ値も大きくなるどとが分かった
。し力・しｆ値のばらつきが大きく、またその水準も低
かった。
と過時効処理（０゜Ａ、処理）を付加すると、降伏強度
が高くなるとともに、ｆ値も大きくなるどとが分かった
。し力・しｆ値のばらつきが大きく、またその水準も低
かった。
一方、極薄鋼板の板厚は冷間圧延によって決まるが、極
薄６鋼板を得ようとすると必然的に冷間圧延の圧下率は
高くなる。このため冷間圧延性は悪くなる。
薄６鋼板を得ようとすると必然的に冷間圧延の圧下率は
高くなる。このため冷間圧延性は悪くなる。
本発明は、従来方法による上述の欠点を改善して、降伏
強度が高い一方、？値が大きくかっΔｒの小さい、すな
わち面内異方性の小さい点で絞シ加工性に優れた缶用極
薄鋼板を、冷間圧延を容易にして、製造することができ
る該鋼板の製造方法を提供することを目的とするもので
ある。
強度が高い一方、？値が大きくかっΔｒの小さい、すな
わち面内異方性の小さい点で絞シ加工性に優れた缶用極
薄鋼板を、冷間圧延を容易にして、製造することができ
る該鋼板の製造方法を提供することを目的とするもので
ある。
すなわち、本発明の要旨とするものは、次のとおｐであ
る。
る。
ｃ：ｏ、ｏ’ｔ＠以下、 Ｓｉ ： ０．０４％以下、
Ｍｎ ：ｏ、、１ｓｑｂ以’Ｆ、 Ｐ ： ０．０３
’ｌｒ以下、ｓ：ｏ、ｏコチ以下、 Ａｌ： ０．／
！ｒ ％以）’、 Ｎ ： ０，００ｔ ％以下を含有
し、残部は実質的にＦｅである連続鋳造鋼片を、鋼片加
熱温度を１０００℃〜／／！０℃に、熱間圧延仕上温度
をＡｒ３変態点以下７００℃以上にして熱間圧延し、巻
取温度をＵθ℃〜りθ０ ℃にして巻取って熱延鋼帯と
なし、次いで酸洗いした後、圧下率をｇｏ〜９５％にし
て冷間圧延し、得られた冷延鋼板を、連続焼鈍炉内にお
いてｔ、ｇｏ℃以上の温度に３秒以上保持した後、ｓｏ
ｏ℃以下の温度までｌｏ℃／ｍｅｃ −！ｒ００℃／
ｓｅａの冷却速度で冷却し、更に５００３〜３３０℃の
温度に３秒以上保持した後、室温まで冷却することを特
徴とする、高い降伏強度で絞り加工性に優れた、特に面
内異方性の小さい缶用極薄鋼板の製造方法。
Ｍｎ ：ｏ、、１ｓｑｂ以’Ｆ、 Ｐ ： ０．０３
’ｌｒ以下、ｓ：ｏ、ｏコチ以下、 Ａｌ： ０．／
！ｒ ％以）’、 Ｎ ： ０，００ｔ ％以下を含有
し、残部は実質的にＦｅである連続鋳造鋼片を、鋼片加
熱温度を１０００℃〜／／！０℃に、熱間圧延仕上温度
をＡｒ３変態点以下７００℃以上にして熱間圧延し、巻
取温度をＵθ℃〜りθ０ ℃にして巻取って熱延鋼帯と
なし、次いで酸洗いした後、圧下率をｇｏ〜９５％にし
て冷間圧延し、得られた冷延鋼板を、連続焼鈍炉内にお
いてｔ、ｇｏ℃以上の温度に３秒以上保持した後、ｓｏ
ｏ℃以下の温度までｌｏ℃／ｍｅｃ −！ｒ００℃／
ｓｅａの冷却速度で冷却し、更に５００３〜３３０℃の
温度に３秒以上保持した後、室温まで冷却することを特
徴とする、高い降伏強度で絞り加工性に優れた、特に面
内異方性の小さい缶用極薄鋼板の製造方法。
以Ｆ１本発明について詳細に説明する。
本発明者らは、降伏強度が高く、一方Ｆ値が大きく、か
つΔｒの小さい絞り加工用極薄鋼板をつくるとともに１
冷間圧延性に優れた特性を具備する該鋼板素材をつくる
ために、冷延素材並びに製品鋼板の材質に影響を及ぼす
と考えられる り鋼板成分、２ツ鋼片加熱温度、β）
熱間圧延条件（熱延仕上温度ＦＴ 、巻取温度０Ｔ）１
４）焼鈍条件（箱焼鈍、過時効処理を施さない通常の連
続焼鈍法、急速冷却と過時効処理を付加する連続焼鈍法
）について、鋭意研究を重ねた結果、以下に示すことを
突きとめ、本発明に想到した。
つΔｒの小さい絞り加工用極薄鋼板をつくるとともに１
冷間圧延性に優れた特性を具備する該鋼板素材をつくる
ために、冷延素材並びに製品鋼板の材質に影響を及ぼす
と考えられる り鋼板成分、２ツ鋼片加熱温度、β）
熱間圧延条件（熱延仕上温度ＦＴ 、巻取温度０Ｔ）１
４）焼鈍条件（箱焼鈍、過時効処理を施さない通常の連
続焼鈍法、急速冷却と過時効処理を付加する連続焼鈍法
）について、鋭意研究を重ねた結果、以下に示すことを
突きとめ、本発明に想到した。
前述したように、極薄鋼板の製造に対しては、冷間圧延
の圧下率を高くする必要があ夛、そのため素材の冷間圧
延性は悪くなる。冷間圧延性が悪い理由は圧延素材が硬
質のためである。圧延素材を軟質にして、冷間圧延性に
優れるものにする製造条件を検討した結果、熱間圧延仕
上温度ＦＴをＡｒ３変態点以Ｆの低温で圧延全行い、結
晶粒径を大きくすることであることが分かった。
の圧下率を高くする必要があ夛、そのため素材の冷間圧
延性は悪くなる。冷間圧延性が悪い理由は圧延素材が硬
質のためである。圧延素材を軟質にして、冷間圧延性に
優れるものにする製造条件を検討した結果、熱間圧延仕
上温度ＦＴをＡｒ３変態点以Ｆの低温で圧延全行い、結
晶粒径を大きくすることであることが分かった。
第７図は、 ＦＴ （熱間圧延仕上温度）とＨＨＴ（Ｈ
ｏｒｓｅ ｐｏｗｅｒ Ｈｏｕｒ ｐｅｒ Ｔｏｎ ）
（圧延消費動力）との関係を示すものであって、ＨＨ
Ｔは、 ＦＴをＡｒ３変態点以Ｆにして圧延を行う方が
、ＦＴをＡｒ３変態点を超える温度にして圧延するより
も、約７割低下することを明らかにしている。
ｏｒｓｅ ｐｏｗｅｒ Ｈｏｕｒ ｐｅｒ Ｔｏｎ ）
（圧延消費動力）との関係を示すものであって、ＨＨ
Ｔは、 ＦＴをＡｒ３変態点以Ｆにして圧延を行う方が
、ＦＴをＡｒ３変態点を超える温度にして圧延するより
も、約７割低下することを明らかにしている。
しかしながら、 ＦＴをＡｒ３変態点以下で熱間圧延を
行ない、かつ連続焼鈍を施へした場合にはｆ値が小さく
なるという問題があった。第２図は、通常の低炭素Ａｔ
キルド鋼連鋳材を用い、熱間圧延はＦＴを７７０℃に、
ＯＴをｚｏｏ°Ｃ〜りｏｏ℃で行なって得た熱延鋼帯を
冷間圧延後に異なる焼鈍を行なった際の、各焼鈍条件に
ついてのｆ値と降伏強度との関係を示している。図中、
ハツチのある区域は絞り加工性を良好にし、かつ塗装時
の鋼板の反りを防止するのに必要な領域を示す。上述の
ようにＦＴが低い場合には、冷延素材の圧延性が改善さ
れるが、第２図に示すとおりＯ，Ａ、処理を行う連続焼
鈍（ＯＡＬ ）法では、ある条件のときｆ値が低いとい
う致命的な問題があることが分かった。
行ない、かつ連続焼鈍を施へした場合にはｆ値が小さく
なるという問題があった。第２図は、通常の低炭素Ａｔ
キルド鋼連鋳材を用い、熱間圧延はＦＴを７７０℃に、
ＯＴをｚｏｏ°Ｃ〜りｏｏ℃で行なって得た熱延鋼帯を
冷間圧延後に異なる焼鈍を行なった際の、各焼鈍条件に
ついてのｆ値と降伏強度との関係を示している。図中、
ハツチのある区域は絞り加工性を良好にし、かつ塗装時
の鋼板の反りを防止するのに必要な領域を示す。上述の
ようにＦＴが低い場合には、冷延素材の圧延性が改善さ
れるが、第２図に示すとおりＯ，Ａ、処理を行う連続焼
鈍（ＯＡＬ ）法では、ある条件のときｆ値が低いとい
う致命的な問題があることが分かった。
そこで、ＦＴを低くして熱間圧延し、次いで冷間圧延し
て得た素材を用いて０．Ａ、処理を行うＣＡＬ法でＦ値
を高くする方法の検討を行った。まず、ＦＴ ： ７７
００Ｃ，ＯＴ ： ４ｇ０℃としテｏ、Ａ＠処理実施の
ＣＡＬ法の条件下で、鋼板のＭｎ量とｆ値との関係を調
べた。その結果は第３図に示される。この結果、捷ず素
材のＭｎ Ｊｉを少なくするとＦＴ低温材でもｆ値が改
善できるへことが分かったつ次に）４ｎ：ｏ、 ｘ（１
７％の低Ｍｎ材について、ＦＴ ： ７？θ’Ｃ，Ｃ！
Ｔ：ＡＫＯ′Ｃ，ＯＡ処理実施のＣＡＬ法の条件下で、
スラブ加熱温度（ＳＲＴ ）とｆ値との関係を調べた。
て得た素材を用いて０．Ａ、処理を行うＣＡＬ法でＦ値
を高くする方法の検討を行った。まず、ＦＴ ： ７７
００Ｃ，ＯＴ ： ４ｇ０℃としテｏ、Ａ＠処理実施の
ＣＡＬ法の条件下で、鋼板のＭｎ量とｆ値との関係を調
べた。その結果は第３図に示される。この結果、捷ず素
材のＭｎ Ｊｉを少なくするとＦＴ低温材でもｆ値が改
善できるへことが分かったつ次に）４ｎ：ｏ、 ｘ（１
７％の低Ｍｎ材について、ＦＴ ： ７？θ’Ｃ，Ｃ！
Ｔ：ＡＫＯ′Ｃ，ＯＡ処理実施のＣＡＬ法の条件下で、
スラブ加熱温度（ＳＲＴ ）とｆ値との関係を調べた。
第９図はこの関係を示すものであって、ＳＲＴが１７３
０℃以下の低温になるとＹ値は大きく改善できることが
分かった。これらの因子がｆ値を改善した理由は、十分
には解明されないが、加熱炉で加熱中いに役立ったもの
と考えられる。第３図、第Ｖ図中、ハツチのある区域は
絞り加工性を良好にするのに必要な領域を示す。
０℃以下の低温になるとＹ値は大きく改善できることが
分かった。これらの因子がｆ値を改善した理由は、十分
には解明されないが、加熱炉で加熱中いに役立ったもの
と考えられる。第３図、第Ｖ図中、ハツチのある区域は
絞り加工性を良好にするのに必要な領域を示す。
更に、Δｒ９丁に及ぼすｃｉと巻取温度（Ｃ！Ｔ ）の
影響をＭｎ ： ０．／Ｓ ％ 、 ＳＲＴ ： ／１
０００Ｃ，ＦＴ ニア７０℃としてＯ，Ａ、処理実施の
ＣＡＬ法で製造したものについて調べた。その結果を第
Ｓ図に示す。図中、ハツチのある区域は絞り加工性を良
好にし、かつ耳を小さくするのに必要な領域を示す。同
図によれば、ｆ値・が大きくなるに従ってΔｒが小さく
なるが、特にＹ値が大きく、かつΔｒが小さくなる条件
があり、それはＦＴ ： ７７０℃で行ったものについ
ても適合し％ ａｉｔ−：約ｏ、ｏｂｑ６以下、ＯＴ：
ｂｇｏ℃である。この条件でＴ値が大きくかつΔｒ値が
小さくなるのは、ＯＴが高くなると自己焼鈍によって結
晶粒径が大きくなること、及び炭化物が凝集粗大化する
ことによって、再結晶集合組織に大きく影響を及ぼした
結果と考えられる。
影響をＭｎ ： ０．／Ｓ ％ 、 ＳＲＴ ： ／１
０００Ｃ，ＦＴ ニア７０℃としてＯ，Ａ、処理実施の
ＣＡＬ法で製造したものについて調べた。その結果を第
Ｓ図に示す。図中、ハツチのある区域は絞り加工性を良
好にし、かつ耳を小さくするのに必要な領域を示す。同
図によれば、ｆ値・が大きくなるに従ってΔｒが小さく
なるが、特にＹ値が大きく、かつΔｒが小さくなる条件
があり、それはＦＴ ： ７７０℃で行ったものについ
ても適合し％ ａｉｔ−：約ｏ、ｏｂｑ６以下、ＯＴ：
ｂｇｏ℃である。この条件でＴ値が大きくかつΔｒ値が
小さくなるのは、ＯＴが高くなると自己焼鈍によって結
晶粒径が大きくなること、及び炭化物が凝集粗大化する
ことによって、再結晶集合組織に大きく影響を及ぼした
結果と考えられる。
以上の各結果に基づき、鋼板の降伏強度が高くて、ロー
ル・コータ一方式による塗装においても鋼板の反シが発
生することもなく、また絞り加工法による製缶法におい
て安定した絞り性が得られ、かつ缶の耳を小さくできる
ようにする極薄鋼板が製造され、かつその素材の冷間圧
延性も改善できる該鋼板の製造条件について、低炭素Ａ
／キルド鋼鋼部鋳材使用し更に研究を重ねた結果、特に
熱延条件が重要であり、熱延に先立って鋼片を１００θ
’Ｃ〜／／！；０℃に加熱し、ＦＴをＡｒ３点以下で７
００６Ｃ以上として熱延し、ＣＴをル１ＩＯ０Ｃ〜７０
θ０Ｃとして巻取ること、甘だ焼鈍条件としては、連続
焼鈍炉内で再結晶−急速冷却一過時効処理を施すことに
より、目的の缶用極薄鋼板を製造することができること
を新規に知見したのである。
ル・コータ一方式による塗装においても鋼板の反シが発
生することもなく、また絞り加工法による製缶法におい
て安定した絞り性が得られ、かつ缶の耳を小さくできる
ようにする極薄鋼板が製造され、かつその素材の冷間圧
延性も改善できる該鋼板の製造条件について、低炭素Ａ
／キルド鋼鋼部鋳材使用し更に研究を重ねた結果、特に
熱延条件が重要であり、熱延に先立って鋼片を１００θ
’Ｃ〜／／！；０℃に加熱し、ＦＴをＡｒ３点以下で７
００６Ｃ以上として熱延し、ＣＴをル１ＩＯ０Ｃ〜７０
θ０Ｃとして巻取ること、甘だ焼鈍条件としては、連続
焼鈍炉内で再結晶−急速冷却一過時効処理を施すことに
より、目的の缶用極薄鋼板を製造することができること
を新規に知見したのである。
本発明は、前掲の要旨のとおり、壕ず鎧板素材の連続鋳
造鋼片の成分範囲を限定する。この成分範囲は、得られ
る極薄鋼板に目的の注目を与えるのに必要なものである
。
造鋼片の成分範囲を限定する。この成分範囲は、得られ
る極薄鋼板に目的の注目を与えるのに必要なものである
。
各成分について成分範囲一を限定した理由を以下に説明
する。
する。
Ｃは、再結晶粒の成長を抑制する重要な成分であり、Ｃ
量を多くすると結晶粒径は小さくなり、調質度の高いも
のが得られるが、−万、過剰の０葉は所要調質度を超え
でより硬度を高くシ、またテ値も悪くするのでその量は
０．０７チ以Ｆにする必要がある。
量を多くすると結晶粒径は小さくなり、調質度の高いも
のが得られるが、−万、過剰の０葉は所要調質度を超え
でより硬度を高くシ、またテ値も悪くするのでその量は
０．０７チ以Ｆにする必要がある。
Ｓｌは、ぶりきの耐食性を劣化させ、更に材質を極端に
硬質化させて冷間圧延性を悪くシ、また目的の調質度も
外れるので、その量は０．０６％以下にする必要がある
。したがって、製鋼時にあえてＳｌを添加する必要はな
く、耐火物中の８１０２が溶鋼中のＡ／で還元されて残
留する程度にとどめればよい。
硬質化させて冷間圧延性を悪くシ、また目的の調質度も
外れるので、その量は０．０６％以下にする必要がある
。したがって、製鋼時にあえてＳｌを添加する必要はな
く、耐火物中の８１０２が溶鋼中のＡ／で還元されて残
留する程度にとどめればよい。
Ｍｎは、脱Ｓを促し熱延コイルの耳割れ発生を防ぐため
にも、ある程度の量は必要である。しかし、第３図に示
したようにＭｎ量が多くなるとｆ値を悪くするので、そ
の量はｏ、２ｓ％以下にする必要がある。
にも、ある程度の量は必要である。しかし、第３図に示
したようにＭｎ量が多くなるとｆ値を悪くするので、そ
の量はｏ、２ｓ％以下にする必要がある。
Ｐは、材質を硬化させ、更にぶりき等の耐食性を劣下さ
せるため、Ｐはｏ、ｏ３％以下に抑える必要がある。
せるため、Ｐはｏ、ｏ３％以下に抑える必要がある。
Ｓは、 Ｍｎとの関係において過剰に含有すると熱延素
材にＭｎＳ系介在物が析出したり、また熱延コイルに耳
割れが生じ、これらが製缶時に割れ欠陥の原因となり好
ましくないので、日は０．０２チ以下に抑える必要があ
る。
材にＭｎＳ系介在物が析出したり、また熱延コイルに耳
割れが生じ、これらが製缶時に割れ欠陥の原因となり好
ましくないので、日は０．０２チ以下に抑える必要があ
る。
Ａｌは、鋼の製造過程において脱酸剤の役目を果す成分
であり、鋼中の含量が多くなるに従い鋼の清浄度は高く
なるが、過剰に添加することは好ましくなく、更に再結
晶粒成長を抑制するので、Ａｌ量は０． Ｉ！； ％以
下にする必要がある。なお、 Ａｌは少ない程好ましく
溶鋼中の溶解酸素に見合った量を添加し脱酸を完了でき
ればよく、実質的に金属ＡＩとして残す必要はない。し
かし、残留した金属ｈｔＣＤ１ｔが少なすぎる場合にお
いては、そのままの鋼は清浄度が悪くなるので、溶鋼中
の介在物の浮上分離を促進させる必要がある。その方法
の一つとしては、真空脱ガス処理等で溶鋼を強制攪拌す
る方法があるが、この工程は近年はぼ標準化された作業
であり、これにより清浄度の高い低ｋｌ鋼を製造するこ
とは容易である。
であり、鋼中の含量が多くなるに従い鋼の清浄度は高く
なるが、過剰に添加することは好ましくなく、更に再結
晶粒成長を抑制するので、Ａｌ量は０． Ｉ！； ％以
下にする必要がある。なお、 Ａｌは少ない程好ましく
溶鋼中の溶解酸素に見合った量を添加し脱酸を完了でき
ればよく、実質的に金属ＡＩとして残す必要はない。し
かし、残留した金属ｈｔＣＤ１ｔが少なすぎる場合にお
いては、そのままの鋼は清浄度が悪くなるので、溶鋼中
の介在物の浮上分離を促進させる必要がある。その方法
の一つとしては、真空脱ガス処理等で溶鋼を強制攪拌す
る方法があるが、この工程は近年はぼ標準化された作業
であり、これにより清浄度の高い低ｋｌ鋼を製造するこ
とは容易である。
Ｎは、Ｎ混入防止対策を何らとらなければ、空気中から
ｏ、 ｏｏｇ％混入する。これより過剰のＮは材質を硬
質化させるのでＮは０．００ｇ％以下にする必要がある
。
ｏ、 ｏｏｇ％混入する。これより過剰のＮは材質を硬
質化させるのでＮは０．００ｇ％以下にする必要がある
。
上記成分範囲の鋼片は、各種転炉→真空脱ガス処理→連
続鋳造の工程により容易に製造することができる。
続鋳造の工程により容易に製造することができる。
次罠製造条件を限定する理由を説明する。
鋼片加熱温度：ｌθｏｏ℃〜ｔ／ｓＯ’Ｇ熱間圧延に先
立つ鋼片加熱温度が１１３０℃を超えると、第１図によ
り説明したように製品鋼板のｆ値が小さくなり、一方１
０００℃より低い温度では、熱延での圧延性が極端に悪
くなるので鋼片加熱温度は１０００℃〜／／！ｆＯ℃の
範囲にする必要がある。
立つ鋼片加熱温度が１１３０℃を超えると、第１図によ
り説明したように製品鋼板のｆ値が小さくなり、一方１
０００℃より低い温度では、熱延での圧延性が極端に悪
くなるので鋼片加熱温度は１０００℃〜／／！ｆＯ℃の
範囲にする必要がある。
熱延仕上温度＝７００℃〜Ａｒ３変態点熱延仕上票変態
点熱延仕上変度点より高い温度とすると、Ｙ値は改善さ
れるものの、第１図によって説明したように、冷間圧延
性が悪くなるのでＡ ｒ ３変態点以下とする。これに
加えＡｒ３変態点以下の場合は、鋼片加熱中及び熱間圧
延中に生成するスケール量が減少するので歩留は向上す
る。また加熱炉温度の低下によって省エネルギーに大い
に役立つことになる。一方、 ７０θ°Ｃより低いと
、硬くなり、熱間圧延ができない。したがって熱延仕上
温度は７００ ’Ｃ−Ａｒ３変態点とする一巻取温度（
Ｃ！Ｔ ） ： Ａ４１Ｏ℃〜７０ｏ℃ＣＴを高くして
巻取ったコイルにより自己焼鈍で結晶粒径が大きくなる
■限温度はｔ、ｑｏｏｃであり、それ以上高温にすると
粒径はより大きくなる。しかし、 ＣＴが高くなるに従
って、鍔板表面のスケールが厚くなって、次工程の酸洗
性が悪くなり好捷しくない。そこでこの酸洗性を極端に
悪くしない高温の限度としての７００９ＣをＣＴの上限
にするのが好ましい。以上によりＣＴ Ｉｄ ４１１０
’Ｃ−’）０００Ｇとする。
点熱延仕上変度点より高い温度とすると、Ｙ値は改善さ
れるものの、第１図によって説明したように、冷間圧延
性が悪くなるのでＡ ｒ ３変態点以下とする。これに
加えＡｒ３変態点以下の場合は、鋼片加熱中及び熱間圧
延中に生成するスケール量が減少するので歩留は向上す
る。また加熱炉温度の低下によって省エネルギーに大い
に役立つことになる。一方、 ７０θ°Ｃより低いと
、硬くなり、熱間圧延ができない。したがって熱延仕上
温度は７００ ’Ｃ−Ａｒ３変態点とする一巻取温度（
Ｃ！Ｔ ） ： Ａ４１Ｏ℃〜７０ｏ℃ＣＴを高くして
巻取ったコイルにより自己焼鈍で結晶粒径が大きくなる
■限温度はｔ、ｑｏｏｃであり、それ以上高温にすると
粒径はより大きくなる。しかし、 ＣＴが高くなるに従
って、鍔板表面のスケールが厚くなって、次工程の酸洗
性が悪くなり好捷しくない。そこでこの酸洗性を極端に
悪くしない高温の限度としての７００９ＣをＣＴの上限
にするのが好ましい。以上によりＣＴ Ｉｄ ４１１０
’Ｃ−’）０００Ｇとする。
冷延圧下率＝ｇＯ〜９Ｓチ
通常の極薄鋼板用６スタンドタンデムミルにおいては、
その圧下能力はｇｏ〜９Ｋ ％であるので、本発明にお
いてもそれにより圧Ｆ率をｇｏ〜ｑｓ ％としたのであ
る。
その圧下能力はｇｏ〜９Ｋ ％であるので、本発明にお
いてもそれにより圧Ｆ率をｇｏ〜ｑｓ ％としたのであ
る。
連続焼鈍条件
再結晶焼鈍：ＡｇＯ°Ｃ以上でｍ秒以上保持ｔｇｏ℃以
上の温度に２Ｃ秒以上保持することにょつて、再結晶を
行うとともに結晶粒の成長を行って粒径を大きくする。
上の温度に２Ｃ秒以上保持することにょつて、再結晶を
行うとともに結晶粒の成長を行って粒径を大きくする。
これにより絞り加工性が向上する。焼鈍温度がＡｇＯ’
０．より低いが、また保持時間か〃秒より短かい七、粒
径を大きくすることができず、したがって硬質化させ絞
り加工性を劣化させる。よって再結晶焼鈍温度をｂｇｏ
℃以上にし、保持時間を〃秒以上とする。
０．より低いが、また保持時間か〃秒より短かい七、粒
径を大きくすることができず、したがって硬質化させ絞
り加工性を劣化させる。よって再結晶焼鈍温度をｂｇｏ
℃以上にし、保持時間を〃秒以上とする。
冷却速度： １００Ｃ／ ｓｅｃ −！；０００ｃ／
ｓ ｅｃ急冷停止温度：５θ０ ’Ｃ以下 再結晶焼鈍に引続く、急冷の条件については、１０”Ｃ
／ １ｃｅ（！以上５ｏｏ℃／ＩＩｅｃ以下の冷却速度
で、ｊθθ℃以Ｆの温度まで冷却する必要がある。その
理由は次のとおりである。
ｓ ｅｃ急冷停止温度：５θ０ ’Ｃ以下 再結晶焼鈍に引続く、急冷の条件については、１０”Ｃ
／ １ｃｅ（！以上５ｏｏ℃／ＩＩｅｃ以下の冷却速度
で、ｊθθ℃以Ｆの温度まで冷却する必要がある。その
理由は次のとおりである。
すなわち、１０℃／ｎθＣより遅い冷却速度では、冷却
中にセメンタイトが中途半端に析出し、Ｃの過飽和度が
小さくなるため、その後の過時効が十分に進行しない。
中にセメンタイトが中途半端に析出し、Ｃの過飽和度が
小さくなるため、その後の過時効が十分に進行しない。
一方！００ ℃／ ｓ、ｅｃを超す急速冷却を行うとｔ
ぶシき板の表面形状が著しく悪下するので好ましくない
。
ぶシき板の表面形状が著しく悪下するので好ましくない
。
急速冷却を停止する温度として３００℃を超す高い温度
では、その温度でのフェライト中のＣの平衡溶解度近傍
までＣの固溶度が減少し、この場合も過時効が十分進行
しない。
では、その温度でのフェライト中のＣの平衡溶解度近傍
までＣの固溶度が減少し、この場合も過時効が十分進行
しない。
過時効処理＝５００℃〜８０℃、２θ秒以上引続く過時
効処理の条件としては、次の理由にヨリｓｏｏ℃〜８０
℃の温度にｍ秒以上保持することが必要である。
効処理の条件としては、次の理由にヨリｓｏｏ℃〜８０
℃の温度にｍ秒以上保持することが必要である。
すなわち、Ｊｓｏ ℃より低い温度ではＣの拡散速度が
小さいため過時効が進行しない。他方ｓｏｏ℃を超す高
い温度では、Ｃの固溶限が大きいので固溶Ｃ′ｆｉを低
く抑えることができず、そのため時効硬化を起こすこと
なる。また保持時間がｍ秒に達しないと、過時効が完遂
しないことになる。
小さいため過時効が進行しない。他方ｓｏｏ℃を超す高
い温度では、Ｃの固溶限が大きいので固溶Ｃ′ｆｉを低
く抑えることができず、そのため時効硬化を起こすこと
なる。また保持時間がｍ秒に達しないと、過時効が完遂
しないことになる。
以上の急冷と過時効の処理を含む連続焼鈍プロセスによ
り、鋼板はＣ及びＮの析出によって軟質化するとともに
、？値が大きくなり、他方Δｒは小さくなる。更に軟質
化はするものの、従来の箱焼鈍鋼板に比べて、固溶Ｃの
残存ｉｔは大きく、また粒径が小さくなっているため、
降伏強度はより高くなっている。
り、鋼板はＣ及びＮの析出によって軟質化するとともに
、？値が大きくなり、他方Δｒは小さくなる。更に軟質
化はするものの、従来の箱焼鈍鋼板に比べて、固溶Ｃの
残存ｉｔは大きく、また粒径が小さくなっているため、
降伏強度はより高くなっている。
実施例
下記第１表に示す成分組成を有する鋼片を転炉で溶製し
た。特にＣがＯ０θ／チ のものは、溶製後真空脱ガス
処理を行って清浄度の優れた溶鋼となし、次いで連続鋳
造装置により鋼片とした。これら鋼片を第７表に示す熱
延条件で熱間圧延して２３朋の熱延銅帯とした後、酸洗
して脱スケールを行った。次いで６スタンドタンデムミ
ルにて０．３朋に冷間圧延（圧Ｆ率約ｇ７チ）した。続
いて第−表に示す各徨焼鈍条件でそれぞれ冷延鋼板に焼
鈍を施した。
た。特にＣがＯ０θ／チ のものは、溶製後真空脱ガス
処理を行って清浄度の優れた溶鋼となし、次いで連続鋳
造装置により鋼片とした。これら鋼片を第７表に示す熱
延条件で熱間圧延して２３朋の熱延銅帯とした後、酸洗
して脱スケールを行った。次いで６スタンドタンデムミ
ルにて０．３朋に冷間圧延（圧Ｆ率約ｇ７チ）した。続
いて第−表に示す各徨焼鈍条件でそれぞれ冷延鋼板に焼
鈍を施した。
第 ２ 表
なお、第１表、第２表中、”ＣＡＬ −Ａ″は再結晶後
、急冷し続いて過時効処理を施す連続焼鈍であり、”Ｃ
ＡＬ −Ｂ”は再結晶後、室温まで冷却する単純サイク
ルの連続焼鈍であり、”箱焼鈍″はバッチ式焼鈍炉で外
視から再結晶、続く室温までの冷却の全工場を約７００
時間かけて行う方法である。
、急冷し続いて過時効処理を施す連続焼鈍であり、”Ｃ
ＡＬ −Ｂ”は再結晶後、室温まで冷却する単純サイク
ルの連続焼鈍であり、”箱焼鈍″はバッチ式焼鈍炉で外
視から再結晶、続く室温までの冷却の全工場を約７００
時間かけて行う方法である。
焼鈍終了後の各鋼板に圧下率／６Ｉ）の調質圧延を行っ
た後、ハロゲン型遍気スズめっきラインでスズめっきを
施した。これらブリキから試料を採取した。
た後、ハロゲン型遍気スズめっきラインでスズめっきを
施した。これらブリキから試料を採取した。
各試料について引張試験を行って降伏強度を測定し、別
に引張試験を行ってＹ値、 Δｒ値を求め、更に硬就を
測定した。また実際にロール・コータ一方式で試料に薫
製を施してコーター反りの発生による塗装面上のすりキ
ズの発生状況を調べた。
に引張試験を行ってＹ値、 Δｒ値を求め、更に硬就を
測定した。また実際にロール・コータ一方式で試料に薫
製を施してコーター反りの発生による塗装面上のすりキ
ズの発生状況を調べた。
続いて試料を絞り加工して一ピース缶用に製缶して缶と
しての評価を行った。缶に発生した欠陥としては、次の
３項目とした。
しての評価を行った。缶に発生した欠陥としては、次の
３項目とした。
破断：絞り途中において缶胴のいずれかの位置で破断し
て缶にならなかったもの しわ発生：缶に成形されたが、缶胴壁に“しわ”が発生
したもの 耳の発生ニブレス加工後の缶のフランジ部の耳の径間を
示す 以上の総合判定を第１表に示した。’４／表中、アンダ
ーラインのあるものは、本発明における条件に適合して
いないものである。
て缶にならなかったもの しわ発生：缶に成形されたが、缶胴壁に“しわ”が発生
したもの 耳の発生ニブレス加工後の缶のフランジ部の耳の径間を
示す 以上の総合判定を第１表に示した。’４／表中、アンダ
ーラインのあるものは、本発明における条件に適合して
いないものである。
、４４を表に示した実施例と比較例とを対比すれば明ら
かなように、本発明の方法により製造された極Ｒ鋼板は
、高い降伏強度を有するとともに、Ｆ値が大きく Δｒ
値が小さいことの点で絞り加工性に優れており、これを
使用してスズめっきし塗装後、絞り加工を行って得た缶
は、その表面にロール・コータにより起こる”すりキズ
や１しわ”の発生がなくて表面品質に優れており、かつ
耳も小であった。まだ絞り加工による製缶において破断
が生じなかった。
かなように、本発明の方法により製造された極Ｒ鋼板は
、高い降伏強度を有するとともに、Ｆ値が大きく Δｒ
値が小さいことの点で絞り加工性に優れており、これを
使用してスズめっきし塗装後、絞り加工を行って得た缶
は、その表面にロール・コータにより起こる”すりキズ
や１しわ”の発生がなくて表面品質に優れており、かつ
耳も小であった。まだ絞り加工による製缶において破断
が生じなかった。
更に本発明による極薄鋼板素材の冷間圧延性は良好であ
った。
った。
第１図は、素材についての６スタンド鈴間圧延機におけ
る圧延消費動力（ＨＨＴ ）と熱間圧延仕上温度（ＦＴ
）との関係を示す図表、第、２図は、異なる焼鈍法を
施して得られた各極薄鋼板についてのＦ値と降伏強度（
Ｙ、 Ｐ、 ）との関係を示す図表、第３図は、熱間圧
延仕上温度をＡ ｒ ３変態点以下（７７０℃）とした
場合の極薄鋼板についてのＭｎ１ｌとＰ値との関係を示
す図表、第９図は、同じく熱延仕上温度をＡ ｒ ３変
態点以Ｆとした場合の極薄鋼板について、そのｆ値に及
はす累月鋼片の加熱温度の影響を示す図表、第Ｓ図は、
同様な極薄鋼板について、その＝６ｈぼす素材の熱延巻
取温度（ＣＴ ）とＣｔの影響を示す図表である。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 代理人弁理士 村 １） 政 治 １．０ １．５ ２．０
＃曾：イ＞ｐ素Ａｉ午１ｔド億町ｔａｎ ： ０．１５
°／、）ＳＲＴ ： １１００６Ｃ
る圧延消費動力（ＨＨＴ ）と熱間圧延仕上温度（ＦＴ
）との関係を示す図表、第、２図は、異なる焼鈍法を
施して得られた各極薄鋼板についてのＦ値と降伏強度（
Ｙ、 Ｐ、 ）との関係を示す図表、第３図は、熱間圧
延仕上温度をＡ ｒ ３変態点以下（７７０℃）とした
場合の極薄鋼板についてのＭｎ１ｌとＰ値との関係を示
す図表、第９図は、同じく熱延仕上温度をＡ ｒ ３変
態点以Ｆとした場合の極薄鋼板について、そのｆ値に及
はす累月鋼片の加熱温度の影響を示す図表、第Ｓ図は、
同様な極薄鋼板について、その＝６ｈぼす素材の熱延巻
取温度（ＣＴ ）とＣｔの影響を示す図表である。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 代理人弁理士 村 １） 政 治 １．０ １．５ ２．０
＃曾：イ＞ｐ素Ａｉ午１ｔド億町ｔａｎ ： ０．１５
°／、）ＳＲＴ ： １１００６Ｃ
Claims (1)
- １、 Ｃ：０．０７１％以下、 Ｓｉ ： ｏ、ｏｂ
％以Ｆ 、 Ｍｎ ：ｏ、 、２ｓ係以下、Ｐ：０．
０３％以１：、Ｓ：ｏ、ｏコチ以ド、 Ａｌ： ０．／
！；チ以下、Ｎ：０．０θｇチ以Ｆを含有し、残部は実
質的にＦｅである４絖鋳造鋼片を、銅片加熱Ｉｌ！度を
７０００℃〜／１５θ℃に、熱間圧延仕上温度をＡｒ３
変態点以下７０θ°Ｃ以上にして熱間圧延し、巻取温度
を６ダ０℃〜７００°Ｃにして巻取つｔ熱延鋼帯となし
、次いで酸洗いした後、圧下率をｇθ〜９５チにして冷
間圧延し、得られた冷延鋼板を、連続焼鈍炉内において
、４８０℃以上の温度に９秒以上に保持した後、５００
℃以下の温度までｌＯ℃／＠ｅｃ −ｓｏｏｏＣ／ ｓ
ｅｃ （１）冷却速度で冷却し、更に５ｏｏ０Ｃ〜３
３０℃の温度に９秒以上保持した後、室温まで冷却する
ことを特徴とする。高い降伏強度で絞り加工性に優れた
、特に面内異方性の小さい缶用極薄鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14905182A JPS5938338A (ja) | 1982-08-30 | 1982-08-30 | 高い降伏強度で絞り加工性に優れた缶用極薄鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14905182A JPS5938338A (ja) | 1982-08-30 | 1982-08-30 | 高い降伏強度で絞り加工性に優れた缶用極薄鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5938338A true JPS5938338A (ja) | 1984-03-02 |
Family
ID=15466575
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14905182A Pending JPS5938338A (ja) | 1982-08-30 | 1982-08-30 | 高い降伏強度で絞り加工性に優れた缶用極薄鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5938338A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6134159A (ja) * | 1984-07-25 | 1986-02-18 | Nippon Steel Corp | フランジ加工性の優れた溶接缶用鋼板 |
| JPS61272347A (ja) * | 1985-05-28 | 1986-12-02 | Nippon Steel Corp | プレス成形性および焼付け硬化性の優れた熱延鋼板の製造方法 |
| JPS63134645A (ja) * | 1986-11-26 | 1988-06-07 | Nippon Steel Corp | 伸びフランジ成形性の優れたｄｉ缶用鋼板 |
| JPH01184229A (ja) * | 1988-01-18 | 1989-07-21 | Nippon Steel Corp | 伸びフランジ成形性の優れたｄｉ缶用鋼板の製造法 |
| JPH02267242A (ja) * | 1989-04-07 | 1990-11-01 | Nippon Steel Corp | 加工性、肌荒れ性及びイヤリング性に優れた低炭素アルミニウムキルド冷延鋼板及びその製造方法 |
| JPH0480345A (ja) * | 1990-07-19 | 1992-03-13 | Nippon Steel Corp | 加工性、肌荒れ性及びイヤリング性に優れた冷延鋼板及びその製造方法 |
| JPH0734192A (ja) * | 1993-07-14 | 1995-02-03 | Toyo Kohan Co Ltd | 薄肉化深絞り缶用途に適した鋼板およびその製造法 |
| JP2010138492A (ja) * | 1996-03-15 | 2010-06-24 | Jfe Steel Corp | 極薄鋼板用熱延鋼板およびその製造方法 |
-
1982
- 1982-08-30 JP JP14905182A patent/JPS5938338A/ja active Pending
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6134159A (ja) * | 1984-07-25 | 1986-02-18 | Nippon Steel Corp | フランジ加工性の優れた溶接缶用鋼板 |
| JPH058264B2 (ja) * | 1984-07-25 | 1993-02-01 | Nippon Steel Corp | |
| JPS61272347A (ja) * | 1985-05-28 | 1986-12-02 | Nippon Steel Corp | プレス成形性および焼付け硬化性の優れた熱延鋼板の製造方法 |
| JPH0377257B2 (ja) * | 1985-05-28 | 1991-12-10 | Nippon Steel Corp | |
| JPS63134645A (ja) * | 1986-11-26 | 1988-06-07 | Nippon Steel Corp | 伸びフランジ成形性の優れたｄｉ缶用鋼板 |
| JPH01184229A (ja) * | 1988-01-18 | 1989-07-21 | Nippon Steel Corp | 伸びフランジ成形性の優れたｄｉ缶用鋼板の製造法 |
| JPH0676618B2 (ja) * | 1988-01-18 | 1994-09-28 | 新日本製鐵株式会社 | 伸びフランジ成形性の優れたｄｉ缶用鋼板の製造法 |
| JPH02267242A (ja) * | 1989-04-07 | 1990-11-01 | Nippon Steel Corp | 加工性、肌荒れ性及びイヤリング性に優れた低炭素アルミニウムキルド冷延鋼板及びその製造方法 |
| JPH0480345A (ja) * | 1990-07-19 | 1992-03-13 | Nippon Steel Corp | 加工性、肌荒れ性及びイヤリング性に優れた冷延鋼板及びその製造方法 |
| JPH0734192A (ja) * | 1993-07-14 | 1995-02-03 | Toyo Kohan Co Ltd | 薄肉化深絞り缶用途に適した鋼板およびその製造法 |
| JP2010138492A (ja) * | 1996-03-15 | 2010-06-24 | Jfe Steel Corp | 極薄鋼板用熱延鋼板およびその製造方法 |
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