JPS5925933A - 加工性のすぐれたフエライト系ステンレス薄鋼板の製造法 - Google Patents
加工性のすぐれたフエライト系ステンレス薄鋼板の製造法Info
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- JPS5925933A JPS5925933A JP13467382A JP13467382A JPS5925933A JP S5925933 A JPS5925933 A JP S5925933A JP 13467382 A JP13467382 A JP 13467382A JP 13467382 A JP13467382 A JP 13467382A JP S5925933 A JPS5925933 A JP S5925933A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
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- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はフェライト系ステンレス薄鋼板の製造法、特に
製造工程を簡略化しうる加工性のすぐれたフェライト系
ステンレス薄鋼板の製造法に関するものである。
製造工程を簡略化しうる加工性のすぐれたフェライト系
ステンレス薄鋼板の製造法に関するものである。
以下の説明において特別な場合を除き、フェライト系ス
テンレス鋼とは通常１１〜２０ ％ Ｃｒ、０．１チま
でのＣ，１％までのＭｎ 、 １ ％までのＳＩｓ Ｏ
，０５チまでのＮを含むものであシ転炉又は電気炉で溶
製し、インゴット法で作られる場合は分塊圧延によシス
ラブとなし、また連続鋳造法の場合は直接スラブとなし
、之を熱間圧延法によシ熱延鋼帯とし、熱延板焼鈍を行
った後、１回の冷間圧延又は中間焼鈍をはさんだ２回以
上の冷間圧延を行い、次いで、最終焼鈍を施して製品と
されるものをいう。
テンレス鋼とは通常１１〜２０ ％ Ｃｒ、０．１チま
でのＣ，１％までのＭｎ 、 １ ％までのＳＩｓ Ｏ
，０５チまでのＮを含むものであシ転炉又は電気炉で溶
製し、インゴット法で作られる場合は分塊圧延によシス
ラブとなし、また連続鋳造法の場合は直接スラブとなし
、之を熱間圧延法によシ熱延鋼帯とし、熱延板焼鈍を行
った後、１回の冷間圧延又は中間焼鈍をはさんだ２回以
上の冷間圧延を行い、次いで、最終焼鈍を施して製品と
されるものをいう。
ステンレス薄鋼板の製造過程において、熱延板焼鈍は通
常８００〜８５０℃で２時間以上の箱焼鈍する方法が採
用されている。この熱延板の箱焼鈍は（１）成形に際し
て発生するりジングを軽減すること、（２）深絞り性を
向上させること、（３）冷延性を向上させることに技術
的な意味があシ、従来工程においては、この熱延板の箱
焼鈍が必須条件とされていた。
常８００〜８５０℃で２時間以上の箱焼鈍する方法が採
用されている。この熱延板の箱焼鈍は（１）成形に際し
て発生するりジングを軽減すること、（２）深絞り性を
向上させること、（３）冷延性を向上させることに技術
的な意味があシ、従来工程においては、この熱延板の箱
焼鈍が必須条件とされていた。
一般にフェライト系ステンレス薄鋼板のリジングを軽減
させるには、α、γ２相域で大圧下熱延を行い、再結晶
を促進させることが良いことが知られており、γ相の領
域を増すＣ、Ｎ 、 Ｍｎ等の含有風を増すことでリジ
ングは軽減出来ると直われている。しかしながらこのよ
うなγ相の多いままで熱延を終了した場合、γ相は熱延
ままの状態では硬いマルテンサイト相に変化する。従っ
てこの−１ま冷延した場合には硬くてもろいので、冷延
性が著しく悪く、又ｒ値も著しく低くなる。そのため１
１Ｊ記した箱焼鈍を行い、マルテンサイト相をフェライ
ト相と炭化物に変態させているが、本発明者等はＡｔを
０．０８％以上添加することにより、γ→α変態が短時
間で起こることに着目し、粗圧延工程では従来技術通り
α、γ２相領域で大圧下熱延を行うことにより、再結晶
を促進させて組織を微細化させることでリジング特性の
改善をはかり、粗圧延終了後短時間保熱又は加熱を行っ
て（ｉ）ｒ→α変態の促進および（ｉｉ） ＡＬＨの析
出促進によるＮの固定化をはかることによシ、熱延板焼
鈍なしごも冷延性に支障がなくｒ値が向上出来ることを
見い出した。
させるには、α、γ２相域で大圧下熱延を行い、再結晶
を促進させることが良いことが知られており、γ相の領
域を増すＣ、Ｎ 、 Ｍｎ等の含有風を増すことでリジ
ングは軽減出来ると直われている。しかしながらこのよ
うなγ相の多いままで熱延を終了した場合、γ相は熱延
ままの状態では硬いマルテンサイト相に変化する。従っ
てこの−１ま冷延した場合には硬くてもろいので、冷延
性が著しく悪く、又ｒ値も著しく低くなる。そのため１
１Ｊ記した箱焼鈍を行い、マルテンサイト相をフェライ
ト相と炭化物に変態させているが、本発明者等はＡｔを
０．０８％以上添加することにより、γ→α変態が短時
間で起こることに着目し、粗圧延工程では従来技術通り
α、γ２相領域で大圧下熱延を行うことにより、再結晶
を促進させて組織を微細化させることでリジング特性の
改善をはかり、粗圧延終了後短時間保熱又は加熱を行っ
て（ｉ）ｒ→α変態の促進および（ｉｉ） ＡＬＨの析
出促進によるＮの固定化をはかることによシ、熱延板焼
鈍なしごも冷延性に支障がなくｒ値が向上出来ることを
見い出した。
即ち、本発明者は）Ａｚｏ、０８〜０．５％、Ｃ０，０
３〜０．１％を含んだフェライト系ステンレス鋼におい
ては、仕上圧延開始前に粗圧延片を９００〜１１００℃
の温度範囲で１０分以内保持又は加熱することによシ、
従来必須条件とされていた熱延板の箱焼鈍を行わずにそ
のまま冷間圧延を行っても、箱焼鈍を行ったと同等以上
の作用効果が得られることを見い出し、本発明を完成さ
せたものである。
３〜０．１％を含んだフェライト系ステンレス鋼におい
ては、仕上圧延開始前に粗圧延片を９００〜１１００℃
の温度範囲で１０分以内保持又は加熱することによシ、
従来必須条件とされていた熱延板の箱焼鈍を行わずにそ
のまま冷間圧延を行っても、箱焼鈍を行ったと同等以上
の作用効果が得られることを見い出し、本発明を完成さ
せたものである。
以下、本発明の詳細な説明する。
第１図はＣｒ １７％、Ｃ０，０５％、 Ｎ １００
ｐｐｍ＋Ａｔ０．１５％及び０．０６％含有した厚さ２
００ｍ１７）フェライト系ステンレス鋼スラブを１００
０℃の温度で２時間加熱後、４ノ臂ス（１２０ｍ→８０
＋ｍｎ→４゜調→２０調）で２０調とし、そのまま仕上
圧延した場合と仕上圧延開始前に９００℃で５分〜１５
分。
ｐｐｍ＋Ａｔ０．１５％及び０．０６％含有した厚さ２
００ｍ１７）フェライト系ステンレス鋼スラブを１００
０℃の温度で２時間加熱後、４ノ臂ス（１２０ｍ→８０
＋ｍｎ→４゜調→２０調）で２０調とし、そのまま仕上
圧延した場合と仕上圧延開始前に９００℃で５分〜１５
分。
１０００℃で５分〜１５分、１１００℃×０秒〜１０分
保持加熱後仕上圧延した熱延板を出発累月として、熱延
板焼鈍を行うことなく１回の冷間圧延で最終厚みとした
場合の製品の７値（ランクフｒ−ド値）とりジング高さ
くμｍ）と熱延条件の関係を示したものである。同図か
らＡｔＯ，０６％を含有した素材の場合は、仕上熱延開
始前に保熱又は加熱した場合にもｒ値の向上は認められ
ないが、Ａｔ０．１５チを含有した素材の場合は、その
ような熱処理を行うことによシ、ｒ値が向上することが
わかる。
保持加熱後仕上圧延した熱延板を出発累月として、熱延
板焼鈍を行うことなく１回の冷間圧延で最終厚みとした
場合の製品の７値（ランクフｒ−ド値）とりジング高さ
くμｍ）と熱延条件の関係を示したものである。同図か
らＡｔＯ，０６％を含有した素材の場合は、仕上熱延開
始前に保熱又は加熱した場合にもｒ値の向上は認められ
ないが、Ａｔ０．１５チを含有した素材の場合は、その
ような熱処理を行うことによシ、ｒ値が向上することが
わかる。
Ａｔが高い場合にｒ値向上の理由はこの熱処理でγ−十
α変態が促進することと、ｋｔＮが析出するためである
。
α変態が促進することと、ｋｔＮが析出するためである
。
リジング特性は粗圧延工程における２相域熱延の再結晶
挙動によってほぼ決まるので、粗圧延終了後、このよう
な熱処理を行っても同図に示す如く殆んど影響を受けな
いが、γ量が増すような１１００℃加熱の場合には、ｒ
値は劣化するがリジングの軽減効果がみられる。ｒ値が
劣化する理由は、ＡｔＮの析出量が減少することと、熱
延ま捷の状態でマルテンサイト相が増すためであり、リ
ジングが低下する理由は、仕上熱延工程も、２相領域で
かつ再結晶微細化が生じること及び、熱延ままの状態で
硬い相が増すため冷延焼鈍工程で再結晶しがたい（１０
０３＜１１０＞方位の再結晶微細化が進むためと考えら
れる。
挙動によってほぼ決まるので、粗圧延終了後、このよう
な熱処理を行っても同図に示す如く殆んど影響を受けな
いが、γ量が増すような１１００℃加熱の場合には、ｒ
値は劣化するがリジングの軽減効果がみられる。ｒ値が
劣化する理由は、ＡｔＮの析出量が減少することと、熱
延ま捷の状態でマルテンサイト相が増すためであり、リ
ジングが低下する理由は、仕上熱延工程も、２相領域で
かつ再結晶微細化が生じること及び、熱延ままの状態で
硬い相が増すため冷延焼鈍工程で再結晶しがたい（１０
０３＜１１０＞方位の再結晶微細化が進むためと考えら
れる。
本発明でＡｔ０．０８％以上と規定したのは、０．０８
チ未満のｋｌでは粗圧延終了後の熱処理効果がないから
であυ、Ａｔ０．５％以下としたのは、０．５％を超え
るＡｔ添加でも添加量を増す程ｒ値向上効果はみられる
が、Ａｔ添加量を増すととは、経済的でないので上限を
０．５％としたものである。Ｃを０，０３％以上とした
のは、これ未満のＣ値ではｒ値は向上するが、リジング
が急激に劣化するからであり、Ｃを０．１％以下とした
のは、０．１％を超えるとｒ値が低下し、のびが劣化す
るためである。スラブ加熱温度を９５０℃以上としたの
は、この９５０℃未満の温度では、粗圧延領域での再結
晶微細化が不十分でリジング特性の向上効果が少ないか
らである。
チ未満のｋｌでは粗圧延終了後の熱処理効果がないから
であυ、Ａｔ０．５％以下としたのは、０．５％を超え
るＡｔ添加でも添加量を増す程ｒ値向上効果はみられる
が、Ａｔ添加量を増すととは、経済的でないので上限を
０．５％としたものである。Ｃを０，０３％以上とした
のは、これ未満のＣ値ではｒ値は向上するが、リジング
が急激に劣化するからであり、Ｃを０．１％以下とした
のは、０．１％を超えるとｒ値が低下し、のびが劣化す
るためである。スラブ加熱温度を９５０℃以上としたの
は、この９５０℃未満の温度では、粗圧延領域での再結
晶微細化が不十分でリジング特性の向上効果が少ないか
らである。
本発明で粗圧延材の熱処理条件を９００〜１１００℃の
温度範囲で１０分以内としたのは次の理由による。熱処
理温度９００℃以上としたのは、９００℃未満の温度で
は、仕上熱延工程での温度降下が著しく特に熱延板焼鈍
なしの工程で処理した場合ｒ値向上効果がないからであ
、！７．１１００℃以下としたのは、１１００℃を超え
る温度では、ＡｔＮの析出が少なく、γ量減少効果がな
いのでｒ値が向上しないからであシ、熱処理温度を１０
分以内としたのは、これ以上の長時間加熱でも効果があ
るが、１０分を超えると熱延能率が低下し、経済的でな
いからである。
温度範囲で１０分以内としたのは次の理由による。熱処
理温度９００℃以上としたのは、９００℃未満の温度で
は、仕上熱延工程での温度降下が著しく特に熱延板焼鈍
なしの工程で処理した場合ｒ値向上効果がないからであ
、！７．１１００℃以下としたのは、１１００℃を超え
る温度では、ＡｔＮの析出が少なく、γ量減少効果がな
いのでｒ値が向上しないからであシ、熱処理温度を１０
分以内としたのは、これ以上の長時間加熱でも効果があ
るが、１０分を超えると熱延能率が低下し、経済的でな
いからである。
以上熱延板焼鈍を行うことなく、製品厚みまで冷延後仕
上焼鈍を行う工程の場合について説明したが、本発明は
、熱延板焼鈍を９００〜１１００℃で数分の連続焼鈍を
行う場合や、８００〜８５０℃で数時間の箱焼鈍を行う
工程を適用してもｒ値向上効果があることは言うまでも
ない。
上焼鈍を行う工程の場合について説明したが、本発明は
、熱延板焼鈍を９００〜１１００℃で数分の連続焼鈍を
行う場合や、８００〜８５０℃で数時間の箱焼鈍を行う
工程を適用してもｒ値向上効果があることは言うまでも
ない。
次に本発明を実施例に従って具体的に説明する。
実施例Ｉ
Ｃｏ、ｏｓｏ％、Ｎ Ｏ，０１０％、Ａｔ０．２０％、
Ｃｒ１７％。
Ｃｒ１７％。
残部Ｆｅ及び不純物からなる厚さ２００間の連続鋳造ス
ラブを５／４スで厚さ２０ｍの粗圧延片とした。
ラブを５／４スで厚さ２０ｍの粗圧延片とした。
粗圧延終了後の温度は１０００℃で６つた。この粗圧延
片を直ちに仕上熱延して３．８咽の熱延板としたもの（
比較法）と、１０００℃の温度で５分間保持後仕上熱延
して３．８鰭の熱延板としたもの（本発明法）の２種類
の熱延板を作成した。これらの熱延板を熱延板焼鈍なし
の１回の冷延で厚さ０．７間まで冷間圧延後、８４０℃
で２分間の焼鈍を行った。比較のため、ＡｔＯ，０５％
を含む以外は同一の化学成分組成のスラブについても同
一工程で処理した。第１表にこのようにして製造した製
品のｒ値、リジング特性を示した。表に示した如く、本
発明の如＜Ａｔを含有し、粗〜仕上熱延間で１０００℃
で５分間保持した場合は、ｒ値、リジングともに良好な
特性を示した。
片を直ちに仕上熱延して３．８咽の熱延板としたもの（
比較法）と、１０００℃の温度で５分間保持後仕上熱延
して３．８鰭の熱延板としたもの（本発明法）の２種類
の熱延板を作成した。これらの熱延板を熱延板焼鈍なし
の１回の冷延で厚さ０．７間まで冷間圧延後、８４０℃
で２分間の焼鈍を行った。比較のため、ＡｔＯ，０５％
を含む以外は同一の化学成分組成のスラブについても同
一工程で処理した。第１表にこのようにして製造した製
品のｒ値、リジング特性を示した。表に示した如く、本
発明の如＜Ａｔを含有し、粗〜仕上熱延間で１０００℃
で５分間保持した場合は、ｒ値、リジングともに良好な
特性を示した。
第１表 製品特性
実施例２
Ｃ０，０４５％、 Ｎ Ｏ，０１０ｑ６．ＡｔＯ，１５
％、 Ｃｒ １７チ、残部Ｆ＠及び不純物からなる厚さ
２００畷の連続鋳造スラブを１１５０℃で２時間加熱後
５ノ９ス（１７０＋＋ｏｎ−＋１２０ｍｍ→７０ｗＩ→
４０瓢→２０咽）で厚さ２０闇の粗圧延片とした。つい
でとの粗圧延片を１０００℃の温度で１０分保持したも
のと、このような中間保熱なしのものを仕上熱延して３
．８間の熱延板とした。ついでこの熱延板を１０００℃
に加熱し空冷後、厚さ０．７ｍまで冷延した後８４０℃
で２分間の焼鈍を行った。第２表にこのようにして製造
した製品のｒ値、リジング特性を示しだ。本発明の如く
、粗〜仕上間で１０００℃で１０分間保持した場合は、
ｒ値が向上していることがわかる。
％、 Ｃｒ １７チ、残部Ｆ＠及び不純物からなる厚さ
２００畷の連続鋳造スラブを１１５０℃で２時間加熱後
５ノ９ス（１７０＋＋ｏｎ−＋１２０ｍｍ→７０ｗＩ→
４０瓢→２０咽）で厚さ２０闇の粗圧延片とした。つい
でとの粗圧延片を１０００℃の温度で１０分保持したも
のと、このような中間保熱なしのものを仕上熱延して３
．８間の熱延板とした。ついでこの熱延板を１０００℃
に加熱し空冷後、厚さ０．７ｍまで冷延した後８４０℃
で２分間の焼鈍を行った。第２表にこのようにして製造
した製品のｒ値、リジング特性を示しだ。本発明の如く
、粗〜仕上間で１０００℃で１０分間保持した場合は、
ｒ値が向上していることがわかる。
第２表 製品特性
実施例３
Ｃ０，０６５％、Ｎｏ、０１５％、ＡｔＯ，１５％、Ｃ
ｒ １７％。
ｒ １７％。
残部Ｆｅ及び不純物からなる厚さ２５０關の連続鋳造ス
ラブを１０５０℃の温度で２時間加熱後６パ２ス（２０
０ｍ−＋１６０ｔａｍ→１１５膿→７０間→４０鵡→２
０■）で厚さ２０■の粗圧延片とした。ついでこの粗圧
延片を直ちに仕上圧延したもの（比較法）と、９７５℃
で５分間保熱後仕上熱延したもの（本発明法）の２種の
熱延板を作った。ついで熱延板焼鈍を行うことなく１回
の冷延で厚さ０．７ ｔｔｍまセ冷間圧延を行い、８４
０℃で２分間の焼鈍を行った。第３光にこのようにして
製造した製品のｒ値、リジング特性を示した。本発明の
如く、粗〜仕上間で９７５℃で５分間保持した場合はｒ
値が向上していることがわかる。
ラブを１０５０℃の温度で２時間加熱後６パ２ス（２０
０ｍ−＋１６０ｔａｍ→１１５膿→７０間→４０鵡→２
０■）で厚さ２０■の粗圧延片とした。ついでこの粗圧
延片を直ちに仕上圧延したもの（比較法）と、９７５℃
で５分間保熱後仕上熱延したもの（本発明法）の２種の
熱延板を作った。ついで熱延板焼鈍を行うことなく１回
の冷延で厚さ０．７ ｔｔｍまセ冷間圧延を行い、８４
０℃で２分間の焼鈍を行った。第３光にこのようにして
製造した製品のｒ値、リジング特性を示した。本発明の
如く、粗〜仕上間で９７５℃で５分間保持した場合はｒ
値が向上していることがわかる。
第３表製品特性
実施例４
Ｃ０，０５５％、ＮＯ，０１０％、ｋｌ ０．１５ ％
ｙ Ｃｒ １７％残部Ｆｅ及び不純物からなる厚さ２
００調の連鋳ス９７” ｆ ５ ｚ４スで〔２００咽→
１２０調→８０調→４０咽→１０ｇ〕で厚さ１０間の粗
圧延片とした。ついでその粗圧延片を直ちに３パスで厚
さ３．７咽の熱延板とした。又本発明の方法に従い粗圧
延片を１０００℃の温度で１分保定後、仕上圧延して熱
延板としたものも製造した。これらの２条件で製造した
熱延板を熱延板焼鈍することなく冷間圧延して厚さ０．
７咽の冷延板とした後、８４０℃で２分の焼鈍を行った
。このようにして作った材料のｒ値、リジングを第４表
に示した。本発明の如く、粗〜仕上間で１０００℃で１
分間保持した場合はｒ値、リジングともに向上している
ことがわかる。
ｙ Ｃｒ １７％残部Ｆｅ及び不純物からなる厚さ２
００調の連鋳ス９７” ｆ ５ ｚ４スで〔２００咽→
１２０調→８０調→４０咽→１０ｇ〕で厚さ１０間の粗
圧延片とした。ついでその粗圧延片を直ちに３パスで厚
さ３．７咽の熱延板とした。又本発明の方法に従い粗圧
延片を１０００℃の温度で１分保定後、仕上圧延して熱
延板としたものも製造した。これらの２条件で製造した
熱延板を熱延板焼鈍することなく冷間圧延して厚さ０．
７咽の冷延板とした後、８４０℃で２分の焼鈍を行った
。このようにして作った材料のｒ値、リジングを第４表
に示した。本発明の如く、粗〜仕上間で１０００℃で１
分間保持した場合はｒ値、リジングともに向上している
ことがわかる。
第４表設品特性
実施例５
Ｃ０，０５０％、ＮＯ，０１２％、 Ａｔ０．１２％、
Ｃｒ１７％ｚ残部Ｆｅ及び不純物からなる厚さ２００ｍ
の連鋳スラグを５７ぐス（２００ｍｍ→１２０悶→８０
＋ｎ＋ａ→４０鴫→１０ ｗｍ ）で厚さ１０−の粗圧
延片とした。ついでとの粗圧延片を１０００℃の温度で
１分保定しだ後３ノやスで厚さ３．７ ｍの熱延板とし
た。
Ｃｒ１７％ｚ残部Ｆｅ及び不純物からなる厚さ２００ｍ
の連鋳スラグを５７ぐス（２００ｍｍ→１２０悶→８０
＋ｎ＋ａ→４０鴫→１０ ｗｍ ）で厚さ１０−の粗圧
延片とした。ついでとの粗圧延片を１０００℃の温度で
１分保定しだ後３ノやスで厚さ３．７ ｍの熱延板とし
た。
比較のため、ｌＯＷ＋の粗圧延片を直ちに３・寄ス圧延
した熱延板も試作した。
した熱延板も試作した。
これらの２条件で製造した熱延板を熱延板焼鈍すること
なく冷間圧延して厚さ０．７＋ｍｎの冷延板とした後、
８４０℃２分の焼鈍を行った。このようにして作った材
料のｒ値、リジングを表５に示した。本発明法で製造し
た薄鋼板はｒ値が向上していることがわかる。
なく冷間圧延して厚さ０．７＋ｍｎの冷延板とした後、
８４０℃２分の焼鈍を行った。このようにして作った材
料のｒ値、リジングを表５に示した。本発明法で製造し
た薄鋼板はｒ値が向上していることがわかる。
第５表装品特性
第１図は、熱延板焼鈍なし工程で処理した材料のｒ値、
リジングに及ぼす熱延中の熱処理効果を示す図である。 葛 ／ 図
リジングに及ぼす熱延中の熱処理効果を示す図である。 葛 ／ 図
Claims (1)
- ＡｔＯ，０８〜０．５ ％ 、 ＣＯ，０３〜０．１％
を含むフェライト系ステンレス鋼スラブを、粗圧延機お
よび連続仕上圧延機から構成される熱間圧延機で熱間圧
延し、次いで冷間圧延することにょシフエライト系ステ
ンレス薄鋼板を製造するにあたり、前記スラブを９５０
℃以上に加熱して粗圧延し、得られた粗圧延片を９００
〜１１００℃の温度範囲で１０分以内保持加熱後、仕上
圧延を行うことを特徴とする加工性のすぐれたフェライ
ト系ステンレス薄鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13467382A JPS5925933A (ja) | 1982-08-03 | 1982-08-03 | 加工性のすぐれたフエライト系ステンレス薄鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13467382A JPS5925933A (ja) | 1982-08-03 | 1982-08-03 | 加工性のすぐれたフエライト系ステンレス薄鋼板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5925933A true JPS5925933A (ja) | 1984-02-10 |
| JPS6261646B2 JPS6261646B2 (ja) | 1987-12-22 |
Family
ID=15133885
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13467382A Granted JPS5925933A (ja) | 1982-08-03 | 1982-08-03 | 加工性のすぐれたフエライト系ステンレス薄鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5925933A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6126723A (ja) * | 1984-07-18 | 1986-02-06 | Kawasaki Steel Corp | 冷延板の成形加工性および表面性状の優れたフエライト系ステンレス熱延鋼帯の製造方法 |
| JPS61253324A (ja) * | 1985-04-30 | 1986-11-11 | Kawasaki Steel Corp | クロム系ステンレス鋼板の製造方法 |
| US5076346A (en) * | 1987-06-17 | 1991-12-31 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Air conditioner |
| EP0952233A1 (en) * | 1998-04-21 | 1999-10-27 | KABUSHIKI KAISHA KOBE SEIKO SHO also known as Kobe Steel Ltd. | Steel wire rod or bar with good cold deformability and machine parts made thereof |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02114295U (ja) * | 1989-02-28 | 1990-09-12 |
-
1982
- 1982-08-03 JP JP13467382A patent/JPS5925933A/ja active Granted
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6126723A (ja) * | 1984-07-18 | 1986-02-06 | Kawasaki Steel Corp | 冷延板の成形加工性および表面性状の優れたフエライト系ステンレス熱延鋼帯の製造方法 |
| JPH0526849B2 (ja) * | 1984-07-18 | 1993-04-19 | Kawasaki Steel Co | |
| JPS61253324A (ja) * | 1985-04-30 | 1986-11-11 | Kawasaki Steel Corp | クロム系ステンレス鋼板の製造方法 |
| JPH0564212B2 (ja) * | 1985-04-30 | 1993-09-14 | Kawasaki Steel Co | |
| US5076346A (en) * | 1987-06-17 | 1991-12-31 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Air conditioner |
| EP0952233A1 (en) * | 1998-04-21 | 1999-10-27 | KABUSHIKI KAISHA KOBE SEIKO SHO also known as Kobe Steel Ltd. | Steel wire rod or bar with good cold deformability and machine parts made thereof |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6261646B2 (ja) | 1987-12-22 |
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