JPS59232258A - 靭性にすぐれた快削・耐食軟磁性棒管用鋼 - Google Patents
靭性にすぐれた快削・耐食軟磁性棒管用鋼Info
- Publication number
- JPS59232258A JPS59232258A JP58106517A JP10651783A JPS59232258A JP S59232258 A JPS59232258 A JP S59232258A JP 58106517 A JP58106517 A JP 58106517A JP 10651783 A JP10651783 A JP 10651783A JP S59232258 A JPS59232258 A JP S59232258A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は鉄芯などに使用される軟磁性棒管用材料に関し
、さらに詳しくは高靭性・耐食性・被剛性にすぐれた軟
磁性棒管用材料に関する。
、さらに詳しくは高靭性・耐食性・被剛性にすぐれた軟
磁性棒管用材料に関する。
一般に鉄芯などに用いられる軟磁性材料としてはFe
−Si鋼あるいはFe−8i−At鋼があり、電磁弁な
どの鉄芯その他に使用されている。
−Si鋼あるいはFe−8i−At鋼があり、電磁弁な
どの鉄芯その他に使用されている。
これらの材料に要求される特性は電磁特性はもちろんの
こと被剛性・耐食性にすぐれていること、ケらに 電磁
弁作動時に鉄芯部に衝撃が加わるため、同時に靭性にす
ぐれていることも必要である。しかし従来鋼は靭性・被
削性に劣りかつ発銹しやすい欠点がある。また一部に用
いられているように積層型鉄芯ではコ、スト、強度の面
で問題があるため一体物の使用が望まれる。
こと被剛性・耐食性にすぐれていること、ケらに 電磁
弁作動時に鉄芯部に衝撃が加わるため、同時に靭性にす
ぐれていることも必要である。しかし従来鋼は靭性・被
削性に劣りかつ発銹しやすい欠点がある。また一部に用
いられているように積層型鉄芯ではコ、スト、強度の面
で問題があるため一体物の使用が望まれる。
そのだめの棒管用鋼としてこれまでにも快削Fe−比べ
、被剛性・耐食性を向上させたものは電磁特性が劣り、
一方、電磁特性を向上させたものは靭性に劣るなどこれ
まで完全な解決は得られていない。
、被剛性・耐食性を向上させたものは電磁特性が劣り、
一方、電磁特性を向上させたものは靭性に劣るなどこれ
まで完全な解決は得られていない。
本発明はOr、 Si、 At、 Ti、 pb (D
適量複合添加およびC%Nを極低値に抑えることにより
上記問題点を解決したもので、電磁特性を劣化させずに
靭性を向上させ、同時に耐食性および被剛性をも向上さ
せた棒管用快削・耐食軟磁性鋼チ、Pく0.040%、
sくo、oaos がら;2る固有抵抗70μΩ・α以
上で良好な延性・靭性を有し被剛性・耐食性を備えると
ともに電磁特性も良好な軟磁性鋼である。
適量複合添加およびC%Nを極低値に抑えることにより
上記問題点を解決したもので、電磁特性を劣化させずに
靭性を向上させ、同時に耐食性および被剛性をも向上さ
せた棒管用快削・耐食軟磁性鋼チ、Pく0.040%、
sくo、oaos がら;2る固有抵抗70μΩ・α以
上で良好な延性・靭性を有し被剛性・耐食性を備えると
ともに電磁特性も良好な軟磁性鋼である。
次に本発明において成分組成を限定する理由を説明する
。
。
((C十N )およびC〕
C,Nは磁気特性に悪影響を及ぼす炭化物窒化物を生成
し、あるいは結晶中に固溶して結晶格子を歪ませ磁性を
劣化させるためC1N含有量は少ないほど好ましい。1
141図に(C十N ) %と保磁力の関係を示す。図
かられかるように(C十N )の含有量の減少に伴い、
保磁力は減少し特にC十N=0.04係では平均3工ル
ステツド程度のものがC十N −0,01%では平均で
0.5エルステツドに向上する。また(C−4−N )
%と磁束密度Bとの関係を第2図〜第4図に示す。これ
らの図においてB2、B3、B5はそれぞれ2エルステ
ツド、3エルステツド、5エルステツドにおける磁束密
度である。なお添字は第1表中の試料扁8を示す。これ
らの図から明らかなように(C十N)チの増加に伴い、
磁束密度は急激に低下する。第3図、第4図においては
特に(C十K)%が0.02係を越すと急激に低下して
いる。従って(C+N)%の上限を0.02 %とする
。
し、あるいは結晶中に固溶して結晶格子を歪ませ磁性を
劣化させるためC1N含有量は少ないほど好ましい。1
141図に(C十N ) %と保磁力の関係を示す。図
かられかるように(C十N )の含有量の減少に伴い、
保磁力は減少し特にC十N=0.04係では平均3工ル
ステツド程度のものがC十N −0,01%では平均で
0.5エルステツドに向上する。また(C−4−N )
%と磁束密度Bとの関係を第2図〜第4図に示す。これ
らの図においてB2、B3、B5はそれぞれ2エルステ
ツド、3エルステツド、5エルステツドにおける磁束密
度である。なお添字は第1表中の試料扁8を示す。これ
らの図から明らかなように(C十N)チの増加に伴い、
磁束密度は急激に低下する。第3図、第4図においては
特に(C十K)%が0.02係を越すと急激に低下して
いる。従って(C+N)%の上限を0.02 %とする
。
Cは靭性に悪影響を及ぼす元素でもある。
第5図にシャルピー衝堪試咲結果を示す。これはN :
0.005優、5i=lチ、At=x係、Cr =
7%、Pb=0.15%の水準においてC含有量を変化
させた例であるが、この図から明らかなようにC含有量
の減少により延性・脆性遷移温度は低温側に移り靭性は
向上する。
0.005優、5i=lチ、At=x係、Cr =
7%、Pb=0.15%の水準においてC含有量を変化
させた例であるが、この図から明らかなようにC含有量
の減少により延性・脆性遷移温度は低温側に移り靭性は
向上する。
C=0.049918では延性・脆性遷移温度が105
Cテロ ルノに対し、C=0.007−’C”は遷移
温度は60C程度になる。したがってC含有量を極力低
くすることが靭性に対して有効であ、!1llCの上限
を0.02%以下に抑える。
Cテロ ルノに対し、C=0.007−’C”は遷移
温度は60C程度になる。したがってC含有量を極力低
くすることが靭性に対して有効であ、!1llCの上限
を0.02%以下に抑える。
(SiおよびAz)
SiおよびALは固■抵抗の増加に効果的な元素でめり
、一般に鉄芯材の鉄損の低減に符与する。
、一般に鉄芯材の鉄損の低減に符与する。
第6図は(Si+Az)の合計量と固有抵抗の関係を示
すものである。図にみるとおり (St十At)%の増
加に伴い固有抵抗はj+、l加し、(Si+AA)係が
1.4係で固有抵抗値は70μΩ・αに達し従来鋼とほ
ぼ同一の水準を確保できる。従って(Si+A7)の下
限e1.4q6とする。
すものである。図にみるとおり (St十At)%の増
加に伴い固有抵抗はj+、l加し、(Si+AA)係が
1.4係で固有抵抗値は70μΩ・αに達し従来鋼とほ
ぼ同一の水準を確保できる。従って(Si+A7)の下
限e1.4q6とする。
第7図に(2Si +At)量と伸び、絞シおよび衝撃
遷移温度の関係をTi添加の有無に分けて示す。伸び、
絞9はTi添加の場合(ZSi+At)量の↓曽刀口に
伴い仄第に減少するが(2Si+A4)が6チを越すと
急波に減少する。また衝撃値4移温度は(2bi +A
t)の増加に伴ない高くなシ、靭性の低下がみとめられ
る。この場合Tiの添加が衝撃遷移温度を低くすること
はこの図から明らかである。Si、Azを高めて固有抵
抗を高くする場合に延性・靭性を高い水準に維持するた
めには2Si+At≦6%にとどめかつTtを添加する
ことが必侠である。オたAtについては3.5係以上含
有するものは洛製上困難を伴うのでAtの上限を3.5
%とする。
遷移温度の関係をTi添加の有無に分けて示す。伸び、
絞9はTi添加の場合(ZSi+At)量の↓曽刀口に
伴い仄第に減少するが(2Si+A4)が6チを越すと
急波に減少する。また衝撃値4移温度は(2bi +A
t)の増加に伴ない高くなシ、靭性の低下がみとめられ
る。この場合Tiの添加が衝撃遷移温度を低くすること
はこの図から明らかである。Si、Azを高めて固有抵
抗を高くする場合に延性・靭性を高い水準に維持するた
めには2Si+At≦6%にとどめかつTtを添加する
ことが必侠である。オたAtについては3.5係以上含
有するものは洛製上困難を伴うのでAtの上限を3.5
%とする。
[Cr :]
Crは耐誘性に効果的な元素であp、また第8図に示す
ように固有抵抗の増加にも効果的である。しかしながら
第8図かられかるように15係以上の多量の添加は固有
抵抗の増加がみられずかつ、Crは原子磁気モーメント
を減少させ、磁束密度Bを減少させるため、磁気特性が
著しく劣化するので上限を15%とする。一方下限は耐
誘性の面から効果的な5襲とする。
ように固有抵抗の増加にも効果的である。しかしながら
第8図かられかるように15係以上の多量の添加は固有
抵抗の増加がみられずかつ、Crは原子磁気モーメント
を減少させ、磁束密度Bを減少させるため、磁気特性が
著しく劣化するので上限を15%とする。一方下限は耐
誘性の面から効果的な5襲とする。
[pb )
本発明鋼においてはSi、AA、Orなど被剛性に悪影
響を及ぼす元素を多量に含むので被剛性が極めて悪い。
響を及ぼす元素を多量に含むので被剛性が極めて悪い。
これを改善するための本発明鋼においては被剛性を向上
させかつ磁気特性を劣化させない元素としてPbを添加
すムPbの添加は0.05%未満では効果がなく0.2
5チを越えると効果が城オロする。従ってPbの下限を
0.05%とし上限を0.25%とする。
させかつ磁気特性を劣化させない元素としてPbを添加
すムPbの添加は0.05%未満では効果がなく0.2
5チを越えると効果が城オロする。従ってPbの下限を
0.05%とし上限を0.25%とする。
CTi :]
C,Nは前述のように磁性に対して好ましくなl/−I
O特に固溶したC、Nは結晶格子に歪みを生じ、磁壁移
動を阻署するため、磁性1て悪影響を及ぼす。このC,
Nの悪iβdを軽減させるために炭窒化物形成元素であ
るTiを0.60チ以下徐加する。またTiは靭性を向
上させる元素でもるる。第9図にシャルピー衝撃試験結
果を示す。図かられかるようにC+N<0.02チの場
合においてTi=O10,20,0,38係と増加する
に伴い、遷移温度は60C,45C125Uと低温側に
移動し、靭性は向上する。
O特に固溶したC、Nは結晶格子に歪みを生じ、磁壁移
動を阻署するため、磁性1て悪影響を及ぼす。このC,
Nの悪iβdを軽減させるために炭窒化物形成元素であ
るTiを0.60チ以下徐加する。またTiは靭性を向
上させる元素でもるる。第9図にシャルピー衝撃試験結
果を示す。図かられかるようにC+N<0.02チの場
合においてTi=O10,20,0,38係と増加する
に伴い、遷移温度は60C,45C125Uと低温側に
移動し、靭性は向上する。
第7図においてTi添加鋼と′Ei無添加鋼の靭ること
かわかる。
かわかる。
電磁特性改善すなわち固有抵抗値を高めるための8i、
Atの添加は靭性の劣化をもたらし、C十N<0.02
% 、2Si +AA<;:6%と制限するだけでは靭
性の改善は不充分で、さらにTi金するに必要な値0.
10%とする。Ill iはこの目的に加えて本発明鋼
においてはマトリックスの強化の目的で更に0,6チま
で添加する。このマトリックス強化効果は0,6φをこ
すと飽′;fo 1.てくるので0.6%を最大値とす
る。
Atの添加は靭性の劣化をもたらし、C十N<0.02
% 、2Si +AA<;:6%と制限するだけでは靭
性の改善は不充分で、さらにTi金するに必要な値0.
10%とする。Ill iはこの目的に加えて本発明鋼
においてはマトリックスの強化の目的で更に0,6チま
で添加する。このマトリックス強化効果は0,6φをこ
すと飽′;fo 1.てくるので0.6%を最大値とす
る。
その他製造上不可僻的に伴う不純物元素については電磁
特性および延性・靭性をそこなわぬ範囲としてMn <
0.40%、Pく0.040%、SくO,oao%とす
る。
特性および延性・靭性をそこなわぬ範囲としてMn <
0.40%、Pく0.040%、SくO,oao%とす
る。
実施例
第1表に本発明鋼および比較鋼の化学成分を示す。これ
らの組成の材料は真空誘導溶解炉にて溶製し、50ゆ鋼
塊に鋳込んだ後40m+nの丸棒、に鍛造・焼鈍後加工
し作製した。これをケルビンダブルブリッヂにて電気抵
抗を測定し、固有抵抗を求めた後一部靭性を評価するた
めに一般に用いられているシャルピー衝撃試験片に加工
し試験を実施した、また硬さの測定も行った。実施結果
を以下に述べる。
らの組成の材料は真空誘導溶解炉にて溶製し、50ゆ鋼
塊に鋳込んだ後40m+nの丸棒、に鍛造・焼鈍後加工
し作製した。これをケルビンダブルブリッヂにて電気抵
抗を測定し、固有抵抗を求めた後一部靭性を評価するた
めに一般に用いられているシャルピー衝撃試験片に加工
し試験を実施した、また硬さの測定も行った。実施結果
を以下に述べる。
第1表に固有抵抗測定値を化学成分とともに示す。また
第6図に(Si+At)%と固有抵抗の関係を示す。(
Si+AA)%を1.4%以上にすることKより従来鋼
と同レベルである7oμΩ・儂以上になった。第1表お
よび第 9 図にみるように’I’i=0%、 Ti
=0.20%、Ti=0.38%添加することによシ遷
移温度に60C140C,20Cと低温側に移動し、靭
性は向上する。
第6図に(Si+At)%と固有抵抗の関係を示す。(
Si+AA)%を1.4%以上にすることKより従来鋼
と同レベルである7oμΩ・儂以上になった。第1表お
よび第 9 図にみるように’I’i=0%、 Ti
=0.20%、Ti=0.38%添加することによシ遷
移温度に60C140C,20Cと低温側に移動し、靭
性は向上する。
第10図に固有抵抗値と遷移温度との関係を示す。図中
実線は八−8i−At鋼の結果で必シ、斜線で示した範
囲内は発明鋼の結果である。図にみるとおシ本発明鋼は
Fe −Si −At鋼に比較して固有抵抗値が高くか
つ遷移温度が低い。即ち7と整時性、靭性にすぐれてい
る。
実線は八−8i−At鋼の結果で必シ、斜線で示した範
囲内は発明鋼の結果である。図にみるとおシ本発明鋼は
Fe −Si −At鋼に比較して固有抵抗値が高くか
つ遷移温度が低い。即ち7と整時性、靭性にすぐれてい
る。
被削性試験はSKH9のドリル(直径8咽、先端角12
0°、ねじれ角25°)を使用し、推カフ1kg、回転
数900 rpmで10InIn深さの穿孔に要する時
間を測定した。その結果従来の1,1e−8ill−お
よびFe −St −ALfAの才孔に要する時間のレ
ベルが22〜37 secであるのに対して、pbo、
o5〜0.25%添加した本発明鋼の穿孔に要する時間
のレベルは5〜l ’l、 seeであり、良好ね被剛
性を示した。
0°、ねじれ角25°)を使用し、推カフ1kg、回転
数900 rpmで10InIn深さの穿孔に要する時
間を測定した。その結果従来の1,1e−8ill−お
よびFe −St −ALfAの才孔に要する時間のレ
ベルが22〜37 secであるのに対して、pbo、
o5〜0.25%添加した本発明鋼の穿孔に要する時間
のレベルは5〜l ’l、 seeであり、良好ね被剛
性を示した。
耐食性については簡単な耐候性試験(42時間 純水間
欠噴霧)を行い評価した。その結果を第1表に示す。従
来のFe −Si鋼を標準としてこれと比較して◎は全
く変色しなかったもの、○は変色しコーナ一部に点食状
に発銹したもの、性を示し、特にCr1tの多いものは
すぐれた耐食性を示しだ。
欠噴霧)を行い評価した。その結果を第1表に示す。従
来のFe −Si鋼を標準としてこれと比較して◎は全
く変色しなかったもの、○は変色しコーナ一部に点食状
に発銹したもの、性を示し、特にCr1tの多いものは
すぐれた耐食性を示しだ。
これらの発明鋼を鉄芯に使用した電r−弁の作動特性は
従来鋼(゛たとえば第り表のA16)を鉄芯に用いた場
合に比して消’A’flX力が小さくなリ、電磁弁鉄芯
などの用途においてすぐれた電磁特性を示すことがわか
った。
従来鋼(゛たとえば第り表のA16)を鉄芯に用いた場
合に比して消’A’flX力が小さくなリ、電磁弁鉄芯
などの用途においてすぐれた電磁特性を示すことがわか
った。
g1図は(C+N )%と保磁力の関係を示す図である
。第2図乃至第4図は(C十N )%と磁束密度Bとの
関係を示す図であり、それぞれ、第2図は2エルステツ
ド、第3図は3エルステツド、第4図は5エルステツド
における関係図である。第5図はC含有量を変化させた
場合のシャルピー衝撃試験結果を示す図、第6図は(S
t +At)%と固有抵抗の関係を示す図、第7図は(
ZSi+At)チと伸び、絞シおよび衝撃遷移温度の関
係を示す図である。 第8図はOr%と固有抵抗値との関係を示す図である。 第9図はTi含有量を変化させた場合のシャルピー衝撃
試験結果を示す図である。第10図は固有抵抗値と遷移
温度の関係を示す図である。 双 d) 戦 第5図 試 、験逼炭(’C) 第6図 (Si+AP)% 第8図 第9図 ■ 善− 訊A* 3に嵐CC) 第10図
。第2図乃至第4図は(C十N )%と磁束密度Bとの
関係を示す図であり、それぞれ、第2図は2エルステツ
ド、第3図は3エルステツド、第4図は5エルステツド
における関係図である。第5図はC含有量を変化させた
場合のシャルピー衝撃試験結果を示す図、第6図は(S
t +At)%と固有抵抗の関係を示す図、第7図は(
ZSi+At)チと伸び、絞シおよび衝撃遷移温度の関
係を示す図である。 第8図はOr%と固有抵抗値との関係を示す図である。 第9図はTi含有量を変化させた場合のシャルピー衝撃
試験結果を示す図である。第10図は固有抵抗値と遷移
温度の関係を示す図である。 双 d) 戦 第5図 試 、験逼炭(’C) 第6図 (Si+AP)% 第8図 第9図 ■ 善− 訊A* 3に嵐CC) 第10図
Claims (1)
- C+N <0.02チ、Si+ At〉1.4チ、2S
i+Aべ6チ、At<3.5%、Ti : 0.10〜
0.60%、0r=5〜15%、Mn<1:040%、
Pb : 0.05〜0.25%、Pく0.040%、
s<o、o3o1残部実質的にFeよシなる、靭性にす
ぐれた快削・耐食軟磁性棒管用鋼。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58106517A JPS59232258A (ja) | 1983-06-14 | 1983-06-14 | 靭性にすぐれた快削・耐食軟磁性棒管用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58106517A JPS59232258A (ja) | 1983-06-14 | 1983-06-14 | 靭性にすぐれた快削・耐食軟磁性棒管用鋼 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59232258A true JPS59232258A (ja) | 1984-12-27 |
JPS6353255B2 JPS6353255B2 (ja) | 1988-10-21 |
Family
ID=14435597
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP58106517A Granted JPS59232258A (ja) | 1983-06-14 | 1983-06-14 | 靭性にすぐれた快削・耐食軟磁性棒管用鋼 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS59232258A (ja) |
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61217552A (ja) * | 1985-03-23 | 1986-09-27 | Aichi Steel Works Ltd | 冷間鍛造用軟磁性ステンレス鋼 |
US4705581A (en) * | 1985-04-16 | 1987-11-10 | Aichi Steel Works, Ltd. | Soft magnetic stainless steel |
JPS62274057A (ja) * | 1986-05-20 | 1987-11-28 | Aichi Steel Works Ltd | 冷間鍛造用軟磁性ステンレス鋼 |
JPS62280349A (ja) * | 1986-05-29 | 1987-12-05 | Aichi Steel Works Ltd | 冷間鍛造用軟磁性ステンレス鋼 |
JPS637131A (ja) * | 1986-06-25 | 1988-01-13 | 日本電気株式会社 | 給電方式 |
JPS6345350A (ja) * | 1986-08-12 | 1988-02-26 | Daido Steel Co Ltd | 冷間鍛造用電磁ステンレス鋼 |
JPS63109143A (ja) * | 1986-10-28 | 1988-05-13 | Nippon Steel Corp | 硬度の高い耐銹性軟磁性鋼板 |
JPS648248A (en) * | 1987-06-30 | 1989-01-12 | Aichi Steel Works Ltd | Electromagnet alloy having excellent magnetic responsiveness |
WO2000015988A1 (de) * | 1998-09-10 | 2000-03-23 | Continental Teves Ag & Co. Ohg | Elektromagnetventil |
WO2022107757A1 (ja) * | 2020-11-19 | 2022-05-27 | 日鉄ステンレス株式会社 | ステンレス棒状鋼材及び電磁部品 |
-
1983
- 1983-06-14 JP JP58106517A patent/JPS59232258A/ja active Granted
Cited By (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61217552A (ja) * | 1985-03-23 | 1986-09-27 | Aichi Steel Works Ltd | 冷間鍛造用軟磁性ステンレス鋼 |
JPH0521975B2 (ja) * | 1985-03-23 | 1993-03-26 | Aichi Steel Works Ltd | |
JPS63125639A (ja) * | 1985-04-16 | 1988-05-28 | Aichi Steel Works Ltd | 軟磁性ステンレス鋼 |
US4705581A (en) * | 1985-04-16 | 1987-11-10 | Aichi Steel Works, Ltd. | Soft magnetic stainless steel |
JPH0510419B2 (ja) * | 1985-04-16 | 1993-02-09 | Aichi Steel Works Ltd | |
JPS62274057A (ja) * | 1986-05-20 | 1987-11-28 | Aichi Steel Works Ltd | 冷間鍛造用軟磁性ステンレス鋼 |
JPS62280349A (ja) * | 1986-05-29 | 1987-12-05 | Aichi Steel Works Ltd | 冷間鍛造用軟磁性ステンレス鋼 |
JPS637131A (ja) * | 1986-06-25 | 1988-01-13 | 日本電気株式会社 | 給電方式 |
JPS6345350A (ja) * | 1986-08-12 | 1988-02-26 | Daido Steel Co Ltd | 冷間鍛造用電磁ステンレス鋼 |
JPS63109143A (ja) * | 1986-10-28 | 1988-05-13 | Nippon Steel Corp | 硬度の高い耐銹性軟磁性鋼板 |
JPS648248A (en) * | 1987-06-30 | 1989-01-12 | Aichi Steel Works Ltd | Electromagnet alloy having excellent magnetic responsiveness |
WO2000015988A1 (de) * | 1998-09-10 | 2000-03-23 | Continental Teves Ag & Co. Ohg | Elektromagnetventil |
US6486761B1 (en) | 1998-09-10 | 2002-11-26 | Continental Teves Ag & Co. Ohg | Electromagnetic valve |
WO2022107757A1 (ja) * | 2020-11-19 | 2022-05-27 | 日鉄ステンレス株式会社 | ステンレス棒状鋼材及び電磁部品 |
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JPS6353255B2 (ja) | 1988-10-21 |
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