JPS59208021A - 方向性珪素鋼板の製造方法 - Google Patents
方向性珪素鋼板の製造方法Info
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- JPS59208021A JPS59208021A JP58083640A JP8364083A JPS59208021A JP S59208021 A JPS59208021 A JP S59208021A JP 58083640 A JP58083640 A JP 58083640A JP 8364083 A JP8364083 A JP 8364083A JP S59208021 A JPS59208021 A JP S59208021A
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- slab
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
- C21D8/1222—Hot rolling
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- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は方向性珪素鋼板の製造方法に関し、特にその
スラブの熱間圧延方法に関するものである。
スラブの熱間圧延方法に関するものである。
周知のように方向性珪素鋼板は変圧器その他の各種電気
機器に使用されるものであり、その磁気特性としては、
例えば磁化力が１００ＯＡ／ｌのときの磁束密度Ｂ ｌ
ｏ値が高いこと、また磁束密度１．１テスラ、周波数５
０Ｈｚにおける鉄損値Ｗ１７１５０値が低いことが要求
される。このような方向性珪素鋼板は２次再結晶現象に
よって（１１０）［００１］方位すなわち所謂ゴス方位
に近い方位の結晶粒を揃えたものであるが、より優れた
磁気特性を得るためには、２次再結晶粒が可及的にゴス
方位に揃っていることが要求される。
機器に使用されるものであり、その磁気特性としては、
例えば磁化力が１００ＯＡ／ｌのときの磁束密度Ｂ ｌ
ｏ値が高いこと、また磁束密度１．１テスラ、周波数５
０Ｈｚにおける鉄損値Ｗ１７１５０値が低いことが要求
される。このような方向性珪素鋼板は２次再結晶現象に
よって（１１０）［００１］方位すなわち所謂ゴス方位
に近い方位の結晶粒を揃えたものであるが、より優れた
磁気特性を得るためには、２次再結晶粒が可及的にゴス
方位に揃っていることが要求される。
上述のように２次再結晶粒をゴス方位に揃えるためには
、一般にはインヒビターと称されるＭｎＳ、ｕｎ Ｓ
ｅあるいはへｎＮ等の微細析出分散相によって、磁気特
性に悪影響を与える方位の１次再結晶粒の成長を抑制す
るとともに、ゴス方位の２次再結晶粒が優先的に成長す
るに適した集合組織を２次再枯晶開始的に形成しておく
ことが必要である。
、一般にはインヒビターと称されるＭｎＳ、ｕｎ Ｓ
ｅあるいはへｎＮ等の微細析出分散相によって、磁気特
性に悪影響を与える方位の１次再結晶粒の成長を抑制す
るとともに、ゴス方位の２次再結晶粒が優先的に成長す
るに適した集合組織を２次再枯晶開始的に形成しておく
ことが必要である。
ところでゴス方位の結晶組織を有する鋼板を冷間圧延し
た後再結晶させれば、再びゴス方位の結晶組織が生成さ
れることが知られている。したがって熱間圧延によって
ｉｑられる珪素鋼熱延円帯の集合組織がその後の工程に
おける集合組織の出発点となる。そこで本光明者等は熱
延円帯の集合組織を最善ならしめるべく鋭意研究を重ね
たところ、熱延条件を従来とは変えて、熱間粗圧延終了
温度を９５０〜１１５０℃、粗圧延最終パスの圧下率を
３０％以上とすることによって、従来の熱延方法では１
ｑられなかった強いゴス方ｆｉ２への集積をｈづる熱延
円帯が１７られ、その結果製品の磁気性１１を°
従来よりも改善しくりることを見出し、既に特許出頓と
して提案している。
た後再結晶させれば、再びゴス方位の結晶組織が生成さ
れることが知られている。したがって熱間圧延によって
ｉｑられる珪素鋼熱延円帯の集合組織がその後の工程に
おける集合組織の出発点となる。そこで本光明者等は熱
延円帯の集合組織を最善ならしめるべく鋭意研究を重ね
たところ、熱延条件を従来とは変えて、熱間粗圧延終了
温度を９５０〜１１５０℃、粗圧延最終パスの圧下率を
３０％以上とすることによって、従来の熱延方法では１
ｑられなかった強いゴス方ｆｉ２への集積をｈづる熱延
円帯が１７られ、その結果製品の磁気性１１を°
従来よりも改善しくりることを見出し、既に特許出頓と
して提案している。
づなわち、珪素泪スラブに対する熱間圧延前のカロ熱処
理は、インヒビター形成元素を充分に解離固溶させるた
めに、１２５０℃程度以上の高温で加六）する必要があ
り、一方スラブ加熱炉から抽出された加熱スラブは１通
常は粗圧延１夷と称される１スタンドのミル１基で可逆
的にまたは？！２数スタンドのミルで連続的もしくは可
逆的に圧延した後、仕上げ圧延ｎと称される数スタンド
のミルで所定厚さまで連続的に圧延するのが最も一般的
であるが、従来このような熱間圧延に、ｌ１３いては主
として生産性の面からの要請により可及的に高速で圧延
することが好ましいとされ、スラブの加熱炉抽出から圧
延終了まではわずか２〜５分程度の短い時間となってお
り、そのため熱間圧延中のスラブ温度降下量も少なく、
従来は粗圧延終了時のスラブ表面温度が１１８０℃以上
の高い温度となっているのが実情であった。しかるに本
発明者等は熱延集合組織の改善を図るべく熱延条件を綿
密に検討した結果、粗圧延終了時のスラブ表面温度が低
いほど熱延円帯の（１１０）面強度が強くなること、そ
して特に粗圧延終了時のスラブ表面温度を従来よりも低
い９５０〜１１５０℃の範囲内となるように制御するこ
とが磁気特性改善に極めて有利であること、但しその場
合に実際に優れた磁気特性を得るためには粗圧延の最終
パスを３０％以上の圧下率とする必要があることを新規
に知見し、前記ノ〒案をなしたのである。
理は、インヒビター形成元素を充分に解離固溶させるた
めに、１２５０℃程度以上の高温で加六）する必要があ
り、一方スラブ加熱炉から抽出された加熱スラブは１通
常は粗圧延１夷と称される１スタンドのミル１基で可逆
的にまたは？！２数スタンドのミルで連続的もしくは可
逆的に圧延した後、仕上げ圧延ｎと称される数スタンド
のミルで所定厚さまで連続的に圧延するのが最も一般的
であるが、従来このような熱間圧延に、ｌ１３いては主
として生産性の面からの要請により可及的に高速で圧延
することが好ましいとされ、スラブの加熱炉抽出から圧
延終了まではわずか２〜５分程度の短い時間となってお
り、そのため熱間圧延中のスラブ温度降下量も少なく、
従来は粗圧延終了時のスラブ表面温度が１１８０℃以上
の高い温度となっているのが実情であった。しかるに本
発明者等は熱延集合組織の改善を図るべく熱延条件を綿
密に検討した結果、粗圧延終了時のスラブ表面温度が低
いほど熱延円帯の（１１０）面強度が強くなること、そ
して特に粗圧延終了時のスラブ表面温度を従来よりも低
い９５０〜１１５０℃の範囲内となるように制御するこ
とが磁気特性改善に極めて有利であること、但しその場
合に実際に優れた磁気特性を得るためには粗圧延の最終
パスを３０％以上の圧下率とする必要があることを新規
に知見し、前記ノ〒案をなしたのである。
しかしながら本光明右等が上記方法を実操業に適用すべ
くさらに実験・検討を進めたところ、熱延時のスラブ１
！端部に相当するコイルで磁気特性が劣化する現象が生
じる場合があることが判明した。そしてその原因を調査
したところ、特に大型のスラブを素材として用いた場合
に生じる現象であることが判明し、さらにみ１査を進め
たところ、熱間粗圧延開始後、用圧延終了澗度を９５０
〜゛１１５０℃に制御するために圧延速度を低下させた
り圧延途中での放冷を行なったりした際に、その粗圧延
工程期間中に特に大型スラブの後端部でインヒビターの
粗大化が進行してそのインヒビターの機能が低下するこ
とが原因であると判明した。
くさらに実験・検討を進めたところ、熱延時のスラブ１
！端部に相当するコイルで磁気特性が劣化する現象が生
じる場合があることが判明した。そしてその原因を調査
したところ、特に大型のスラブを素材として用いた場合
に生じる現象であることが判明し、さらにみ１査を進め
たところ、熱間粗圧延開始後、用圧延終了澗度を９５０
〜゛１１５０℃に制御するために圧延速度を低下させた
り圧延途中での放冷を行なったりした際に、その粗圧延
工程期間中に特に大型スラブの後端部でインヒビターの
粗大化が進行してそのインヒビターの機能が低下するこ
とが原因であると判明した。
すなわち本発明者等は、大型スラブを１２５０℃以上に
加熱して熱間圧延するにあたり、粗圧延終了温度を９５
０〜１１５０℃の範囲内に制卸するべく熱間粗圧延速度
を低下させた場合におＩＪる熱延鋼帯の先端および後端
についてインヒビターの析出状況を調べたところ、先端
では第１図（Ａ）に示すようにｙｌｌＢかつ均一に析出
し−Ｃいるのに対し、後端では第１図（Ｂ）に示すよう
に粗大な析出物が生じることが判明し、またでの熱延鋼
帯から得られた最１１製品板では熱延時スラブ後端位置
に対応する部分で磁気性１１が実際に低下していること
が確認された。一方、不発四重等の研究によれば、素材
スラブの；温度が１１００℃程度以下になればインとビ
ターの析出が開始され、時間の経過とともに粗大化が進
行りることか判明している。
加熱して熱間圧延するにあたり、粗圧延終了温度を９５
０〜１１５０℃の範囲内に制卸するべく熱間粗圧延速度
を低下させた場合におＩＪる熱延鋼帯の先端および後端
についてインヒビターの析出状況を調べたところ、先端
では第１図（Ａ）に示すようにｙｌｌＢかつ均一に析出
し−Ｃいるのに対し、後端では第１図（Ｂ）に示すよう
に粗大な析出物が生じることが判明し、またでの熱延鋼
帯から得られた最１１製品板では熱延時スラブ後端位置
に対応する部分で磁気性１１が実際に低下していること
が確認された。一方、不発四重等の研究によれば、素材
スラブの；温度が１１００℃程度以下になればインとビ
ターの析出が開始され、時間の経過とともに粗大化が進
行りることか判明している。
これらの事実から、前述の現象の発生原因は、スラブ先
端部ど後端部にお番ノる粗圧延開始から仕上げ圧延終了
までの熱延所要時間の差が大型スラブでは著しく大きく
なり、特に熱延所要時間の長い後端部ではインヒビター
の粗大化が進行し、インヒビターの機能、すなわち２次
再結晶時にお１ノる１次再結晶粒成長抑制Ｕ能が低下す
ることにあることが１′す明した。そしてこのような知
見に基いてさら（二検８：１を進めた結果、粗圧延終了
温度を９５０ ”−１１５０ＴＣの範囲【こ制卸−する
に際して、素（，４が大型のスラブ（あっても熱延所要
時間を４分以内どすることに」−って熱延詩の素材スラ
ブ後端のインヒビターの粗大化を防止しで、その後端に
対応する製品部位の電気特性低下を防止し青ることを見
出し、この栓明をなすにＹっだのＣある。
端部ど後端部にお番ノる粗圧延開始から仕上げ圧延終了
までの熱延所要時間の差が大型スラブでは著しく大きく
なり、特に熱延所要時間の長い後端部ではインヒビター
の粗大化が進行し、インヒビターの機能、すなわち２次
再結晶時にお１ノる１次再結晶粒成長抑制Ｕ能が低下す
ることにあることが１′す明した。そしてこのような知
見に基いてさら（二検８：１を進めた結果、粗圧延終了
温度を９５０ ”−１１５０ＴＣの範囲【こ制卸−する
に際して、素（，４が大型のスラブ（あっても熱延所要
時間を４分以内どすることに」−って熱延詩の素材スラ
ブ後端のインヒビターの粗大化を防止しで、その後端に
対応する製品部位の電気特性低下を防止し青ることを見
出し、この栓明をなすにＹっだのＣある。
したがってこの発明は、向記提案の方向性珪素鋼板の製
造方法をＱ良して、素材として大型スラブを用いた場合
でも熱延時後端に対応する製品部位の磁気特性低下を防
止する方法を提供することを目的とするものＣあるユ １なわ１５この発明の方法は、Ｓｉ ２〜４．５ｆｉｆ
１％を含有する方向性珪素鋼板用スラブを１２５０’Ｃ
以上の温度に加熱して、！■圧延および仕上げ圧延によ
り熱間圧延し、次いで１回または２回以上の冷間圧延を
施して最終ＩＫ厚とした後脱炭焼鈍し、さらにＲ柊仕上
げ焼鈍を施す方向性珪素鋼板の製造方法において、前記
粗圧延の最終パスの圧下率を３０％以上とするとともに
粗圧延終了温度を９５０”１１５０℃の範囲内とし、か
つ；■圧延開始から仕上げ圧延終了までの熱間圧延所要
時間を１４分以内どすることを特徴とプるものである。
造方法をＱ良して、素材として大型スラブを用いた場合
でも熱延時後端に対応する製品部位の磁気特性低下を防
止する方法を提供することを目的とするものＣあるユ １なわ１５この発明の方法は、Ｓｉ ２〜４．５ｆｉｆ
１％を含有する方向性珪素鋼板用スラブを１２５０’Ｃ
以上の温度に加熱して、！■圧延および仕上げ圧延によ
り熱間圧延し、次いで１回または２回以上の冷間圧延を
施して最終ＩＫ厚とした後脱炭焼鈍し、さらにＲ柊仕上
げ焼鈍を施す方向性珪素鋼板の製造方法において、前記
粗圧延の最終パスの圧下率を３０％以上とするとともに
粗圧延終了温度を９５０”１１５０℃の範囲内とし、か
つ；■圧延開始から仕上げ圧延終了までの熱間圧延所要
時間を１４分以内どすることを特徴とプるものである。
以下この発明の方法をさらに詳細に説明する。
この発明の方法で使用される方向性珪素ｎ板用素材どし
ては、Ｓｉを２−＝４．５％含有することが必要である
。Ｓｉが２％未満では充分な［Ｕ気持性が得られず、４
．５％を越えれば冷間ｌ延が困難となり、好ましくない
。また素材は、インヒビター形成元素どして、Ｍｎ、
Ｓ 、 Ｓｅ 、へＩ！、Ｎ、ｓｂ 、Ｂ、３ｉおよび
Ｃｕなどのうちから適宜選んで少量含有さＵておく。
ては、Ｓｉを２−＝４．５％含有することが必要である
。Ｓｉが２％未満では充分な［Ｕ気持性が得られず、４
．５％を越えれば冷間ｌ延が困難となり、好ましくない
。また素材は、インヒビター形成元素どして、Ｍｎ、
Ｓ 、 Ｓｅ 、へＩ！、Ｎ、ｓｂ 、Ｂ、３ｉおよび
Ｃｕなどのうちから適宜選んで少量含有さＵておく。
上述のような素材スラブに対しては、熱間圧延に先立っ
て１２５０℃以上の＾洞に加熱する。このように１２５
０℃１ス上に加熱する理由は、前述したようにインヒビ
ター形成元素を充分に解茜固溶させておくためである。
て１２５０℃以上の＾洞に加熱する。このように１２５
０℃１ス上に加熱する理由は、前述したようにインヒビ
ター形成元素を充分に解茜固溶させておくためである。
１２５０℃以上に加熱された素材スラブは、熱間圧延に
供される。この熱間圧延は前述したように粗圧延と仕上
げ圧延とを組合わせて１１なうのが過密であるが、この
発明の方法では前記提案の方法と同様に粗圧延段階での
最終パスの圧下率を９５０〜１１５０℃の範囲内とする
。これらの条（’Ｌは最も優れた磁気特性を１ｑるため
に必要なものであって、本発明者等の詳１［Ｉな実験の
結果得られたものである。粗圧延終了温度が９５０℃末
渦では次の仕上げ圧延過稈で適切なインヒビターの分散
析出相が１ｑられす、そのため製品磁気特性が劣化する
っ一方１１５０’Ｃを越えれば熱延円帯の集合相識の（
１１０）方位への集積が１１５０℃以下の場合よりも弱
くなる。また粗圧延終了温度を９５０−１１５０℃に制
御しても、粗圧延Ｒ柊パスの圧下率が３０？６未満でｔ
’：ｔ ＠れた製品磁気特性が１ｑられない。
供される。この熱間圧延は前述したように粗圧延と仕上
げ圧延とを組合わせて１１なうのが過密であるが、この
発明の方法では前記提案の方法と同様に粗圧延段階での
最終パスの圧下率を９５０〜１１５０℃の範囲内とする
。これらの条（’Ｌは最も優れた磁気特性を１ｑるため
に必要なものであって、本発明者等の詳１［Ｉな実験の
結果得られたものである。粗圧延終了温度が９５０℃末
渦では次の仕上げ圧延過稈で適切なインヒビターの分散
析出相が１ｑられす、そのため製品磁気特性が劣化する
っ一方１１５０’Ｃを越えれば熱延円帯の集合相識の（
１１０）方位への集積が１１５０℃以下の場合よりも弱
くなる。また粗圧延終了温度を９５０−１１５０℃に制
御しても、粗圧延Ｒ柊パスの圧下率が３０？６未満でｔ
’：ｔ ＠れた製品磁気特性が１ｑられない。
どころで上記粗圧延終了温度条件および粗圧延７１パス
圧下率条件を満足している場合でも、前述したようにス
ラブ長さが長い大型スラブを用いた場合、熱延時後端に
おけるｔｌｌｌｌ性が低下することができる。すなわち
第２図はスラブ長さの異なる３グループ、計５水のスラ
ブ、すなわち一般的なスラブよりも長いスラブＡ、通常
の良さスラブＢおよびＣ１一般的なスラ１ｊ、りも短い
スラブＤおよびＥについて、■重々の熱延条ｆ［”Ｑ熱
延しＣ１ηた熱延（反を用いて製造した方向１１珪素Ｓ
１板のｍ束畜度を相圧延終了：這度と対６ぶして示ψも
のであり、第２図に示すように従来知られている熱延条
件で粗圧延を行なっ〕；スラブＥと比べて、この発明で
規定する９５０〜１１５０℃の４度範囲で粗圧延を行な
った各スラブは全般的にＦｆＪ気持性が良好となってい
るが、特に長大なスラブへの場合は粗圧延終了温度が９
５０〜１１５０℃の範囲を満足しているにしかかわらず
Ｆｔ ＡＮにおい′Ｃ磁気特性が低下している。大型ス
ラブ使用による］イル中型増加は歩留りを向上させる上
において何効な手段であり、したがって大型スラブ使用
時の上述の現象は工業的に好ましくない。そこで本発明
者等が研究を重ねた結果、前述したように大型スラブ使
用時の前述の現象はその後端で熱延所要時間が長時間と
なることに起因しでいることが判明し、さらに研究を進
めたところ、次に示すようにスラブ後端をも４分以内で
熱延を終了させることにＪ二り土ｉ５の現象を防止しく
ｑることを見出したのである。
圧下率条件を満足している場合でも、前述したようにス
ラブ長さが長い大型スラブを用いた場合、熱延時後端に
おけるｔｌｌｌｌ性が低下することができる。すなわち
第２図はスラブ長さの異なる３グループ、計５水のスラ
ブ、すなわち一般的なスラブよりも長いスラブＡ、通常
の良さスラブＢおよびＣ１一般的なスラ１ｊ、りも短い
スラブＤおよびＥについて、■重々の熱延条ｆ［”Ｑ熱
延しＣ１ηた熱延（反を用いて製造した方向１１珪素Ｓ
１板のｍ束畜度を相圧延終了：這度と対６ぶして示ψも
のであり、第２図に示すように従来知られている熱延条
件で粗圧延を行なっ〕；スラブＥと比べて、この発明で
規定する９５０〜１１５０℃の４度範囲で粗圧延を行な
った各スラブは全般的にＦｆＪ気持性が良好となってい
るが、特に長大なスラブへの場合は粗圧延終了温度が９
５０〜１１５０℃の範囲を満足しているにしかかわらず
Ｆｔ ＡＮにおい′Ｃ磁気特性が低下している。大型ス
ラブ使用による］イル中型増加は歩留りを向上させる上
において何効な手段であり、したがって大型スラブ使用
時の上述の現象は工業的に好ましくない。そこで本発明
者等が研究を重ねた結果、前述したように大型スラブ使
用時の前述の現象はその後端で熱延所要時間が長時間と
なることに起因しでいることが判明し、さらに研究を進
めたところ、次に示すようにスラブ後端をも４分以内で
熱延を終了させることにＪ二り土ｉ５の現象を防止しく
ｑることを見出したのである。
第３図（こ、粗圧延終了４度を９８０℃も・シフ１は１
（ＪＵＯ℃どしたコイルにすいて、熱延所要ｎ間と製
品磁束密度１３ ＩＬＩ値どの関係を調Ｉ＼だ結果を示
で。第３図から明らかなように、熱は所要特開が４分を
越えた場合に磁気ｎ ｔｉが低下ザる。したがってスラ
ノ゛後端をち熱延所要時間が４分以内どなるように制御
することによって後端の［ｎ気持性低下を防止しくする
ことが明らかである。
（ＪＵＯ℃どしたコイルにすいて、熱延所要ｎ間と製
品磁束密度１３ ＩＬＩ値どの関係を調Ｉ＼だ結果を示
で。第３図から明らかなように、熱は所要特開が４分を
越えた場合に磁気ｎ ｔｉが低下ザる。したがってスラ
ノ゛後端をち熱延所要時間が４分以内どなるように制御
することによって後端の［ｎ気持性低下を防止しくする
ことが明らかである。
上述のようにスラブ後端の仄コ延所要ｇ１間を大型スラ
ブにおい−Ｃも４分しス内に押え、しかも粗圧延終了４
度を従来よりも（バい９５０〜″１１５０″Ｃの範囲内
とり−るためには、例えば熱間圧延における圧延速度（
好ましくは粗圧延の圧延速度）を後端側が先端側よりも
速くなるように圧延パス途中で増速さければ良い。づな
わら、粗圧延終了温度を従来よりも低い１１５０’Ｃ以
下となるように制御する方法の１つとして、粗圧延の圧
延速度を従来の一般的な圧延速度よりも遅くする方法が
考えられるが、この場合速度を均一に遅くすれば後端の
圧延所要荷量が著しく長くなって４分を越えてしまうこ
とがあり、このような場合に圧延速度を上述のように先
端側と後端側とにおいて変化させれば、粗圧延終了温度
と圧延所要荷量の両者を同時に満足することが可能であ
る。
ブにおい−Ｃも４分しス内に押え、しかも粗圧延終了４
度を従来よりも（バい９５０〜″１１５０″Ｃの範囲内
とり−るためには、例えば熱間圧延における圧延速度（
好ましくは粗圧延の圧延速度）を後端側が先端側よりも
速くなるように圧延パス途中で増速さければ良い。づな
わら、粗圧延終了温度を従来よりも低い１１５０’Ｃ以
下となるように制御する方法の１つとして、粗圧延の圧
延速度を従来の一般的な圧延速度よりも遅くする方法が
考えられるが、この場合速度を均一に遅くすれば後端の
圧延所要荷量が著しく長くなって４分を越えてしまうこ
とがあり、このような場合に圧延速度を上述のように先
端側と後端側とにおいて変化させれば、粗圧延終了温度
と圧延所要荷量の両者を同時に満足することが可能であ
る。
以上のようにして４分以内で粗圧延および仕上げ圧延を
終了して所定の板厚となった熱延鋼帯に対しては、必要
に応じてノルマライジング焼鈍を施し、以下常法に従っ
て１回の冷間圧延、あるいは中間焼鈍を挾んでの２回以
上の冷間圧延を施して最終板厚とし、その冷延板に対し
脱炭焼鈍を施した後、焼鈍分離剤を塗布して２次再結晶
および純化のための最終仕上げ焼鈍を施し、方向性珪素
鋼板製品板とする。
終了して所定の板厚となった熱延鋼帯に対しては、必要
に応じてノルマライジング焼鈍を施し、以下常法に従っ
て１回の冷間圧延、あるいは中間焼鈍を挾んでの２回以
上の冷間圧延を施して最終板厚とし、その冷延板に対し
脱炭焼鈍を施した後、焼鈍分離剤を塗布して２次再結晶
および純化のための最終仕上げ焼鈍を施し、方向性珪素
鋼板製品板とする。
以下にこの発明の実施例を記ずつ
実施例１
Ｓｉ ２．９５％、Ｌ４ｎ ０．０７％、Ｓｉ Ｏ，０
１１１％、ｓｂｏ。
１１１％、ｓｂｏ。
０２０％を含有し、残部実質的に「ｅからなる組成の鋼
を溶製し、連続１造によって１５木の供試スラブを作成
した。これらの供試スラブのうち、５本は長さ６５００
ｍｍ、１０本は長さ５５００＋ｎｍとした。各供試スラ
ブは１３２０〜１３８０℃の温度に加熱した後、次の条
件下で熱間圧延を施した。
を溶製し、連続１造によって１５木の供試スラブを作成
した。これらの供試スラブのうち、５本は長さ６５００
ｍｍ、１０本は長さ５５００＋ｎｍとした。各供試スラ
ブは１３２０〜１３８０℃の温度に加熱した後、次の条
件下で熱間圧延を施した。
すなわち、粗圧延は５回圧下を加え、最終パスの圧下率
は５０％とした。そした長さ５５００ｍｍのスラブ１０
本のうち５本は粗圧延各パス毎のデスケーリングの水冷
を強化するとともに粗圧延速度を通常の速度より低下さ
せ−Ｃ粗圧延終了温度が９５０〜１１５０℃の範囲内に
納まるように制御したく条件■）。また長さ６５００１
１Ｉｍのスラブ５本は前記条件Ｉに準じて粗圧延を行な
った（条件■）。
は５０％とした。そした長さ５５００ｍｍのスラブ１０
本のうち５本は粗圧延各パス毎のデスケーリングの水冷
を強化するとともに粗圧延速度を通常の速度より低下さ
せ−Ｃ粗圧延終了温度が９５０〜１１５０℃の範囲内に
納まるように制御したく条件■）。また長さ６５００１
１Ｉｍのスラブ５本は前記条件Ｉに準じて粗圧延を行な
った（条件■）。
残りの５５００ｍｍ長さのスラブ５本については、デス
ケーリングの水冷強化を特に行なわず、また圧延速度も
通常の速度としたく条件■）。これらの粗圧延が終了し
たスラブについて、続いて仕上げ圧延を熱延鋼帯とした
後、中間焼鈍を挾む２回冷延法によって０．３ｍｍ厚の
最終板厚の冷延板とし、さらに常法に従って脱炭焼鈍後
、焼鈍分離剤を塗布してコイルに巻取り、２次再結晶焼
鈍を施して方向性珪素鋼板製品とした。
ケーリングの水冷強化を特に行なわず、また圧延速度も
通常の速度としたく条件■）。これらの粗圧延が終了し
たスラブについて、続いて仕上げ圧延を熱延鋼帯とした
後、中間焼鈍を挾む２回冷延法によって０．３ｍｍ厚の
最終板厚の冷延板とし、さらに常法に従って脱炭焼鈍後
、焼鈍分離剤を塗布してコイルに巻取り、２次再結晶焼
鈍を施して方向性珪素鋼板製品とした。
この実施例１における熱間圧延工稈中のスラブ前端およ
び後端の粗圧延終了時の温度、およびスラブ前端および
後端の熱延開始（粗圧延開始）がら熱延終了（仕上げ圧
延終了）までの熱延所要時間を各粗圧延条件１〜■ごと
に調べ、かつ最終製品の磁気特性として熱延時の先端部
に対応する部分および後端部に対応する部分について磁
束ｖＩｉ度Ｂ＋ｏｌを調べた。その結果を第１表に示す
。
び後端の粗圧延終了時の温度、およびスラブ前端および
後端の熱延開始（粗圧延開始）がら熱延終了（仕上げ圧
延終了）までの熱延所要時間を各粗圧延条件１〜■ごと
に調べ、かつ最終製品の磁気特性として熱延時の先端部
に対応する部分および後端部に対応する部分について磁
束ｖＩｉ度Ｂ＋ｏｌを調べた。その結果を第１表に示す
。
時間がスラブ後端で４分を越えてしまったため、製品磁
束密度がスラブ後端対応部で低下してしまったが、条件
下の場合は熱延所要時間が４分以内で納まり、そのめ後
端でも殆んど磁束密度の低下が生じなかつＩζつなお条
件■の場合は熱延終了温度が前後とも１１５０℃を越え
る高温となり、この場合後端での磁束密度低下は生じな
かったが、全体的にこの発明の条件範囲内（条件下）よ
りも磁気特性が低い。
束密度がスラブ後端対応部で低下してしまったが、条件
下の場合は熱延所要時間が４分以内で納まり、そのめ後
端でも殆んど磁束密度の低下が生じなかつＩζつなお条
件■の場合は熱延終了温度が前後とも１１５０℃を越え
る高温となり、この場合後端での磁束密度低下は生じな
かったが、全体的にこの発明の条件範囲内（条件下）よ
りも磁気特性が低い。
実施例２
Ｓｉ ２．０９％、）！＋１０．ｆ３９％、３ｅ Ｏ
，０２０％、Ｓ ｂＯ，０１８％を含有し、残部実質的
にＦｅからなる５成の鋼を溶製し、連続荷造によって長
さ６５００ｎ＋ｔａのスラブを１０本鋳造した。次いで
各供試スラブを加熱炉で１３２０〜１３８０℃の温度に
加熱した後、次の条件下で熱間圧延を施した。ずなわら
、粗圧延は５パスで行ない、最終バスの圧下率は５０％
とした。そして１０本の供試スラブのうち、７本はね圧
延Ｒ終パスの圧延速度を通常速度（従来の一般的な圧延
速度）の１／４の速度から通常速度まで増速しながら行
なった（変速圧延）。残りの３本の供試スラブ３本につ
いては、通常速度の１、−’ ４の速度のまま圧延した
く等速圧延）。これらの粗圧延が終了した後、続いて仕
上げ圧延を行なって熱延鋼帯とし、さらに実施例１と同
様な方法で最終製品とした。
，０２０％、Ｓ ｂＯ，０１８％を含有し、残部実質的
にＦｅからなる５成の鋼を溶製し、連続荷造によって長
さ６５００ｎ＋ｔａのスラブを１０本鋳造した。次いで
各供試スラブを加熱炉で１３２０〜１３８０℃の温度に
加熱した後、次の条件下で熱間圧延を施した。ずなわら
、粗圧延は５パスで行ない、最終バスの圧下率は５０％
とした。そして１０本の供試スラブのうち、７本はね圧
延Ｒ終パスの圧延速度を通常速度（従来の一般的な圧延
速度）の１／４の速度から通常速度まで増速しながら行
なった（変速圧延）。残りの３本の供試スラブ３本につ
いては、通常速度の１、−’ ４の速度のまま圧延した
く等速圧延）。これらの粗圧延が終了した後、続いて仕
上げ圧延を行なって熱延鋼帯とし、さらに実施例１と同
様な方法で最終製品とした。
この実施例２における粗圧延終了時の前後端の温度、前
後端の熱延所要時間、製品板の磁束密度Ｂ １０値を第
２表に示す。
後端の熱延所要時間、製品板の磁束密度Ｂ １０値を第
２表に示す。
第２表から明らかなように、粗圧延最終バスにおける圧
延速度を変速させることによって、粗圧延終了温度を９
５０〜１１５０℃の範囲内に納めると同時に熱延所要温
度をスラブ後端でも４分以内とすることにより熱延時の
スラブ後端対応位置の製品磁気特性の低下を有効に防止
することかでき Ｉこ 。
延速度を変速させることによって、粗圧延終了温度を９
５０〜１１５０℃の範囲内に納めると同時に熱延所要温
度をスラブ後端でも４分以内とすることにより熱延時の
スラブ後端対応位置の製品磁気特性の低下を有効に防止
することかでき Ｉこ 。
以上の説明で明ら力１なようにこの発明の方法によれば
、大型スラブを素材として用いた場合でも、熱延時スラ
ブ後端に対応する製品部位の磁気持１工低下を招くこと
なく、全体的に均一に優れた磁気特性を有する方向性珪
素＃Ｎ仮を）することが可能となった。
、大型スラブを素材として用いた場合でも、熱延時スラ
ブ後端に対応する製品部位の磁気持１工低下を招くこと
なく、全体的に均一に優れた磁気特性を有する方向性珪
素＃Ｎ仮を）することが可能となった。
第１図（△）、（Ｂ）はそれぞれ熱延鋼帯における析出
物（インヒビター）の析出状況を示す電子顕微鏡写真、
第２図は各種長さのスラブの先端および後端について粗
圧延終了濃度と製品磁束密度Ｂ＋ｏ（ｉｉとの関係を示
すグラフ、第３図は粗圧延開始から仕上げ圧延終了まで
の熱延所要時間と製品磁束密度との関係を示タグラフで
ある。 出願人 川蛸製鉄株式会社 代理人 弁理士 豊田酸欠 （ほか１名） １２５ 第１図 （Ａ） （Ｂ）
物（インヒビター）の析出状況を示す電子顕微鏡写真、
第２図は各種長さのスラブの先端および後端について粗
圧延終了濃度と製品磁束密度Ｂ＋ｏ（ｉｉとの関係を示
すグラフ、第３図は粗圧延開始から仕上げ圧延終了まで
の熱延所要時間と製品磁束密度との関係を示タグラフで
ある。 出願人 川蛸製鉄株式会社 代理人 弁理士 豊田酸欠 （ほか１名） １２５ 第１図 （Ａ） （Ｂ）
Claims (2)
- （１） Ｓｉ ２〜４．５重量９６を含有する方向性珪
素銅板用スラブを１２５０℃以上の温度に加熱して、粗
圧延おＪ：び仕上げ圧延により熱間圧延し、次いで１回
または２回以上の冷間圧延を施して最終板厚とした後１
２炭焼鈍し、さらに最終仕下げ焼鈍を施す方向性珪素鋼
板の製造方法におい−Ｃ１前記粗圧延における最終バス
の圧下率を３０９６以上とするとともに粗圧延終了温度
を９５０〜１１５０℃の範囲内とし、かつ粗圧延開始か
ら仕上圧延終了までの熱間圧延所要時間を４分以内どな
るように制御することを特徴とする方向性珪素鋼板の製
造方法。 - （２）前記熱間圧延においてスラブ先端側の圧延速度よ
りもスラブ後端側の圧延速度が高くなるように圧延途中
で圧延速度を制御することによって、熱間圧延所要時間
を４分以内に抑える特許請求の範囲第１項記載の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58083640A JPS59208021A (ja) | 1983-05-13 | 1983-05-13 | 方向性珪素鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58083640A JPS59208021A (ja) | 1983-05-13 | 1983-05-13 | 方向性珪素鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59208021A true JPS59208021A (ja) | 1984-11-26 |
| JPH0365429B2 JPH0365429B2 (ja) | 1991-10-11 |
Family
ID=13808045
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58083640A Granted JPS59208021A (ja) | 1983-05-13 | 1983-05-13 | 方向性珪素鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59208021A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02274812A (ja) * | 1989-04-14 | 1990-11-09 | Nippon Steel Corp | 磁気特性の優れた一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS574690A (en) * | 1980-06-11 | 1982-01-11 | Hitachi Ltd | Time-division exchange system |
-
1983
- 1983-05-13 JP JP58083640A patent/JPS59208021A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS574690A (en) * | 1980-06-11 | 1982-01-11 | Hitachi Ltd | Time-division exchange system |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02274812A (ja) * | 1989-04-14 | 1990-11-09 | Nippon Steel Corp | 磁気特性の優れた一方向性電磁鋼板の製造方法 |
| JP2787776B2 (ja) * | 1989-04-14 | 1998-08-20 | 新日本製鐵株式会社 | 磁気特性の優れた一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0365429B2 (ja) | 1991-10-11 |
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