JPS59190323A - 低温用鋼の製造方法 - Google Patents
低温用鋼の製造方法Info
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- JPS59190323A JPS59190323A JP6417283A JP6417283A JPS59190323A JP S59190323 A JPS59190323 A JP S59190323A JP 6417283 A JP6417283 A JP 6417283A JP 6417283 A JP6417283 A JP 6417283A JP S59190323 A JPS59190323 A JP S59190323A
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- Japan
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- steel
- low
- temperature
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は低温用鋼の製造方法に係り詳しくは加熱圧延条
件圧延後の冷却条件及び熱処理条件の組合せによって適
切な組成を有する鋼の低温靭性を一層向上する組織を得
る低温用鋼の製造方法を提供しようとするものである。
件圧延後の冷却条件及び熱処理条件の組合せによって適
切な組成を有する鋼の低温靭性を一層向上する組織を得
る低温用鋼の製造方法を提供しようとするものである。
近年ＬＰＧ １５１シク等低温用鋼に対する使用条件・
溶接条件及び安全性の要求が従来に比して高度化・厳格
化している。本発明は以上の如き問題点を有利に解決す
るためになされたものであり、その特徴とするところは
・（１）Ｃ５０，０９チ、ｓｉ：ｏ、ｔ〜０．５係、Ｍ
ｎ ： ０．４〜２．０ ％、Ｎｉ：１〜４％、Ｓｏｔ
、 Ａｔ ： ０．００５〜０．１％を基本成分とし残
部はＦｅおよび不可避的不１ 細物元素からなる鋼であってＸ ＝−Ｃｒ ＋−Ｍｏ
＋ Ｎｂ十±Ｖ −’ ５ｉ５４ ２１０ で与えられるパラメーターＸに対しＣ５０，ｏ９−ｘと
する鋼片をＡｃ３点以上に加熱後未再結晶温度域で熱間
圧延を施してから１〜ｂ 速度で６００℃以下の任意の温度迄冷却することを特徴
とする低温用鋼の製造方法。（２）Ｃ５０，０９チ、Ｓ
ｔ ：０．１〜０．５ ％、Ｍｎ：０．４〜２．０ ％
、Ｎｉ：１〜４％、Ｓｏｔ、Ａｔ：０．００５〜０．１
％を基本成分とし更に、Ｃｕ≦０．５％１ｃｙ＋≦０
．５％％ＭＯ≦０．５％、肺≦Ｏ，１％、Ｖ≦Ｏ，Ｌ襲
、ＴｉＳ２．０２％、Ｂ≦０．００２％のうち１種又ｆ
ｉ２種以上を含有させ、残部ｕ Ｆ’ｅおよび不可避的
不純１ 物元素からなる鋼であってＸ−−Ｃｒ＋−庵＋Ｎｂ ＋
−Ｌ ｖ−±５ｉ５４ ２１０ で与えられるパラメーターＸに対しＣ５０，０９−Ｘと
する鋼をＡｃ３点以上に加味未再結晶温度域で熱間圧延
を施してから１〜ｂ で６００℃以下の任意の温度迄冷却することを特徴とす
る低温用鋼の製造方法である。
溶接条件及び安全性の要求が従来に比して高度化・厳格
化している。本発明は以上の如き問題点を有利に解決す
るためになされたものであり、その特徴とするところは
・（１）Ｃ５０，０９チ、ｓｉ：ｏ、ｔ〜０．５係、Ｍ
ｎ ： ０．４〜２．０ ％、Ｎｉ：１〜４％、Ｓｏｔ
、 Ａｔ ： ０．００５〜０．１％を基本成分とし残
部はＦｅおよび不可避的不１ 細物元素からなる鋼であってＸ ＝−Ｃｒ ＋−Ｍｏ
＋ Ｎｂ十±Ｖ −’ ５ｉ５４ ２１０ で与えられるパラメーターＸに対しＣ５０，ｏ９−ｘと
する鋼片をＡｃ３点以上に加熱後未再結晶温度域で熱間
圧延を施してから１〜ｂ 速度で６００℃以下の任意の温度迄冷却することを特徴
とする低温用鋼の製造方法。（２）Ｃ５０，０９チ、Ｓ
ｔ ：０．１〜０．５ ％、Ｍｎ：０．４〜２．０ ％
、Ｎｉ：１〜４％、Ｓｏｔ、Ａｔ：０．００５〜０．１
％を基本成分とし更に、Ｃｕ≦０．５％１ｃｙ＋≦０
．５％％ＭＯ≦０．５％、肺≦Ｏ，１％、Ｖ≦Ｏ，Ｌ襲
、ＴｉＳ２．０２％、Ｂ≦０．００２％のうち１種又ｆ
ｉ２種以上を含有させ、残部ｕ Ｆ’ｅおよび不可避的
不純１ 物元素からなる鋼であってＸ−−Ｃｒ＋−庵＋Ｎｂ ＋
−Ｌ ｖ−±５ｉ５４ ２１０ で与えられるパラメーターＸに対しＣ５０，０９−Ｘと
する鋼をＡｃ３点以上に加味未再結晶温度域で熱間圧延
を施してから１〜ｂ で６００℃以下の任意の温度迄冷却することを特徴とす
る低温用鋼の製造方法である。
本発明者等は低温用鋼の機械的性質を仔細に調べた結果
鋼の低温靭性は、フェライトとパーライト組織における
フェライト中のＣ濃度およびフェライト中づストうクチ
ヤの形態又はパーライトバッドの形態に因ることを知見
した。
鋼の低温靭性は、フェライトとパーライト組織における
フェライト中のＣ濃度およびフェライト中づストうクチ
ヤの形態又はパーライトバッドの形態に因ることを知見
した。
Ｊｌ’ｌＪ チ、オーステナイトの変態において、フェ
ライトが生成する過程で溶解度差からフェライト中のＣ
がオーステナイトに濃化した後にパーライトバッドが生
成する。フェライト中のＣ濃度はＳｉの添加及び圧延後
のオーステナイト粒度によって減少し圧延後の冷却速度
の上昇によって増加するが、低温靭性の点からフェライ
ト中のＣ濃度を低減することが望ましい。一方、Ｃが濃
化した残留オーステナイトは、通常パーライトに変態し
フェライトとパーライトのバッド組織を形成するがＭＯ
ｌｃｒ、１４ｂ１ｖ等焼入れ性の高い元素の添加又は冷
却速度の増加にょシバ−ライドパシト中に島状マルテシ
サイトが生成し、鋼の靭性を一層劣化すると、とがわか
った。このためパーライト量の減少はもとよりパーライ
トバッド中の島状マルテシサイトの生成防止が望ましい
ことはいうまでもない。ここで上述の変態に係る靭性劣
化パラメーターは次式に依存することが確認された。
ライトが生成する過程で溶解度差からフェライト中のＣ
がオーステナイトに濃化した後にパーライトバッドが生
成する。フェライト中のＣ濃度はＳｉの添加及び圧延後
のオーステナイト粒度によって減少し圧延後の冷却速度
の上昇によって増加するが、低温靭性の点からフェライ
ト中のＣ濃度を低減することが望ましい。一方、Ｃが濃
化した残留オーステナイトは、通常パーライトに変態し
フェライトとパーライトのバッド組織を形成するがＭＯ
ｌｃｒ、１４ｂ１ｖ等焼入れ性の高い元素の添加又は冷
却速度の増加にょシバ−ライドパシト中に島状マルテシ
サイトが生成し、鋼の靭性を一層劣化すると、とがわか
った。このためパーライト量の減少はもとよりパーライ
トバッド中の島状マルテシサイトの生成防止が望ましい
ことはいうまでもない。ここで上述の変態に係る靭性劣
化パラメーターは次式に依存することが確認された。
Ｘ ＝−Ｃｒ ＋−Ｍｏ ＋Ｎｂ ＋７Ｖ −Ｔ５−８
ｉ４ 更に、上述組成の適切化の上に、未再結晶温度域で熱間
圧延するとオーステナイト粒の微細化と延伸が同時に達
成されフェライトからのＣ拡散が容易となり、フェライ
ト中の平均ａｍ度が低減されるとともに、フエライトサ
ブストラクチセの微細化がなされかつパーライトバッド
（島状マルテシサイト）の分散均一化がなされ鋼の低温
靭性・アレスト性が著るしく向上することを発見した。
ｉ４ 更に、上述組成の適切化の上に、未再結晶温度域で熱間
圧延するとオーステナイト粒の微細化と延伸が同時に達
成されフェライトからのＣ拡散が容易となり、フェライ
ト中の平均ａｍ度が低減されるとともに、フエライトサ
ブストラクチセの微細化がなされかつパーライトバッド
（島状マルテシサイト）の分散均一化がなされ鋼の低温
靭性・アレスト性が著るしく向上することを発見した。
次に本発明における鋼成分の限定理由及び製造条件の限
定理由について述べる。
定理由について述べる。
ＣＶｉ強度を上昇するのに有効であるが、パーライト量
を増加して靭性を劣化するため０．０９％以下に限定し
た。本発明の技術思想から、Ｃは低い程好ましく０．０
５％以下が望ましい。
を増加して靭性を劣化するため０．０９％以下に限定し
た。本発明の技術思想から、Ｃは低い程好ましく０．０
５％以下が望ましい。
Ｓｉは士ルド鋼において、Ａｔと共に主要な脱酸元素で
ありその点でｏ、１％以上に限定した。
ありその点でｏ、１％以上に限定した。
フェライト中のＣ濃度低減と島状マルテシサイトの防止
という本発明の技術思想からいえば、パラメーターＸに
も見られるようｓｉは高い程望ましく、０．２５チ以上
が好ましいが、０．５％以上では溶接性靭性を阻害・す
るために０．５チ以下に限定した。一般にＳｔは島状マ
ルテシサイト生成促進元素として、一般に低ｓｉ程靭性
が良いといわれているが、本発明はフェライト中のＣ濃
度と島状マルテシサイトとに係る靭性バラシスより高Ｓ
ｉの方が靭性が却って向上することを見出した。
という本発明の技術思想からいえば、パラメーターＸに
も見られるようｓｉは高い程望ましく、０．２５チ以上
が好ましいが、０．５％以上では溶接性靭性を阻害・す
るために０．５チ以下に限定した。一般にＳｔは島状マ
ルテシサイト生成促進元素として、一般に低ｓｉ程靭性
が良いといわれているが、本発明はフェライト中のＣ濃
度と島状マルテシサイトとに係る靭性バラシスより高Ｓ
ｉの方が靭性が却って向上することを見出した。
Ｍｎは安価に強度・靭性を向上させうる唯一の元素であ
るが強反上０．４係以上に限定し、靭性上２．０チ以下
に限定した。
るが強反上０．４係以上に限定し、靭性上２．０チ以下
に限定した。
Ｎｉは本発明の低温用鋼を構成する主要元素でありマト
リクスの強靭化の点から１％以上に限定し、ＬＰＧタシ
ク用鋼材等としての経済性から４％以下に限定したが、
ＬＮＧ ｑシフ用銅材として使用するならばと４．上限
に積極的意味はなく１０％以下に技術的え、！拡大でき
る。
リクスの強靭化の点から１％以上に限定し、ＬＰＧタシ
ク用鋼材等としての経済性から４％以下に限定したが、
ＬＮＧ ｑシフ用銅材として使用するならばと４．上限
に積極的意味はなく１０％以下に技術的え、！拡大でき
る。
Ｃｕｓ Ｃｒｓ Ｍｏは溶接学・靭性の点がらいづれも
０．５％以下に限定した。Ｎｂ、Ｖは溶接性・継手靭性
の点からいづれも０．１ ％以下に限定したが、鋼片加
熱時のオーステナイト成長防止とともに未再結晶温度域
の圧延に必要な量添加すれば充分で低い程好ましい。
０．５％以下に限定した。Ｎｂ、Ｖは溶接性・継手靭性
の点からいづれも０．１ ％以下に限定したが、鋼片加
熱時のオーステナイト成長防止とともに未再結晶温度域
の圧延に必要な量添加すれば充分で低い程好ましい。
Ｔｉけ大入熱溶接性、Ｎの固定、鋼片加熱時のオーステ
ナイト粒の成長防止の点から添加され０．０２％以下に
限定したが、過剰になると焼入れ性を増加し、継手靭性
を劣化するためＮとバラシスする量が好ましい。
ナイト粒の成長防止の点から添加され０．０２％以下に
限定したが、過剰になると焼入れ性を増加し、継手靭性
を劣化するためＮとバラシスする量が好ましい。
ＢＶｉＴｉ又はＡｔによυＮを固定して焼入れ性を増加
するのに必要な量である０、００２％以下に限定したが
鋼中のＳが０．００３％以下になれば、ＭｎＳ上に析出
するＢＮは急激に減少するので０．０００３係程度のＢ
添加でも充分効果的である。
するのに必要な量である０、００２％以下に限定したが
鋼中のＳが０．００３％以下になれば、ＭｎＳ上に析出
するＢＮは急激に減少するので０．０００３係程度のＢ
添加でも充分効果的である。
ＰＸＳ、Ｎ等の不純物は低い程溶接性・靭性を向上する
ものであるが、その必要量は鋼材の所要特性と精錬技術
の進歩による経済性にょシバラシスするものであるから
特に限定しないが、更にＳの形状制御Ｎの固定等のため
に、ＣａＸＲＥＭ、Ｚ ｒ ％ Ｔａ等を添加すれば低
温靭性はもとよシ、耐ラメ性・耐ＨＩＣ性等諸特性の改
善が期待できる。
ものであるが、その必要量は鋼材の所要特性と精錬技術
の進歩による経済性にょシバラシスするものであるから
特に限定しないが、更にＳの形状制御Ｎの固定等のため
に、ＣａＸＲＥＭ、Ｚ ｒ ％ Ｔａ等を添加すれば低
温靭性はもとよシ、耐ラメ性・耐ＨＩＣ性等諸特性の改
善が期待できる。
変態に係る靭性劣化パラメーターＸは、パーライトバシ
ド中においてパーライト量の減少、更には冷却連間の増
加による島状マルテシサイトを防止するため、Ｃ≦０．
０９−Ｘ（％）に限定する。
ド中においてパーライト量の減少、更には冷却連間の増
加による島状マルテシサイトを防止するため、Ｃ≦０．
０９−Ｘ（％）に限定する。
加熱温度は鋼片の溶体化のためにＡＣ３点以上に限定す
るが、低Ｃ鋼のためＮｂ添加の場合でも１１００℃程度
の加熱で充分であり、初期γ粒の粗大化防止の点から１
１７０℃以下が望ましい。
るが、低Ｃ鋼のためＮｂ添加の場合でも１１００℃程度
の加熱で充分であり、初期γ粒の粗大化防止の点から１
１７０℃以下が望ましい。
更に靭性を改善するためには、加熱温度に応じた未再結
晶温度域における熱間圧延を施すとオースナナ４１〜粒
の微細化と延伸が同時に達成され、フェライト粒及びフ
ェライト中づストラフチャの微細化又はフェライト中に
おける平均Ｃ濃度の低減、又はパーライトバシド及び島
状マルテシサイトの分散均一化がなされる。特に９５０
℃〜Ａｒ３点において４５係以上の累積圧下率の圧延を
施すと一層有効であることはいうまでもない。
晶温度域における熱間圧延を施すとオースナナ４１〜粒
の微細化と延伸が同時に達成され、フェライト粒及びフ
ェライト中づストラフチャの微細化又はフェライト中に
おける平均Ｃ濃度の低減、又はパーライトバシド及び島
状マルテシサイトの分散均一化がなされる。特に９５０
℃〜Ａｒ３点において４５係以上の累積圧下率の圧延を
施すと一層有効であることはいうまでもない。
冷却速度は板厚により空冷以上とし、６０℃／ｓｅｃ超
では変態時におけるＣ拡散が充分できないために、フェ
ライト中にＣが過飽和に固溶されて低温靭性を損うため
て、冷却速度は１〜６０ ℃／ｓｅｃに限定したが、５
〜ｂ が著るしい。
では変態時におけるＣ拡散が充分できないために、フェ
ライト中にＣが過飽和に固溶されて低温靭性を損うため
て、冷却速度は１〜６０ ℃／ｓｅｃに限定したが、５
〜ｂ が著るしい。
冷却停止温度は成分及び後続の熱処理と必要な機械的性
質によって定められ、６００℃以下の任意の温度迄冷却
される。
質によって定められ、６００℃以下の任意の温度迄冷却
される。
実施例１
表−１に示す成分を有するＣＣ鋳片を表−２に示す制御
圧延制御冷却及び熱処理を実施して厚み２０ｒａｎの厚
鋼板を製造した。鋼板の機械的性質を併せて表−２に示
す。
圧延制御冷却及び熱処理を実施して厚み２０ｒａｎの厚
鋼板を製造した。鋼板の機械的性質を併せて表−２に示
す。
表−２に示す如く本発明例Ａ、ＢＸＣは比較例り、に、
Ｆに比べてＣ≦Ｑ、０９−Ｘの時極めて優れた低温靭性
を有しており更にいづれの熱処理においても体再結晶温
度域における累積圧下率が４５％以上の時低温靭性は一
層向上している。
Ｆに比べてＣ≦Ｑ、０９−Ｘの時極めて優れた低温靭性
を有しており更にいづれの熱処理においても体再結晶温
度域における累積圧下率が４５％以上の時低温靭性は一
層向上している。
いう迄も々くｃ≦０．０９−Ｘとするには、低ｃ１高Ｓ
ｉ化が有効である。
ｉ化が有効である。
実施例２
表−３に示す成分を有する鋳片を表−４に示す条件で厚
み３０羽の厚鋼板を製造した。銅板の機械的性質も併せ
て表−４に示す。
み３０羽の厚鋼板を製造した。銅板の機械的性質も併せ
て表−４に示す。
表−４に示す如く本発明例Ａ、ＢＸＣは比較例りに比べ
て極めて優れた低温靭性及び−５０℃におけるアレスト
性を示している。更に本発明鍋においては、実施例１と
同様急冷材よりも暖冷材が低温靭性・アレス１〜性が共
に優れており又未再結晶温朋域における累積圧下率が大
きい程低温靭性・アしスト性も改善されておシ、本発明
の技術思想が充分に発揮されている。
て極めて優れた低温靭性及び−５０℃におけるアレスト
性を示している。更に本発明鍋においては、実施例１と
同様急冷材よりも暖冷材が低温靭性・アレス１〜性が共
に優れており又未再結晶温朋域における累積圧下率が大
きい程低温靭性・アしスト性も改善されておシ、本発明
の技術思想が充分に発揮されている。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｉ Ｃ５０，０９％、Ｓｉ ： ０．１〜０．５％、Ｍ
ｎ ： ０．４−２．０％、Ｎｉ：１〜４％、Ｓｏｔ、
ＡＡ ： ０．００５〜０．１％を基本成分とし残部
はＦ′ｅおよび不可避的不純物元素か１ １
１１ らなる鋼であってＸ＝ Ｏｒ＋−Ｍｏ＋Ｎｂ＋ｙＶ−
Ｈ３ｉ ４ で与えられるパラメーターＸに対しＣ５０，０９−Ｘと
する銅片をＡ。３点以上に加熱後未再結晶温度域で熱間
圧延を施してから１〜ｂ の冷却速度で６００℃以下の任意の温度迄冷却すること
を特徴とする低温用鋼の製造方法。 ２ Ｃ５０，０９％、Ｓｉ ： ０．１〜０．５％、Ｍ
ｎ ： Ｏ１４〜２．０％、Ｎｉ：１〜４ｑ６、Ｓａｔ
、 ＡＬ： ０、ＯＯ’５〜０．１％を基本成分とし更
にＣｕ≦０．５％、Ｏｒ≦０５係、ＭｏＳ２．５％、Ｎ
ｂ≦０．１％、７６０．１％、Ｔｉ≦０，０２チ、Ｂ≦
０．００２係のうち１種又ｆｄ ２ ｆｆｉ以上を含有
させ、残部はＦｅおよび不可避的不純物元素からなる鋼
で１ ６つてＸ−、−Ｏｒ＋７Ｍｏ＋Ｎｂ＋−ＨＶ−７５Ｓｉ
で与えられるパラメーターＸに対しＣ５０，０９−Ｘと
する鋼をＡｃ３点以上に加熱後未再結晶温度域で熱間圧
延を施してから１〜ｂ で６００℃以下の任意の温度迄冷却することを特徴とす
る低温用鋼の製造方法。 ３ Ｃａ、 ＲＥＭ、 Ｚｒ、 Ｔａ ｆｘどの形状
制御元素を含有せしめた鋼片を処理することを特徴とす
る特許請求の範囲第１項又は第２項記載の低温用鋼の製
造方法。 ４ 鋳片をＡｃ３点以上に加熱後未再結晶温度域で熱間
圧延を施してから１〜ｂ 速度で常温迄冷却し、焼入れ焼戻し又は焼準し又は焼戻
しすることを特徴とする特許請求の範囲第１項又は第２
項又ｆ′ｉ第３項記載の低温用鋼の製造方法。 ５ 鋳片にＡｃ３点以上に加熱後未再結晶温度域で４５
％以上累積圧下率を有する熱間圧延を施すことを特徴と
する特許請求の範囲第１項又は第２項又は第３項又は第
４項記載の低温用銅の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6417283A JPS59190323A (ja) | 1983-04-12 | 1983-04-12 | 低温用鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6417283A JPS59190323A (ja) | 1983-04-12 | 1983-04-12 | 低温用鋼の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59190323A true JPS59190323A (ja) | 1984-10-29 |
Family
ID=13250372
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6417283A Pending JPS59190323A (ja) | 1983-04-12 | 1983-04-12 | 低温用鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59190323A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS624821A (ja) * | 1985-06-28 | 1987-01-10 | Kawasaki Steel Corp | 低温用鋼板の製造方法 |
| JPS62139816A (ja) * | 1985-12-16 | 1987-06-23 | Kawasaki Steel Corp | 高張力高じん性鋼厚板の製造方法 |
| JPH0344444A (ja) * | 1989-07-08 | 1991-02-26 | Nippon Steel Corp | アレスト特性の優れた鋼材 |
| EP0757113A1 (en) * | 1995-02-03 | 1997-02-05 | Nippon Steel Corporation | High-strength line-pipe steel having low yield ratio and excellent low-temperature toughness |
-
1983
- 1983-04-12 JP JP6417283A patent/JPS59190323A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS624821A (ja) * | 1985-06-28 | 1987-01-10 | Kawasaki Steel Corp | 低温用鋼板の製造方法 |
| JPS62139816A (ja) * | 1985-12-16 | 1987-06-23 | Kawasaki Steel Corp | 高張力高じん性鋼厚板の製造方法 |
| JPH0366367B2 (ja) * | 1985-12-16 | 1991-10-17 | Kawasaki Steel Co | |
| JPH0344444A (ja) * | 1989-07-08 | 1991-02-26 | Nippon Steel Corp | アレスト特性の優れた鋼材 |
| EP0757113A1 (en) * | 1995-02-03 | 1997-02-05 | Nippon Steel Corporation | High-strength line-pipe steel having low yield ratio and excellent low-temperature toughness |
| EP0757113A4 (en) * | 1995-02-03 | 1998-05-20 | Nippon Steel Corp | EXTREMELY RESISTANT PIPELINE STEEL HAVING A LOW HIGH FLOW RATE AND EXCELLENT RESISTANCE AT LOW TEMPERATURE |
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