JPS59179292A - 低温鋼用被覆ア−ク溶接棒 - Google Patents
低温鋼用被覆ア−ク溶接棒Info
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- JPS59179292A JPS59179292A JP5666283A JP5666283A JPS59179292A JP S59179292 A JPS59179292 A JP S59179292A JP 5666283 A JP5666283 A JP 5666283A JP 5666283 A JP5666283 A JP 5666283A JP S59179292 A JPS59179292 A JP S59179292A
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3033—Ni as the principal constituent
- B23K35/304—Ni as the principal constituent with Cr as the next major constituent
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は低温用銅用被覆アーク溶接棒に係り、特にNi
f含有する極低温用個、すなわち55係前後のN1を
含む5,5係Ni鋼と9係前後のNiを含む9 % N
i鋼等に用いられる低温鋼用被覆アーク溶接棒に関する
ものである。
f含有する極低温用個、すなわち55係前後のN1を
含む5,5係Ni鋼と9係前後のNiを含む9 % N
i鋼等に用いられる低温鋼用被覆アーク溶接棒に関する
ものである。
最近、天然ガスが無公害エネルギーとして、また石油資
源の枯渇に伴ない世界的に脚光をあび、その消費量は急
速に伸びてきている。我が国でもLNGタンクの建造か
各地で進められ、9%N11qが多く使用され、溶接棒
は70%Ni 、 15%Cr。
源の枯渇に伴ない世界的に脚光をあび、その消費量は急
速に伸びてきている。我が国でもLNGタンクの建造か
各地で進められ、9%N11qが多く使用され、溶接棒
は70%Ni 、 15%Cr。
1.5%Nb、2.3%Mo糸がもつとも多く使用され
ている。この種の被覆アーク溶接棒は心線の電気抵抗が
軟鋼心線よりも大きく、溶接中に加熱され易く、赤熱さ
れた溶接棒は保詭筒の形成が困難となりアークの集中性
がなくなり、溶接金属中にスラグ巻き込みやブローホー
ルの発生原因となる。
ている。この種の被覆アーク溶接棒は心線の電気抵抗が
軟鋼心線よりも大きく、溶接中に加熱され易く、赤熱さ
れた溶接棒は保詭筒の形成が困難となりアークの集中性
がなくなり、溶接金属中にスラグ巻き込みやブローホー
ルの発生原因となる。
保護筒強化による棒焼は防止については従来から検討さ
れ、すでに特開昭50−33951号公報で開示されて
いるが本発明はこれをさらに発展させ、一層の保護筒強
化とさらに均一な保護筒の溶融により、溶接金板中に保
の筒素化によるスラグ巻き込みや大気巻き込みによるブ
ローホールの発生を防止するにある。すなわち特開昭5
0−33951号公報で開示されている被覆剤組成、石
灰石25〜50%、帯行5〜20%、硅灰石7〜25%
の三元系において粒径が44〜350ミクロンの粗粒石
灰石/粒径が44ミクロン未満の微が1石灰石の比が保
護筒強化にづらに重要々因子であること、およびLi化
合物が均一な保護筒の溶融に対し重要な因子であると云
う1つkく新しい知見f:得て本発明をなしだものであ
る。
れ、すでに特開昭50−33951号公報で開示されて
いるが本発明はこれをさらに発展させ、一層の保護筒強
化とさらに均一な保護筒の溶融により、溶接金板中に保
の筒素化によるスラグ巻き込みや大気巻き込みによるブ
ローホールの発生を防止するにある。すなわち特開昭5
0−33951号公報で開示されている被覆剤組成、石
灰石25〜50%、帯行5〜20%、硅灰石7〜25%
の三元系において粒径が44〜350ミクロンの粗粒石
灰石/粒径が44ミクロン未満の微が1石灰石の比が保
護筒強化にづらに重要々因子であること、およびLi化
合物が均一な保護筒の溶融に対し重要な因子であると云
う1つkく新しい知見f:得て本発明をなしだものであ
る。
本発明は以上のような新しい知見によって在ツれた低湛
鏑用被覆アーク溶接梓で、棒径に応じた溶接姿勢(例え
ば、棒径3.2.4.OFI+では下向。
鏑用被覆アーク溶接梓で、棒径に応じた溶接姿勢(例え
ば、棒径3.2.4.OFI+では下向。
横向、立向、上向、水平すみ肉姿勢等、梓径5.0咽で
は下向、横向、水平すみ肉姿勢等)の中でも特に溶接欠
陥の発生し易い横向、上向姿勢においても、スラグ巻き
込みやブローホール等の溶接欠陥が極めて発生しにくく
かついわゆる棒焼けによる作業性劣化の少ない溶接棒を
提供することを可能としたものである。
は下向、横向、水平すみ肉姿勢等)の中でも特に溶接欠
陥の発生し易い横向、上向姿勢においても、スラグ巻き
込みやブローホール等の溶接欠陥が極めて発生しにくく
かついわゆる棒焼けによる作業性劣化の少ない溶接棒を
提供することを可能としたものである。
即ち本発明の要旨とするところは、wj覆剤全重啄に対
し螢石5〜20’Z、珪灰石7〜25チ、石灰石25〜
50係で、その中特に(粒径44〜350ミクロンの粗
粒石灰石)/(粒径44ミクロン未満の微粒石灰石)の
比が05〜10、Li化合物をLi2Oに?LI算した
合計が0.1〜35嗟、さらに脱ガス剤及び合金成分と
しての単体及び/又は合金からhる金属粉末5f141
J下を含む被葎剤を、Niが604J1.)Crが10
〜254fi4れるNi基心線に被覆してなることを特
イア(とする低温鋼用被覆アーク溶接部にある。
し螢石5〜20’Z、珪灰石7〜25チ、石灰石25〜
50係で、その中特に(粒径44〜350ミクロンの粗
粒石灰石)/(粒径44ミクロン未満の微粒石灰石)の
比が05〜10、Li化合物をLi2Oに?LI算した
合計が0.1〜35嗟、さらに脱ガス剤及び合金成分と
しての単体及び/又は合金からhる金属粉末5f141
J下を含む被葎剤を、Niが604J1.)Crが10
〜254fi4れるNi基心線に被覆してなることを特
イア(とする低温鋼用被覆アーク溶接部にある。
以下本発明の詳細な説明する。
螢石の配合はスラグのH,!!+性金増す。54未満で
は効果が々く、20勇を超えると溶接棒が赤く加熱され
ると保護筒の形成が困難となる。従って5〜20優に制
限する。
は効果が々く、20勇を超えると溶接棒が赤く加熱され
ると保護筒の形成が困難となる。従って5〜20優に制
限する。
珪灰石の配合はスラグの流動性を増しかつ溶接棒が赤く
加熱されても保血筒の形成を持続させる。
加熱されても保血筒の形成を持続させる。
7壬未満では効果が々く、25係を超えるとスラグのば
くり性が悪くなる。従って7〜25係に制限する。
くり性が悪くなる。従って7〜25係に制限する。
石灰石の配合はスラグに塩基性を苅え溶接金属のp +
S * St ’x低下きせかつ分解生成するco2
ガスによって水素分圧金工げ溶接部の耐jlfll力、
性を良好ならしめる主成分として被枦剤中へ25係以上
配合する。50’Aを超えるとスラグの流動性が悪くな
る。従って25〜50係に制限する。この場合、配合す
る石灰石の粒径を、(44〜350ミクロンの粗粒石灰
石)/(44ミクロン未満の微粒石灰石)の比が05〜
10になるように調整するが、このような石灰石の粒径
の規制は本発明の重要な構成要件の一つである。即ち、
石灰石の粒径の調整と粗粒/微粒の比の規制とを適正に
行なうことにより、保1φ筒が強固になる。同時1cL
+化合物の存在と相まって保護筒が過剰に長く々るのを
防ぎ、保護筒の溶融の均一性が得られ、ζらには保設筒
の形状がアークの集中性、安定性を損にうこと々くアー
クに広がりを持たせるものになる。従ってアーク長を短
く保つことが容易になりさらには溶融プールの攪拌が十
分かつ均一に方されまたビード両端部のかじみ性が良好
になる。これらの特性によりスラグ巻き込み、大気の巻
き込みから生ずるブローホール等の溶接欠陥が極めて発
生しにくく々る。第1図に示すとおり(44〜350ミ
クロンの粗粒石灰石)/(44ミクロン未満の微粒石灰
石)の比が05未満になると保護筒が・過剰に長くなり
保護筒溶融の均一性が損なわれまたアークの広がりがな
くなジ溶接欠陥が発生し易すくなる。この比が10を超
えると保護筒が弱くなりいわゆる棒焼けによる保詩筒の
劣化が生じ溶接欠陥が発生し易くなる。従って(44〜
350ミクロンの粗粒石灰石)/(44ミクロン未満の
微粒石灰石)の比を0,5〜1.0に制限する。
S * St ’x低下きせかつ分解生成するco2
ガスによって水素分圧金工げ溶接部の耐jlfll力、
性を良好ならしめる主成分として被枦剤中へ25係以上
配合する。50’Aを超えるとスラグの流動性が悪くな
る。従って25〜50係に制限する。この場合、配合す
る石灰石の粒径を、(44〜350ミクロンの粗粒石灰
石)/(44ミクロン未満の微粒石灰石)の比が05〜
10になるように調整するが、このような石灰石の粒径
の規制は本発明の重要な構成要件の一つである。即ち、
石灰石の粒径の調整と粗粒/微粒の比の規制とを適正に
行なうことにより、保1φ筒が強固になる。同時1cL
+化合物の存在と相まって保護筒が過剰に長く々るのを
防ぎ、保護筒の溶融の均一性が得られ、ζらには保設筒
の形状がアークの集中性、安定性を損にうこと々くアー
クに広がりを持たせるものになる。従ってアーク長を短
く保つことが容易になりさらには溶融プールの攪拌が十
分かつ均一に方されまたビード両端部のかじみ性が良好
になる。これらの特性によりスラグ巻き込み、大気の巻
き込みから生ずるブローホール等の溶接欠陥が極めて発
生しにくく々る。第1図に示すとおり(44〜350ミ
クロンの粗粒石灰石)/(44ミクロン未満の微粒石灰
石)の比が05未満になると保護筒が・過剰に長くなり
保護筒溶融の均一性が損なわれまたアークの広がりがな
くなジ溶接欠陥が発生し易すくなる。この比が10を超
えると保護筒が弱くなりいわゆる棒焼けによる保詩筒の
劣化が生じ溶接欠陥が発生し易くなる。従って(44〜
350ミクロンの粗粒石灰石)/(44ミクロン未満の
微粒石灰石)の比を0,5〜1.0に制限する。
なお、第1図は、Ni 744、Cr 15%、Nb2
壬を主成分とする寸法5.0φX350mmの心線に石
灰石33壬、螢石14係、珪灰石18係、金属Mn 6
%、金属Cr 54、Fe −604Mo 74、F
e−5Q劣At5%の被覆剤を被覆した溶接棒を用い、
1、2 t X 200 w X 750 L−の94
Ni鋼にほった深さ5mのU溝内に、電流180A、
速度17α/minの溶接条件で3・やス溶接した時の
溶接棒本数12本の平均保膵筒長はの測定、保Hφ筒溶
融状態の観察及び溶接部のX線フィルムによる欠陥数の
算定を行なったものである。
壬を主成分とする寸法5.0φX350mmの心線に石
灰石33壬、螢石14係、珪灰石18係、金属Mn 6
%、金属Cr 54、Fe −604Mo 74、F
e−5Q劣At5%の被覆剤を被覆した溶接棒を用い、
1、2 t X 200 w X 750 L−の94
Ni鋼にほった深さ5mのU溝内に、電流180A、
速度17α/minの溶接条件で3・やス溶接した時の
溶接棒本数12本の平均保膵筒長はの測定、保Hφ筒溶
融状態の観察及び溶接部のX線フィルムによる欠陥数の
算定を行なったものである。
また、Li化合物の配合も本発明の重要が構成要件の一
つであり、石灰石粒径の押割との相乗効果により、保護
筒の長さの適正化、保訝筒の溶融の均−化及びアークの
広がりを持たせる形状の保護筒形成の維持には、Li2
Oに換算して01鴫以上必要である。35チ金超えると
保畔筒の強ζ及び保H8筒溶融の均一性が損なわれる。
つであり、石灰石粒径の押割との相乗効果により、保護
筒の長さの適正化、保訝筒の溶融の均−化及びアークの
広がりを持たせる形状の保護筒形成の維持には、Li2
Oに換算して01鴫以上必要である。35チ金超えると
保畔筒の強ζ及び保H8筒溶融の均一性が損なわれる。
従ってLi化合物の配合はL i 2 oに換算して0
1〜2.5%に制限する。々お、ここで言うLi化合物
とは弗化リチウム、水酸化リチウム、炭酸リチウム等を
指す。
1〜2.5%に制限する。々お、ここで言うLi化合物
とは弗化リチウム、水酸化リチウム、炭酸リチウム等を
指す。
さらに、本発明では脱ガス剤及び合金成分としての単体
及び/又は合金からなる金属粉末50憾す下fI:被覆
剤に含有せしめるものであるが、溶接金属において性能
的に必要な合金成分及び脱ガス剤は母材との組合せにも
よるが一般には心線へ添加しても被覆剤へ添加しても耐
溶接欠陥性能に対しては本質的に大きな違いけ々い。し
かE7性能上良好な溶接金属を得るためV?−は被覆剤
中へ配合する金属類は心線中の合金元素を補々う程度に
留めるべきである。又これら金属粉末の添加が50係を
超えると溶接金属中に偏析が生じ易く方り賭特覆剤中の
これら金F粉末の添加範囲を、使用するNi基心線に適
応することのできるように50係製下に制限する。
及び/又は合金からなる金属粉末50憾す下fI:被覆
剤に含有せしめるものであるが、溶接金属において性能
的に必要な合金成分及び脱ガス剤は母材との組合せにも
よるが一般には心線へ添加しても被覆剤へ添加しても耐
溶接欠陥性能に対しては本質的に大きな違いけ々い。し
かE7性能上良好な溶接金属を得るためV?−は被覆剤
中へ配合する金属類は心線中の合金元素を補々う程度に
留めるべきである。又これら金属粉末の添加が50係を
超えると溶接金属中に偏析が生じ易く方り賭特覆剤中の
これら金F粉末の添加範囲を、使用するNi基心線に適
応することのできるように50係製下に制限する。
本発明の被覆剤の構成は以上のどおりであるが、さらに
アークの安定化、分解生成するco2ガスの増加による
シールド強化を目的とする場合には炭酸マグネシウム、
炭酸バリウム、炭酸ストロンチウム、炭酸マンガン等の
金属炭酸塩を配合することが出来る。しかしこれらが過
剰になるとスラグのはぐり性、m Cr性が劣化するの
でこれら成分の1種又は2種N」二の合計が15係を超
えないことが望ましい。
アークの安定化、分解生成するco2ガスの増加による
シールド強化を目的とする場合には炭酸マグネシウム、
炭酸バリウム、炭酸ストロンチウム、炭酸マンガン等の
金属炭酸塩を配合することが出来る。しかしこれらが過
剰になるとスラグのはぐり性、m Cr性が劣化するの
でこれら成分の1種又は2種N」二の合計が15係を超
えないことが望ましい。
又、スラグの流jIIll性、ビード形状の向上を目的
とする場合には、弗化アルミニウム、弗化マグネシウム
、弗化・クリ1クム、氷晶石等の金属弗化物全配合する
ことが出来るが、過剰になるとスラグのはぐり性、保詩
筒の溶融の均一性が劣化するので、これら成分の1種又
は2種以上の合計が10fjを超えないことが望ましい
。
とする場合には、弗化アルミニウム、弗化マグネシウム
、弗化・クリ1クム、氷晶石等の金属弗化物全配合する
ことが出来るが、過剰になるとスラグのはぐり性、保詩
筒の溶融の均一性が劣化するので、これら成分の1種又
は2種以上の合計が10fjを超えないことが望ましい
。
さらには、アークの安定化を目的さする場合にはチタン
酸カリ、ルチール、カリ長石、アルミナ等を配合するこ
とが出来るが、過剰になるとスラグの流動性、はぐり性
等が劣化するので、これら成分のそれぞれが8係を超え
ないことが望ましい。
酸カリ、ルチール、カリ長石、アルミナ等を配合するこ
とが出来るが、過剰になるとスラグの流動性、はぐり性
等が劣化するので、これら成分のそれぞれが8係を超え
ないことが望ましい。
次に、本発明におけるNi基心線について述べる。
Niはオーステナイト組織の安定化による低温靭性維持
のだめの基本成分であυ60’1以上必要でCrld強
度を維持するための基本成分であり、10係未満では強
度が得られず、25係を超えてもそれほど効果け々いの
で10〜25優に制限すその他の成分については、kl
、 Ti 、 Sl等の脱ガス剤及び低温用鋼用の被覆
アーク溶接棒として溶接金属に要求される特性(強度、
耐割れ性等)を得るためにMo s Nb % Co
% V、Mn等の合金元素を必要に応じて適宜添加する
ものである。
のだめの基本成分であυ60’1以上必要でCrld強
度を維持するための基本成分であり、10係未満では強
度が得られず、25係を超えてもそれほど効果け々いの
で10〜25優に制限すその他の成分については、kl
、 Ti 、 Sl等の脱ガス剤及び低温用鋼用の被覆
アーク溶接棒として溶接金属に要求される特性(強度、
耐割れ性等)を得るためにMo s Nb % Co
% V、Mn等の合金元素を必要に応じて適宜添加する
ものである。
なお、不可避的に不純物として含壕れるs、P等は溶接
金属の酬割れ性を劣化させるので0.02憾以下に抑え
ることが望ましい。又、0、N等のガス成分については
ブローホール等の溶接欠陥の原因となるのでO,(’1
14以下に抑えることが望才しい。ζらにCについては
高強度を看るに有効表元素であp必要1(応じて適宜添
加するものであるが、過剰になるとイ氏温横性が柑なわ
れるので、02俤以下が望ましい。
金属の酬割れ性を劣化させるので0.02憾以下に抑え
ることが望ましい。又、0、N等のガス成分については
ブローホール等の溶接欠陥の原因となるのでO,(’1
14以下に抑えることが望才しい。ζらにCについては
高強度を看るに有効表元素であp必要1(応じて適宜添
加するものであるが、過剰になるとイ氏温横性が柑なわ
れるので、02俤以下が望ましい。
ここで本発明の溶接棒の製造方法の一例について言及す
ると、Ni基心線と被覆剤粉末を準備し、被覆剤粉末を
水ガラス(珪酸カリ水溶液、硅酸ソーダ水溶液)などの
適当なバインダーで混和して心線に#覆して300〜4
50℃で1時間程度乾燥焼成することによって得ること
ができる。
ると、Ni基心線と被覆剤粉末を準備し、被覆剤粉末を
水ガラス(珪酸カリ水溶液、硅酸ソーダ水溶液)などの
適当なバインダーで混和して心線に#覆して300〜4
50℃で1時間程度乾燥焼成することによって得ること
ができる。
以下本発明の効果を実施例についてさらに具体的に述べ
る。
る。
実施例
第1表に供試心線の化学成分を示す。心線の寸法は直径
4.0咽及び5.0咽、長きは350+mnとした。
4.0咽及び5.0咽、長きは350+mnとした。
第1表 使用心線の化学成分 (@第2表
にこれら心線と被覆剤の組合せによる溶接棒の組成を示
す。被覆外径は棒径40燗に対(−では6,3間、棒径
5.0mに対(7ては7.9利とし、被覆率は30係と
した。
にこれら心線と被覆剤の組合せによる溶接棒の組成を示
す。被覆外径は棒径40燗に対(−では6,3間、棒径
5.0mに対(7ては7.9利とし、被覆率は30係と
した。
第3表にこれら溶接棒の、棒径4.0覇については横向
及び上向姿勢、5,0哩については横向姿勢におけるX
線性能試験結果を示す。なお、溶接は板厚12酬、中2
00鴫、長さ750wnの9%Nl鋼板の中央にほった
深さ5覇のU型溝中に棒径4.0調横向姿勢では3]や
ス、上面姿勢で2層、5.0胡横向姿勢では3 /Pス
行なった。溶接条件は棒径4.0唄横向姿勢では゛電流
140A、□速度17cm/min、上向姿勢では電流
120A、速度10cm/ m1ns棒径5.0謔横向
姿勢では電流180A。
及び上向姿勢、5,0哩については横向姿勢におけるX
線性能試験結果を示す。なお、溶接は板厚12酬、中2
00鴫、長さ750wnの9%Nl鋼板の中央にほった
深さ5覇のU型溝中に棒径4.0調横向姿勢では3]や
ス、上面姿勢で2層、5.0胡横向姿勢では3 /Pス
行なった。溶接条件は棒径4.0唄横向姿勢では゛電流
140A、□速度17cm/min、上向姿勢では電流
120A、速度10cm/ m1ns棒径5.0謔横向
姿勢では電流180A。
速度17 crn/minを用いた0
以上から、本発明の溶接棒記号A I、3 、4 。
6 、7 、9 、11. 、 ] 2 、14.16
及び扁18がいずれも無欠陥1級でX線性能がきわめて
良好であることが明らかである。
及び扁18がいずれも無欠陥1級でX線性能がきわめて
良好であることが明らかである。
これに対し、比較例A2は石灰石の粒径44〜350μ
/44μ未満の比がi、 o 1超えており、A5は石
灰石の粒径44〜350μ/44μ未満の比が05未満
であり、I68はLi化合物のLt20換算値が0.1
係未満であり、/f610は帯面が20係を超え又珪灰
石が7係未満であり、扁13は石灰石が25係未満であ
り又Li化合物の1204Il値が3.5係金超えさら
に帯面が20係を超えており、扁15は石灰石の粒径4
4〜350μ/44μ未満の比が1.0を超え又珪灰石
が25壬を超えており、A17はLi化合物が添加され
て々く又帯面が5哩1未満であり、漸19は石灰石の粒
径44〜350μ/44μ未満の比が0.5未満であり
又Li化合物のLt20換算値の合計が3.5金超えて
いるので、いずれも第3表に見りれるように溶接欠陥が
多く発生している。
/44μ未満の比がi、 o 1超えており、A5は石
灰石の粒径44〜350μ/44μ未満の比が05未満
であり、I68はLi化合物のLt20換算値が0.1
係未満であり、/f610は帯面が20係を超え又珪灰
石が7係未満であり、扁13は石灰石が25係未満であ
り又Li化合物の1204Il値が3.5係金超えさら
に帯面が20係を超えており、扁15は石灰石の粒径4
4〜350μ/44μ未満の比が1.0を超え又珪灰石
が25壬を超えており、A17はLi化合物が添加され
て々く又帯面が5哩1未満であり、漸19は石灰石の粒
径44〜350μ/44μ未満の比が0.5未満であり
又Li化合物のLt20換算値の合計が3.5金超えて
いるので、いずれも第3表に見りれるように溶接欠陥が
多く発生している。
以上説明したように、本発明溶接棒は従来スラグ巻き込
みやブローホール等の溶接欠陥が発生し易すいとされて
いた横向や上向姿勢においても溶接欠陥の発生を極めて
少なくするものである。
みやブローホール等の溶接欠陥が発生し易すいとされて
いた横向や上向姿勢においても溶接欠陥の発生を極めて
少なくするものである。
第1図は、石灰石の粒径44〜350μ/44μ未満の
比及びLl化合物の有無と保涛f5i)長さ及び横向姿
勢における溶接欠陥数との関係金示す図である。 第1図の下段の図表において、 ○;LiO換碧値2.0%添加 保穫筒の溶融状態均一 ・; LjO換算値2.0%添加 保護筒の#融状態不均− Δ:Ll化合物無添加、保護1=)均一ム;Ll化合物
無添加、保護簡不均− 1:保護筒の長さ、2:被接、3二ノし・線待詐出願人
新日本製鐵株式は社 代理人 大関 和夫 第1頁の続き 0発 明 者 堀井行彦 相模原市淵野辺5−10−1新日 本製鐵株式會社製品技術研究所 内 0発 明 者 尾形佳紀 相模原市淵野辺5−10−1新日 本製鐵株式會社製品技術研究所 内 0発 明 者 品田功− 相模原市淵野辺5−10−1新日 本製鐵株式會社製品技術研究所 内 手続t+Ii if:書 (gl :i(: )昭和5
8年5月20 特許庁長官若杉和夫殿 1、 事件の表示 昭和58年特#′r願第056662杼2 発明の名称 低温鋼用被覆アーク溶接棒 3 補1にをする者 事件との関係 特許出願人 東京都千代田区大手町二丁1」6番3号(665)新日
本製鐵株式會社 代表者 武 1■ 豊 4代理人〒100 東京都千代m区丸の内二丁1“14番1号6 、 t
tli il:、の対象 明細書の発明の詳細な説明の枦j 7 捕手の内容 明細書7頁7行「0.1〜2.5%」を1−01〜3.
5%Jに補正する。
比及びLl化合物の有無と保涛f5i)長さ及び横向姿
勢における溶接欠陥数との関係金示す図である。 第1図の下段の図表において、 ○;LiO換碧値2.0%添加 保穫筒の溶融状態均一 ・; LjO換算値2.0%添加 保護筒の#融状態不均− Δ:Ll化合物無添加、保護1=)均一ム;Ll化合物
無添加、保護簡不均− 1:保護筒の長さ、2:被接、3二ノし・線待詐出願人
新日本製鐵株式は社 代理人 大関 和夫 第1頁の続き 0発 明 者 堀井行彦 相模原市淵野辺5−10−1新日 本製鐵株式會社製品技術研究所 内 0発 明 者 尾形佳紀 相模原市淵野辺5−10−1新日 本製鐵株式會社製品技術研究所 内 0発 明 者 品田功− 相模原市淵野辺5−10−1新日 本製鐵株式會社製品技術研究所 内 手続t+Ii if:書 (gl :i(: )昭和5
8年5月20 特許庁長官若杉和夫殿 1、 事件の表示 昭和58年特#′r願第056662杼2 発明の名称 低温鋼用被覆アーク溶接棒 3 補1にをする者 事件との関係 特許出願人 東京都千代田区大手町二丁1」6番3号(665)新日
本製鐵株式會社 代表者 武 1■ 豊 4代理人〒100 東京都千代m区丸の内二丁1“14番1号6 、 t
tli il:、の対象 明細書の発明の詳細な説明の枦j 7 捕手の内容 明細書7頁7行「0.1〜2.5%」を1−01〜3.
5%Jに補正する。
Claims (1)
- ?J、覆剤全香溺に対し螢石5〜20係、硅灰石7〜2
5チ、石灰石25〜50係で、その中特に(粒径44〜
350ミクロンの粗粒石灰石)/(粒径44ミクロン未
満の微粒石灰石)の比が05〜1.0、Li化合物をL
I20に換算した合計が01〜3.5係、さらに脱ガス
剤および合金成分としての単体及び/又は合金からなる
金属粉末504以下を含む被覆剤を、Niが60係以上
、Crが10〜25係含まれるNi基心線に被覆してな
ることを特徴とする低温鋼用被覆アーク溶接棒。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5666283A JPS59179292A (ja) | 1983-03-31 | 1983-03-31 | 低温鋼用被覆ア−ク溶接棒 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5666283A JPS59179292A (ja) | 1983-03-31 | 1983-03-31 | 低温鋼用被覆ア−ク溶接棒 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59179292A true JPS59179292A (ja) | 1984-10-11 |
JPS6251716B2 JPS6251716B2 (ja) | 1987-10-31 |
Family
ID=13033599
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP5666283A Granted JPS59179292A (ja) | 1983-03-31 | 1983-03-31 | 低温鋼用被覆ア−ク溶接棒 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS59179292A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63154293A (ja) * | 1986-12-15 | 1988-06-27 | Nippon Steel Corp | ステンレス鋼被覆ア−ク溶接棒 |
JPH07276081A (ja) * | 1994-03-31 | 1995-10-24 | Kobe Steel Ltd | 低水素系被覆アーク溶接棒 |
CN102962598A (zh) * | 2012-10-31 | 2013-03-13 | 天津大学 | 一种用于二氧化碳气体保护焊的活性涂层焊丝及其制备方法 |
CN103978322A (zh) * | 2014-05-19 | 2014-08-13 | 上海交通大学 | 专门用于lng船超低温钢焊接的高效镍基焊条 |
CN111618479A (zh) * | 2020-06-28 | 2020-09-04 | 昆山京群焊材科技有限公司 | 一种5%Ni钢用焊条及其制备方法 |
-
1983
- 1983-03-31 JP JP5666283A patent/JPS59179292A/ja active Granted
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63154293A (ja) * | 1986-12-15 | 1988-06-27 | Nippon Steel Corp | ステンレス鋼被覆ア−ク溶接棒 |
JPH07276081A (ja) * | 1994-03-31 | 1995-10-24 | Kobe Steel Ltd | 低水素系被覆アーク溶接棒 |
CN102962598A (zh) * | 2012-10-31 | 2013-03-13 | 天津大学 | 一种用于二氧化碳气体保护焊的活性涂层焊丝及其制备方法 |
CN103978322A (zh) * | 2014-05-19 | 2014-08-13 | 上海交通大学 | 专门用于lng船超低温钢焊接的高效镍基焊条 |
CN103978322B (zh) * | 2014-05-19 | 2016-08-24 | 上海交通大学 | 专门用于lng船超低温钢焊接的高效镍基焊条 |
CN111618479A (zh) * | 2020-06-28 | 2020-09-04 | 昆山京群焊材科技有限公司 | 一种5%Ni钢用焊条及其制备方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6251716B2 (ja) | 1987-10-31 |
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