JPS59143047A - 表面性状の良好な高強度冷延鋼板 - Google Patents
表面性状の良好な高強度冷延鋼板Info
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- JPS59143047A JPS59143047A JP1708583A JP1708583A JPS59143047A JP S59143047 A JPS59143047 A JP S59143047A JP 1708583 A JP1708583 A JP 1708583A JP 1708583 A JP1708583 A JP 1708583A JP S59143047 A JPS59143047 A JP S59143047A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、良好な表面性状とプレス成形性並びに高強
度を備えた冷延鋼板に関するものである。
度を備えた冷延鋼板に関するものである。
近年、乗用車の車体重量を軽減する目的で、各種の高張
力冷延鋼板が開発され、実用に供されている。
力冷延鋼板が開発され、実用に供されている。
しかし、乗用車の車体に使用して従来の軟鋼板と同等な
性能を発揮しつつ車体重量を下げ得る鋼板としては、 （１） 製造コストが軟鋼板並に安価であること。
性能を発揮しつつ車体重量を下げ得る鋼板としては、 （１） 製造コストが軟鋼板並に安価であること。
（２）プレス加工性が軟鋼板並に良好であること。
（３）表面性状が軟鋼板並に良好であること。
（４） パネルとしての鋼板の強度が高いこと。
以上４つの特性を備える必要があるが、現在実用化され
ている鋼板は必ずしもこれらの特性を十分に兼ね備える
ものではない。
ている鋼板は必ずしもこれらの特性を十分に兼ね備える
ものではない。
すなわち、例えばプレス加工性の良好な鋼板として、Ｃ
を極力低減し、とのＣを炭窒化物として、析出固着する
のに十分な量の合金元素を添加含有させたいわゆるＩＦ
鋼（工ｎｔｅｒｓｔｉｔｉａｔＦｒｅｅＳｔｅｅｔ）が
開発されている。
を極力低減し、とのＣを炭窒化物として、析出固着する
のに十分な量の合金元素を添加含有させたいわゆるＩＦ
鋼（工ｎｔｅｒｓｔｉｔｉａｔＦｒｅｅＳｔｅｅｔ）が
開発されている。
このＩＦ鋼は、例えば炭窒化物形成元素としてＴ１を用
いる場合には、 を満足する量のＴ１を添加含有させたものである。
いる場合には、 を満足する量のＴ１を添加含有させたものである。
なお、以下チは重量割合とする。
しかしこのＩＦ鋼には、低Ｃのために強度が低下し、鋼
板が軟質となって、近年の高張力鋼板への要求と相反す
るなどの問題点があった。
板が軟質となって、近年の高張力鋼板への要求と相反す
るなどの問題点があった。
ところで、鋼中に適当量のＰを含有させることにより５
安価に鋼板の強度を上昇させ得ることが一般に知られて
いるが、冷延鋼板にこのような手段を適用したのでは冷
延前に行われる酸洗時に不均一な酸洗が行われ冷延鋼板
製品の表面品質を著るしく害すること、および冷延鋼板
製品の深絞り性が劣化するので５好ましい結果を得るこ
とかできないということが本発明者等の検討で明らかと
なったのである。
安価に鋼板の強度を上昇させ得ることが一般に知られて
いるが、冷延鋼板にこのような手段を適用したのでは冷
延前に行われる酸洗時に不均一な酸洗が行われ冷延鋼板
製品の表面品質を著るしく害すること、および冷延鋼板
製品の深絞り性が劣化するので５好ましい結果を得るこ
とかできないということが本発明者等の検討で明らかと
なったのである。
そして、本発明者等のさらなる研究によって、Ｐ含有冷
延鋼板の表面品質および深絞り性向上にＣｕ添加が効果
があることが判明したのである。
延鋼板の表面品質および深絞り性向上にＣｕ添加が効果
があることが判明したのである。
即ち、特定量のＣｕを含有させることにより、酸洗の際
、局部的な過酸洗が発生する前に該部位にＣｕｊａ−析
出してそれ以上の過酸洗を防止し、結果的に均一な酸洗
が行われて冷延後の鋼板表面の性状が著しく改善される
とともに、Ｃｕは焼鈍時結晶粒の成長を容易にし、その
結果ｒ値を高めるのである゛。
、局部的な過酸洗が発生する前に該部位にＣｕｊａ−析
出してそれ以上の過酸洗を防止し、結果的に均一な酸洗
が行われて冷延後の鋼板表面の性状が著しく改善される
とともに、Ｃｕは焼鈍時結晶粒の成長を容易にし、その
結果ｒ値を高めるのである゛。
この発明は、上記の知見にもとづいてなされたものであ
って、冷延鋼板を、 ｃ ： ｏ、６０１〜０．０２０％、Ｓｉ：１．０％以
下。
って、冷延鋼板を、 ｃ ： ｏ、６０１〜０．０２０％、Ｓｉ：１．０％以
下。
Ｍｎ： ０．０１−１．００％、Ｐ、００４〜０２０％
。
。
Ｃｕ、００５〜○１８％、 ｓｏｌ、Ａｌ ： ０．
１０％以下。
１０％以下。
Ｎ：０．００８％以下。
を含むとともに、
Ｔｉ：０．２０％以下。
Ｎｂ ０．２０％以下。
Ｚｒ、０２０％以下。
のうち１種以上を含有し、かつ、
（Ｃ当量） −−； （Ｔｉ当量〕≦０．００１０ （
％）・・・■上記■式で計算されるＴｉ当量と、上記０
式で計算されるＣ４量との関係が上記０式を満足し、さ
らに必要に応じて、 Ｍｏ： ０．０３〜０．２５％。
％）・・・■上記■式で計算されるＴｉ当量と、上記０
式で計算されるＣ４量との関係が上記０式を満足し、さ
らに必要に応じて、 Ｍｏ： ０．０３〜０．２５％。
ＲＥ Ｍ ： ０．０３〜０．２０％。
Ｂ ： ０．０００３〜ｏ、ｏｏ−５ｏ％。
のうちの１種以上を含有させてなる組成に構成すること
により、プレス成形性を向上し、かつ優れた強度をも確
保せしめた点に特徴を有するものである。
により、プレス成形性を向上し、かつ優れた強度をも確
保せしめた点に特徴を有するものである。
つぎにこの発明の冷延鋼板において、その成分組成を上
記のよ′″ｌ ｌＦ限定した理由を説明する。
記のよ′″ｌ ｌＦ限定した理由を説明する。
■ Ｃ
Ｃ成分には、微細な炭化物を形成して鋼板の強度を向上
せしめる作用があるが、その含有量が０．００１％未満
では前記作用に所望の効果が得られず軟質化しすぎてし
まうと共に溶製が困難とな９、一方０．’ ０２ ’Ｏ
％を越えて含有させると、多−〈の炭窒化物形成元素を
必要とするばかりでなく、炭窒°化物の析出量が多くな
りすぎてプレス加工性が劣化するようになることから、
その含有量を０．００１〜０．０２０％とした。
せしめる作用があるが、その含有量が０．００１％未満
では前記作用に所望の効果が得られず軟質化しすぎてし
まうと共に溶製が困難とな９、一方０．’ ０２ ’Ｏ
％を越えて含有させると、多−〈の炭窒化物形成元素を
必要とするばかりでなく、炭窒°化物の析出量が多くな
りすぎてプレス加工性が劣化するようになることから、
その含有量を０．００１〜０．０２０％とした。
■ ５Ｉ
Ｃ１成分には、鋼の脱酸作用のほか、鋼板の強度を確保
する作用があるが、１０％を越えると、鋼板の靭性が劣
化するとともに、焼鈍時のスケール付着に舟９鋼板表面
に色がつくため、その含有量を１．０％以下とした。
する作用があるが、１０％を越えると、鋼板の靭性が劣
化するとともに、焼鈍時のスケール付着に舟９鋼板表面
に色がつくため、その含有量を１．０％以下とした。
■ Ｍｎ
Ｍｎ成分には、鋼板の靭性を改善する作用があるが、そ
の含有量が００１％未満では、熱間脆性が発生するよう
になり、一方１．００％を越えて含有させると溶製が困
難となり、かつコストアップの原因となることから、そ
の含有量を０．０１〜１００チとした。
の含有量が００１％未満では、熱間脆性が発生するよう
になり、一方１．００％を越えて含有させると溶製が困
難となり、かつコストアップの原因となることから、そ
の含有量を０．０１〜１００チとした。
■ Ｐ
Ｐ成分は、鋼の強度を安価に上げるための不可避的な合
金元素であるが、０．２０％を越えて含有されると、鋼
板の延性を著しく害する。一方０．０４−未満では、硬
化能が小さすぎることから、その含有量を０．０４〜０
．２０％とした。
金元素であるが、０．２０％を越えて含有されると、鋼
板の延性を著しく害する。一方０．０４−未満では、硬
化能が小さすぎることから、その含有量を０．０４〜０
．２０％とした。
■ ｃｕ
Ｃｕは、本発明の骨子となる合金元素である。Ｃｕには
、Ｐの多量添加による酸洗時に見られる鋼板表面の部分
的な過酸現象がまねく表面性状の劣化を阻止する作用と
焼鈍時の結晶粒の成長を容易となし、ｒ値を高める作用
がある。
、Ｐの多量添加による酸洗時に見られる鋼板表面の部分
的な過酸現象がまねく表面性状の劣化を阻止する作用と
焼鈍時の結晶粒の成長を容易となし、ｒ値を高める作用
がある。
その含有量が０．０５％未満では、前記作用に所望の効
果が得られず、一方０１８％を越えると、熱間圧延での
加熱時、Ｃｕの融点が低いためＣｕが、オーステナイト
の結晶粒界に晶出し、鋼を脆くするため、熱間圧延時に
亀甲割れを起こすため、その含有量を０．０５〜０．１
８％とした。
果が得られず、一方０１８％を越えると、熱間圧延での
加熱時、Ｃｕの融点が低いためＣｕが、オーステナイト
の結晶粒界に晶出し、鋼を脆くするため、熱間圧延時に
亀甲割れを起こすため、その含有量を０．０５〜０．１
８％とした。
■ ＳＯムＡＡ
ｓｏＬ ＡＡは、脱酸を十分に行って炭化物形成元素の
歩留向上のために含有させるが、 ｓｏＬ ＡＬで０．
１０係を越えて含有させてもより一層の脱酸効果は得ら
れず、コスト高ともなることから、その上限を０、１０
％とした。
歩留向上のために含有させるが、 ｓｏＬ ＡＬで０．
１０係を越えて含有させてもより一層の脱酸効果は得ら
れず、コスト高ともなることから、その上限を０、１０
％とした。
＠ Ｎ
Ｎは少なければ少ないほど炭窒化物形成元素の添加含有
量が少なくてすむので好ましいＬその含有量がＯ，ＯＯ
８０％を越えると、炭窒化物形成元素を含有させてもｒ
値の低下は避けられないことから、その含有量をｏ、
ｏ ｏ ｓ ｏ％以下とした。
量が少なくてすむので好ましいＬその含有量がＯ，ＯＯ
８０％を越えると、炭窒化物形成元素を含有させてもｒ
値の低下は避けられないことから、その含有量をｏ、
ｏ ｏ ｓ ｏ％以下とした。
■ Ｔｉ、Ｎｂ、およびＺｒ
上記の通り、これらの成分には、微細な炭窒化物を形成
してプレス成形性および強度を向上させる均等的作用が
あるが、それぞれＴｉ：０．２０％。
してプレス成形性および強度を向上させる均等的作用が
あるが、それぞれＴｉ：０．２０％。
Ｎｂ：０．２０％、およびＺｒ：０６２０％を越えて含
有させても前記作用により一層の向上効果が見られず、
コスト高となることから、それぞれの上限値を、Ｔｉ：
０．２０％、 Ｎｂ ： ０．２０％、およびＺｒ。
有させても前記作用により一層の向上効果が見られず、
コスト高となることから、それぞれの上限値を、Ｔｉ：
０．２０％、 Ｎｂ ： ０．２０％、およびＺｒ。
０．２０％とした。
また、上記０〜０式は、固溶（Ｃ＋Ｎ）を０００工Ｏ（
％１以下とし、残りのＣ−）Ｎを炭窒化物として析出さ
せるための関係式を示すものである。
％１以下とし、残りのＣ−）Ｎを炭窒化物として析出さ
せるための関係式を示すものである。
なお、（Ｃ当量〕−Ｔ−（Ｔｌ当量）の上限を０、 Ｏ
Ｏ１０“（％）としたのは、この上限値を越えると、固
溶（Ｃ＋Ｎ）が多くなり、鋼板のプレス成形性が劣化す
るためである。
Ｏ１０“（％）としたのは、この上限値を越えると、固
溶（Ｃ＋Ｎ）が多くなり、鋼板のプレス成形性が劣化す
るためである。
■ＭＯ＋ＲＥ２ｖｉおよびＢ
これらの成分には、鋼板の２次加工脆性を改善する均等
的作用があるので、必要に応じて含有させるが、それぞ
れ１ｖｉｏ： ０．０３％未満、ＲＥＭｏ、 ０３％未
満およびＢ：０．０Ｏ０３−％未満の含有量では、所望
の効果が得られず、一方、それぞれｌＪｃ、０２５％、
ＲＥＭ：０．２０％およびＢ：０．００５０％を越えて
含有させると、鋼板の溶接性が劣化するようになること
がら、それぞれの含有量をＭ。
的作用があるので、必要に応じて含有させるが、それぞ
れ１ｖｉｏ： ０．０３％未満、ＲＥＭｏ、 ０３％未
満およびＢ：０．０Ｏ０３−％未満の含有量では、所望
の効果が得られず、一方、それぞれｌＪｃ、０２５％、
ＲＥＭ：０．２０％およびＢ：０．００５０％を越えて
含有させると、鋼板の溶接性が劣化するようになること
がら、それぞれの含有量をＭ。
（Ｊ、 Ｑ ３〜０．２．５％、 ＲＥＭ ： ０．０
３〜０．２０％およびＢ ： ０．０００３〜０．００
５０％とした。
３〜０．２０％およびＢ ： ０．０００３〜０．００
５０％とした。
」−記のような化学成分組成の鋼を連続鋳造した後、そ
のまＸ或いは再加熱したスラブを熱延鋼板とした後、通
常の冷延鋼板製造工程および条件で製品を製造した。
のまＸ或いは再加熱したスラブを熱延鋼板とした後、通
常の冷延鋼板製造工程および条件で製品を製造した。
その結果表面性状の良好なプレス成形性に優れた高強度
の冷延鋼板が得られた。
の冷延鋼板が得られた。
ついで、この発明を実施例により、比軸例と対比しなが
ら説明する。
ら説明する。
実施例 １
第１表から成る組成の鋼を溶製し、連続鋳造でスラブに
した後、これを１１５０℃に加熱しついで仕上温度８８
０℃９巻取温度６００℃にて熱間圧延を行い、厚さ４０
ｍ ／ ｍの熱延鋼板とした。
した後、これを１１５０℃に加熱しついで仕上温度８８
０℃９巻取温度６００℃にて熱間圧延を行い、厚さ４０
ｍ ／ ｍの熱延鋼板とした。
引続いて、前記熱延板を５〜１０％の濃度で５０〜９０
℃に加熱した塩酸中に浸漬して、酸洗後圧工率８０％に
て厚さ０８ｍ／ｍＫ冷間圧延し、ついてこの冷延板に温
度８３０℃で１分間保持の連続焼鈍あるいは温度７００
℃で５時間保持の箱焼鈍を行い、さらに伸び率０８％の
調質圧延後、ＪＩＳＳ号の引張試験を行った。
℃に加熱した塩酸中に浸漬して、酸洗後圧工率８０％に
て厚さ０８ｍ／ｍＫ冷間圧延し、ついてこの冷延板に温
度８３０℃で１分間保持の連続焼鈍あるいは温度７００
℃で５時間保持の箱焼鈍を行い、さらに伸び率０８％の
調質圧延後、ＪＩＳＳ号の引張試験を行った。
なお、第１表の鍛工および２のＴ］当量およびＣ当量は
いずれも前記０式を満足するものである。
いずれも前記０式を満足するものである。
結果は第２表に示す。、表面状況の評価は焼鈍後の鋼板
の外観から判断した。
の外観から判断した。
第２表より明らかなように本発明鋼板１および２ば、い
ずれも（Ｃ当量）−−！−（Ｔユ当量）、およびＣｕな
どが本発明範囲内にあるので高強度で良好ｒ値を示し、
かつ表面性状も良好であるが、鋼板３はＣＵが本発明範
囲に外れているため１″値が低くかつ焼鈍後の鋼板表面
には機紐な凸凹（］種のがふれ疵）があり外観は悪い。
ずれも（Ｃ当量）−−！−（Ｔユ当量）、およびＣｕな
どが本発明範囲内にあるので高強度で良好ｒ値を示し、
かつ表面性状も良好であるが、鋼板３はＣＵが本発明範
囲に外れているため１″値が低くかつ焼鈍後の鋼板表面
には機紐な凸凹（］種のがふれ疵）があり外観は悪い。
実施例 ２
Ｓｌ：０．０］−％、 Ｍｎ 、’ ０．１８％、ｐ：
ｏ、ｏｓｏ％２Ｃｕ： ０． １ ０ ％ 、Ｓ
：０．００６ ％ 、 ｓｏｔ、ＡＱ ：
０．０２１飴、を基本成分して含有し、Ｃを。００１
〜００２０楚の範囲内で変動させ、残りが１・ｅからな
る種々の鋼を連続鋳造にてスラブとなし、このスラブに
対して、スラブ加熱温反 １２００ＩＣ，仕上温度 ７
４ｏ℃、巻取温度 ４００’Ｃの条件で熱間圧延を施し
て厚さ４．０ｍ／ｍの熱延板とし、ついで圧下率 ８０
％にて冷間圧延を施しで厚さ０８ ｍ ／ ｍの冷延鋼
板となし、引続いて温度８００℃に９ｏ秒保持の条件で
連続焼鈍を施すことによって種々の゛Ｉ’ｉ当量および
Ｃ当量の異なった冷延鋼板を製造した。
ｏ、ｏｓｏ％２Ｃｕ： ０． １ ０ ％ 、Ｓ
：０．００６ ％ 、 ｓｏｔ、ＡＱ ：
０．０２１飴、を基本成分して含有し、Ｃを。００１
〜００２０楚の範囲内で変動させ、残りが１・ｅからな
る種々の鋼を連続鋳造にてスラブとなし、このスラブに
対して、スラブ加熱温反 １２００ＩＣ，仕上温度 ７
４ｏ℃、巻取温度 ４００’Ｃの条件で熱間圧延を施し
て厚さ４．０ｍ／ｍの熱延板とし、ついで圧下率 ８０
％にて冷間圧延を施しで厚さ０８ ｍ ／ ｍの冷延鋼
板となし、引続いて温度８００℃に９ｏ秒保持の条件で
連続焼鈍を施すことによって種々の゛Ｉ’ｉ当量および
Ｃ当量の異なった冷延鋼板を製造した。
この冷延鋼板のｒ値を求め、この結果を前記冷延板の固
溶Ｃ量、すなわち上記０式として示したｌ （Ｃ当量） −−（Ｔｉ当量）との関係において第１図
に示した。
溶Ｃ量、すなわち上記０式として示したｌ （Ｃ当量） −−（Ｔｉ当量）との関係において第１図
に示した。
第１図に示すように、前記０式の値がＯ，ＯＯ１５楚以
下の場合に高いｒ値を示すことが明らかである。
下の場合に高いｒ値を示すことが明らかである。
実施例 ３
それぞれ第３表に示される成分組成をもった鋼を溶製し
、連続鋳造にてスラブとした後、いずれのスラブもスラ
ブ温度 １２００℃に加熱し、ついで仕上温度 約８０
０℃および巻取烏度、約６００℃にてそれぞれ熱間圧延
を行って厚さ４０ｍ ／ ｍの熱延板とした後、塩酸酸
洗を施し、引続いて圧下率°８０％の冷間圧延と、温度
：ＳＯＯ℃に９０秒保持の条件で連続焼鈍を行うことに
よって、いずれも厚さ： ０．８ ｍ ７ｍの本発明鋼
板１〜１５および比較鋼板１６〜２０の冷延鋼板をそれ
ぞれ製造した。
、連続鋳造にてスラブとした後、いずれのスラブもスラ
ブ温度 １２００℃に加熱し、ついで仕上温度 約８０
０℃および巻取烏度、約６００℃にてそれぞれ熱間圧延
を行って厚さ４０ｍ ／ ｍの熱延板とした後、塩酸酸
洗を施し、引続いて圧下率°８０％の冷間圧延と、温度
：ＳＯＯ℃に９０秒保持の条件で連続焼鈍を行うことに
よって、いずれも厚さ： ０．８ ｍ ７ｍの本発明鋼
板１〜１５および比較鋼板１６〜２０の冷延鋼板をそれ
ぞれ製造した。
なお、比較鋼板１６〜２０の冷延鋼板はいずれも成分組
成が本発明範囲を外れたものがある。
成が本発明範囲を外れたものがある。
（第３表には、該当するものに※印を付している。）つ
ぎに、この結果から得られた本発明鋼板１〜１５および
比較鋼板１６〜２０の冷延鋼板について引張特性および
ｒ値の測定結果並びに焼鈍板の表面性状の調査結果を第
３表に合わせて示した。
ぎに、この結果から得られた本発明鋼板１〜１５および
比較鋼板１６〜２０の冷延鋼板について引張特性および
ｒ値の測定結果並びに焼鈍板の表面性状の調査結果を第
３表に合わせて示した。
第３表に示されるように、本発明鋼板１〜１５の冷延鋼
板は、表面性状が良好で、かつ高強度および高ｒ値、す
なわち良好なプレス成形性を有するのに対して、比較鋼
板１６〜１７の冷延鋼板は、Ｃ４が本発明範囲に外れて
いるため、焼鈍板の表面に一種のかぶれ疵が発生し、表
面性状が悪いうえにｒ値も良くない。
板は、表面性状が良好で、かつ高強度および高ｒ値、す
なわち良好なプレス成形性を有するのに対して、比較鋼
板１６〜１７の冷延鋼板は、Ｃ４が本発明範囲に外れて
いるため、焼鈍板の表面に一種のかぶれ疵が発生し、表
面性状が悪いうえにｒ値も良くない。
また、比較鋼板１８の冷延鋼板は炭窒化物形成元素を含
有し々いために（Ｃ当量）−−（Ｔｉ当量）が本発明範
囲に外れているためｒ値が著しく低く、さらに比較鋼板
１９の冷延鋼板はＰが本発明範囲のド限に外れているた
め強度が低い。
有し々いために（Ｃ当量）−−（Ｔｉ当量）が本発明範
囲に外れているためｒ値が著しく低く、さらに比較鋼板
１９の冷延鋼板はＰが本発明範囲のド限に外れているた
め強度が低い。
また、比較鋼板２０の冷延鋼板は、Ｃｕ量が本発明範囲
の上限に外れたことから、熱延板の段階から亀甲割れを
生じ、冷延焼鈍後の鋼板表面に模様が残９、表面状況が
悪い。
の上限に外れたことから、熱延板の段階から亀甲割れを
生じ、冷延焼鈍後の鋼板表面に模様が残９、表面状況が
悪い。
上述のように、本発明による冷延鋼板は表面性述の良好
なプレス成形性および高強度を有するもので、この冷延
鋼板を自動車などの車体に用いれば、重量軽減が可能と
なるなど工業」二重用な効果がもたらされるものである
。
なプレス成形性および高強度を有するもので、この冷延
鋼板を自動車などの車体に用いれば、重量軽減が可能と
なるなど工業」二重用な効果がもたらされるものである
。
第１図は、鋼板のＣ当量−一（Ｔ１当量）とｒ値との関
係を示した曲線図である。 出願人 住友金属工業株式会社
係を示した曲線図である。 出願人 住友金属工業株式会社
Claims (2)
- （１） ’Ｃ： ０．００１〜００２０％１Ｓｉ：１
．０％以下。 Ｍｎ： ０．０１〜１．００％。 Ｐ ００４〜０２０％。 Ｃｕ： ０．０５〜０．１８％。 ５ｏＬ−Ａｌｌ ： ０．１０％以下。 Ｎ：０．００８％以下。 を含むとともに、 Ｔｉ：０．２０％以下。 Ｎｌ）：０．２０％以下。 Ｚｒ：０．２０％以下。 のうちの１種以上を含有し、かつ、 上記０式で計算されるＴ１当量と、上記０式で計算され
るＣ当量との関係が上記０式を満足し、Ｆｅ十不可避不
純物゛残り。 からなる組成（以上重量％）を有する表面性状の良好な
高強度冷延鋼板。 - （２）Ｃ：０．００１〜０．０２０％。 Ｓｉ：１．０％以下。 Ｍｎ： ０．０１〜１．００％。 Ｐ：０．０４〜０．２０％。 Ｃｕ： ０．０５〜０．１８％。 ５ａｔ−ＡＱ ０１０％以下。 Ｎ：０．００８％。 を含むとともに、 Ｍｏ：０．０３〜０２５％。 ＲＥＭ：０．０３〜０２０％。 Ｂ 、０．０００３〜０．００５０％。 のうちの１種以上を含有し、さらに、 Ｔｉ２０２０％以下。 Ｎｂ：０．２０％以下。 Ｚｒ、０２０％以下。 のうちの１種以上をも含有し、かつ、 上記０式で計算されるＴ１当量と、上記０式で計算され
るＣ当量との関係が上記０式を満足し、Ｆｅ十不可避不
純物：残９゜ からなる組成（以上重量％）を有する表面性状の良好な
高強度冷延鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1708583A JPS59143047A (ja) | 1983-02-04 | 1983-02-04 | 表面性状の良好な高強度冷延鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1708583A JPS59143047A (ja) | 1983-02-04 | 1983-02-04 | 表面性状の良好な高強度冷延鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59143047A true JPS59143047A (ja) | 1984-08-16 |
| JPS639579B2 JPS639579B2 (ja) | 1988-02-29 |
Family
ID=11934138
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1708583A Granted JPS59143047A (ja) | 1983-02-04 | 1983-02-04 | 表面性状の良好な高強度冷延鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59143047A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6115948A (ja) * | 1984-07-02 | 1986-01-24 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り用高張力冷延鋼板 |
| JPS62243738A (ja) * | 1986-04-17 | 1987-10-24 | Nippon Steel Corp | 高耐食性鋼材 |
| US4729929A (en) * | 1985-01-17 | 1988-03-08 | Nisshin Steel Co., Ltd. | Highly corrosion resistant aluminized steel sheet for the manufacture of parts of exhaust gas system |
-
1983
- 1983-02-04 JP JP1708583A patent/JPS59143047A/ja active Granted
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6115948A (ja) * | 1984-07-02 | 1986-01-24 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り用高張力冷延鋼板 |
| JPH0333774B2 (ja) * | 1984-07-02 | 1991-05-20 | Kawasaki Steel Co | |
| US4729929A (en) * | 1985-01-17 | 1988-03-08 | Nisshin Steel Co., Ltd. | Highly corrosion resistant aluminized steel sheet for the manufacture of parts of exhaust gas system |
| JPS62243738A (ja) * | 1986-04-17 | 1987-10-24 | Nippon Steel Corp | 高耐食性鋼材 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS639579B2 (ja) | 1988-02-29 |
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