JPS6115948A - 深絞り用高張力冷延鋼板 - Google Patents
深絞り用高張力冷延鋼板Info
- Publication number
- JPS6115948A JPS6115948A JP13701584A JP13701584A JPS6115948A JP S6115948 A JPS6115948 A JP S6115948A JP 13701584 A JP13701584 A JP 13701584A JP 13701584 A JP13701584 A JP 13701584A JP S6115948 A JPS6115948 A JP S6115948A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cold
- steel sheet
- strength
- rolled steel
- deep drawing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、自動車のパネルなどに適した、優れたプレ
ス加工性を有しかつ引張強さ３５晦−以上の高強度を有
する深絞シ用高張力冷延鋼板に関し、また亜鉛めっ・き
等の表面処理を施した表面処理鋼板の原板としても使用
される冷延鋼板に関するものである。
ス加工性を有しかつ引張強さ３５晦−以上の高強度を有
する深絞シ用高張力冷延鋼板に関し、また亜鉛めっ・き
等の表面処理を施した表面処理鋼板の原板としても使用
される冷延鋼板に関するものである。
近年、自動車の車体の軽量化および安全性向上を目的と
して、自動車のパネル材には高強度化の要求が強まシ、
引張強さ３５〜４５嬌−級の高張力冷延鋼板を使用する
ことが要求されるようになっている。また最近ではこの
種の用途の鋼板は、耐食性を一層向上させるために亜鉛
めグき等の表面処理を施した表面処理鋼板として使用さ
れる割合が高まっている。
して、自動車のパネル材には高強度化の要求が強まシ、
引張強さ３５〜４５嬌−級の高張力冷延鋼板を使用する
ことが要求されるようになっている。また最近ではこの
種の用途の鋼板は、耐食性を一層向上させるために亜鉛
めグき等の表面処理を施した表面処理鋼板として使用さ
れる割合が高まっている。
ところで一般に鋼板における強度の向上は、プレス成形
性を損なうことが知られているが、プレス加工を施して
使用される深絞シ用冷延鋼板のうちでも特に自動車のパ
ネル材は、極めて優れたプレス加工性が要求される。し
たがってこの種の用途には、高強度と、優れたプレス成
形性とを如何にして兼ね備えさせるかが重要な課題とな
っている。
性を損なうことが知られているが、プレス加工を施して
使用される深絞シ用冷延鋼板のうちでも特に自動車のパ
ネル材は、極めて優れたプレス加工性が要求される。し
たがってこの種の用途には、高強度と、優れたプレス成
形性とを如何にして兼ね備えさせるかが重要な課題とな
っている。
従来上述のような要求をある程度溝たした冷延鋼板とし
ては次のようなものが知られている。
ては次のようなものが知られている。
すなわち先ず第１には、低炭素アルミギルド鋼にＰを添
加した所謂リフオス鋼が知られて−る。
加した所謂リフオス鋼が知られて−る。
このリフオス鋼は、優れた深絞シ性を有するものの、箱
焼鈍によらなければ優れた材質を得ることができず、生
産性の高い連続焼鈍法、連続溶融亜鉛めっき法では充分
な材質が得られない欠点があった〇 また第２には、低炭素鋼にＭｎ 、 Ｃｒなどを含有さ
せて２相域焼鈍法により得た、フェライト−マルテンサ
イトの２相組織鋼板が知られている。この鋼板は、張出
し成形性には優れているものの、深絞シ性、あるいは亜
鉛めっき性などに劣る欠点がある。
焼鈍によらなければ優れた材質を得ることができず、生
産性の高い連続焼鈍法、連続溶融亜鉛めっき法では充分
な材質が得られない欠点があった〇 また第２には、低炭素鋼にＭｎ 、 Ｃｒなどを含有さ
せて２相域焼鈍法により得た、フェライト−マルテンサ
イトの２相組織鋼板が知られている。この鋼板は、張出
し成形性には優れているものの、深絞シ性、あるいは亜
鉛めっき性などに劣る欠点がある。
さらに第３には、Ｃを０．０１％以下とした極低炭素鋼
に、Ｔｉ 、 Ｎｂのような強力な炭化物形成元素を添
加して超深絞シ性を得、さらにＰ 、 Ｓｉの如き固溶
強化元素を添加して高強度を得た冷延鋼板が知られてお
シ、この種の鋼板のうち、炭化物形成元素としてＴ１を
用いた例は、特公昭５７−５７９４５号公報や特開昭５
７−６３６６０号公報等に開示されておシ、またＮｂを
用いた例は、特公昭５７−５８４２７号公報、特開昭５
６−１３９６５４号公報等に開示されている。この種の
鋼板は、優れた深絞り性を有するとともに強度も高く、
シかも連続焼鈍法、連続溶融亜鉛めっき法で製造できる
など、各種の長所を有する。しかしながら最近の自動車
のパネル材にお−てはよシ一層プレス成形性が優れてい
ることが要求されており、特に張出し成形性の向上が要
求されるようになっているが、その点においてはこの種
の鋼板は未だ充分に要求を満たすには至っていな−かっ
た。
に、Ｔｉ 、 Ｎｂのような強力な炭化物形成元素を添
加して超深絞シ性を得、さらにＰ 、 Ｓｉの如き固溶
強化元素を添加して高強度を得た冷延鋼板が知られてお
シ、この種の鋼板のうち、炭化物形成元素としてＴ１を
用いた例は、特公昭５７−５７９４５号公報や特開昭５
７−６３６６０号公報等に開示されておシ、またＮｂを
用いた例は、特公昭５７−５８４２７号公報、特開昭５
６−１３９６５４号公報等に開示されている。この種の
鋼板は、優れた深絞り性を有するとともに強度も高く、
シかも連続焼鈍法、連続溶融亜鉛めっき法で製造できる
など、各種の長所を有する。しかしながら最近の自動車
のパネル材にお−てはよシ一層プレス成形性が優れてい
ることが要求されており、特に張出し成形性の向上が要
求されるようになっているが、その点においてはこの種
の鋼板は未だ充分に要求を満たすには至っていな−かっ
た。
すなわち、最近は自動車製造工程における能率向上、素
材コスト低減を目的としてパネルの一体化、ブランク面
積の縮小が進んでおり、このため鋼板のプレス成形性の
よシ一層の向上が要求されるようになっておシ、特に張
出し成形性の向上が強く要求され、そめためには機械的
性質としては伸び特性の改善が要求されるが、上述の鋼
では伸び特性の点で未だ不充分であった。
材コスト低減を目的としてパネルの一体化、ブランク面
積の縮小が進んでおり、このため鋼板のプレス成形性の
よシ一層の向上が要求されるようになっておシ、特に張
出し成形性の向上が強く要求され、そめためには機械的
性質としては伸び特性の改善が要求されるが、上述の鋼
では伸び特性の点で未だ不充分であった。
この発明は以゛上の事情に鑑みてなされたもので、従来
の深絞シ用冷延鋼板よシもさらに伸び特性に優れ、しか
も強度も充分な深絞シ用高張力冷延鋼板を提供すること
を目的とするもの４である。
の深絞シ用冷延鋼板よシもさらに伸び特性に優れ、しか
も強度も充分な深絞シ用高張力冷延鋼板を提供すること
を目的とするもの４である。
本発明者は上述の目的を達成するべく、種々実験検討を
重ねた結果、Ｔｉ入シのアルミキルド鋼においてＰとＣ
ｕを複合添加し、かつそのＰ 、 Ｃｕの含有量を相互
に関連を持たせた特定の範囲内とすることによって、強
度−延性バランスに優れた冷延鋼板、すなわち充分な強
度を持ちしかも伸び特性も良好な冷延鋼板が得られるこ
とを見出し、この発明をなすに至ったのでちる 具体的には、本願の第１発明の深絞り用高張力冷延鋼板
は、Ｃ０．０１５％以下、８’ｉ ０． Ｉ ０％以下
、Ｍｎ ０．８０ ％以下、ＡＩｏ、 ００５〜０．１
０％を含有し、かつ０．０３〜０．１５０チのＰおよび
０．０５１以上のＣｕを、Ｃｕ（％） ＋ １３ ｘ
Ｐ（１）の値が０．５５〜２，５００範囲内となるよう
に含有し、さらに０．００２〜０．１０％のＴｉをＴｉ
（％）／Ｃ（１）の値が４以上となるように含有し、残
部がＦｅおよび不可避的不純物よシなることを特徴とす
るものであシ、このようにＣｕおよびＰを複合添加しか
つそれらを特定の関係で含有させることによって、強度
−延性バランスに優れた冷延鋼板を得ることができたの
である。
重ねた結果、Ｔｉ入シのアルミキルド鋼においてＰとＣ
ｕを複合添加し、かつそのＰ 、 Ｃｕの含有量を相互
に関連を持たせた特定の範囲内とすることによって、強
度−延性バランスに優れた冷延鋼板、すなわち充分な強
度を持ちしかも伸び特性も良好な冷延鋼板が得られるこ
とを見出し、この発明をなすに至ったのでちる 具体的には、本願の第１発明の深絞り用高張力冷延鋼板
は、Ｃ０．０１５％以下、８’ｉ ０． Ｉ ０％以下
、Ｍｎ ０．８０ ％以下、ＡＩｏ、 ００５〜０．１
０％を含有し、かつ０．０３〜０．１５０チのＰおよび
０．０５１以上のＣｕを、Ｃｕ（％） ＋ １３ ｘ
Ｐ（１）の値が０．５５〜２，５００範囲内となるよう
に含有し、さらに０．００２〜０．１０％のＴｉをＴｉ
（％）／Ｃ（１）の値が４以上となるように含有し、残
部がＦｅおよび不可避的不純物よシなることを特徴とす
るものであシ、このようにＣｕおよびＰを複合添加しか
つそれらを特定の関係で含有させることによって、強度
−延性バランスに優れた冷延鋼板を得ることができたの
である。
また第２発明の深絞シ用冷延鋼板は、前記第１発明の成
分のほか、さらに０．００５０％以下のＢと、０．００
２’１以上で３ Ｘ Ｃ（％）未満の範囲内のＮｂとの
うち、１種もしくは２種を含有するものであシ、このよ
うにＢお↓び／またはＮｂを添加することによって、強
度−延性バランスを保ちつつ、ｒ値（ランクフォード値
）であられされる深絞シ性をさらに向上させることがで
きたものである。
分のほか、さらに０．００５０％以下のＢと、０．００
２’１以上で３ Ｘ Ｃ（％）未満の範囲内のＮｂとの
うち、１種もしくは２種を含有するものであシ、このよ
うにＢお↓び／またはＮｂを添加することによって、強
度−延性バランスを保ちつつ、ｒ値（ランクフォード値
）であられされる深絞シ性をさらに向上させることがで
きたものである。
以下この発明についてさらに詳細に説明する。
先ずこの発明の基礎となった実験結果につ−て説明する
と、本発明者等は、基本組成を０．ＯＯ４％Ｃ−０，０
１％５ｉ−０，１５％Ｍｎ−０，００８％Ｓ−０，０３
チＡｌ−０，０５％ＴｉとするＴｉ入クシアルミキルド
鋼おいて、Ｃｕ 、 Ｐを種々の量添加し、常法によシ
熱延−冷延一連続焼鈍したときの機械的性質をＪＩＳ
Ｓ号試験片によ〕調べた。なお鋼板の板厚は０．８０箇
である。これらの各種のＰ量、Ｃｕ量の冷延鋼板につい
て、引張強さくＴＳ）と全伸び（Ｅｌ ）との関係を整
理したところ、第１図に示すようＫＴＳＩＥｌｏ関係は
ＣｕＣ％’） ＋ １３ Ｘ Ｐ（％）の量に相関し、
Ｃｕ（％）＋ｔ３ｘｐ（＊）の値を０．５５〜２．５０
の範囲内とすることによって、強度−蕉性バランスの極
めて優れた冷延鋼板が得られることが判明した。すなわ
ち、全般的にはＴＳが大きくなればＥｌが小さくなる傾
向を有するが、Ｃｕ（１）＋１３×Ｐ（チ）の値が特に
０．５５〜２．．５０の範囲内の場合には、それ以外の
場合と比較して同じＴＳ値でもＥｌｆが大きいこと、す
なわち同強度でも延性が優れてしることが判明した。そ
してさらに研究ｉ重ねた結果、前述のような鋼組成とす
ることによって、強度−延性バランスに特に優れた深絞
シ用高張力冷延鋼板を得ることができたのである。
と、本発明者等は、基本組成を０．ＯＯ４％Ｃ−０，０
１％５ｉ−０，１５％Ｍｎ−０，００８％Ｓ−０，０３
チＡｌ−０，０５％ＴｉとするＴｉ入クシアルミキルド
鋼おいて、Ｃｕ 、 Ｐを種々の量添加し、常法によシ
熱延−冷延一連続焼鈍したときの機械的性質をＪＩＳ
Ｓ号試験片によ〕調べた。なお鋼板の板厚は０．８０箇
である。これらの各種のＰ量、Ｃｕ量の冷延鋼板につい
て、引張強さくＴＳ）と全伸び（Ｅｌ ）との関係を整
理したところ、第１図に示すようＫＴＳＩＥｌｏ関係は
ＣｕＣ％’） ＋ １３ Ｘ Ｐ（％）の量に相関し、
Ｃｕ（％）＋ｔ３ｘｐ（＊）の値を０．５５〜２．５０
の範囲内とすることによって、強度−蕉性バランスの極
めて優れた冷延鋼板が得られることが判明した。すなわ
ち、全般的にはＴＳが大きくなればＥｌが小さくなる傾
向を有するが、Ｃｕ（１）＋１３×Ｐ（チ）の値が特に
０．５５〜２．．５０の範囲内の場合には、それ以外の
場合と比較して同じＴＳ値でもＥｌｆが大きいこと、す
なわち同強度でも延性が優れてしることが判明した。そ
してさらに研究ｉ重ねた結果、前述のような鋼組成とす
ることによって、強度−延性バランスに特に優れた深絞
シ用高張力冷延鋼板を得ることができたのである。
次にこの発明における燐分範囲の限定理由を説明する。
Ｃ： Ｃは深絞シ性に好ましい結晶方位である（１１１
）集合組織の発達を阻害する元素であり、深絞シ性の優
れた鋼板とするためにはｏ、ｏｔｓ＊以丁とする必要が
ある。
）集合組織の発達を阻害する元素であり、深絞シ性の優
れた鋼板とするためにはｏ、ｏｔｓ＊以丁とする必要が
ある。
８ｉ：８ｉは固溶強化元素であって、鋼板の強度を上昇
させるには有効であるが、鋼板の化成処理性および亜鉛
めっき性を著しく阻害する元素であシ、表面処理鋼板用
の原板としても使用されるこの発明の冷延鋼板ではｏ、
ｔ ｏ ｓ以下とする必要がある。
させるには有効であるが、鋼板の化成処理性および亜鉛
めっき性を著しく阻害する元素であシ、表面処理鋼板用
の原板としても使用されるこの発明の冷延鋼板ではｏ、
ｔ ｏ ｓ以下とする必要がある。
Ｍｎ： Ｍｎも固溶強化元素であって鋼板の強度向上
には有効であるが、０．ＳＯチを越えれは深絞シ性に対
する悪影響が大きくなるから、０．ＳＯ＊以下とする必
要がある。
には有効であるが、０．ＳＯチを越えれは深絞シ性に対
する悪影響が大きくなるから、０．ＳＯ＊以下とする必
要がある。
Ａｌ：Ａｌは鋼の脱酸のために０．００５１以上必要で
あるが、ｏ、ｔｏｌを越えれば非金属介在物の急増を招
いて表面性状等の劣化をもたらすから、ｏ、 ｏ ｏ
ｓ〜０．１０ ％の範囲内とする必要がある。
あるが、ｏ、ｔｏｌを越えれば非金属介在物の急増を招
いて表面性状等の劣化をもたらすから、ｏ、 ｏ ｏ
ｓ〜０．１０ ％の範囲内とする必要がある。
Ｔｉ：Ｔｉは鋼中のＣをＴｉＣとして固定し、深絞シ性
を向上させるに必要な元素であシ、重量比でＴｉ／Ｃが
４以上とならなければその効果が発揮されないが、０．
１０％を越えて添加すれば非金属介在物の急増を招いて
表面性状を劣化させる。またＴｉの絶対量が０．００２
１未満でも上述のＴｉ添加効果が得られない。したがっ
てＴｉは０．００２〜０．１０チの範囲内でしかもＴｉ
／Ｃが４以上であることが必要である。
を向上させるに必要な元素であシ、重量比でＴｉ／Ｃが
４以上とならなければその効果が発揮されないが、０．
１０％を越えて添加すれば非金属介在物の急増を招いて
表面性状を劣化させる。またＴｉの絶対量が０．００２
１未満でも上述のＴｉ添加効果が得られない。したがっ
てＴｉは０．００２〜０．１０チの範囲内でしかもＴｉ
／Ｃが４以上であることが必要である。
Ｐ 、 Ｃｕ ： Ｐ 、 Ｃｕの複合添加はこの発
明において最も重要な点である。これらの元素はいずれ
か一方を単独添加しただけでは、目的とする強度−延性
バランスの向上の効゛果が得られな−。ここでＰが０．
０３１未満では、Ｐ 、 Ｃｕの複合添加による効果が
得られず、一方Ｐが０．１５０ ％を越えれば点溶接性
を著しく劣化させるから、Ｐ量は０．０３〜ｏ、 ｔ
ｓ Ｏ＊の範囲内とする必要がある。またＣｕは０．０
５％未満でもＰ 、 Ｃｕの複合添加による効果が得ら
れないから、Ｃｕ量は０．０５１以上とする必要がある
。そしてこのようなＰ量、Ｃｕ量の範囲内において、特
にｃｕ（Ｓ） ＋ １３ Ｘ Ｐ（＄３の値が０．５５
〜２．５０の範囲内となるように調整することによって
、第１図に示したように強度−延性バランスに優れた高
張力深絞シ用冷延鋼板が得られるのである。Ｃｕ（％）
＋ ｔ ａ ｘ ｐ（％）の値が０．５５未満の場合
、および２．５０を越える場合には、強度−延性バラン
スが悪く、特に同じ強度でも延性が低くなる。なおこの
ようなＰ 、 Ｃｕの複合添加効果がもたらされる機構
については未だ明確とはなっていなりが、Ｐ 、 Ｃｕ
の複合添加によって特に均−伸びの向上がもたらされて
いるところから、塑性変形時の歪の局在化を阻止する何
らかの効果を有するものと考えられる。なおまた、従来
Ｐ単独添加鋼あるいはＣｕ単独添加鋼ではそれぞれ脆性
および表面性状の劣化等をもたらす問題があるとされて
いだが、Ｐ 、 Ｃｕを上述のような特定範囲内で複合
添加したこの発明の鋼では、何ら支障がないことが確認
されている。
明において最も重要な点である。これらの元素はいずれ
か一方を単独添加しただけでは、目的とする強度−延性
バランスの向上の効゛果が得られな−。ここでＰが０．
０３１未満では、Ｐ 、 Ｃｕの複合添加による効果が
得られず、一方Ｐが０．１５０ ％を越えれば点溶接性
を著しく劣化させるから、Ｐ量は０．０３〜ｏ、 ｔ
ｓ Ｏ＊の範囲内とする必要がある。またＣｕは０．０
５％未満でもＰ 、 Ｃｕの複合添加による効果が得ら
れないから、Ｃｕ量は０．０５１以上とする必要がある
。そしてこのようなＰ量、Ｃｕ量の範囲内において、特
にｃｕ（Ｓ） ＋ １３ Ｘ Ｐ（＄３の値が０．５５
〜２．５０の範囲内となるように調整することによって
、第１図に示したように強度−延性バランスに優れた高
張力深絞シ用冷延鋼板が得られるのである。Ｃｕ（％）
＋ ｔ ａ ｘ ｐ（％）の値が０．５５未満の場合
、および２．５０を越える場合には、強度−延性バラン
スが悪く、特に同じ強度でも延性が低くなる。なおこの
ようなＰ 、 Ｃｕの複合添加効果がもたらされる機構
については未だ明確とはなっていなりが、Ｐ 、 Ｃｕ
の複合添加によって特に均−伸びの向上がもたらされて
いるところから、塑性変形時の歪の局在化を阻止する何
らかの効果を有するものと考えられる。なおまた、従来
Ｐ単独添加鋼あるいはＣｕ単独添加鋼ではそれぞれ脆性
および表面性状の劣化等をもたらす問題があるとされて
いだが、Ｐ 、 Ｃｕを上述のような特定範囲内で複合
添加したこの発明の鋼では、何ら支障がないことが確認
されている。
上述のような成分組成とすることによって強度−延性バ
ランスに優れた目的とする特性の深絞シ用冷延鋼板が得
られるが、さらに第２発明においてはＢおよび／または
Ｎｂを添加しても良い。その理由は次の通りである。
ランスに優れた目的とする特性の深絞シ用冷延鋼板が得
られるが、さらに第２発明においてはＢおよび／または
Ｎｂを添加しても良い。その理由は次の通りである。
すなわち、Ｂ、Ｎｂを適量添加することによって、優れ
た強度−延性バランスを維持しつつ、ランクフォード値
（ｒ値）で表わされる深絞シ性をさらに向上させること
ができる。但しＢ量は０．００５０チを越えればＢ添加
の効果が飽和するのみならず、逆に深絞り性の劣化をも
たらすから、Ｂ量は０．００５０％を上限とする。また
Ｎｂは０．００２チ未満ではその効果が認められず、一
方３ Ｘ Ｃ（％）以上Ｎｂを添加すれば、その添加効
果が飽和するのみならず、いたずらにコスト上昇を招く
から、０．００２％以上３ Ｘ Ｃ（％）未満の範囲内
とする。なおり 、 Ｎｂは、いずれか一方を単独添加
しても、また複合添加しても、上記組成範囲内であれば
その効果が得られる。
た強度−延性バランスを維持しつつ、ランクフォード値
（ｒ値）で表わされる深絞シ性をさらに向上させること
ができる。但しＢ量は０．００５０チを越えればＢ添加
の効果が飽和するのみならず、逆に深絞り性の劣化をも
たらすから、Ｂ量は０．００５０％を上限とする。また
Ｎｂは０．００２チ未満ではその効果が認められず、一
方３ Ｘ Ｃ（％）以上Ｎｂを添加すれば、その添加効
果が飽和するのみならず、いたずらにコスト上昇を招く
から、０．００２％以上３ Ｘ Ｃ（％）未満の範囲内
とする。なおり 、 Ｎｂは、いずれか一方を単独添加
しても、また複合添加しても、上記組成範囲内であれば
その効果が得られる。
以上のような組成を有する鋼は、通常の工程によシ冷延
鋼板として製造することができるが、以下にその好適な
製造条件を述べる。
鋼板として製造することができるが、以下にその好適な
製造条件を述べる。
先ず製鋼工程においてＣの低減には、転炉製鋼−脱ガス
処理の組合せが望ましい。次に鋼片を製造する鋳造工程
は、連続鋳造法がコスト面および均質性の点から望まし
い。熱間圧延工程においては、鋼片を再加熱する方法を
採用しても良く、また直送熱延でも良い。また１００ｆ
ｌ以下の厚みの薄鋼片を直接溶製し、直接熱延する方法
でも良い。
処理の組合せが望ましい。次に鋼片を製造する鋳造工程
は、連続鋳造法がコスト面および均質性の点から望まし
い。熱間圧延工程においては、鋼片を再加熱する方法を
採用しても良く、また直送熱延でも良い。また１００ｆ
ｌ以下の厚みの薄鋼片を直接溶製し、直接熱延する方法
でも良い。
熱間圧延における均熱温度は、１２００〜８００℃が好
適であシ、特に１０５０〜８５０℃が最適である。熱延
仕上温度は９５０〜６００℃が好ましく、巻取温度は７
５０〜２００℃が好適である。
適であシ、特に１０５０〜８５０℃が最適である。熱延
仕上温度は９５０〜６００℃が好ましく、巻取温度は７
５０〜２００℃が好適である。
得られた熱延鋼帯に対しては酸洗後５０チ以上の圧下率
で冷間圧延し、再結晶温度以上で焼なましを施すが、そ
の焼なまし法としては生産性の観点から連続節なましを
適用することが好ましい。
で冷間圧延し、再結晶温度以上で焼なましを施すが、そ
の焼なまし法としては生産性の観点から連続節なましを
適用することが好ましい。
焼なまし後は、形状矯正等を目的として２チ以下の圧下
率の調質圧延を施すことが可能である。
率の調質圧延を施すことが可能である。
以上がこの発明の冷延鋼板を通常の冷延鋼板として製造
する場合の好適な条件であるが、この発明の鋼は、ライ
ン内焼鈍方式の連続溶融亜鉛めっき法による溶融亜鉛め
っき鋼板、あるいは電気亜鉛めっき鋼板、アルミめっき
鋼板など、各種表面処理鋼板の原板にも適用できること
は勿論である。
する場合の好適な条件であるが、この発明の鋼は、ライ
ン内焼鈍方式の連続溶融亜鉛めっき法による溶融亜鉛め
っき鋼板、あるいは電気亜鉛めっき鋼板、アルミめっき
鋼板など、各種表面処理鋼板の原板にも適用できること
は勿論である。
以下にこの発明の実施例を比較例とともに記す。
第１表の試料番号１〜１０に示す組成の鋼を、連炉−Ｒ
Ｈ脱ガス法で溶製し、連続鋳造法によって鋼片を得た。
Ｈ脱ガス法で溶製し、連続鋳造法によって鋼片を得た。
各鋼片を９５０〜１０５０℃で加熱均熱し、常法に従っ
て熱間圧延して、板厚２．８〜３．２ａｌの熱延鋼帯を
得た。その銅帯を酸洗した後、冷間圧延して板厚ｏ、
ｓ Ｗの冷延鋼帯とし、その冷延銅帯に対し均熱温度７
９０〜８３０℃で連続焼鈍を施した後、圧下率０．３〜
０．７チで調質圧延した。得られた鋼板につφて機械的
性質（降伏強さ：ＹＳ、引張強さ：Ｔ８．全８．全伸Ｅ
ｌ 、平均ランクフォード値：；）を調べた結果を第２
表に示す。
て熱間圧延して、板厚２．８〜３．２ａｌの熱延鋼帯を
得た。その銅帯を酸洗した後、冷間圧延して板厚ｏ、
ｓ Ｗの冷延鋼帯とし、その冷延銅帯に対し均熱温度７
９０〜８３０℃で連続焼鈍を施した後、圧下率０．３〜
０．７チで調質圧延した。得られた鋼板につφて機械的
性質（降伏強さ：ＹＳ、引張強さ：Ｔ８．全８．全伸Ｅ
ｌ 、平均ランクフォード値：；）を調べた結果を第２
表に示す。
第２表
第２表から明らかなように、この発明の成分範囲内の試
料番号２，３．４の鋼は、いずれも強度−延性バランス
に優れかつｒ値も高い引張シ強さ３５〜４５−４級の高
強度鋼となっていることが明らかである。また試料番号
８ 、９ 、、１０の鋼はＢまたは／およびＮｂを添加
したものであるが、これらの鋼ではさらに材質の向上、
特にｒ値の向上が認められる。なお試料番号１の比較鋼
１は、Ｃ含有量が高いものであるが、この場合には深絞
り性（ｒ値）が劣る。また試料番号５〜７の鋼はいずれ
もＰ 、 Ｃｕの添加量がこの発明の範囲を外れたもの
であって、強度が高いものは延性が低く、延性の高いも
のは強度が低く、強度−延性ノ（ランスが悪い鋼板とな
っている。
料番号２，３．４の鋼は、いずれも強度−延性バランス
に優れかつｒ値も高い引張シ強さ３５〜４５−４級の高
強度鋼となっていることが明らかである。また試料番号
８ 、９ 、、１０の鋼はＢまたは／およびＮｂを添加
したものであるが、これらの鋼ではさらに材質の向上、
特にｒ値の向上が認められる。なお試料番号１の比較鋼
１は、Ｃ含有量が高いものであるが、この場合には深絞
り性（ｒ値）が劣る。また試料番号５〜７の鋼はいずれ
もＰ 、 Ｃｕの添加量がこの発明の範囲を外れたもの
であって、強度が高いものは延性が低く、延性の高いも
のは強度が低く、強度−延性ノ（ランスが悪い鋼板とな
っている。
以上の説明で明らかなように、この発明の深絞り用高張
力冷延鋼板は、強度−延性）くランスに優れたものであ
って、３５〜４５に＆、ｍ級の高強度を有すると同時に
、伸び特性が良好で張出し成形性にも優れており、した
がって自動車用パネル材等に最適である。
力冷延鋼板は、強度−延性）くランスに優れたものであ
って、３５〜４５に＆、ｍ級の高強度を有すると同時に
、伸び特性が良好で張出し成形性にも優れており、した
がって自動車用パネル材等に最適である。
第１図は引張強さくＴｓ ）と全伸び（Ｋｌ）との関係
を、ｃｕ（ｓ） ＋ ｌ ３ Ｘ Ｐ（％）の値に対応
して示す相関図である。
を、ｃｕ（ｓ） ＋ ｌ ３ Ｘ Ｐ（％）の値に対応
して示す相関図である。
Claims (2)
- （１）Ｃ０．０１５％（重量％、以下同じ）以下、Ｓｉ
０．１０％以下、Ｍｎ０．８０％以下、Ａｌ０．００５
〜０．１０％を含有し、かつ０．０３〜０．１５０％の
Ｐおよび０．０５％以上のＣｕを、Ｃｕ（％）＋１３×
Ｐ（％）の値が０．５５〜２．５０となる範囲内で含有
し、さらに０．００２〜０．１０％のＴｉをＴｉ（％）
／Ｃ（％）の値が４以上となる範囲内で含有し、残部が
Ｆｅおよび不可避的不純物よりなることを特徴とする深
絞り用高張力冷延鋼板。 - （２）Ｃ０．０１５％以下、Ｓｉ０．１０％以下、Ｍｎ
０．８０％以下、Ａｌ０．００５〜０．１０％を含有し
、かつ０．０３〜０．１５０％のＰおよび０．０５％以
上のＣｕを、Ｃｕ（％）＋１３×Ｐ（％）の値が０．５
５〜２．５０となる範囲内で含有し、さらに０．００２
〜０．１０％のＴｉをＴｉ（％）／Ｃ（％）の値が４以
上となる範囲内で含有し、かつまた０．００５０％以下
のＢと、０．００２％以上で３×Ｃ（％）未満の範囲内
のＮｂとのうち、１種または２種を含有し、残部がＦｅ
および不可避的不純物よりなることを特徴とする深絞り
用高張力冷延鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13701584A JPS6115948A (ja) | 1984-07-02 | 1984-07-02 | 深絞り用高張力冷延鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13701584A JPS6115948A (ja) | 1984-07-02 | 1984-07-02 | 深絞り用高張力冷延鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6115948A true JPS6115948A (ja) | 1986-01-24 |
| JPH0333774B2 JPH0333774B2 (ja) | 1991-05-20 |
Family
ID=15188826
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13701584A Granted JPS6115948A (ja) | 1984-07-02 | 1984-07-02 | 深絞り用高張力冷延鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6115948A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS627890A (ja) * | 1985-07-03 | 1987-01-14 | Nippon Steel Corp | 耐食性，塗装性能及び加工性に優れた亜鉛系メツキ鋼板 |
| US4961793A (en) * | 1987-06-26 | 1990-10-09 | Nippon Steel Corporation | High-strength cold-rolled steel sheet having high r value and process for manufacturing the same |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55104429A (en) * | 1979-01-29 | 1980-08-09 | Kawasaki Steel Corp | Production of extra low yield point high tensile strength steel plate |
| JPS59143047A (ja) * | 1983-02-04 | 1984-08-16 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 表面性状の良好な高強度冷延鋼板 |
-
1984
- 1984-07-02 JP JP13701584A patent/JPS6115948A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55104429A (en) * | 1979-01-29 | 1980-08-09 | Kawasaki Steel Corp | Production of extra low yield point high tensile strength steel plate |
| JPS59143047A (ja) * | 1983-02-04 | 1984-08-16 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 表面性状の良好な高強度冷延鋼板 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS627890A (ja) * | 1985-07-03 | 1987-01-14 | Nippon Steel Corp | 耐食性，塗装性能及び加工性に優れた亜鉛系メツキ鋼板 |
| US4961793A (en) * | 1987-06-26 | 1990-10-09 | Nippon Steel Corporation | High-strength cold-rolled steel sheet having high r value and process for manufacturing the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0333774B2 (ja) | 1991-05-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6706419B2 (en) | Cold-rolled steel sheet or hot-rolled steel sheet excellent in painting bake hardenability and anti aging property at room temperature, and method of producing the same | |
| EP2415894B1 (en) | Steel sheet excellent in workability and method for producing the same | |
| US6818074B2 (en) | High-ductility steel sheet excellent in press formability and strain age hardenability, and method for manufacturing the same | |
| EP0101740B1 (en) | Process for manufacturing cold-rolled steel having excellent press moldability | |
| JPH032224B2 (ja) | ||
| US20080251168A1 (en) | Bake-Hardenable Cold Rolled Steel Sheet With Superior Strength and Aging Resistance, Gal-Vannealed Steel Sheet Using the Cold Rolled Steel Sheet and Method For Manufacturing the Cold Rolled Steel Sheet | |
| EP0620288B1 (en) | Cold-rolled sheet and hot-galvanized cold-rolled sheet, both excellent in bake hardening, cold nonaging and forming properties, and process for producing the same | |
| US5846343A (en) | Cold rolled steel sheet exhibiting excellent press workability and method of manufacturing the same | |
| US4908073A (en) | Method of producing a cold rolled steel sheet having a good ageing resistance and small anisotropy and adapted for deep drawing | |
| CN115612934B (zh) | 一种590MPa级别高成形性热镀锌双相钢板及其制备方法 | |
| JPH0673497A (ja) | 加工性に優れた焼付硬化型高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 | |
| JPH11310827A (ja) | 耐常温時効性とパネル特性に優れた冷延鋼板及び溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP3016636B2 (ja) | 成形性の良好な高強度冷延鋼板 | |
| JPS6115948A (ja) | 深絞り用高張力冷延鋼板 | |
| JPH06122939A (ja) | 焼付硬化性と成形性とに優れた冷延鋼板あるいは溶融亜鉛メッキ冷延鋼板およびそれらの製造方法 | |
| JP2671726B2 (ja) | 超深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| JP2978007B2 (ja) | 表面処理性に優れる深絞り用高張力鋼板及びその製造方法 | |
| JP3204101B2 (ja) | 深絞り用鋼板及びその製造方法 | |
| JPH01184227A (ja) | 絞り用合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH09310149A (ja) | 深絞り性、スポット溶接性、および打抜き性に優れた冷延鋼板及びその製造方法 | |
| JP3716439B2 (ja) | めっき特性に優れる高張力合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP2000144261A (ja) | 延性の優れた熱延下地溶融亜鉛めっきおよび合金化溶融亜鉛めっき高張力鋼板の製造方法 | |
| JP3150188B2 (ja) | 深絞り成形性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法 | |
| JP3238210B2 (ja) | 成形性と焼付硬化性とに優れた冷延鋼板あるいは溶融亜鉛メッキ冷延鋼板の製造方法 | |
| WO2022195024A1 (en) | Steel strip, sheet or blank and method for producing a hot-formed part or a heat-treated pre-formed part |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |