JPS59142066A - レジノイド砥石 - Google Patents
レジノイド砥石Info
- Publication number
- JPS59142066A JPS59142066A JP58009427A JP942783A JPS59142066A JP S59142066 A JPS59142066 A JP S59142066A JP 58009427 A JP58009427 A JP 58009427A JP 942783 A JP942783 A JP 942783A JP S59142066 A JPS59142066 A JP S59142066A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- grinding
- plating
- amount
- cbn
- abrasive grains
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B24—GRINDING; POLISHING
- B24D—TOOLS FOR GRINDING, BUFFING OR SHARPENING
- B24D3/00—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents
- B24D3/34—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents characterised by additives enhancing special physical properties, e.g. wear resistance, electric conductivity, self-cleaning properties
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は立方晶窒化ホウ素（以下ＣＢＮという）砥粒を
熱硬化性樹脂で結合したレジメイド砥石に関する。
熱硬化性樹脂で結合したレジメイド砥石に関する。
ＣＢＮはダイヤモンドに次ぐ硬さを有する外、高温でも
安定であり、かつ鉄と反応しないことから特殊鋼等の研
削にはダイヤモンドより優れている。
安定であり、かつ鉄と反応しないことから特殊鋼等の研
削にはダイヤモンドより優れている。
ＣＢＮ砥粒を用いた砥石はレジンボンド系が現在は主流
をなしている。そしてこの種の砥石では砥粒とボンドと
の接着性、放熱性等より一般に金属メッキした砥粒が用
いられている。金属としてはＮｉ、Ｃｕ、Ｃｏ、Ａｇ等
各種のものが知られており、なかでもＮｉが優れている
と云われている（特公昭５２−４９１９７）。
をなしている。そしてこの種の砥石では砥粒とボンドと
の接着性、放熱性等より一般に金属メッキした砥粒が用
いられている。金属としてはＮｉ、Ｃｕ、Ｃｏ、Ａｇ等
各種のものが知られており、なかでもＮｉが優れている
と云われている（特公昭５２−４９１９７）。
結合（ボンド）層は熱硬化性樹脂が主体であるが、これ
にも種々の添加剤を加えたものが知られている。例えば
放熱性をさらによくするためＡｇ粉、Ｃｕ粉等を添加し
たものである。またＭｏＳ２゜Ｃ（黒鉛）、六方晶ＢＮ
等の粉末を単独あるいは前記金属粉末と併用したものも
ある。固体潤滑剤を添加する理由は研削時の被削材とボ
ンドとの摩擦を小さくすることにより発熱によるボンド
の劣化を防ぎ、ひいては砥粒の保持力減少を防ぐためで
ある。
にも種々の添加剤を加えたものが知られている。例えば
放熱性をさらによくするためＡｇ粉、Ｃｕ粉等を添加し
たものである。またＭｏＳ２゜Ｃ（黒鉛）、六方晶ＢＮ
等の粉末を単独あるいは前記金属粉末と併用したものも
ある。固体潤滑剤を添加する理由は研削時の被削材とボ
ンドとの摩擦を小さくすることにより発熱によるボンド
の劣化を防ぎ、ひいては砥粒の保持力減少を防ぐためで
ある。
砥石の切削、研削等の機構は未だ不明な点カー多く、そ
のため砥石の評価は結局使用した結果で判定されること
が多い。砥石の重要な特性は研削した被削材の量に対す
る砥石の摩耗量の比（研肖り比という）、単位時間当り
の研削量等である。
のため砥石の評価は結局使用した結果で判定されること
が多い。砥石の重要な特性は研削した被削材の量に対す
る砥石の摩耗量の比（研肖り比という）、単位時間当り
の研削量等である。
本発明はこれらの特性、特に研削比の高いＣＢＮのレジ
ノイド砥石を提供することを目的とする。
ノイド砥石を提供することを目的とする。
そのため本発明の砥石においてはＣＢＮ砥粒に特定のメ
ッキを施すこと及びボンド層には熱硬イヒ性樹脂、固体
潤滑剤、金属粉末を一定の割合に構成したものである。
ッキを施すこと及びボンド層には熱硬イヒ性樹脂、固体
潤滑剤、金属粉末を一定の割合に構成したものである。
これら各要素の結合によって初めて本発明の目的が達成
されることがわかったものである。
されることがわかったものである。
以下本発明の詳細な説明する。
ＣＢＮ砥粒は通常の１０〜３００μｍのものが使用可能
である。この砥粒のメッキは先ずＮｉで行なう。Ｎｉが
選ばれた理由はこの部分を他の金属にした場合にくらべ
研削比が上ることの外砥粒への密着性が良いこと及び耐
食性が良いからである。Ｎｉ メッキは通常の方法、即
ち砥粒を化学洗浄し、感受性化、活性化を行なってから
、無電解メッキ浴、例えば硫酸ニッケル、次亜リン酸ナ
トリウム、酢酸ナトリウム、コハク酸ナトリウムの混合
浴に浸し、砥粒表面にＮｉを析出させる無電・解メッキ
で行なうことができる。この部分（内層）のメッキ層の
量さけ最終のメッキ砥粒、即ち外層までメッキが終了し
た砥粒を基準にして１〜６容積％（以下、砥石の組成も
含めてチはすべて容積係を現わす）が適する。
である。この砥粒のメッキは先ずＮｉで行なう。Ｎｉが
選ばれた理由はこの部分を他の金属にした場合にくらべ
研削比が上ることの外砥粒への密着性が良いこと及び耐
食性が良いからである。Ｎｉ メッキは通常の方法、即
ち砥粒を化学洗浄し、感受性化、活性化を行なってから
、無電解メッキ浴、例えば硫酸ニッケル、次亜リン酸ナ
トリウム、酢酸ナトリウム、コハク酸ナトリウムの混合
浴に浸し、砥粒表面にＮｉを析出させる無電・解メッキ
で行なうことができる。この部分（内層）のメッキ層の
量さけ最終のメッキ砥粒、即ち外層までメッキが終了し
た砥粒を基準にして１〜６容積％（以下、砥石の組成も
含めてチはすべて容積係を現わす）が適する。
Ｎｉ メッキした砥粒はさらに中間層のメッキとしてＣ
ｏ メッキをする。種々の金属で試験した結果が中間メ
ッキ層としてはＣ’ｏが最適であることがわかった。Ｃ
ｏ層の量は前記基準で１２〜６０チの範囲が望ましい。
ｏ メッキをする。種々の金属で試験した結果が中間メ
ッキ層としてはＣ’ｏが最適であることがわかった。Ｃ
ｏ層の量は前記基準で１２〜６０チの範囲が望ましい。
このコバルトメッキは電解メッキ或いは無電解メッキの
両方とも可能である。
両方とも可能である。
最後に外層に再びＮｉ メッキを行なう。この理由はＮ
ｉは耐食性がよく、不銹性にすぐれているからである。
ｉは耐食性がよく、不銹性にすぐれているからである。
Ｃｏでは、錆びるおそれがあり、またＣｕは後処理をし
ないと錆びる。
ないと錆びる。
上記においてｃｏを中間層とするごとにより研削比が上
るのはＣｏは高温で変形（クリープ）に対して最も強い
金属なので研削熱による劣化が少ないので砥粒の脱落等
が少なくなる事によると推定される。
るのはＣｏは高温で変形（クリープ）に対して最も強い
金属なので研削熱による劣化が少ないので砥粒の脱落等
が少なくなる事によると推定される。
次に砥石の組成であるカー、砥粒（メッキ部分を含む）
の量は一般にこの−の砥石として知られている１０〜５
０％である。樹脂はフェノール樹脂、エポキシ樹脂、不
飽和ポリエステル樹脂などカー使用可能でその量は２５
〜６０％が適する。２５チより少ないとボンドの砥粒保
持力が小さくなり、砥粒の脱落が多くなる。また６０チ
より多いと砥粒カー研削に必要な突出高さく砥粒力１ボ
ンド面より突出している量）が得られないため研削が不
可能になってくる。
の量は一般にこの−の砥石として知られている１０〜５
０％である。樹脂はフェノール樹脂、エポキシ樹脂、不
飽和ポリエステル樹脂などカー使用可能でその量は２５
〜６０％が適する。２５チより少ないとボンドの砥粒保
持力が小さくなり、砥粒の脱落が多くなる。また６０チ
より多いと砥粒カー研削に必要な突出高さく砥粒力１ボ
ンド面より突出している量）が得られないため研削が不
可能になってくる。
固体潤滑剤はＭｏＳ２．六方晶ＢＮ、 黒鉛、フッ化
黒鉛等公知のものが殆んど使用可能であり、これらは粉
末にして用いられる。この潤滑材は被削材と砥石（ボン
ド）との摩擦を小さくする事により発熱を防ぐ等の作用
をするものであり、１０〜２５％が適する。１０チより
少ないと潤滑の効果が小さくなり、発熱が大となり、ま
た２５Ｌ％より多いとボンドの砥粒の保持が悪くなり、
砥石の摩耗が大きくなる。
黒鉛等公知のものが殆んど使用可能であり、これらは粉
末にして用いられる。この潤滑材は被削材と砥石（ボン
ド）との摩擦を小さくする事により発熱を防ぐ等の作用
をするものであり、１０〜２５％が適する。１０チより
少ないと潤滑の効果が小さくなり、発熱が大となり、ま
た２５Ｌ％より多いとボンドの砥粒の保持が悪くなり、
砥石の摩耗が大きくなる。
金属粉末はなるべく熱伝導性のよいものが望ましく、具
体的にはＡｇ、Ｃｕ 等である。これらは６０μｍ以
下程度の粉末がよい。その量は７〜１５チカ゛−適する
。７チより少ないと放熱の効果が充分でな謳、結果とし
て砥石の研削比が下る。
体的にはＡｇ、Ｃｕ 等である。これらは６０μｍ以
下程度の粉末がよい。その量は７〜１５チカ゛−適する
。７チより少ないと放熱の効果が充分でな謳、結果とし
て砥石の研削比が下る。
１５％より多いと研削抵抗が大となって好ましくない。
この砥石の製法は先ず上記各成分を配合し、均一に混合
する。この際ＣＢＮ砥粒は樹脂との接着力を増加させる
ため予じめカップリング剤をまぶすことが望ましい。′
楠−に混合した配合物は所定の鋳型に充填し、プレス上
にセットして所定の温度と圧力で成形し、ある程度冷却
後鋳型より取り出す。これを乾燥機等で加熱し、硬化を
完了させる。
する。この際ＣＢＮ砥粒は樹脂との接着力を増加させる
ため予じめカップリング剤をまぶすことが望ましい。′
楠−に混合した配合物は所定の鋳型に充填し、プレス上
にセットして所定の温度と圧力で成形し、ある程度冷却
後鋳型より取り出す。これを乾燥機等で加熱し、硬化を
完了させる。
この砥石の成形は実際の製品においては種々の形の台金
上に接合した形で行なわれ、合金と一体となって研削砥
石となる。
上に接合した形で行なわれ、合金と一体となって研削砥
石となる。
実施例
使用したＣＢＮ粒子は１０５〜１２５μｍのものである
。
。
これを以下のようにメッキした。
Ａ Ｎｉ ３．８％ Ｃｏ３２．５％ Ｎｉ １
．７％Ｂ 全層 Ｎｉ Ｃ全層 Ｃ。
．７％Ｂ 全層 Ｎｉ Ｃ全層 Ｃ。
Ｄ 内層十小間層Ｃｏ３６．３％ Ｎｉ １．７係
Ｅ Ｎｉ ３．８チ 中間層＋外層Ｃｏ ３４．１
係Ｆ 内層＋中間層Ｎｉ ３６チ Ｃｏ １．
７チＧ Ｃｏ ３．９％ 中間層＋内層Ｎｉ３３．９
係ＨＣｏ ３．９％ Ｎｉ３２．２％ Ｃｏ １．７
チこれらの砥粒を用い種々の条件下で砥石を成形した。
Ｅ Ｎｉ ３．８チ 中間層＋外層Ｃｏ ３４．１
係Ｆ 内層＋中間層Ｎｉ ３６チ Ｃｏ １．
７チＧ Ｃｏ ３．９％ 中間層＋内層Ｎｉ３３．９
係ＨＣｏ ３．９％ Ｎｉ３２．２％ Ｃｏ １．７
チこれらの砥粒を用い種々の条件下で砥石を成形した。
使用した樹脂はフェノール樹脂、固体潤滑剤はＭｏＳ２
粉末、金属はＡｇ粉末（６ｏ、ｐｙｎ７Ｆ ）である。
粉末、金属はＡｇ粉末（６ｏ、ｐｙｎ７Ｆ ）である。
メッキ砥粒は予じめカップリング剤をまぶし、樹脂との
接合性をよくした。
接合性をよくした。
成形は第１図に断面を示すようなアルミ台金１（Ｊ Ｉ
Ｓ ６ ＡＺ形）の周面先端に砥石層２を接合しなが
ら行なったものである。
Ｓ ６ ＡＺ形）の周面先端に砥石層２を接合しなが
ら行なったものである。
この砥石を万能工具研削盤（牧野フライス製ＣＦＩＡ−
４０型〕に取付け、次の条件で研削した。（乾式断続研
削） 砥石周速 １１６０ｍ／分 切込み ５０μｍ テーブルスピード ４ｍ／分 被削材 切削鋼（ＳＫＨ−５７相当、ロックウェ
ルＣ硬度 ６８〕 砥石 ６ＡＺ １００ＤＸ３ＷＸ２ＸＸ３８．ＩＨ 結果を以下に記す。
４０型〕に取付け、次の条件で研削した。（乾式断続研
削） 砥石周速 １１６０ｍ／分 切込み ５０μｍ テーブルスピード ４ｍ／分 被削材 切削鋼（ＳＫＨ−５７相当、ロックウェ
ルＣ硬度 ６８〕 砥石 ６ＡＺ １００ＤＸ３ＷＸ２ＸＸ３８．ＩＨ 結果を以下に記す。
１ Ａ ３０％ １０％ １０％ ５０％ １
５０２ Ｂ ｔｔ ｔｔ
ｔｔ ８０３ Ｃｕ
１３０４
Ｄ 〃 〃 〃 〃
１３０５ Ｅ ｎ
１５０６ ｐ
ｔｔ ｔｔ ｔｔ
８０７ Ｇ 〃 〃 〃
７０８ Ｈ〃
７０９Ａ３０％
なし ２０チ ５０Ｌ％ ８０１０Ａ／／１０％
なし ６０チ ７０（ＷＡ とはホワイトアラン
ダム砥粒）実験Ｎｏ、 ３．４．７．８の内層がＣｏの
場合、Ｃ。
５０２ Ｂ ｔｔ ｔｔ
ｔｔ ８０３ Ｃｕ
１３０４
Ｄ 〃 〃 〃 〃
１３０５ Ｅ ｎ
１５０６ ｐ
ｔｔ ｔｔ ｔｔ
８０７ Ｇ 〃 〃 〃
７０８ Ｈ〃
７０９Ａ３０％
なし ２０チ ５０Ｌ％ ８０１０Ａ／／１０％
なし ６０チ ７０（ＷＡ とはホワイトアラン
ダム砥粒）実験Ｎｏ、 ３．４．７．８の内層がＣｏの
場合、Ｃ。
を砥粒に直接付着させるのは、Ｎｉ の場合よりも困難
で作業性が悪く、砥粒と金属メッキのハガレの原因にな
りやすい。
で作業性が悪く、砥粒と金属メッキのハガレの原因にな
りやすい。
実験階３．５．６．８の外層がＣｏの場合、Ｎｉより耐
食性が劣り一また、長時間たつと錆びるおそれがある。
食性が劣り一また、長時間たつと錆びるおそれがある。
実験ＮｎｌとＮＱＩＩの比較より、金属粉末及び固体潤
滑剤を使用しないと砥石の性能は約１／３になる。これ
は発熱によるボンドの劣化で砥粒の保持力が減少して、
砥粒が研削に寄与せずに脱落する割合が大きいためと推
定できる。
滑剤を使用しないと砥石の性能は約１／３になる。これ
は発熱によるボンドの劣化で砥粒の保持力が減少して、
砥粒が研削に寄与せずに脱落する割合が大きいためと推
定できる。
実験ＮｌｌとＭ２の比較より、ボンド及び砥粒が同一で
あるから明らかに金属メッキの違いによる差である。つ
まり、金属メッキの主体であるＮｉと Ｃｏ の差に
よるものといえる。
あるから明らかに金属メッキの違いによる差である。つ
まり、金属メッキの主体であるＮｉと Ｃｏ の差に
よるものといえる。
実験Ｎα１．９．１０の比較より、ボンドの違い、つま
りＮｎ９では金属粉末、Ｎｎ１Ｏでは潤滑剤の各々が使
用されていないため、研削熱によるボンドの劣化で砥粒
が脱落する割合が大きいため、性能が劣ると推定できる
。
りＮｎ９では金属粉末、Ｎｎ１Ｏでは潤滑剤の各々が使
用されていないため、研削熱によるボンドの劣化で砥粒
が脱落する割合が大きいため、性能が劣ると推定できる
。
第１図は本発明の砥石の１例を示す断面図である。図に
おいて１は合金、２は砥石層である。
おいて１は合金、２は砥石層である。
Claims (1)
- （１）金属メッキした立方晶窒化ホウ素砥粒１０〜５０
容積チ、熱硬化性樹脂２５〜６０容積係、固体潤滑剤１
０〜２５容積％、金属粉末７〜１５容積チの組成からな
り、前記砥粒のメッキ金属は内層がニッケル、中間層が
コバルト、外層がニッケルであることを特徴とするレジ
ノイド砥石（２）メッキ金属を含めた砥粒に対し、内層
ニッケルが１〜６容積チ、中間のコバルトが１２〜６０
容積チー外層のニッケルが１〜５容積チである特許請求
の範囲第１項記載のレジノイド砥石。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58009427A JPS59142066A (ja) | 1983-01-25 | 1983-01-25 | レジノイド砥石 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58009427A JPS59142066A (ja) | 1983-01-25 | 1983-01-25 | レジノイド砥石 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59142066A true JPS59142066A (ja) | 1984-08-15 |
| JPH0373426B2 JPH0373426B2 (ja) | 1991-11-21 |
Family
ID=11720033
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58009427A Granted JPS59142066A (ja) | 1983-01-25 | 1983-01-25 | レジノイド砥石 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59142066A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63162161A (ja) * | 1986-12-15 | 1988-07-05 | ユナイテッド・テクノロジーズ・コーポレイション | 多重層にて被覆されたセラミック研摩粒子 |
| JPH02269568A (ja) * | 1989-04-10 | 1990-11-02 | Noritake Dia Kk | 潤滑性を改善した乾式研削用レジンボンドホイール |
| EP0786506A1 (en) | 1996-01-26 | 1997-07-30 | General Electric Company | Coated abrasives for abrasive tools |
| US7097678B2 (en) | 2003-01-06 | 2006-08-29 | Showa Denko K.K. | Metal-coated cubic boron nitride abrasive grain, production method thereof, and resin bonded grinding wheel |
| JP2011104750A (ja) * | 2009-11-20 | 2011-06-02 | Mitsubishi Materials Corp | レジンボンド砥石 |
-
1983
- 1983-01-25 JP JP58009427A patent/JPS59142066A/ja active Granted
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63162161A (ja) * | 1986-12-15 | 1988-07-05 | ユナイテッド・テクノロジーズ・コーポレイション | 多重層にて被覆されたセラミック研摩粒子 |
| JPH02269568A (ja) * | 1989-04-10 | 1990-11-02 | Noritake Dia Kk | 潤滑性を改善した乾式研削用レジンボンドホイール |
| EP0786506A1 (en) | 1996-01-26 | 1997-07-30 | General Electric Company | Coated abrasives for abrasive tools |
| JPH09323046A (ja) * | 1996-01-26 | 1997-12-16 | General Electric Co <Ge> | 研削工具用の被覆研削材 |
| US7097678B2 (en) | 2003-01-06 | 2006-08-29 | Showa Denko K.K. | Metal-coated cubic boron nitride abrasive grain, production method thereof, and resin bonded grinding wheel |
| JP2011104750A (ja) * | 2009-11-20 | 2011-06-02 | Mitsubishi Materials Corp | レジンボンド砥石 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0373426B2 (ja) | 1991-11-21 |
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