JPS591398B2 - 硫黄酸化物に起因する排水中のcodを生物学的に除去する方法 - Google Patents
硫黄酸化物に起因する排水中のcodを生物学的に除去する方法Info
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- JPS591398B2 JPS591398B2 JP55077956A JP7795680A JPS591398B2 JP S591398 B2 JPS591398 B2 JP S591398B2 JP 55077956 A JP55077956 A JP 55077956A JP 7795680 A JP7795680 A JP 7795680A JP S591398 B2 JPS591398 B2 JP S591398B2
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- sulfur
- wastewater
- sulfur oxides
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- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
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- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
- Biological Treatment Of Waste Water (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はチオ硫酸イオン、ポリチオン酸イオン、ジチオ
ン酸イオン等の硫黄酸化物に起因する排水中のCODを
生物学的に除去する方法に関する。
ン酸イオン等の硫黄酸化物に起因する排水中のCODを
生物学的に除去する方法に関する。
上記のような硫黄酸化物含有排水としては湿式排煙脱硫
排水が知られているが、本発明者らは黄鉄鉱、黄銅鉱、
閃亜鉛鉱等を選別する浮遊選鉱工場から排出される排水
中にも同様の820i−9S30.−、 S40.i−
、等の硫黄酸化物が含まれていることを見出した。
排水が知られているが、本発明者らは黄鉄鉱、黄銅鉱、
閃亜鉛鉱等を選別する浮遊選鉱工場から排出される排水
中にも同様の820i−9S30.−、 S40.i−
、等の硫黄酸化物が含まれていることを見出した。
この硫黄酸化物は浮遊選鉱工程でこれらの硫化鉱をアル
カリ域でボールミル粉砕処理する過程及び浮選機で選別
する過程で生成されるものと考えられる。
カリ域でボールミル粉砕処理する過程及び浮選機で選別
する過程で生成されるものと考えられる。
これらの硫黄酸化物を含有する排水は該硫黄酸化物に起
因するCOD値(化学的酸素要求量)が高く、公害問題
上そのまま排水することが出来ないため、伺らかの処理
が必要である。
因するCOD値(化学的酸素要求量)が高く、公害問題
上そのまま排水することが出来ないため、伺らかの処理
が必要である。
従来、硫黄酸化物含有排水のCOD除去法としては化学
的処理法例えばイオン交換樹脂法やオートクレーブによ
る酸化処理法が行なわれているが、コストが非常に高く
つく欠点がある。
的処理法例えばイオン交換樹脂法やオートクレーブによ
る酸化処理法が行なわれているが、コストが非常に高く
つく欠点がある。
これら化学的な処理法が非常に困難な理由とし、では、
該硫黄酸化物が物理・化学的に極めて安定した物質であ
ることがあげられる。
該硫黄酸化物が物理・化学的に極めて安定した物質であ
ることがあげられる。
そこで、近年この化学的処理法の欠点を克服するために
生物学的処理法が提案されている。
生物学的処理法が提案されている。
本発明者らも該硫黄酸化物含有排水の生物学的処理法の
一つとして先に特願昭54−143109を出願した。
一つとして先に特願昭54−143109を出願した。
これら生物学的処理法はチオシアンやチオ硫酸を分解す
る活性汚泥中や下水もしくはし原汚泥中および金属鉱山
排水中等に存在する硫黄酸化細菌を培養して好気的条件
で該排水と接触させ、該硫黄酸化物を下記の反応式で示
される伺く硫酸まで酸化させることζこよりCODを除
去する方法である。
る活性汚泥中や下水もしくはし原汚泥中および金属鉱山
排水中等に存在する硫黄酸化細菌を培養して好気的条件
で該排水と接触させ、該硫黄酸化物を下記の反応式で示
される伺く硫酸まで酸化させることζこよりCODを除
去する方法である。
イ)チオ硫酸の場合
520i−+ 5/202→2SO4□一口)ジオチン
酸の場合 S20.i−+02−+2 S O;− ノ9三チオン酸の場合 S30.i−+30□→3 S Oi− 二)四チオン酸の場合 5406−+50□→4S04 ホ)五チオン酸の場合 S、 0.i−+702→5 S O,”−へ)六チオ
ン酸の場合 S60.i−+902→6 S O;− 一方、硫黄酸化細菌は上記反応よりエネルギーを得て培
養増殖することになる。
酸の場合 S20.i−+02−+2 S O;− ノ9三チオン酸の場合 S30.i−+30□→3 S Oi− 二)四チオン酸の場合 5406−+50□→4S04 ホ)五チオン酸の場合 S、 0.i−+702→5 S O,”−へ)六チオ
ン酸の場合 S60.i−+902→6 S O;− 一方、硫黄酸化細菌は上記反応よりエネルギーを得て培
養増殖することになる。
ところで、これらの生物学的処理方法の酸化槽の方式は
、例えば砕石やプラスチック製充填物等の着床に硫黄酸
化細菌を吸着させ、排水中に沈めて固定層状態で使用す
る固定層方式や、硅酸粉末や珪藻土等の担体に硫黄酸化
細菌を吸着させ、これを排水中に流動させて使用する流
動層方式のいずれかで行なわれている。
、例えば砕石やプラスチック製充填物等の着床に硫黄酸
化細菌を吸着させ、排水中に沈めて固定層状態で使用す
る固定層方式や、硅酸粉末や珪藻土等の担体に硫黄酸化
細菌を吸着させ、これを排水中に流動させて使用する流
動層方式のいずれかで行なわれている。
即ち、これらは硫黄酸化細菌の着床又は担体となる媒体
を人為的に設置又は添加して行なう方法であった。
を人為的に設置又は添加して行なう方法であった。
しかしながら、該排水中には例えば石灰石膏法による排
煙脱硫排水やライムを使用する浮遊選鉱排水など同時に
Ca++を含むものが多い。
煙脱硫排水やライムを使用する浮遊選鉱排水など同時に
Ca++を含むものが多い。
このようにCa++を含む場合は、チオ硫酸カルシウム
、ポリチオン酸カルシウム、ジチオン酸カルシウム等の
溶解度が大きいために排水中にCa++は高濃度に溶解
していて硫酸カルシウム形態のCa++の溶解度以上ζ
こ溶解している。
、ポリチオン酸カルシウム、ジチオン酸カルシウム等の
溶解度が大きいために排水中にCa++は高濃度に溶解
していて硫酸カルシウム形態のCa++の溶解度以上ζ
こ溶解している。
一方、前述した如く該硫黄酸化物は硫黄酸化細菌によっ
て硫酸まで酸化され、従って酸化槽ではCa”+と硫酸
との反応ですでに溶解しているCa++分に当量なだけ
硫酸カルシウムが生成されるため、ついには硫酸カルシ
ウムが過飽和に達して過飽和分は石膏(CaSO42H
20)としで析出することになる。
て硫酸まで酸化され、従って酸化槽ではCa”+と硫酸
との反応ですでに溶解しているCa++分に当量なだけ
硫酸カルシウムが生成されるため、ついには硫酸カルシ
ウムが過飽和に達して過飽和分は石膏(CaSO42H
20)としで析出することになる。
特に石灰石膏性排煙脱硫排水の場合は、すでに硫酸カル
シウムが飽和しているため酸化槽で生成された硫酸カル
シウムは全て石膏として析出する。
シウムが飽和しているため酸化槽で生成された硫酸カル
シウムは全て石膏として析出する。
即ち排水中にCa++と該硫黄酸化物を同時に含む場合
には、酸化槽は石膏生成反応槽ともいえるのである。
には、酸化槽は石膏生成反応槽ともいえるのである。
上記をチオ硫酸カルシウム、ジチオン酸カルシウムを例
にとって反応式で表わすと、下記のようになる。
にとって反応式で表わすと、下記のようになる。
イ)チオ硫酸カルシウムの場合
Ca′+十820g−+5/202+?H20→CaS
O4・2H20↓SOZ 口)ジオチン酸カルシウムの場合 Ca+++8205″−十02+2H20→CaSO4
・2H20↓十S O;− 以上述べたように、Ca++と硫黄酸化物を同時ζこ含
む排水の場合は、酸化槽への石膏の析出があるために石
膏スケーリングが激しく、従来考えられていた酸化槽に
硫黄酸化細菌の着床や担体となる媒体を人為的に設置又
は添加する方式は連続運転を続けるとかなり短時間のう
ちに成績低下や不安定をきたして運転不能になる。
O4・2H20↓SOZ 口)ジオチン酸カルシウムの場合 Ca+++8205″−十02+2H20→CaSO4
・2H20↓十S O;− 以上述べたように、Ca++と硫黄酸化物を同時ζこ含
む排水の場合は、酸化槽への石膏の析出があるために石
膏スケーリングが激しく、従来考えられていた酸化槽に
硫黄酸化細菌の着床や担体となる媒体を人為的に設置又
は添加する方式は連続運転を続けるとかなり短時間のう
ちに成績低下や不安定をきたして運転不能になる。
つまり、砕石やプラスチック充填物等を着床として使用
する固定層方式の場合は、砕石表面やプラスチック充填
物表面に石膏がスケーリングするために表面積の減少や
F床の目詰りによる液の偏流等の問題が生じ、接触効率
が悪化して成績の低下や不安定をきたすためそのまま運
転を続けることは不可能となるのである。
する固定層方式の場合は、砕石表面やプラスチック充填
物表面に石膏がスケーリングするために表面積の減少や
F床の目詰りによる液の偏流等の問題が生じ、接触効率
が悪化して成績の低下や不安定をきたすためそのまま運
転を続けることは不可能となるのである。
また砂石粒子み珪藻土を担体として使用する流動層方式
の場合も同様にそれらの担体表面を石膏が覆ってしまっ
たり石膏粒子が析出して担体粒子に混入するため、担体
の維持管理が困難で連続運転は不可能となる。
の場合も同様にそれらの担体表面を石膏が覆ってしまっ
たり石膏粒子が析出して担体粒子に混入するため、担体
の維持管理が困難で連続運転は不可能となる。
さらに、回転円板法や散水P床法で行なっても同様に石
膏スケーリングの問題から良好な成績維持は困難であろ
う。
膏スケーリングの問題から良好な成績維持は困難であろ
う。
従って、従来考えられている酸化槽へ着床や担体を人為
的に設置又は添加する方式は、該硫黄酸化物と同時にC
a++も含む排水を生物学的に処理する場合には大きな
欠点を持っていると言える。
的に設置又は添加する方式は、該硫黄酸化物と同時にC
a++も含む排水を生物学的に処理する場合には大きな
欠点を持っていると言える。
そこで、本発明者らは上記欠点を解決するため、析出し
て来る石膏粒子に着目して研究を重ねたところ、石膏粒
子にもバクテリアが吸着してコロニーを作り得ることが
判った。
て来る石膏粒子に着目して研究を重ねたところ、石膏粒
子にもバクテリアが吸着してコロニーを作り得ることが
判った。
本発明は上記知見に基づいてなされたもので、酸化槽で
該硫黄酸化物の酸化の際析出する石膏粒子をバクテリア
の吸着する担体として使用することを検討したところ、
排水中の該硫黄酸化物をエネルギー源として培養増殖し
た硫黄酸化細菌が石膏粒子表面に吸着して濃縮している
ことが明らかになった。
該硫黄酸化物の酸化の際析出する石膏粒子をバクテリア
の吸着する担体として使用することを検討したところ、
排水中の該硫黄酸化物をエネルギー源として培養増殖し
た硫黄酸化細菌が石膏粒子表面に吸着して濃縮している
ことが明らかになった。
さらに、石膏泥の場合はSVI値(汚泥容量指標)が1
.5〜2と非常に小さいことから、酸化槽中の平均単位
体積当りの担体濃度を高濃度に維持でき、従ってバクテ
リア濃度も高くなるために酸化反応速度が大きくなる利
点をもつことも明らかになった。
.5〜2と非常に小さいことから、酸化槽中の平均単位
体積当りの担体濃度を高濃度に維持でき、従ってバクテ
リア濃度も高くなるために酸化反応速度が大きくなる利
点をもつことも明らかになった。
また、常に種晶が存在するためにエアーノズル等への石
膏スケ−リンクモ少なくなることも判った。
膏スケ−リンクモ少なくなることも判った。
以下実施例を挙げて本発明の方法及びその効果を具体的
に説明する。
に説明する。
実施例
第1図は本発明法による試験実施装置を示したもので、
1は容積3001の酸化槽で、供給口4より該硫黄酸化
物及びCa”+を含む排水を211分の供給量で60日
間通液した。
1は容積3001の酸化槽で、供給口4より該硫黄酸化
物及びCa”+を含む排水を211分の供給量で60日
間通液した。
但し、酸化層1には予め硫黄酸化細菌を吸着させた石膏
泥をパルプ濃度15%(W/W)となる量として添加し
ておいた。
泥をパルプ濃度15%(W/W)となる量として添加し
ておいた。
空気吹込管5から(ま851/分の空気を吹込み曝気す
る。
る。
酸化槽1中に供給された上記排水は石膏粒子と接触し、
空気吹込管5から水中に吹込まれる空気流ζこよる流動
化によって石膏粒子のサスペンション状態を保持しつつ
酸化処理される。
空気吹込管5から水中に吹込まれる空気流ζこよる流動
化によって石膏粒子のサスペンション状態を保持しつつ
酸化処理される。
ここで石膏粒子に吸着した硫黄酸化細菌は排水中の該硫
黄酸化物をエネルギー源として培養増殖し、増加した菌
の大半はさらに石膏粒子表面に吸着生息し、その菌体数
は石膏粒子表面に滞留可能な量まで(理論的には石膏粒
子全表面を占めるまで)増殖するため、酸化層1では該
硫黄酸化物の酸化と硫黄酸化細菌の増殖、濃縮が同時ζ
こ行なわれている。
黄酸化物をエネルギー源として培養増殖し、増加した菌
の大半はさらに石膏粒子表面に吸着生息し、その菌体数
は石膏粒子表面に滞留可能な量まで(理論的には石膏粒
子全表面を占めるまで)増殖するため、酸化層1では該
硫黄酸化物の酸化と硫黄酸化細菌の増殖、濃縮が同時ζ
こ行なわれている。
なお、排水中にCa++を含まない場合には、酸化槽へ
Ca CO3又はCa(OH)、を添加すれば該硫黄酸
化物が酸化されて生成される硫酸と反応しして石膏が生
成されるのでこれを石膏泥として使用するか、又は排脱
石膏等を添加する方法でも良G)。
Ca CO3又はCa(OH)、を添加すれば該硫黄酸
化物が酸化されて生成される硫酸と反応しして石膏が生
成されるのでこれを石膏泥として使用するか、又は排脱
石膏等を添加する方法でも良G)。
酸化終了後、酸化水は酸化槽1下方の連絡口3より流出
して沈降槽2に入り、石膏泥の沈降層を通って上方へ移
動し、その間に清澄水となって溢流する。
して沈降槽2に入り、石膏泥の沈降層を通って上方へ移
動し、その間に清澄水となって溢流する。
沈降槽2では酸化槽1で増殖した大半の硫黄酸化細菌を
含有する石膏粒子が沈降し、沈降槽2下方の連絡口3よ
り酸化槽1は戻り、繰返し使用される。
含有する石膏粒子が沈降し、沈降槽2下方の連絡口3よ
り酸化槽1は戻り、繰返し使用される。
第1表は供給した排水の水質測定結果である。
硫酸カルンウム形態のCa++の溶解度は20℃付近で
0.63fi/13程度であるから、該硫黄酸化物がバ
クテリアによって5O7−まで酸化されると排水中に含
まれるCa++と石膏を生成して過飽和になることがこ
の表から判る。
0.63fi/13程度であるから、該硫黄酸化物がバ
クテリアによって5O7−まで酸化されると排水中に含
まれるCa++と石膏を生成して過飽和になることがこ
の表から判る。
従って、酸化槽1では予め添加しておいた石膏を種晶と
して針状の石膏粒子が析出し、連続運転をしていると着
床となる石膏泥が増加して来た。
して針状の石膏粒子が析出し、連続運転をしていると着
床となる石膏泥が増加して来た。
このため時々余剰分の石膏泥を抜出す必要があった。
本試験の場合は酸化槽1内のパルプ濃度が18%(W/
W)になった時点で15%(W/W)になるように抜出
し口6より余剰石膏泥を抜出した。
W)になった時点で15%(W/W)になるように抜出
し口6より余剰石膏泥を抜出した。
この試験の成績評価の指標として、実施期間中の供給水
と酸化水のCODM、の変化、CODM。
と酸化水のCODM、の変化、CODM。
除去率及びpH値の変化を第2表に示す。
第2表から判るように、試験スタート後8日で除去率9
6.51%に達し、以後COD、、、除去率は95係以
上で推移したという良好な結果を得た。
6.51%に達し、以後COD、、、除去率は95係以
上で推移したという良好な結果を得た。
さらに第2表にpH値が示しであるが、該硫黄酸化物が
最終的に5O2−まで酸化されてpHが下がることが判
る。
最終的に5O2−まで酸化されてpHが下がることが判
る。
本実施例の場合、COD負荷量は平均値で4−8に&
C0DIn?・日とかなり高負荷であったが、石膏泥
を用いたことにより高濃度の担体濃度で運転出来たため
95係以上の除去率を示すという好成績が得られたので
ある。
C0DIn?・日とかなり高負荷であったが、石膏泥
を用いたことにより高濃度の担体濃度で運転出来たため
95係以上の除去率を示すという好成績が得られたので
ある。
なお、余剰石膏泥の抜出しは前述したように行なったが
、抜出期間は7〜10日こ1回の割合であった。
、抜出期間は7〜10日こ1回の割合であった。
また、本試験の場合は酸化槽1のpHが1.8付近まで
下がっても活性が特に落ちることがなかったのでpHコ
ントロールは行なわなかった。
下がっても活性が特に落ちることがなかったのでpHコ
ントロールは行なわなかった。
さらにエアーノズルや酸化槽壁への石膏スケーリングを
点検したところ、殆んどスケールしていなかった。
点検したところ、殆んどスケールしていなかった。
これは、種晶が存在する場合には石膏析出は種晶表面に
行なわれるため、装置へのスケーリングが防げることに
よる。
行なわれるため、装置へのスケーリングが防げることに
よる。
第1図の場合は酸化槽1と沈降槽2が1つの槽に組み込
まれた石膏泥自然返送型の装置であるが、第2図で示す
ような酸化槽1と沈降槽2とが分離している強制返送型
の装置でも当然実施可能である。
まれた石膏泥自然返送型の装置であるが、第2図で示す
ような酸化槽1と沈降槽2とが分離している強制返送型
の装置でも当然実施可能である。
比較例
径10mm〜2011t11Lの砕石を充填物とした固
定層方式の容量2001の酸化槽で硫黄酸化細菌を殖種
して前記第1表と同じ組成の排水を処理した。
定層方式の容量2001の酸化槽で硫黄酸化細菌を殖種
して前記第1表と同じ組成の排水を処理した。
COD負荷量は前記実施例と同様に4.8kg−COD
7.1・日であった。
7.1・日であった。
試験スタート後8臼目にCODMn除去率85チまで達
し、15日1までは85〜90%の除去率を示したが、
15日1まら石膏スケーリングにより砕石間に目詰りが
おこったため液の偏流が生じ始め、CODMn除去率も
下がり出した。
し、15日1までは85〜90%の除去率を示したが、
15日1まら石膏スケーリングにより砕石間に目詰りが
おこったため液の偏流が生じ始め、CODMn除去率も
下がり出した。
そして20日日目はC0チ台まで下がり、30日日目は
40%以下まで低下し、さらに運転を続行するのは不可
能な状態にまで激しくスケーリングした。
40%以下まで低下し、さらに運転を続行するのは不可
能な状態にまで激しくスケーリングした。
以上説明したように、本発明方法によれば次のような利
点がある。
点がある。
1)従来の酸化槽に硫黄酸化細菌の着床や担体となる媒
体を人為的に設置又は添加する生物学的処理法と比較し
て、石膏粒子を担体として用いる本方法によると、石灰
石膏法による排煙脱硫排水のように該硫黄酸化物と同時
にCa++を含む高COD値の排水を処理する場合には
石膏スケーリングによる運転トラブルがなく、またこれ
によるCOD除去率の低下も防止できて安定した運転が
行なえる。
体を人為的に設置又は添加する生物学的処理法と比較し
て、石膏粒子を担体として用いる本方法によると、石灰
石膏法による排煙脱硫排水のように該硫黄酸化物と同時
にCa++を含む高COD値の排水を処理する場合には
石膏スケーリングによる運転トラブルがなく、またこれ
によるCOD除去率の低下も防止できて安定した運転が
行なえる。
2)酸化槽中の担体濃度を高くとれるため、COD負荷
量を大きくとれる。
量を大きくとれる。
3)液中より析出する石膏を担体として利用するため、
特別な着床又は担体を人為的に設置したり添加する必要
がなく、構造が簡単で運転管理が容易である。
特別な着床又は担体を人為的に設置したり添加する必要
がなく、構造が簡単で運転管理が容易である。
4)該硫黄酸化物が硫酸まで酸化するためpHが下がる
が、酸化槽pHを中性付近に保つ必要がある場合にはC
aCO3又はCa(OH) 2を吋晴りとして使用出来
るので、従来性なっていた石膏スケ−リングを避けるた
めにNaOH等の高価な中和剤を使用する必要がなく、
極めて経済的である。
が、酸化槽pHを中性付近に保つ必要がある場合にはC
aCO3又はCa(OH) 2を吋晴りとして使用出来
るので、従来性なっていた石膏スケ−リングを避けるた
めにNaOH等の高価な中和剤を使用する必要がなく、
極めて経済的である。
5)余剰石膏泥は石膏として回収出来る。
従って、本発明法は従来の生物学的処理方法では大きな
問題となっていた原因をむしろたくみに利用することに
より従来法の問題点を解決すると共に、高能率で経済的
な方法を開発した画期的方法である。
問題となっていた原因をむしろたくみに利用することに
より従来法の問題点を解決すると共に、高能率で経済的
な方法を開発した画期的方法である。
第1図は本発明方法を実施する装置例の概略説明図、第
2図は本発明方法を実施する他の装置例の概略フローシ
ートである。 符号の説明、1・・・・・・酸化槽、2・・・・・・沈
降槽、4・・・・・・排水供給口、5・・・・・・空気
吹込管、6・・・・・・余剰石膏泥抜出し口、7・・・
・・・酸化槽パルプオーバーフロー配管、8・・・・・
・石膏泥返送ポンプ、9・・・・・・石膏泥返送配管、
10・・・・・・仕切板。
2図は本発明方法を実施する他の装置例の概略フローシ
ートである。 符号の説明、1・・・・・・酸化槽、2・・・・・・沈
降槽、4・・・・・・排水供給口、5・・・・・・空気
吹込管、6・・・・・・余剰石膏泥抜出し口、7・・・
・・・酸化槽パルプオーバーフロー配管、8・・・・・
・石膏泥返送ポンプ、9・・・・・・石膏泥返送配管、
10・・・・・・仕切板。
Claims (1)
- 1 チオ硫酸、ポリチオン酸、ジチオン酸またはこれら
に類する硫黄酸化物に起因する各種排水中のCODを硫
黄酸化細菌ζこよって酸化除去する方法において、該排
水中のCODを除去する際に発生する石膏を硫黄酸化細
菌の坦体物質として使用し、同時に培養増殖した菌を該
石膏に吸着させ濃縮したのち繰返し使用することを特徴
とする硫黄酸化物に起因する排水中のCODを生物学的
に除去する方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP55077956A JPS591398B2 (ja) | 1980-06-10 | 1980-06-10 | 硫黄酸化物に起因する排水中のcodを生物学的に除去する方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP55077956A JPS591398B2 (ja) | 1980-06-10 | 1980-06-10 | 硫黄酸化物に起因する排水中のcodを生物学的に除去する方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS574296A JPS574296A (en) | 1982-01-09 |
JPS591398B2 true JPS591398B2 (ja) | 1984-01-11 |
Family
ID=13648440
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP55077956A Expired JPS591398B2 (ja) | 1980-06-10 | 1980-06-10 | 硫黄酸化物に起因する排水中のcodを生物学的に除去する方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS591398B2 (ja) |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6274254A (ja) * | 1985-09-26 | 1987-04-06 | Kanegafuchi Chem Ind Co Ltd | 揚げ物用ミツクス粉 |
JP2622649B2 (ja) * | 1992-07-02 | 1997-06-18 | 新日本製鐵株式会社 | 硫黄酸化細菌に適した固定化担体、硫黄酸化細菌を固定化担体に固定化する方法、固定床型バイオリアクターに硫黄酸化細菌を馴養・増殖する方法、および還元性硫黄化合物を含む廃水の生物学的処理方法 |
DE10002660B4 (de) * | 2000-01-21 | 2004-03-04 | Althöfer, Philipp, Dr.rer.nat. | Reaktor zum Enthärten und/oder Aufbereiten von Wasser |
JP4735561B2 (ja) * | 2007-02-13 | 2011-07-27 | Jfeスチール株式会社 | 硫黄系cod成分を含有する廃水の処理方法 |
JP5488166B2 (ja) * | 2010-04-26 | 2014-05-14 | Jfeスチール株式会社 | 硫黄系cod成分含有廃水の生物処理方法および装置 |
CN109928515B (zh) * | 2019-04-20 | 2022-04-05 | 德州迈科生物技术有限公司 | 一种无需回收的高效水体净化剂及其应用 |
-
1980
- 1980-06-10 JP JP55077956A patent/JPS591398B2/ja not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS574296A (en) | 1982-01-09 |
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