JPS59107019A - 耐海水性にすぐれた高Ｃｒ低Ｎｉ系二相ステンレス鋳鋼品の製造法 - Google Patents
耐海水性にすぐれた高Ｃｒ低Ｎｉ系二相ステンレス鋳鋼品の製造法Info
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- JPS59107019A JPS59107019A JP21616582A JP21616582A JPS59107019A JP S59107019 A JPS59107019 A JP S59107019A JP 21616582 A JP21616582 A JP 21616582A JP 21616582 A JP21616582 A JP 21616582A JP S59107019 A JPS59107019 A JP S59107019A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
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- C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、特に海水に対する耐孔食性、隙間腐食性が
極めて良好な高耐食性二相ステンレス鋳鋼品を、安定・
確実に量産する方法に関するものである。
極めて良好な高耐食性二相ステンレス鋳鋼品を、安定・
確実に量産する方法に関するものである。
近年の工業の急速な発展ぶりには目を見張るものがある
が、それにともなって海水の有効利用を目ざした各種プ
ラントや装置類の開発も急増してきており、これらにお
いてはもちろんのこと、海水との接触を余儀無くされて
きた従来の各種機器類においても、海水に対してより安
定した耐食性を有する金属材料に対する要求はますます
の高まりをみせてきている。
が、それにともなって海水の有効利用を目ざした各種プ
ラントや装置類の開発も急増してきており、これらにお
いてはもちろんのこと、海水との接触を余儀無くされて
きた従来の各種機器類においても、海水に対してより安
定した耐食性を有する金属材料に対する要求はますます
の高まりをみせてきている。
従来、これらの要求に対しては、比較的耐海水性にすぐ
れている高Ｃｒ低Ｎ１系二相ステンレス鋼が重宝されて
おり、海水プラント、船舶１発電所等のポンプやバルブ
等への使用が増大してきている。
れている高Ｃｒ低Ｎ１系二相ステンレス鋼が重宝されて
おり、海水プラント、船舶１発電所等のポンプやバルブ
等への使用が増大してきている。
しかしながら、５Ｃ８ＩＩ （２５Ｃｒ−５Ｎｉ −２
Ｍｏ ）に代表される二相ステンレス鋼は、温度の比較
的高い海水に対しての耐孔食性、及び耐隙間腐食性が十
分でないという問題点を有するものであった。
Ｍｏ ）に代表される二相ステンレス鋼は、温度の比較
的高い海水に対しての耐孔食性、及び耐隙間腐食性が十
分でないという問題点を有するものであった。
そこで、これらの問題に対処するため、Ｃ：０．０５％
以下、Ｓｔ ： ２．０％以下、胤：２．０％以下。
以下、Ｓｔ ： ２．０％以下、胤：２．０％以下。
Ｃｒ ＊ ２２％を越え３５％までｓ Ｎｌ ： ５．
０〜９−０％。
０〜９−０％。
Ｍｏ ： ０．５〜５．０％、Ｃｕ：０．１０〜０．６
０％、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｎ：
０．３０％以１を含有し、さらにＷ？０．０５〜１．５
％又はＶ： ０．０５〜１．５％のいずれか１種を含み
、残部が実質的にｐｅより成る、熱交換器や海洋構造物
用材料としての高Ｃｒ低Ｎ１系二相ステンレス鋼か先に
提案された（′特公昭５３−４３３７２号）。
０％、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｎ：
０．３０％以１を含有し、さらにＷ？０．０５〜１．５
％又はＶ： ０．０５〜１．５％のいずれか１種を含み
、残部が実質的にｐｅより成る、熱交換器や海洋構造物
用材料としての高Ｃｒ低Ｎ１系二相ステンレス鋼か先に
提案された（′特公昭５３−４３３７２号）。
ところで、耐海水性にすぐれた材料が要求されるのは何
も構造用素材のみではなく、前述のように、ポンプやパ
ルプ等のような鋳造によって製造される機器部材も同様
の事情にあり、このような部材を二相ステンレス鋼にて
製造するに杖１通常、砂型に溶鋼を注湯して凝固せしめ
た後、そのまま常温脣で放置して冷却するのを待った上
で型ばらしをし、製品を取出すという方法が採用されて
いたが、σ相を析出しゃすい二相ステンレス鋼にて鋳造
品を製造しようとすると、鋳造凝固後室温までの冷却過
程中にフェライト相の一部がσ＋γ相に変態し、室温に
おいて靭性及び延性が著しく低下してσ相脆化割れを発
生するという不都合を回避することができず、従って鋳
鋼品を安定して量産し難いという欠点があった。そして
、これは比較的高い温度の海水に対しても良好な耐食性
を示すところの、前記特公昭５３−４３３７２号公報に
提案された二相ステンレス鋼においても例外ではなかっ
た、従って、これを鋳造に供して耐海水性能良好な鋳鋼
品を製造しようとした本発明者等の実験・研究によって
も１通常の鋳造法を採用したのでは、やはり前述のよう
な問題を免れることができないとの結論を下さざるを得
ないものであった。
も構造用素材のみではなく、前述のように、ポンプやパ
ルプ等のような鋳造によって製造される機器部材も同様
の事情にあり、このような部材を二相ステンレス鋼にて
製造するに杖１通常、砂型に溶鋼を注湯して凝固せしめ
た後、そのまま常温脣で放置して冷却するのを待った上
で型ばらしをし、製品を取出すという方法が採用されて
いたが、σ相を析出しゃすい二相ステンレス鋼にて鋳造
品を製造しようとすると、鋳造凝固後室温までの冷却過
程中にフェライト相の一部がσ＋γ相に変態し、室温に
おいて靭性及び延性が著しく低下してσ相脆化割れを発
生するという不都合を回避することができず、従って鋳
鋼品を安定して量産し難いという欠点があった。そして
、これは比較的高い温度の海水に対しても良好な耐食性
を示すところの、前記特公昭５３−４３３７２号公報に
提案された二相ステンレス鋼においても例外ではなかっ
た、従って、これを鋳造に供して耐海水性能良好な鋳鋼
品を製造しようとした本発明者等の実験・研究によって
も１通常の鋳造法を採用したのでは、やはり前述のよう
な問題を免れることができないとの結論を下さざるを得
ないものであった。
本発明者等は、上述のような観点から、比較的高い温度
領域の海水に対しても良好な耐食性を示す鋳鋼品を、格
別複雑な装＃を要することなく。
領域の海水に対しても良好な耐食性を示す鋳鋼品を、格
別複雑な装＃を要することなく。
安定かつ歩留ｐ良く量産すべく、特に前記特公昭５３−
４３３７２号公報に記載されている構造用品Ｃｒ低Ｎｉ
系二相ステンレス鋼の有する優れた耐海水性に着目して
、この二相ステンレス鋼を鋳鋼と（、て使用した場合に
生ずる上記諸問題を解決することを目さして種々研究を
重ねた結果、基本的には上記特許公報に記載されている
のとほぼ同様組成の高Ｃｒ低Ｎｉ系二相ステン鋼の溶湯
を、砂型又は金型郷の鋳型に鋳込Ｘ、だ後、凝固した鋳
鋼品が１０００℃を下回わらない温度を保っている間に
型ばらしを行つ”Ｃ急冷してやれば、σ相の析出が効率
良く抑制でき、σ相脆化割れを生じない耐海水性にすぐ
れた鋳鋼品を安定して製造できるとの知見を得るに至っ
たのである。
４３３７２号公報に記載されている構造用品Ｃｒ低Ｎｉ
系二相ステンレス鋼の有する優れた耐海水性に着目して
、この二相ステンレス鋼を鋳鋼と（、て使用した場合に
生ずる上記諸問題を解決することを目さして種々研究を
重ねた結果、基本的には上記特許公報に記載されている
のとほぼ同様組成の高Ｃｒ低Ｎｉ系二相ステン鋼の溶湯
を、砂型又は金型郷の鋳型に鋳込Ｘ、だ後、凝固した鋳
鋼品が１０００℃を下回わらない温度を保っている間に
型ばらしを行つ”Ｃ急冷してやれば、σ相の析出が効率
良く抑制でき、σ相脆化割れを生じない耐海水性にすぐ
れた鋳鋼品を安定して製造できるとの知見を得るに至っ
たのである。
この発明は、上記知見に基づいてなされたものであって
、 Ｃ： ０．０５％以下（以下、成分量を示す％け重量％
とする）。
、 Ｃ： ０．０５％以下（以下、成分量を示す％け重量％
とする）。
Ｓｉ ： ２．０％以下、 、 Ｍｎ：２．０％以
下。
下。
Ｃｒ ： ２２．０〜３０．０％、Ｎｉ ： ４．０〜
１１．０ ％ 。
１１．０ ％ 。
Ｍｏ：０．５〜５．０％ｚ Ｃｕ：０．１０〜０．
６０％。
６０％。
Ｐ：０．０４％以下、 Ｓ：０．０３％以下。
Ｎ：０．２５％以下。
全含有するとともに、さらに、
ｗ ：０．０５〜１．５０％ 、 Ｖ： ０．０５〜１
．５０％ 。
．５０％ 。
のうちのいずれか１種をも含有し、
Ｆｅ及び不可避不純物：残部、
から成る成分組成の高Ｃｒ低Ｎｉ系ステンレス鋼溶湯を
鋳型に注入し、凝固せしめた後、それが１０００℃未自
の温度域にまで温度降下する前の高温状襲にある間に型
ばらし全行い、その後直ちに急冷ししてσ相の析出を抑
制することによって、σ相脆化割れを発生することなく
、＃ｆ海水性にすぐれた二相ステンレス鋳鋼品を安定し
て製造できるようにしたことに特徴を有するものである
。
鋳型に注入し、凝固せしめた後、それが１０００℃未自
の温度域にまで温度降下する前の高温状襲にある間に型
ばらし全行い、その後直ちに急冷ししてσ相の析出を抑
制することによって、σ相脆化割れを発生することなく
、＃ｆ海水性にすぐれた二相ステンレス鋳鋼品を安定し
て製造できるようにしたことに特徴を有するものである
。
つきに、この発明の二相ステンレス鋳鋼品の製造方法に
おいて、鋼の組成成分量、及び型ばらし時の温度を上記
の通りに限定した理由を説明する。
おいて、鋼の組成成分量、及び型ばらし時の温度を上記
の通りに限定した理由を説明する。
Ａ）組成成分量
■ Ｃ
Ｃは二相ステンレス鋼の耐隙間腐食性に悪影響を及はす
ので、出来るだけ低く抑えることが望ましいが、鋼の製
造コストとの兼ね合いから、その含有量を０．０５％以
下と定めた。
ので、出来るだけ低く抑えることが望ましいが、鋼の製
造コストとの兼ね合いから、その含有量を０．０５％以
下と定めた。
■ ５ｉ
Ｓｉは脱酸剤として有効な元素である上、鋳造性、特に
溶鋼の流動性を改善する作用があるが、２．０％を越え
て含有させると溶接割れ感受性が高くなることから、そ
の含有量を２．０％以下と定めた。
溶鋼の流動性を改善する作用があるが、２．０％を越え
て含有させると溶接割れ感受性が高くなることから、そ
の含有量を２．０％以下と定めた。
■ Ｍｎ
ＭｎＦｉ５ｔ、分は脱酸剤・脱硫剤として有用な元素で
あるが、２．０％？越えて含有させると孔食・隙間腐食
性を劣化させるようになることがら、その含有貸金２．
０％以下と定めた。
あるが、２．０％？越えて含有させると孔食・隙間腐食
性を劣化させるようになることがら、その含有貸金２．
０％以下と定めた。
■ Ｃｒ
Ｃｒ成分はステンレス鋼として重要な元素であり。
特に耐孔食性、１１Ｔｔ隙間腐食性、及び一般耐食性を
著しく向上させる作用があるが、その含有量が２２．０
％未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方３０
．Ｏ％を越えて含有させると鋳造性及び靭性を劣化する
ようになることがら、その含有量を２２．０〜３０．０
％と定めた。
著しく向上させる作用があるが、その含有量が２２．０
％未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方３０
．Ｏ％を越えて含有させると鋳造性及び靭性を劣化する
ようになることがら、その含有量を２２．０〜３０．０
％と定めた。
■ Ｎｌ
Ｎｉ成分には、鋼の機械的性質及び一般耐食性を著しく
向上させる作用があるが、その含有量が４．０％未満で
は前記作用にＦｉ望の効果を得ることができないうえ、
所望のフエライトーオーステナイト二相組織＋ｍること
かできなくなる。一方、Ｎｉは高価な元素であシ、１１
．０％を越えて含有さぜると、その効果の割には価格の
高い鋼となることから、Ｎｉ成分含有量ｖｉ−４，０〜
１１．０ ％と定めた。
向上させる作用があるが、その含有量が４．０％未満で
は前記作用にＦｉ望の効果を得ることができないうえ、
所望のフエライトーオーステナイト二相組織＋ｍること
かできなくなる。一方、Ｎｉは高価な元素であシ、１１
．０％を越えて含有さぜると、その効果の割には価格の
高い鋼となることから、Ｎｉ成分含有量ｖｉ−４，０〜
１１．０ ％と定めた。
のＭ。
Ｍｏ成分ＫＶｉ、鋼の耐海水性を著しく向上させる作用
があるが、その含有量が０．５チ未満では前記、作用に
所望の効果が得られず、一方５．０％を越えて含有させ
てもそれ以上の目立った向上効果が得られないけかシか
、鋼価格の上昇を招くようになることから、その含有量
を帆５〜５．０％と定めた。
があるが、その含有量が０．５チ未満では前記、作用に
所望の効果が得られず、一方５．０％を越えて含有させ
てもそれ以上の目立った向上効果が得られないけかシか
、鋼価格の上昇を招くようになることから、その含有量
を帆５〜５．０％と定めた。
（７Ｃｕ
Ｃｕ成分けこの発明における二相ステンレス鋼の重要成
分であり、鋼の耐孔食性、耐隙間腐食性、１ｐひに一般
耐食性を著しく向上させる作用を有しているが、 Ｍｏ
と共存させた場合、その含有量が０．１０％未満では前
記作用に所望の効果を得ることができず、一方帆６０％
を越えて含有させると逆に耐食性が劣化するようになる
ことから、その含有量を帆１０〜０．６０％と定めた。
分であり、鋼の耐孔食性、耐隙間腐食性、１ｐひに一般
耐食性を著しく向上させる作用を有しているが、 Ｍｏ
と共存させた場合、その含有量が０．１０％未満では前
記作用に所望の効果を得ることができず、一方帆６０％
を越えて含有させると逆に耐食性が劣化するようになる
ことから、その含有量を帆１０〜０．６０％と定めた。
■ Ｐ
Ｐ含有量が０．０４％を越えると鋼の溶接性が劣化する
ことから％鋼中のＰ含有量を帆０４％以下と定めた。
ことから％鋼中のＰ含有量を帆０４％以下と定めた。
■ Ｓ
Ｓは鋼の配孔食性、 ｉｔ隙間腐食性に悪影響を及はず
元素であシ、その含有量は出来るだけ少ない方が良い。
元素であシ、その含有量は出来るだけ少ない方が良い。
しかしながら、鋼の製造コスト全考慮して、Ｓの含有量
を帆０３％以下と定めた。
を帆０３％以下と定めた。
■ Ｎ
ＮＩ−Ｊ、ｔＭｏと共存させると耐食性の向上に著しい
効果を発揮するものであるが、０．２５チを越えて含有
させると鋼にブローホールを生じさせて鏑質を悪化する
ようになることから、Ｎ含有量′ｆｆ：０．２５％以下
と定めた。
効果を発揮するものであるが、０．２５チを越えて含有
させると鋼にブローホールを生じさせて鏑質を悪化する
ようになることから、Ｎ含有量′ｆｆ：０．２５％以下
と定めた。
Ｑ Ｗ及びＶ
Ｗ成分及びＶ成分には、 Ｍｏ及びＣｒ等との共存で海
水に対する鋼の耐孔食性、ｉ１隙間腐食性をさらに向上
するという均等な作用があるが、その含有量がそれぞれ
０．０５％未満では前記作用に所望の効果を得ることが
できず、該効果は０．０５％の含有量−から顕著になり
、１．５０％まで漸増する。
水に対する鋼の耐孔食性、ｉ１隙間腐食性をさらに向上
するという均等な作用があるが、その含有量がそれぞれ
０．０５％未満では前記作用に所望の効果を得ることが
できず、該効果は０．０５％の含有量−から顕著になり
、１．５０％まで漸増する。
しかしながら、１．５０％？越えて添加してもそれ以上
の耐食付向上効果が得られないはかやか、鋼の溶接性を
劣化するようになることから、Ｗ成分及びＶ成分の含有
量をそれぞれ０．０５〜１．５０％と定めた。
の耐食付向上効果が得られないはかやか、鋼の溶接性を
劣化するようになることから、Ｗ成分及びＶ成分の含有
量をそれぞれ０．０５〜１．５０％と定めた。
Ｂ）型ばらし温度
高Ｃｒ 、高ＭＯ系二相ステンレス鋳鋼品は、第１図に
示すＴＴＴｌｉｉｌ＆！からも明らかなように、９５０
℃以下の温度でフェライト相のσ十ｒ相への変態が起シ
、温度の低下と共に変態開始時間は短時間■１１１へ移
行して８５０℃がノーズとなシ極めて短時間でσ相が析
出する。このため、鋳鋼品は鋳造凝固後の冷却過程の徐
冷によって、フェライト相のσ十γ相への変態が容易に
進行し、σ相脆化割れを発生する。このようなことから
、高温状態時の型ばらし温度を、フェライト相のσ十γ
相への変態が起らない１０００℃までに限定したのであ
る。
示すＴＴＴｌｉｉｌ＆！からも明らかなように、９５０
℃以下の温度でフェライト相のσ十ｒ相への変態が起シ
、温度の低下と共に変態開始時間は短時間■１１１へ移
行して８５０℃がノーズとなシ極めて短時間でσ相が析
出する。このため、鋳鋼品は鋳造凝固後の冷却過程の徐
冷によって、フェライト相のσ十γ相への変態が容易に
進行し、σ相脆化割れを発生する。このようなことから
、高温状態時の型ばらし温度を、フェライト相のσ十γ
相への変態が起らない１０００℃までに限定したのであ
る。
なお、この発明における急冷とは、水冷や、水スプレー
冷却等、要するにσ相の析出が抑えられる程度の冷却速
度の得られるものであれは如何なる方法をも採用するこ
とができる。
冷却等、要するにσ相の析出が抑えられる程度の冷却速
度の得られるものであれは如何なる方法をも採用するこ
とができる。
また、この発明の方法にたって得られる二相ステンレス
鋳鋼品は、フェライト量が４０〜６０％となるように調
整されるのが好ましい。なぜなら。
鋳鋼品は、フェライト量が４０〜６０％となるように調
整されるのが好ましい。なぜなら。
フェライト量はその機械的性質に大きく影響し。
その量が４０％未満では耐力が低く、一方６０％を越え
ると強度並びに靭性に劣化傾向がみられるからである。
ると強度並びに靭性に劣化傾向がみられるからである。
ついで、実施例により比較例と対比しながらこの発明を
具体的に説明する。
具体的に説明する。
実施例
まず、通常の方法によって第１表に示す如き成分組成の
鋳銅Ａ−Ｎをそれぞれ溶製した、 なお、第１表中の朱
印は、その点における化学成分量が本発明対象鋼から外
れていることを示すものである。
鋳銅Ａ−Ｎをそれぞれ溶製した、 なお、第１表中の朱
印は、その点における化学成分量が本発明対象鋼から外
れていることを示すものである。
つづいて、各鋳鋼Ａ−Ｎの溶湯を砂型に鋳造して、２５
〜１００ＩＤＩＸ４０〜１００納×４００節（鋳込み重
量： １４０ ｋｐ ）の段付材を得た。この鋳造の際
には、溶鍋注湯後２６分２７秒経過してから型はらしを
行ない１表面温度が１０００℃で直ちに水冷した。得ら
れた段付鋳鋼材のフェライトＮ’、 ＊測定し、その値
を第１表に併せて示した。
〜１００ＩＤＩＸ４０〜１００納×４００節（鋳込み重
量： １４０ ｋｐ ）の段付材を得た。この鋳造の際
には、溶鍋注湯後２６分２７秒経過してから型はらしを
行ない１表面温度が１０００℃で直ちに水冷した。得ら
れた段付鋳鋼材のフェライトＮ’、 ＊測定し、その値
を第１表に併せて示した。
つぎに、得られた各鋳鋼材を１ｉｏｏ℃Ｘ４ｈｒ・水冷
の溶体住処ｆ！！８を行った後、該各鋳鋼拐から試験片
を切り出シフ、沸騰１％ＨＣｔ溶液中における腐食速度
、及び海水中の耐隙間腐食性を調べた。
の溶体住処ｆ！！８を行った後、該各鋳鋼拐から試験片
を切り出シフ、沸騰１％ＨＣｔ溶液中における腐食速度
、及び海水中の耐隙間腐食性を調べた。
第２図は、沸騰１％ＨＣ１溶液中における鋳鋼品Ａ−Ｎ
の腐食速度を示したものであるが、本発明方法によって
得られた鋳鋼品は、従来のオーステナイトステンレス鋼
（鋼種Ｉ）に比較しても耐食性が大幅に改善されておシ
、同−Ｃｒレベルの二相ステンレス缶゛１：品Ｊ〜Ｎと
比べても、腐食速度か約１０分の１という低い値？示し
ていることがわかる。
の腐食速度を示したものであるが、本発明方法によって
得られた鋳鋼品は、従来のオーステナイトステンレス鋼
（鋼種Ｉ）に比較しても耐食性が大幅に改善されておシ
、同−Ｃｒレベルの二相ステンレス缶゛１：品Ｊ〜Ｎと
比べても、腐食速度か約１０分の１という低い値？示し
ていることがわかる。
第３図は、海水中の耐隙間腐食性を実験室的試験法で試
験した結果を示すものである。試験方法としてｉｔ：
、 ３ ｍｍ Ｘ ２０ ｒａｍ Ｘ ３０ ｍＩ＋
＋と、３ ｗｓ Ｘ １２Ｔｎｍ Ｘ ３０ ＩＩ＋ｍ
の２枚の試片を重ね合せて、テフロン製ボルト・ナツト
で締め付け、試験片に隙間を形成したものを使用した。
験した結果を示すものである。試験方法としてｉｔ：
、 ３ ｍｍ Ｘ ２０ ｒａｍ Ｘ ３０ ｍＩ＋
＋と、３ ｗｓ Ｘ １２Ｔｎｍ Ｘ ３０ ＩＩ＋ｍ
の２枚の試片を重ね合せて、テフロン製ボルト・ナツト
で締め付け、試験片に隙間を形成したものを使用した。
腐食環境としては、３％ＮａＣｔ＋／２０ ＭのＮａ２
５Ｏ＊からなる８０℃の人工海水を用いた。そして、腐
食試験期間は３０日とした。
５Ｏ＊からなる８０℃の人工海水を用いた。そして、腐
食試験期間は３０日とした。
第３図に示される結果からも、本発明方法で得られｆｒ
、＠鋼品Ａ−Ｈは、腐食量が微小であり、実際の高温海
水中に・おいても極めて良好な耐海水性能を示すことが
明らかである。
、＠鋼品Ａ−Ｈは、腐食量が微小であり、実際の高温海
水中に・おいても極めて良好な耐海水性能を示すことが
明らかである。
ついで、第１表に示される鋼種Ａの成分組成の鋼溶湯全
、前記と同様の砂型２個に鋳造し、１個は前記と同様、
注湯後２６分２７秒経過してから型ｄらしを行い１表ｍ
ｌ温度１０００℃で水冷した（本発明方法）。
、前記と同様の砂型２個に鋳造し、１個は前記と同様、
注湯後２６分２７秒経過してから型ｄらしを行い１表ｍ
ｌ温度１０００℃で水冷した（本発明方法）。
他の１個は、砂型に鋳込んだ１−！室温まで放置した（
従来法）。
従来法）。
このようにして得られた２個の二相ステンレス鋳鋼品に
ついて、放射線試験、ダイチェック試験、及び顕微鏡試
験を行ったところ、第２表に示されるような結果が得ら
れ、また第４図に示されるような顕微鏡組織が観察され
た。
ついて、放射線試験、ダイチェック試験、及び顕微鏡試
験を行ったところ、第２表に示されるような結果が得ら
れ、また第４図に示されるような顕微鏡組織が観察され
た。
第２表
第２表に示される結果からは１本発明の方法によれば割
れ発生が全く認められない健全な鋳塊が摺られるのに対
して、従来法ではσ相析出による脆化割れが発生するこ
とが明らかである。
れ発生が全く認められない健全な鋳塊が摺られるのに対
して、従来法ではσ相析出による脆化割れが発生するこ
とが明らかである。
また、第４図からは１本発明方法で得られた鋳塊（第４
図（ａ））ではσ相の析出が全く認められない〔フェラ
イト十オーステナイト〕の二相組織がｗｌ、察されたの
に対［２て、従来法で得られた鋳塊（第４１１ （ｂ）
）では多量のσ相析出が認められた。
図（ａ））ではσ相の析出が全く認められない〔フェラ
イト十オーステナイト〕の二相組織がｗｌ、察されたの
に対［２て、従来法で得られた鋳塊（第４１１ （ｂ）
）では多量のσ相析出が認められた。
以上の実施例からも明らかなように、この発明の方法を
実施することにより、σ相析出による脆化割れを生じな
い健全な耐海水性にすぐれた鋳鋼品を安定して得られる
ことがわかる。
実施することにより、σ相析出による脆化割れを生じな
い健全な耐海水性にすぐれた鋳鋼品を安定して得られる
ことがわかる。
上述のように、この発明によれは、而づ海水性に極めて
すぐれた二相ステンレス鋳鋼品を、複雑な設備や手数を
要することなく、低コストに安定して量産することが可
能となり、海水ゾラントやその他機器類の適用分野をさ
らに拡大することができるなど、工業上有用な効果がも
たらされるのである。
すぐれた二相ステンレス鋳鋼品を、複雑な設備や手数を
要することなく、低コストに安定して量産することが可
能となり、海水ゾラントやその他機器類の適用分野をさ
らに拡大することができるなど、工業上有用な効果がも
たらされるのである。
第１図は高Ｃｒ高ＭＯ系二相ステンレス鋼のＴＴＴ曲線
であり、第２図は沸騰１％ＨＣ１溶液中における各柚鋳
鏑品の腐食速度を比較［−た結果？示すグラフ、第３図
は海水中における各種鋳鋼品の耐隙間腐食性を比較した
結果を示すグラフ、第４図は二相ステンレス鋳鋼の顕微
鏡写真図で、第４図（ａ）は本発明方法によって得られ
た鋳鋼品の組織を示すものであル、第４図（ｂＪは従来
法によって得られた鋳鋼品の組織を示すものである。 出願人 日本ステンレス株式会社 代理人 富 １）和 夫 はが１名 第２図 網 １ 条３図 鋼 隷 第４図
であり、第２図は沸騰１％ＨＣ１溶液中における各柚鋳
鏑品の腐食速度を比較［−た結果？示すグラフ、第３図
は海水中における各種鋳鋼品の耐隙間腐食性を比較した
結果を示すグラフ、第４図は二相ステンレス鋳鋼の顕微
鏡写真図で、第４図（ａ）は本発明方法によって得られ
た鋳鋼品の組織を示すものであル、第４図（ｂＪは従来
法によって得られた鋳鋼品の組織を示すものである。 出願人 日本ステンレス株式会社 代理人 富 １）和 夫 はが１名 第２図 網 １ 条３図 鋼 隷 第４図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｃ： ０．０５％以下。 Ｓｔ ： ２．０％以下。 Ｍｎ ｅ ２−０％以下。 Ｃｒ：２２．０〜３０．０％。 Ｎ１６４．０〜１１．０％。 Ｍｏ ： ０．５〜５．０％。 Ｃｕ ： ０−１０〜０−６０％。 Ｐ：０．０４％以下。 Ｓ ： ０．０３％以下。 Ｎ ： ０．２５％以下。 を含有するとともに、さらに。 Ｗ ： ０．０５〜１．５０％。 ｖ ： ｏ、ｏ ｓ 〜１．５０ ％ 。 のうちのいずれか１種をも含有し、 Ｆｅ及び不可避不純物：残シ。 から成る成分組成（以上重量％）の高Ｃｒ低Ｎｉ系ステ
ンレス鋼溶湯全鋳型に注入し、凝固せしめた後、それが
１０００℃未満の温度域にまで温度降下する前の高温状
態にある間に型ばらしを行い、その後直ちに急冷してσ
相の析出を抑制することを特許とする、耐海水性にすぐ
れた二相ステンレス鋳鋼品の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21616582A JPS59107019A (ja) | 1982-12-09 | 1982-12-09 | 耐海水性にすぐれた高Ｃｒ低Ｎｉ系二相ステンレス鋳鋼品の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21616582A JPS59107019A (ja) | 1982-12-09 | 1982-12-09 | 耐海水性にすぐれた高Ｃｒ低Ｎｉ系二相ステンレス鋳鋼品の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59107019A true JPS59107019A (ja) | 1984-06-21 |
| JPS626615B2 JPS626615B2 (ja) | 1987-02-12 |
Family
ID=16684302
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21616582A Granted JPS59107019A (ja) | 1982-12-09 | 1982-12-09 | 耐海水性にすぐれた高Ｃｒ低Ｎｉ系二相ステンレス鋳鋼品の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59107019A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60178325U (ja) * | 1984-05-08 | 1985-11-27 | トヨタ自動車株式会社 | デイ−ゼルエンジン副燃焼室構造 |
| JPS6431953A (en) * | 1987-07-28 | 1989-02-02 | Nidatsuku Kk | Two-phase cast stainless steel combining high yield strength with high corrosion resistance and heat treatment therefor |
| WO1998010189A1 (fr) * | 1996-09-04 | 1998-03-12 | Hitachi, Ltd. | Roue de turbine de pompage/stockage d'eau de mer, son procede de fabrication et installation de pompage/stockage d'eau de mer |
| JPH11293406A (ja) * | 1998-02-18 | 1999-10-26 | Sandvik Ab | 高強度ステンレス鋼の新規な使用 |
| KR20010073236A (ko) * | 1999-11-09 | 2001-08-01 | 이구택 | 텅스텐 함유 듀플렉스 스테인레스강 연속주조방법 |
| EP1495150A1 (en) * | 2002-03-25 | 2005-01-12 | Park, Yong Soo | High-grade duplex stainless steel with much suppressed formation of intermetallic phases and having an excellent corrosion resistance , embrittlement resistance, castability and hot workability |
| CN102851606A (zh) * | 2012-09-05 | 2013-01-02 | 浙江汉威阀门制造有限公司 | 一种阀门用低成本双相不锈钢材料及其制备方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SE501321C2 (sv) * | 1993-06-21 | 1995-01-16 | Sandvik Ab | Ferrit-austenitiskt rostfritt stål samt användning av stålet |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5275619A (en) * | 1975-12-20 | 1977-06-24 | Kubota Ltd | Method of preventing stratiform structure from being produced in refractory cast steel |
| JPS5343372A (en) * | 1976-09-29 | 1978-04-19 | Hidehiro Shigenaga | Apparatus for supplying constant amount of powder milk |
-
1982
- 1982-12-09 JP JP21616582A patent/JPS59107019A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5275619A (en) * | 1975-12-20 | 1977-06-24 | Kubota Ltd | Method of preventing stratiform structure from being produced in refractory cast steel |
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| WO1998010189A1 (fr) * | 1996-09-04 | 1998-03-12 | Hitachi, Ltd. | Roue de turbine de pompage/stockage d'eau de mer, son procede de fabrication et installation de pompage/stockage d'eau de mer |
| JPH11293406A (ja) * | 1998-02-18 | 1999-10-26 | Sandvik Ab | 高強度ステンレス鋼の新規な使用 |
| KR20010073236A (ko) * | 1999-11-09 | 2001-08-01 | 이구택 | 텅스텐 함유 듀플렉스 스테인레스강 연속주조방법 |
| EP1495150A1 (en) * | 2002-03-25 | 2005-01-12 | Park, Yong Soo | High-grade duplex stainless steel with much suppressed formation of intermetallic phases and having an excellent corrosion resistance , embrittlement resistance, castability and hot workability |
| EP1495150A4 (en) * | 2002-03-25 | 2005-09-07 | Park Yong S | HIGH-QUALITY DUPLEX STEEL WITH STRONG SUPPRESSED FORMATION OF INTERMETALLIC PHASES AND EXCELLENT CORROSION RESISTANCE, TEMPERING RESISTANCE, CREATABILITY AND WARM-PROOFABILITY |
| CN102851606A (zh) * | 2012-09-05 | 2013-01-02 | 浙江汉威阀门制造有限公司 | 一种阀门用低成本双相不锈钢材料及其制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS626615B2 (ja) | 1987-02-12 |
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