JPS5891123A - 溶接部靭性に優れた８０ｋｇ／ｍｍ↑２級構造用継目無鋼管の製造方法 - Google Patents
溶接部靭性に優れた８０ｋｇ／ｍｍ↑２級構造用継目無鋼管の製造方法Info
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- JPS5891123A JPS5891123A JP18922481A JP18922481A JPS5891123A JP S5891123 A JPS5891123 A JP S5891123A JP 18922481 A JP18922481 A JP 18922481A JP 18922481 A JP18922481 A JP 18922481A JP S5891123 A JPS5891123 A JP S5891123A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/10—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、溶接部靭性の優れたｔｒｏｋｇ／−級構造用
継目無鋼管の製造方法に関し、特に本発明は海洋構造物
、パイプラインなどの溶接構造物に使用される母材およ
び溶接部が靭性に優れ、高強度を有するｔＯｋｌｉＰ／
−級構造用継目無鋼管の製造方法に関するものである。
継目無鋼管の製造方法に関し、特に本発明は海洋構造物
、パイプラインなどの溶接構造物に使用される母材およ
び溶接部が靭性に優れ、高強度を有するｔＯｋｌｉＰ／
−級構造用継目無鋼管の製造方法に関するものである。
溶接構造用高強度継目無鋼管の製造に当っては、従来雰
囲気炉を用いてオーステナイト状態にまで加熱して焼入
れした後焼戻す処理が通常層されており、又焼入れ性を
増進するためにＢの添加も行なわれておシ、さらにまた
母材の靭性を向上させる九めには１４１などの高価な元
素の添加が必要であることが知られている。また上記オ
ーステナイト化熱処理を施すに当って急速加熱するとオ
ーステナイト粒が微細になり、靭性は著しく向上するも
のの、細粒化に伴って焼入性の劣化が生起し、この劣化
を補うためにａＢ添加量を通常の熱処理を施す場合より
多くする必要があると従来考えられてきた。一方形接部
の靭性な向上させるためには、”’ｙ ／−級鋼板にあ
ってはＢおよびＮを低くすることが有効であることが例
えば用鉄技報ｌ／（１９り？）コによっても知られてい
る。
囲気炉を用いてオーステナイト状態にまで加熱して焼入
れした後焼戻す処理が通常層されており、又焼入れ性を
増進するためにＢの添加も行なわれておシ、さらにまた
母材の靭性を向上させる九めには１４１などの高価な元
素の添加が必要であることが知られている。また上記オ
ーステナイト化熱処理を施すに当って急速加熱するとオ
ーステナイト粒が微細になり、靭性は著しく向上するも
のの、細粒化に伴って焼入性の劣化が生起し、この劣化
を補うためにａＢ添加量を通常の熱処理を施す場合より
多くする必要があると従来考えられてきた。一方形接部
の靭性な向上させるためには、”’ｙ ／−級鋼板にあ
ってはＢおよびＮを低くすることが有効であることが例
えば用鉄技報ｌ／（１９り？）コによっても知られてい
る。
従来方法によれば、上述のように急速加熱処理により母
材靭性を向上させ、かつ溶接部の靭性をも損なわないよ
うにするため単にＢを適量添加しているが、これらの方
法によると、母材ならびに溶接部のそれぞれの靭性を希
望通シに確保することは困難であるという欠点があった
。
材靭性を向上させ、かつ溶接部の靭性をも損なわないよ
うにするため単にＢを適量添加しているが、これらの方
法によると、母材ならびに溶接部のそれぞれの靭性を希
望通シに確保することは困難であるという欠点があった
。
本発明は、従来のｔθゆ／−級溶接を施す構造用継目無
鋼管の製造方法の有する欠点を除去、改善した製造方法
を提供することを目的とするものであり、特許請求の範
囲記載の製造方法を提供することによって前記目的を達
成することができる。
鋼管の製造方法の有する欠点を除去、改善した製造方法
を提供することを目的とするものであり、特許請求の範
囲記載の製造方法を提供することによって前記目的を達
成することができる。
すなわち本発明の第１発明は、Ｃ０００７〜Ｏ，７４９
ｇ。
ｇ。
Ｂ１０．／ 〜／、０％、 ＭｎＯ，！ｒ 〜／、１％
、 Ｏｒｏ、３〜１、θ％、Ｍｏθ、７〜０．７％、（
！ｕθ、ＪＯｆｋ以下、 Ａｌθ、Ｏｌ 〜０．／／
ｅｓ、 Ｎ Ｏ，００：１０〜０．００４１０ ｓ、
Ｂ ＱＯＯＯ！〜０．００２０チを含有し、残部ＩＦｅ
および不可避的不純物よりなる鋼を通常の熱間圧延工程
により成形加工し、引続いてＡｒ１温度以下まで冷却し
た後、ｇ！ＴＯ〜１０００℃の温度に／ 〜、３０℃／
ｓｅｃの昇温速度で加熱し、次いで焼入れした後Ａｃ
、点以下の温度で焼戻すことを特徴とする溶接部靭性の
優れ九ｇ Ｏｋｇ／−構造用継目無鋼管の製造方法に関
し、本発明の第２発明はＯＯ，０７〜０．／Ａ ％、
Ｓｉ Ｏ，／ 〜／、Ｄ％、 Ｍｎ Ｏ，Ｓ 〜／、！
ｒ％、 Ｏｒ Ｏ，３〜／、０％、Ｎ。
、 Ｏｒｏ、３〜１、θ％、Ｍｏθ、７〜０．７％、（
！ｕθ、ＪＯｆｋ以下、 Ａｌθ、Ｏｌ 〜０．／／
ｅｓ、 Ｎ Ｏ，００：１０〜０．００４１０ ｓ、
Ｂ ＱＯＯＯ！〜０．００２０チを含有し、残部ＩＦｅ
および不可避的不純物よりなる鋼を通常の熱間圧延工程
により成形加工し、引続いてＡｒ１温度以下まで冷却し
た後、ｇ！ＴＯ〜１０００℃の温度に／ 〜、３０℃／
ｓｅｃの昇温速度で加熱し、次いで焼入れした後Ａｃ
、点以下の温度で焼戻すことを特徴とする溶接部靭性の
優れ九ｇ Ｏｋｇ／−構造用継目無鋼管の製造方法に関
し、本発明の第２発明はＯＯ，０７〜０．／Ａ ％、
Ｓｉ Ｏ，／ 〜／、Ｄ％、 Ｍｎ Ｏ，Ｓ 〜／、！
ｒ％、 Ｏｒ Ｏ，３〜／、０％、Ｎ。
Ｏ，／ 〜０．ツー、ＮｉＯ，コ〜／、ｊ ％ 、
Ｏｕ ０．３０−以下Ａｌ ０．０！−０，／／ チ
、ｙｏ、ｏｏコ０〜０．００ダＯｑＩＩ 、 ＢＯ
０θｏｏｓ〜ｏ、ｏｏコＯ−を含有し、残部Ｆｅおよび
不可避的不純物よシなる鋼を通常の熱関圧砥工ｓＫより
成形加工し、引続いてＡｒ、温度以下まで冷却した後、
ｇｓｏ −１ｏｏｏ℃の温度に７〜ｂ昇温速度で加熱し
、次いで焼入れした後Ａｃ、点以下の温度で焼戻すこと
を特徴とする溶接部靭性の優れたｔ ｏ ｋｇ／−級構
造用継目無鋼管の製造方法に関するものである。
Ｏｕ ０．３０−以下Ａｌ ０．０！−０，／／ チ
、ｙｏ、ｏｏコ０〜０．００ダＯｑＩＩ 、 ＢＯ
０θｏｏｓ〜ｏ、ｏｏコＯ−を含有し、残部Ｆｅおよび
不可避的不純物よシなる鋼を通常の熱関圧砥工ｓＫより
成形加工し、引続いてＡｒ、温度以下まで冷却した後、
ｇｓｏ −１ｏｏｏ℃の温度に７〜ｂ昇温速度で加熱し
、次いで焼入れした後Ａｃ、点以下の温度で焼戻すこと
を特徴とする溶接部靭性の優れたｔ ｏ ｋｇ／−級構
造用継目無鋼管の製造方法に関するものである。
次に本発明の詳細な説明する。
本発明者らは、急速加熱における焼入性に及ばすＢの効
果を基礎的に検討した結果、単にＢ含有量のみを制御す
るのでなくて、Ｂ、ＮおよびＡｌ含有瞳を相関的に制御
することによって、急速加熱処理を施した場合母材およ
び溶接部それぞれの靭性が優れる高張力継目無鋼管を製
造することができることを新規に知見した。
果を基礎的に検討した結果、単にＢ含有量のみを制御す
るのでなくて、Ｂ、ＮおよびＡｌ含有瞳を相関的に制御
することによって、急速加熱処理を施した場合母材およ
び溶接部それぞれの靭性が優れる高張力継目無鋼管を製
造することができることを新規に知見した。
本発明の要件の１つは溶接部の靭性を高めるためにＢと
Ｎをそれぞれ低く抑えた継目無鋼管を急速加熱、焼入れ
すると、Ｂによる焼入性の増進効果を十分に発揮させる
ことができることにある。
Ｎをそれぞれ低く抑えた継目無鋼管を急速加熱、焼入れ
すると、Ｂによる焼入性の増進効果を十分に発揮させる
ことができることにある。
Ｂは鋼中に固溶Ｂ、ＢＮなどの析出物として存在するが
、焼入性に寄与するＢはオーステナイト化加熱時にオー
ステナイト粒界に偏析して存在する固溶Ｂであることが
従来一般に知られており、この固溶Ｂは有効ボリン（有
効ボロンを以下Ｂ＠ｆｆ、と記す）と呼ばれている。Ｂ
ｏｆｆ、はＦ・−Ｂ−Ｎ系、Ｆ・−ムト１系における
平衡計算から求めることができ、「鉄と鋪」ｂｏ（ｔｔ
ｔす１０ ｅＰ−／４４７０によれば通常、の熱処理に
おいては、ｇｅｊｆ、が０．０００Ｊ 〜０．００４１
０の範囲内にある時に最適な焼入性ならびに靭性が得ら
れることが開示されている。
、焼入性に寄与するＢはオーステナイト化加熱時にオー
ステナイト粒界に偏析して存在する固溶Ｂであることが
従来一般に知られており、この固溶Ｂは有効ボリン（有
効ボロンを以下Ｂ＠ｆｆ、と記す）と呼ばれている。Ｂ
ｏｆｆ、はＦ・−Ｂ−Ｎ系、Ｆ・−ムト１系における
平衡計算から求めることができ、「鉄と鋪」ｂｏ（ｔｔ
ｔす１０ ｅＰ−／４４７０によれば通常、の熱処理に
おいては、ｇｅｊｆ、が０．０００Ｊ 〜０．００４１
０の範囲内にある時に最適な焼入性ならびに靭性が得ら
れることが開示されている。
ところで本発明者らはＮ１０．−％以下の鋼管（図中○
印で表す）とＮ１θ、コ襲を越える鋼管（図中・印で表
す）について、それぞれ９Ｊθ℃までＳ℃／ ！１８Ｇ
で加熱し、水焼入れしてｔｏｏ℃からｓｏｏ℃の間を１
０８＠６で冷却した時の硬さＨｖ（＃７）とＢｏｆｆ
、 ｐｐｍとの関係を、また上記水焼入れ後のそれぞれ
の鋼管を４３０℃に焼戻し後のｖＴｒａじＣ）とＢ＠ｆ
ｆ、との関係を調べた。上記それぞれの関係を図に示す
。上記実験ならびに図より本発明者らはＮｉ Ｏ，−％
以下の場合に焼入性を確保するためには０．０００１％
以上のＢ＠ｆｆ、が必要であり、焼戻し後の靭性を解保
するためにはＢ・１１．を０．０００７％以下にする必
要があシ、従って焼入性と靭性の両特性を確保する九め
に好ましいＢｅｆｆ−は０．０θ０Ｓ〜６．０００クー
の範囲内の含有量とする必要のあることを新規に知見し
た。
印で表す）とＮ１θ、コ襲を越える鋼管（図中・印で表
す）について、それぞれ９Ｊθ℃までＳ℃／ ！１８Ｇ
で加熱し、水焼入れしてｔｏｏ℃からｓｏｏ℃の間を１
０８＠６で冷却した時の硬さＨｖ（＃７）とＢｏｆｆ
、 ｐｐｍとの関係を、また上記水焼入れ後のそれぞれ
の鋼管を４３０℃に焼戻し後のｖＴｒａじＣ）とＢ＠ｆ
ｆ、との関係を調べた。上記それぞれの関係を図に示す
。上記実験ならびに図より本発明者らはＮｉ Ｏ，−％
以下の場合に焼入性を確保するためには０．０００１％
以上のＢ＠ｆｆ、が必要であり、焼戻し後の靭性を解保
するためにはＢ・１１．を０．０００７％以下にする必
要があシ、従って焼入性と靭性の両特性を確保する九め
に好ましいＢｅｆｆ−は０．０θ０Ｓ〜６．０００クー
の範囲内の含有量とする必要のあることを新規に知見し
た。
一方Ｎ１をＯ，コ一よ抄多く含有する鋼にあってはＮｉ
Ｋよる焼入性向上効果があるために焼入性と靭性の両
特性を共に確保するために必要なりｅｆｆの含有量は０
．０００．３〜０．０００７ ％の範囲内であることを
新規に知艶した。
Ｋよる焼入性向上効果があるために焼入性と靭性の両
特性を共に確保するために必要なりｅｆｆの含有量は０
．０００．３〜０．０００７ ％の範囲内であることを
新規に知艶した。
このようにＡ４．Ｂ、Ｎの含有量を種々変化させた鋼に
おいて、Ｂｅｆｆ、含有量と焼入性ならびに靭性との関
係を実験的に調べることにより、本発明者らＩｄ Ｂｏ
ｆｆ、含有量の上記の如き好適範囲を見出し本発明を完
成したのである。
おいて、Ｂｅｆｆ、含有量と焼入性ならびに靭性との関
係を実験的に調べることにより、本発明者らＩｄ Ｂｏ
ｆｆ、含有量の上記の如き好適範囲を見出し本発明を完
成したのである。
次に本発明において出発材料である鋼の成分組成を限定
する理由を説明する。
する理由を説明する。
Ｃは焼入性を増し、強度を上げるのに寄与する元素であ
るが、０．０１４より少ないとＩＯＩＣ５７７Ｍ（ｒ）
強度を得ることができず、一方θ、／Ａ−より多いと溶
接割れ感受性を高めるので、Ｃは０．０７〜０．／ｌ。
るが、０．０１４より少ないとＩＯＩＣ５７７Ｍ（ｒ）
強度を得ることができず、一方θ、／Ａ−より多いと溶
接割れ感受性を高めるので、Ｃは０．０７〜０．／ｌ。
−の範囲内にする必要がある。
ｓｌは強度を高めるめに必要な元素であるが、θ、／−
よシ少ないと必要な強度が得られず、一方／、０−よシ
多いと切欠靭性が損なわれるので、８１は０．／〜／、
０チの範囲内にする必要がある。
よシ少ないと必要な強度が得られず、一方／、０−よシ
多いと切欠靭性が損なわれるので、８１は０．／〜／、
０チの範囲内にする必要がある。
ＭｎＦｉ焼入性と靭性を向上させるのに必要な元素であ
るが、θ、ｊｌより少ないと目的とする前記両特性が得
られず、一方／、ｊ−よシ多いと溶接割れ感受性が高ま
るので、Ｍｎｄｏ、ｓ−ｔ、ｓ５ｈの範囲内にする必要
がある。
るが、θ、ｊｌより少ないと目的とする前記両特性が得
られず、一方／、ｊ−よシ多いと溶接割れ感受性が高ま
るので、Ｍｎｄｏ、ｓ−ｔ、ｓ５ｈの範囲内にする必要
がある。
ＣｒＦｉ焼入性を高めるのに必要な元素であるが０．３
％より少ないと必要な焼入性が得られず、一方／、０％
より多いと溶接割れ感受性が高−まるので、Ｏｒは０．
３−／、０％の範囲内にする必要がある。
％より少ないと必要な焼入性が得られず、一方／、０％
より多いと溶接割れ感受性が高−まるので、Ｏｒは０．
３−／、０％の範囲内にする必要がある。
Ｍｏは焼入性を高め、焼戻し時の強度低下を防止するの
に必要な元素であるが、０．１％より少ないと前記強度
低下を防止する効果が少なく、一方θ、り一より多くて
も格別強度低下を防止する効果は変らず、かえってｇ詩
的に高価になるので、−〇はθ、／〜０．７チの範囲内
にする必要がある。
に必要な元素であるが、０．１％より少ないと前記強度
低下を防止する効果が少なく、一方θ、り一より多くて
も格別強度低下を防止する効果は変らず、かえってｇ詩
的に高価になるので、−〇はθ、／〜０．７チの範囲内
にする必要がある。
Ｃｕは強度を高め、耐食性を向上させるのに寄与する元
素であるが、０゜ＪＯ＄より多いと切欠靭性を損なうの
で、Ｃｕは０．３０％以下にする必要がある。
素であるが、０゜ＪＯ＄より多いと切欠靭性を損なうの
で、Ｃｕは０．３０％以下にする必要がある。
Ｎは製鋼時に不可避的に混入する元素であり、溶接部靭
性を向上させるためにはできる限り少ないことが好まし
いが、現在の製鋼技術によれば０２００２０ ％より少
なくすることは困難であり、一方Ｑ、 ００９０−よシ
多いと溶接部の靭性が劣化するので、Ｎは０．００２０
〜０．０ＯＩＩＯ−の範囲内にする必要がある。
性を向上させるためにはできる限り少ないことが好まし
いが、現在の製鋼技術によれば０２００２０ ％より少
なくすることは困難であり、一方Ｑ、 ００９０−よシ
多いと溶接部の靭性が劣化するので、Ｎは０．００２０
〜０．０ＯＩＩＯ−の範囲内にする必要がある。
Ｂは微量でも焼入性の向上に寄与する元素であるが、ｏ
、ｏｏｏｔＳより少ないと焼入性が向上せず、一方０．
００２０％より多いと母材の切欠靭性ならびに溶接部の
靭性が損なわれるので、Ｂはｏ、 ｏｏｏｓ〜θ、θθ
−θ−範囲内にする必要がある。
、ｏｏｏｔＳより少ないと焼入性が向上せず、一方０．
００２０％より多いと母材の切欠靭性ならびに溶接部の
靭性が損なわれるので、Ｂはｏ、 ｏｏｏｓ〜θ、θθ
−θ−範囲内にする必要がある。
Ａｊは鋼の脱酸に必要であり、また鋼中のＮをＡｔＮと
して固定し、Ｂの効果を安定して得るのに最も重要な元
素の一つであるが、第１発明においてＢｅｆｆ、をｏ、
ｏｏｏｓ 〜ｏ。ｏｏｏｔ ＠の範囲内にするために
は、ムｌを０．０７〜０．／／−の範囲内にする必要が
あり、ｉ九第コ発明の如（Ｎｉを０． Ｊ ７− ／、
！−の範囲内に含有させた場合には、Ｂｅｆｆ、 ０
．０００３〜θ、ｏｏｏｔＳの範囲内にする九め、Ａｊ
をｏ、 ｏｓ〜０゜ｉｉ−の範囲内にする必要がある。
して固定し、Ｂの効果を安定して得るのに最も重要な元
素の一つであるが、第１発明においてＢｅｆｆ、をｏ、
ｏｏｏｓ 〜ｏ。ｏｏｏｔ ＠の範囲内にするために
は、ムｌを０．０７〜０．／／−の範囲内にする必要が
あり、ｉ九第コ発明の如（Ｎｉを０． Ｊ ７− ／、
！−の範囲内に含有させた場合には、Ｂｅｆｆ、 ０
．０００３〜θ、ｏｏｏｔＳの範囲内にする九め、Ａｊ
をｏ、 ｏｓ〜０゜ｉｉ−の範囲内にする必要がある。
Ｎ１は焼入性を増し、＃接部の靭性を向上させるに有効
な元素であり、特に溶接部の靭性を重視する場合には添
加する必要があるが、０．コチより少ないと靭性を向上
させるのに効果がなく、一方ｉ、ｓＬｓより多くても格
段に靭性が向上することもなく、まえ高価となるので、
Ｎｉは０．コ〜ｔ、ｓ％の範囲内にする必要がある
。
な元素であり、特に溶接部の靭性を重視する場合には添
加する必要があるが、０．コチより少ないと靭性を向上
させるのに効果がなく、一方ｉ、ｓＬｓより多くても格
段に靭性が向上することもなく、まえ高価となるので、
Ｎｉは０．コ〜ｔ、ｓ％の範囲内にする必要がある
。
不可避的不純物として含まれるＰ、８は靭性に対して共
に悪い影響を及ばず元素であるのでできるだけ少なくす
ることが望ましく、Ｐは０．０コｏｎ以下、８は０゜０
１０チ以下にすることが好ましい。
に悪い影響を及ばず元素であるのでできるだけ少なくす
ることが望ましく、Ｐは０．０コｏｎ以下、８は０゜０
１０チ以下にすることが好ましい。
次に本発明を製造条件について詳細に説明する。
継目無鋼管の成形方法についてはＶンドレルミル、プラ
グミル方式など多くの方法があるが、倒れの方式によっ
て成形しても本発明の目的を達成することができ、かつ
本質的な差異が見られないので、本発明によれば成形方
法については限定する必要は認められない。
グミル方式など多くの方法があるが、倒れの方式によっ
て成形しても本発明の目的を達成することができ、かつ
本質的な差異が見られないので、本発明によれば成形方
法については限定する必要は認められない。
鋼管熱処理時のオーステナイト化温度はＡｃ、点が下限
であるが、鋼管の温度を均一化することを勘案してｇｓ
θ℃を下限とし、一方オーステナイト化温度が高過ぎる
と結晶粒が粗大化して母材の強度ならびに切欠靭性を損
なうので上限を１０００℃とする必要がある。
であるが、鋼管の温度を均一化することを勘案してｇｓ
θ℃を下限とし、一方オーステナイト化温度が高過ぎる
と結晶粒が粗大化して母材の強度ならびに切欠靭性を損
なうので上限を１０００℃とする必要がある。
加熱昇温速度について述べると、通常の雰囲気炉を１史
用する加熱は昇温速度は０．３ ℃／ ｓｅｃ以下程度
であるが昇温速度を速くしてオーステナイト域での滞留
時間を短かくすると結晶粒は微細化し、母材の強度なら
びに靭性の向上に有効である。上記効果は／℃／８θＣ
より遅いと現れず一万昇温速度は速い根細粒化効果は大
きいが、３０℃／ ８１３（！より速いと組織が均一に
なりにくく、また工業的設備を大きくする必要があり不
経済であるので昇温速度は１〜ｂ 本発明によれば、ｇ！ＴＯ−１０００℃の温度範囲内に
／〜３０℃／ ８＠Ｃの範囲内で急速加熱する必要があ
るが、急速加熱する方式としては鋳導加熱方式を好適に
用いることができ、またその他上記加熱条件を満足する
加熱方式であれば、何れの方式でも用いることができろ
う 次に本発明を実施例について説明する。
用する加熱は昇温速度は０．３ ℃／ ｓｅｃ以下程度
であるが昇温速度を速くしてオーステナイト域での滞留
時間を短かくすると結晶粒は微細化し、母材の強度なら
びに靭性の向上に有効である。上記効果は／℃／８θＣ
より遅いと現れず一万昇温速度は速い根細粒化効果は大
きいが、３０℃／ ８１３（！より速いと組織が均一に
なりにくく、また工業的設備を大きくする必要があり不
経済であるので昇温速度は１〜ｂ 本発明によれば、ｇ！ＴＯ−１０００℃の温度範囲内に
／〜３０℃／ ８＠Ｃの範囲内で急速加熱する必要があ
るが、急速加熱する方式としては鋳導加熱方式を好適に
用いることができ、またその他上記加熱条件を満足する
加熱方式であれば、何れの方式でも用いることができろ
う 次に本発明を実施例について説明する。
実施例
、／
第１表に示す発明鋼Ａ、Ｂ、Ｏ，Ｄは化学成分ならびに
製造条件において本発明の要件を満足するものである。
製造条件において本発明の要件を満足するものである。
これらの鋼は何れも引張強さｔＯｋｇ７４１以上であり
、衝撃試験における破面遷移温度も一７００℃以下の優
れた特性を示して諭る。ｉ九人熱量／７ ＫＪ ／儂の
溶接継手ボンド部に相当する６再現熱サイクルを付与し
九試料の一３０℃における衝撃値ｖＥ−３ｏもｔＯ’ｋ
ｇ・電程度の優れた値である。
、衝撃試験における破面遷移温度も一７００℃以下の優
れた特性を示して諭る。ｉ九人熱量／７ ＫＪ ／儂の
溶接継手ボンド部に相当する６再現熱サイクルを付与し
九試料の一３０℃における衝撃値ｖＥ−３ｏもｔＯ’ｋ
ｇ・電程度の優れた値である。
一方比較鋼にはＢｅｆｆ、がｏ、ｏｏｏｓ−より少なく
十分な強度が得られず、かつＢ、Ｎが多いため溶接部の
靭性も低い、比較鋼Ｆは焼入性が高く十分な強度が得ら
れ九もののＮが高いために溶接部靭性が劣る。比較鋼Ｇ
は鋼りと同一成分組成を有するが、通常の雰囲気炉を用
いて加熱、焼入れを施したものであり、昇温速度が約Ｏ
０３℃／８θＣと遅いためにオーステナイト粒径は鋼り
に比較して約２倍の３β重とな９、その結果靭性が発明
鋼よシも劣り、また強度も低い。
十分な強度が得られず、かつＢ、Ｎが多いため溶接部の
靭性も低い、比較鋼Ｆは焼入性が高く十分な強度が得ら
れ九もののＮが高いために溶接部靭性が劣る。比較鋼Ｇ
は鋼りと同一成分組成を有するが、通常の雰囲気炉を用
いて加熱、焼入れを施したものであり、昇温速度が約Ｏ
０３℃／８θＣと遅いためにオーステナイト粒径は鋼り
に比較して約２倍の３β重とな９、その結果靭性が発明
鋼よシも劣り、また強度も低い。
本発明鋼は比較鋼に比して母材の強度、靭性ならびに溶
接部靭性に優れていることが明らかである。
接部靭性に優れていることが明らかである。
なお本発明によれば継目無鋼管のみならずＵＯＩプレス
鋼管、電鋳鋼管であって母材および溶接部の靭性に優れ
、高強度の製品を製造することができる。
鋼管、電鋳鋼管であって母材および溶接部の靭性に優れ
、高強度の製品を製造することができる。
図はＢｅｆｆ、の含有量と硬さＨｖ（１０）ならびに破
面遷移温度ｖＴｒθ（’Ｃ）との関係を示す図である。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 代理人弁理士 村 １） 政 治δ リ 鳴動ボロン Ｂｅ廿 （ｐｐｍ） 手続補正書（方式） 昭和ｒ年ダ月コ日 特許庁長官島田春樹殿 ■、小事件表示 昭和 ５４年 特許 願第１１デＪＪｇ号事件との関
係 特許出願人 住 所 兵庫県神戸市中央区北本町通１丁１ｌＩｘ号
氏 名（名称）（ｌＨ＄）川崎製鉄株式会社６、 補正
により増加する発明の数 ７、補正の対象 ／、明細書第１頁第−〜ダ行を次のとおりに訂正するＯ 「／、 発明の名称 溶接部靭性に優れた１０〜−２級構造用継目無鋼管の製
造方法」
面遷移温度ｖＴｒθ（’Ｃ）との関係を示す図である。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 代理人弁理士 村 １） 政 治δ リ 鳴動ボロン Ｂｅ廿 （ｐｐｍ） 手続補正書（方式） 昭和ｒ年ダ月コ日 特許庁長官島田春樹殿 ■、小事件表示 昭和 ５４年 特許 願第１１デＪＪｇ号事件との関
係 特許出願人 住 所 兵庫県神戸市中央区北本町通１丁１ｌＩｘ号
氏 名（名称）（ｌＨ＄）川崎製鉄株式会社６、 補正
により増加する発明の数 ７、補正の対象 ／、明細書第１頁第−〜ダ行を次のとおりに訂正するＯ 「／、 発明の名称 溶接部靭性に優れた１０〜−２級構造用継目無鋼管の製
造方法」
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｌ ＣＯ，Ｏ７〜０．／Ａ ％、 Ｓｉ Ｏ，／ 〜
／、０ （４，ＭｎＯ，ｋ 〜／、！ｒ ％、 Ｏｒ
Ｏ，３〜／、０ ％、 Ｍｏ Ｏ，／ 〜０．７ ％、
Ｏｕ Ｏ，３０−以下、 ｈｔ ｏ、 ｏ７〜ｏ、
／／ｆｂｍＮ Ｏ，００２０〜 ０．００＋０ １
、 Ｂ Ｏ，０００３〜 ０．００２（＄を含有
し、残部？８および不可避的不純物よりなる鋼を通常の
熱間圧延工程により成形加工し、引続いてＡｒ 、温度
以下まで冷却した後、１３０〜１０００℃の温度にｌ
〜３０”ｆ／ ｓａｃの昇温速［工加熱し、次いで焼入
れした後ムｔ、′点以下の温度で焼戻すことを特徴とす
る溶接部靭性の優れたｇＯｋｇ ／−構造用継目無鋼管
の製造方法。 ２、 Ｃ０，０７〜０．／Ａ％、 ８１０．／ 〜
／、Ｄ ％、 ＭｎＯ，Ｓ〜／Ｊ％、 ａｒ Ｏ，
３〜１．０％、’ ＭＱθ、／〜０．７％、 Ｎｉ Ｏ
，２〜／、！ｒ Ｔｏ 、 Ｏｕ Ｏ，３０％以下。 Ａｊ Ｏ，０！ｒ −０，／ｌ ％ 、 Ｎ
ｏ、ｏｏコ０〜 ｏ、ｏｏ４Ｉｏ −。 ＢＯ９０θＯ５〜θ、０θコＱ優を含有し、残部Ｆｅお
よび不可避的不純物よりなる鋼を通常の熱間圧延工程に
より成形加工し、引続いてＡ ｒ 、温度以下まで冷却
した後、１３；０−１００θ℃の温度にｌ〜３０℃／
ｓｅｅの昇温速度で加熱し、次いで焼入れした後Ａｃ、
点以下の温度で焼戻すどとを特徴とする溶接部靭性の優
れたｇｏｋｇｌｄ級構造用継目構造用継目無鋼管。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18922481A JPS5891123A (ja) | 1981-11-27 | 1981-11-27 | 溶接部靭性に優れた８０ｋｇ／ｍｍ↑２級構造用継目無鋼管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18922481A JPS5891123A (ja) | 1981-11-27 | 1981-11-27 | 溶接部靭性に優れた８０ｋｇ／ｍｍ↑２級構造用継目無鋼管の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5891123A true JPS5891123A (ja) | 1983-05-31 |
Family
ID=16237648
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18922481A Pending JPS5891123A (ja) | 1981-11-27 | 1981-11-27 | 溶接部靭性に優れた８０ｋｇ／ｍｍ↑２級構造用継目無鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5891123A (ja) |
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5827379A (en) * | 1993-10-27 | 1998-10-27 | Nippon Steel Corporation | Process for producing extra high tensile steel having excellent stress corrosion cracking resistance |
| US5873960A (en) * | 1994-10-20 | 1999-02-23 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Method and facility for manufacturing seamless steel pipe |
| US5938865A (en) * | 1995-05-15 | 1999-08-17 | Sumitomo Metal Industries, Ltc. | Process for producing high-strength seamless steel pipe having excellent sulfide stress cracking resistance |
| US6024808A (en) * | 1996-04-19 | 2000-02-15 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Seamless steel pipe manufacturing method and equipment |
| US7058466B2 (en) | 2000-12-20 | 2006-06-06 | Mark Manuel | Method and apparatus for the creation of a tool |
| US7195223B2 (en) | 2002-12-02 | 2007-03-27 | Mark Manuel | System and a method for cooling a tool |
| US7222834B2 (en) | 2001-08-14 | 2007-05-29 | Floodcooling Technologies, Llc | Tool and a method for making a tool |
| US7278197B2 (en) | 2005-01-18 | 2007-10-09 | Floodcooling Technologies, Llc | Method for producing a tool |
| US7376484B2 (en) | 2005-01-18 | 2008-05-20 | Floodcooling Technologies, Llc | Method for building a tool |
| US7379787B2 (en) | 2005-04-09 | 2008-05-27 | Floodcooling Technologies, Llc | Method for forming a tangible item and a tangible item formed by the method |
| US7563091B2 (en) | 2005-01-18 | 2009-07-21 | Floodcooling Technologies, L.L.C. | Tool having an ejection assembly, a method for making such a tool, and a method for ejecting a formed object from a tool |
| JP4894855B2 (ja) * | 2006-03-28 | 2012-03-14 | 住友金属工業株式会社 | 継目無管の製造方法 |
| EP3225318A4 (en) * | 2014-11-27 | 2017-12-27 | JFE Steel Corporation | Device array for manufacturing seamless steel pipe or tube and manufacturing method for duplex stainless steel seamless pipe or tube using same |
-
1981
- 1981-11-27 JP JP18922481A patent/JPS5891123A/ja active Pending
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5827379A (en) * | 1993-10-27 | 1998-10-27 | Nippon Steel Corporation | Process for producing extra high tensile steel having excellent stress corrosion cracking resistance |
| US5873960A (en) * | 1994-10-20 | 1999-02-23 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Method and facility for manufacturing seamless steel pipe |
| US5938865A (en) * | 1995-05-15 | 1999-08-17 | Sumitomo Metal Industries, Ltc. | Process for producing high-strength seamless steel pipe having excellent sulfide stress cracking resistance |
| US6024808A (en) * | 1996-04-19 | 2000-02-15 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Seamless steel pipe manufacturing method and equipment |
| US7058466B2 (en) | 2000-12-20 | 2006-06-06 | Mark Manuel | Method and apparatus for the creation of a tool |
| US7222834B2 (en) | 2001-08-14 | 2007-05-29 | Floodcooling Technologies, Llc | Tool and a method for making a tool |
| US7195223B2 (en) | 2002-12-02 | 2007-03-27 | Mark Manuel | System and a method for cooling a tool |
| US7278197B2 (en) | 2005-01-18 | 2007-10-09 | Floodcooling Technologies, Llc | Method for producing a tool |
| US7376484B2 (en) | 2005-01-18 | 2008-05-20 | Floodcooling Technologies, Llc | Method for building a tool |
| US7563091B2 (en) | 2005-01-18 | 2009-07-21 | Floodcooling Technologies, L.L.C. | Tool having an ejection assembly, a method for making such a tool, and a method for ejecting a formed object from a tool |
| US7379787B2 (en) | 2005-04-09 | 2008-05-27 | Floodcooling Technologies, Llc | Method for forming a tangible item and a tangible item formed by the method |
| JP4894855B2 (ja) * | 2006-03-28 | 2012-03-14 | 住友金属工業株式会社 | 継目無管の製造方法 |
| EP3225318A4 (en) * | 2014-11-27 | 2017-12-27 | JFE Steel Corporation | Device array for manufacturing seamless steel pipe or tube and manufacturing method for duplex stainless steel seamless pipe or tube using same |
| US10544476B2 (en) | 2014-11-27 | 2020-01-28 | Jfe Steel Corporation | Apparatus line for manufacturing seamless steel pipe and tube and method of manufacturing duplex seamless stainless steel pipe |
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