JPS5876127A - 廃ガスから酸化窒素および酸化硫黄を除去する方法 - Google Patents

廃ガスから酸化窒素および酸化硫黄を除去する方法

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JPS5876127A
JPS5876127A JP57177469A JP17746982A JPS5876127A JP S5876127 A JPS5876127 A JP S5876127A JP 57177469 A JP57177469 A JP 57177469A JP 17746982 A JP17746982 A JP 17746982A JP S5876127 A JPS5876127 A JP S5876127A
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sulfur
particle separator
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ジエ−ムズ・ロバ−ト・ドネリ−
カルステン・ステイグ・フエルスバング
ペル・モルシング
プレストン・レオナ−ド・ベルトマン
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Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔発明の背景〕 発明の技術分野 本発明は、廃ガスから酸化窒素および役化硫黄を除去す
る方法に関する。
煙道ガス、他の燃焼ガスならびに高温冶金工程からの廃
ガスを含む数種の廃ガスは、その放出によって、環境汚
染を引き起すような量の有害な酸化窒素を含有する。
たとえば煙道ガス中に酸化窒素が存在するのは、燃料中
に存在する窒素含有化合物の熱分解により酸化窒素が生
じさらに高温でＮ、と０２とが反応して酸化窒素が生成
することがあるためである。普通、酸化窒素は主として
ＮＯとして存在するが、他の酸化窒素特にＮｏ、も通常
存在する。下記の記載において、これらの酸化窒素はす
べて式ＮＯｘで表わすものとする。
酸化窒素を含有する廃ガスには、酸化硫黄、特に二酸化
窒素および微量の三酸化硫黄も含有するのがしば１−ば
である。これらの酸化硫黄は式８０ｘとして表わす。
これらの酸化硫黄は、硫黄含有燃料の燃焼により生じる
か冶金工程で生成する。
多量のＳＯｘを大気に放出することも避けることが望ま
しいので、廃ガスを大気に放出する前に、廃ガス中のＮ
Ｏ工含量のみならずＳＯｘ含量も低減するのに適当な方
法が必要とされている。
従来技術の説明 廃ガスからＮＯｘとＳＯｘを同時に除去する方法が幾つ
か提案されている。このような方法の概観は、Ｔｅｎｎ
ｅｓｓｅｅ　ｖａｌｌｅｙ　Ａｕｔｈｏｒｉｔｙ、　Ｍ
ｕｓｃｌｅ　５ｈｏａｌｓ。
ムｌａ’ｂａｍａ、　１９７７年１１月、ｋよって作成
され、Ｎａｔｉｏｎａｌ　　Ｔｅｃｈｎｉｃａｌ　　Ｉ
ｎｆｏｎｎａｔｉｏｎ　８ｅｒｖｉｃｅ８ｐｒｉｎｇｆ
ｉｅｌａ、０．８．ム、により再刊された、’Ｅｎｖｉ
ｒｏｎｍｅｎｔａｌ　Ｃｏｎｔｒｏｌ　Ｉｍｐｌｉｃａ
ｔｉｏｎｓ　ｏｆ　Ｇｅｎｅ−ｒａｔｉｎｇ　ＩＣ１ｃ
ｔｒｉｅ　Ｐｏｗｅｒ　Ｆｒｏｍ　Ｃｏａｌ、　１９７
７　Ｔｅｃｈ−ｎｏｌｏｇｉ　８ｔａｔｕａ　Ｒｅｐｏ
ｒｔ、　Ａｐｐｅｎｄｉｘ　Ｇ’に発表されている。
これらの従来技術は、ＮＯｘが水溶液または水性懸濁液
により吸収されるかどうかに応じて「湿式法」と「乾式
法」とに分類することができる。
これら２種類の方法のうち乾式法が一般に好ましい。こ
れは、たとえばＮＯｘの水性液体に対する不溶解性、廃
ガスの長時間の冷却および除去において問題を起すスラ
ッジの生成により引き起される湿式系の欠点を回避する
ためである。さらに、乾式法に比較して湿式法では設備
投資が大幅に大きくなる。
本発明による方法は乾式法である。
従来技術の乾式法は湿式法より優れているけれども、ア
ンモニアまたは活性炭を主成分とする比較的高価な吸収
剤を必要とするという欠点などを有している。さらに、
乾式法のいくつかは、望ましい温度より高い反応温度を
用いる。また、廃ガス中の粒状物に、たとえばフライア
ツシ！ＬＶＣ，敏感なことも従来技術乾式法の欠点であ
る。
非常に効果的なＮＯｘ除去を可能にするものとして報告
されている従来技術乾式法は、ＳＯｘおよびＮＯｘを含
有する廃ガスに電子線を照射してＳＯｘとＮＯｘ間で反
応を起させ、電気集塵器で廃ガスと分離できる生成物を
生成させるものである。しかしながら、この方法は多大
の資本投資を必要とする。
アンモニアを用いてＮＯｘをＮ、に選択的に還元する還
元法のほかに、炭化水−二−酸化炭素または水素を還元
剤として用いる他の還元法が提案されている。しかしな
がら、これらの還元法はいずれも、廃ガスにＳＯｘおよ
びＮＯｘ以外の酸化剤、たとえば酸素、が含まれる場合
、多量の還元剤を必要とする。また、これらの方法では
、煙道ガスを処理しようとする場合に都合のよい温度よ
り高温で操作する。
他の乾式法は、ＳＯｘおよびＮＯｘを特別に活性化され
た炭素に吸着させることにもとすくものである。この炭
素を再生するために約６５０℃に加熱するとき、吸着さ
れたＮＯｘはＮｏ２に変わる。しかしながら、この再生
法は全操作を複雑にする。
米国特許第４，２７３，７５０号明細書には、煙道ガス
の脱硫に乾式法で水和石灰を用いることにより、煙道ガ
ス中のＮＯｘ水準がある程度低下することが説明されて
いる。この明細書によれば、ＳＯ２およびＮＯｘを含有
する煙道ガスが水和石灰と３１６〜１４９℃の温度で接
触させられる。しかしながら、この方法によるＮＯｘ除
去は、望ましいほど効果的でな（１０ Ｂｒｏｖｍ等の論文、”　Ｉｎｔｅｒａｃｔｉｏｎｓ　
ｏｆ　ｓｔａｃｋｇａｓ　５ｕｌｆｕｒ　ａｎｄ　ｎｉ
ｔｒｏｇｅｎ　ｏｘｌｄｅｓ　ｏｎ　ｄｒｙ　ｓｏｒ’
ｂｅｎｔｓ’Ｎａｔｉｏｎａユ　Ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎ
ｔａｌ　　Ｒｅ５ｅａｒｏｈ　　Ｃｅｎｔｅｒ。
Ｎｏｒｔｈ　（３ａｒｏｌｉｎａ、　１９７３年９月（
Ｎａｔｉｏｎａｌ　Ｔｅｃｈ−ｎｉｃａｌ　　Ｉｎｆｏ
ｒｍａｔｉｏｎ　　５ｅｒｖｉｃｅ、８ｐｒｉｎｇｆｉ
＠１！　　’１１Ｃより配布）には、ＮＯｘおよびＳＯ
ｘ成分を含有するガスをトリエライト（Ｄｒｉｅｒｉｔ
ｅ）　　またはモレキュラーシーブにより乾燥した場合
、ＮＯｘおよびＳＯｘの濃度は減少することが開示され
ている。しかしなも、この発見は、廃ガスの工業的精製
法に利用されていない。これは恐らくトリエライトまた
はモレキュラークープの再生が煩雑だからである。
黄吸収剤を含む粒状物質と廃ガスを接触させた場合、下
記の条件の組合せが満足される限り、廃ガスから酸化窒
素および酸化硫黄を除去できることを見い出した。
これらの条件は次の通りである。
まず第一に、反応温度は８５〜１４５℃であることが必
要である。この範囲外ではＮＯｘ除去は不十分だからで
ある。
酸化窒素対酸化硫黄の比は、３またはそれ未満であるべ
きである。
酸素および水分が存在しなければならない。さもなけれ
ば、ＮＯｘおよび８０Ｘの除去に必須なＮＯｘとＳＯｘ
との反応が起らないからである。
したがって、本発明は、酸化窒素対酸化硫黄のモル比が
３またはそれ未満である廃ガスから酸化窒素および酸化
硫黄を除去する方法であって、アルカリ土類を主成分と
する酸化硫黄吸収剤を含む粒状物質と前記廃ガスを接触
させること、また接触期間の少なくとも一部の間に、８
５〜１４５℃のガス温度および酸素とＩＩＩ、Ｏとの存
在を確保することを特徴とする方法に関するものである
゛。
本方法でＮＯｘおよびＳＯｘを除去するに際してどんな
化学反応が起るかについては研究されていない。しかし
ながら、温度はこれらの反応の非常に重要なパラメータ
であり、下記に詳述するように最適温度は約１００〜１
１０℃であることが確証されている。
試験によれば、本方法による十分なＮＯｘ除去は、３モ
ルの酸化窒素当り少なくとも１モルの酸化硫黄が存在す
る場合にのみ可能であることが判明している。このこと
は、脱硫を先行して本方法を行う場合、先行する脱硫で
酸化硫黄を過度に除去しないように注意しなければなら
ないことを意味する。
廃ガス中の酸素濃度が約０．５容量−未満である場合、
本方法の効率が大幅に低下することが見られた。これは
、前述したように、　ＮＯｘおよび８０ｘの除去に対す
る非選択的接触還元を先行して本方法を使用しようとす
る場合、本方法で処理する前に廃ガスの酸素濃度を増大
させるように注意しなければならないことを意味する。
もちろん、還元燃焼からまたは酸素含量が非常に低い廃
ガスの発生源から生じる廃ガスの場合にも、同じことが
云える。
驚くべきことに、ＮＯｘおよびＢｏｘ濃度が数百ｐＰの
場合でも、少くとも０．５　％　（５０００ｐｐｍｋ相
当）の前述した比較的高い酸素濃度が必須であることが
見い出された。
本発明の方法の実質的な利点は、本方法は従来公知の脱
硫法で使用される種類の装置を用いて実施できることに
ある。
本方法は、たとえば米国特許第４，２７９，８７３号明
細書（参考として本文に引用）で取り上げられているタ
イプの脱硫法、すなわち、水性吸収剤含有懸濁液を熱廃
ガスに噴霧し、噴霧した懸濁液を乾燥して粉末を形成し
、一方、相当な量のＳＯｘを同時に吸収する方法、の費
形として実施することができる。
本発明の方法の好ましい実施態様は下記工程を含む。
（ａ）　　塩基性アルカリ土類金属化合物を含む水性゛
懸濁液を調製する工程。
（ｂ）　　前記懸濁液を乾燥室で熱廃ガス中に噴霧して
、生成する噴霧小滴を乾燥すると同時に廃ガス中の酸化
硫黄の一部を吸収させ、この際廃ガス中の酸化窒素対酸
化硫黄のモル比が３を趙えないように塩基性化合物の噴
霧量を制限する工程。
（ｅ）　　廃ガス中の０２濃度が０．５容ｔ％以上にな
るのに必要ｊｃｏｓ含有ガスを添知する工程。
（中　前記廃ガスを、工程（１））で乾燥および吸収に
より生成した随伴粒子と共に粒子分離装置に導入して、
廃ガスと粒子が前記分離装置中に滞留している時間の少
なくとも一部の間、廃ガスの温度が８５〜１４５℃にな
るようにする工程。
（８）　　前記粒子分離装置で分離された粒子を取り出
す工程。
（ｆ）　　酸化窒素および酸化硫黄の含、量が大＠に低
下した廃ガスを前記粒子分離装置から取り出し放出する
工程。
この実施態様により、ＢＯｘの大部分は工穆伜）で吸収
され、一方、工程（ｄ）で実質的にすベーでのＮＯｘが
除去され、またこの工程で８０．も実質的に除去される
。
水性懸濁液の調製に使用される前記塩基性アルカリ土類
金属化合物は、ドロマイト石灰を含む消石灰、すなわち
Ｏａ　（ＯＨ）ｘおよび（または）Ｍｇ（０■）３、が
好ましい。
驚くべきことに、塩基性アルカリ土類金属化合物ととも
ｙ４？竜の亜硫徹ナトリウムが存在すると。
工程（ａ）においてＮＯｘ除去率が大幅に改善されるこ
とが判明している。また　１ｐＸ＋がｖ、ＤＴムと共に
存在すると、ＮＯｘ除去率が改善される。
したがって、本発明の方法の好ましい実施態様は、日０
２との接触により亜硫酸ナトリウムを生成す乙ナトリウ
ム化合物と亜硫酸ナトリウムとから選ばれるナトリウム
化合物を、廃ガスと接触する粒状物質の重量に基いて１
〜２０％の量で本方法に導入することを特徴とする。前
記亜硫酸ナトリウムまたはナトリウム化合物は、下記に
説明するようにこの方法の一工穆以上で導入することが
できる。
前Ｐナトリウム化合物の添加により、ＮＯｘ除去率が改
善されるととは、特に驚くべきことである。
とい５のは、塩基性アルカリ土類金属化合物を、８０、
との接触により亜硫酸ナトリウムを生成するナトリウム
化合物で完全に置き換えると、ＮＯｘの除去が実質的に
起らないからである。
別法として、本発明の方法は、たとえばデンマーク特許
第２８５４／７９　（米国特許願第２４３，９４３号明
細書に対応、参考として本文に引用〕または前記米国特
許第４，２７３，７５０号明細書に記載されているよう
ないわゆる乾式注入脱硫法の愛形として実施することが
できる。この場合、廃ガス流への乾燥吸収剤の注入流の
上流で、または乾燥吸収剤の注入場所と廃ガスからの使
用済吸収剤捕集場所との中間で、廃ガスに水を噴霧する
ことｋより８５〜１４５℃の所望の温度を得ることがで
きる。
本発明の方法を添付図面により説明する。
第１図は、反応温度に対してプロットされたＮＯ除去率
（％）を表わす２つのグラツムおよびＢを示す。グラツ
ムは、下記例１−１２に記載されているように試験台で
行った試験を示し、グラフＢは、例１３−２０に記載さ
れているようにパイロットプラント試験を示す。グラフ
Ｂによって表わされ悶ξ除去率（％）は、相対的基準に
基いてのみ評価されるべぎものである。これは、本方法
の他のパラメータも最適化する場合、連続操作でさらに
高いＮＯｘ除去率（チ）を達成することができるからで
す。
〔好ましい実施態様の説明〕
第３図において、１は、最も簡単な実施態様においては
混合タンクからなる供給物調製系である。
２は、アルカリ土類を主成分とする吸収剤の供給路であ
り、３は導水管である。
供給物調製系１では、前記吸収剤の水性懸濁液が調製さ
れ、この懸濁液は乾燥室４に噴霧される。
前記乾燥室には、本方法により精製すべき、たとえばボ
イラーから発生するＳＯｘおよびＮＯｘを含有する熱廃
ガスの流れが導かれる。乾燥室では、噴霧小滴は乾燥し
て粉末となり、同時に廃ガス中のほとんどのＳＯｘが吸
収されて、前記粉末の成分をなす亜硫酸塩および硫酸塩
に変わる。
図示の実施態様では、前記粉末の一部は、処理されるべ
き廃ガス中に存在するフライアッシェの一部と共に乾燥
室の底部から回収することができる。前記回収は、導管
５を介して行われる。
前記粉末の残部および７ライアツシ、の残部を伴ってい
る廃ガスは、粒子分離装置７に通じる導管６を介して乾
燥室から取り出される。この分離装置は、好ましくはｆ
布フィルターパックハウス（ｆａｂｒｉｃ　ｆｉｌｔｅ
ｒ　ｂａｇｈｏｕｓｅ　）であるが、電気集塵器または
他の種類の集塵器であってもよい。
乾燥室４では、廃ガス中の８０ｘの大部分が吸収される
。しかしながら、噴霧室に噴暢される吸収剤の量は、こ
の段階で廃ガスのＳＯｘを完全に除去するのではなく、
ＳＯｘ濃度濃度ル基準）がＨＯＸ濃度のＩＡ未満になる
ように制限される。
最も簡単な実施態様では、乾燥室で蒸発する水量は、粒
子分離装置ｉｉ７で廃ガスと粒子の温度が８５〜１４５
℃になるように調節される。
ＮＯｘの除去は、主として粒子分離装ｆ７で行われる。
乾燥室４での水の蒸発により、粒子分離装置７に達する
廃ガスの含水量は、この装置７でＭＯｘを実質的に除去
するのに十分なものになるであろう。
廃ガスの酸素濃度が０．５容量係未満である場合、廃ガ
スが粒子分離装置に達する前に適宜の場所（図示せず）
で酸素を、好ましくは空気を、導入する。
装置７から、ＮＯｘおよびＳＯｘ含量が低下した廃ガス
が導管８を介して煙突（図示せず）に導かれる。
装置７で廃ガスと分離された粒子は、乾燥室４で噴霧乾
燥−吸収反応で生成した物質、おそらくはフライアック
島からなり、導管９を介して取り出される。９および（
または）５を介して回収された粒子の少なくとも一部は
、導管１０で示したように系から取り出される。９およ
び５から回収された粒子の残部を、供給物調製系１に再
循環して、新たに必要な吸収剤の量を滅らす。
５を介して粒状物質を回収する代妙に、通常の脱硫法の
場合のように、すべての粒子を廃ガス流とともに６を介
して粒子分離装置７に送ってもよ％　”１６ 本方法の改良実施態様は、第４図に示され、この第４図
では、符号１−１０は第３図の場合と同じものを指す。
１１は、熱廃ガス流の一部が乾燥室４を迂回するバイパ
ス導管である。この部分流を空気予熱用の熱交換器（図
示せず）の上流側の位置で取り出してボイラーに送るの
が好ましい。したがって、部分流の温窄は、かなり高い
温度たとえば３００〜５００℃になるであろう。熱廃ガ
ス流の一部は、熱廃ガスの本流力１乾燥室４で処理され
た後導管６の廃ガスの本流に再導入される。
この方式により、乾燥室４で噴霧乾燥−吸収工程を調節
して、乾燥室で起る脱硫に最適の温度にすることができ
る。これらの最適温度は、乾燥室を出る廃ガスの温度が
４０〜８５℃である場合に相当する。
導管６では、この比較内冷い廃ガスは、１１を介して送
られる廃ガスの熱バイパス流と混合され、その結果廃ガ
スの温度は粒子分離装置７で最適へ、″ 除去率を与える値、すなわち８５〜１４５℃の温度Ｋ１
げられる。この配列により、乾燥室４における８０工除
去に対してもまた粒子分離装置７におけるＮＯｘ除去に
対しても最適条件が得られる。
第４図に示すように、廃ガス流の一部をバイパスするこ
とはドイツ国特許第３，０１１，１７７号明細書からそ
れ自体公知である。しかしながら、この特許明細書では
、廃ガスのバイパスは、用いられる噴霧乾燥器Ｖ山讐小
さく膓て七の結果より廉価ぺすることを唯一の目的とし
て行われるものであり、粒子分離装置で温度を調節する
手段としてのバイパスは示唆されていない。
さらに、より改良されたものを第４図に示す。
ここで、１２は粒子分離装置７の上流側で廃ガスに粒状
物質を導入する導管である。この粒状物質に、導管５お
よび（または〕９を介して回収された粒子を含んでいて
もよい。
粒状物質を１２を介して廃ガスに導入する前に、粒状物
質を粉末処理系１３で処理することができる。
この系１３では、好ましくは粒子の含水敏を４〜９重ｔ
チとする量の水で粒子を処理し、この結果、装置７での
ＮＯｘおよびＳＯｘの除去率が増大する。
粉末処理系１３における水処理は、亜硫酸ナトリウムま
たはアルカリ性ナトリウム化合物の、たとえば水酸化ナ
トリウムまたは炭酸ナトリウムの、水溶液を供給するこ
とにより行うのが好ましい。
この方法のこの段階でナトリウム化合物を導入すること
は、供給物調製系１にナトリウム化合物を添加するより
も装置７におけるＮＯｘ除去に有利であると思われる。
本発明を下記例により説明する。ガスに関するチおよび
部はすべてことわりがない限り容量基準である。
例 固定床反応器を有する試験台で行った例１−１２゜これ
らの例の各々において、ＮＯｘおよびＳＯｘを除去すべ
きガスは、このガスが通過する粉末に対する固定フィル
ター支持床を有する反応器に通して処理された。各側で
は、脱硫を乾燥石灰により行なう系から生じた粉末５０
ｇを使用した。その環内は、粉末の主成分を硫酸カルシ
ウム、亜硫酸カルシウムおよび水酸化カルシウムとする
ためである。ＮＯｘ吸収を改善するために、２．５　ｇ
　ｔＤ　ｌｉａ、８ｏ。
を含有す２＋１０ｍ１の水溶液でこの粉末を処理した。
反応器には、設定温度を保持することのできる手段を設
けた。
反応器の通過前後にガス組成を分析した。
１０例１−５は温度の効果を示す。
９５％Ｎ、、５％０２．３００　ｐｐｍのＮＯおよび３
００１’％の８０３（乾量基準）からなりかつ５０℃の
露点を有するガスを３７０−１／ｈで反応器に通した。
各側で、最初の１時間で得られた平均ＮＯおよび８０２
除去率を測定した。反応温室およびそれに対応するＮＯ
およびＳＯ，除去率を表１に示す。
表１ １　７０　　１１　　７２ ２　８０　　３２　　８６ ３　９０　　５３　　９１ ４　１００．７０　　９１ ５　１１０　　５７　　６６ この表からのＮＯ吸収を第１図にグラツムとしてプロッ
トした。
ｂ０例６−８は酸素の効果を示す。
ガス中の酸素の一部を窒素で置換して酸素含量を各々１
．５　％、　　０．８０％および０．１５１！としたこ
とを除いて、例４と同じ試験条件を用いた。その結果を
ｆｌ→からの結果と共に表２）Ｉ：示す。
表２ 例　　ガス中の　　Ｎｏ除去率　　８０！除去率６　　
　０．１５　　　　　０９６　　　　　８０％７　　　
０．８０　　　　４７ｔｓ９２チ８　　　１．５　　　
　　５６嗟　　　　　９２チＣ０例９および例１ＯはＮ
ｏ／８０．比の効果を示す。
ＳＯ２濃度をａｏｏ　ｐｐｍの代りに各ｋ　Ｚｏｏ　１
）％１および９００　ｐｐｍとしたことを除いて、例４
と同じ試験条件を用いた。
これら２つの例の結果を、例４からの結果と共に表３に
示す。
表３ ９１００３００　３　３４チ　９２％ ４３００３００　１　７０チ　９１％ １０９００３００　１／ｓ　　６０９Ｇ　　６４％表３
から、ＳＯ，の存在はＮＯ除去に必須であり、また３以
上のＮｏ／Ｓｏ、比はＮＯ除去を低下させることが分る
。
４０例１１および１２は水分の効果を示す。
例１１では、廃ガス中に水分を存在させなかったことを
除いて、例４と同じ試験条件を用いた。
例１２においては、乾燥ガスを用いたが、しかしこの例
では、Ｎａ２ＢＯＢ　　処理粉末をＮＯおよびＳＯ２と
接触させる前に反応器でその粉末にＮ２を１００℃で２
時間通すことにより乾燥した。
例１１および１２からの結果を、例４からの結果と共に
表４に示す。
表４ ４　　湿ったガス、湿った粉末　　　７０％　　　　　
９１％１１　　　乾燥ガス、湿った粉末　　４０％　　
　　７１チ１２　　乾燥ガス、乾燥粉末　　３０チ　　
　３４％表４から、水分の存在は、８０霊の除去ばかり
でなく（これは良く知られている）、ＮＯの除去にも重
要であることが分る。
パイロットプラントで行りた例１３−２０゜下記の例は
、第３図および第４図に示す種類のパイロットプラント
で行った。粒子分離装置７はバッグハウスであった。
１０例１３−１７は温度の効果を示す。
これらの例では、Ｏ！　、００Ｍ　、ＨｔＯｌＮＯおよ
びｓｏ。
を含有する２０００　ｋｇ／ｈの廃ガスを、水和石灰を
吸収剤として用いることにより清浄した。乾燥室４の入
口でＮＯおよびＳＯ２濃度は各々５００ｐｙｎおよびｉ
ｓｏｏｐｐｍであツタ。
乾燥室の出口およびバッグハウスの出口におけるガス温
度を、表５から分るように変えた。乾燥室のみの場合と
乾燥室およびバッグハウスの場合についてＮｏ除去率お
よび６０２除去率を測定した。
全Ｎｏ除去率の結果を第１図にグラフＢとしてプロット
した。
ｂ・　例１８は供給懸濁液中のアルカリ性ナトリウム化
合物の効果を示す。
この例は、石灰の１１重量−の代りにＮａＯＨを用いた
ことを除いて、例１５と同様にして行った。Ｎ。
除去率は乾燥室で２％であり、全体で４４％であった。
これは、９チの改善を示す。Ｓ０２吸収は、乾燥室で４
１％であり、全体で７３％であった。
Ｃ０例１９は処理粉末をバッグハウス入口の導管で廃ガ
スに注入することの効果を示す。
バッグハウスから１１５ｋｇ／ｈの粉末を１５０℃で乾
燥して表面水および水和水を除去し、続いて１６重量％
のＮａ２８０Ｂを含有する水溶液をｔｓ　ｋｇ／ｈで処
理したことを除いて例１５と同様の試験条件を用いた。
この処理後、粉末をバッグノ・ウスの入口導管に注入し
て、ガス中に懸濁させた。この例では、Ｎｏ除去率は乾
燥室で１０チ、全体で６３％であった。
ＳＯ，除去率は、乾燥室で３８％、全体で９６チであっ
た。これは、例１５と比較して大幅に改良された結果が
得られたことを示している。
ｄ０例９は再加熱を用いる好ましい実施態様を示す。
この例では、第４図に示すように、廃ガス流の一部は乾
燥室を迂回する。他の試験条件は例１８と同じであった
。乾燥室を迂回した廃ガス量は１４チであり、この迂回
流は２９０℃に加熱し、乾燥室出口からのガスと混合し
てその温度を８３℃から１１０℃に上げた。バッグハウ
ス出口温度は１０５℃であった。
Ｎｏ除去率は乾燥室で０チ、全体で３８俤であった。
Ｓ０３除去率は乾燥室で７２俤、全体で９８Ｌ４であっ
た。
これらの結果は、再加熱−迂回方法を用いることにより
、Ｓｏ、除去率を改善し、同時にＮｏ除去率を許容水準
に保持することができることを示す。
００例２１はＦｅ２＋とＦ、Ｄ〒ムとを加えたものの使
用を示す。
この例は、例１−１２と同じ試験台で行った。
ガスは空気、１１００１１１１）のＮＯおよび３ｏｏ　
ｐｐｍのＳＯ，からなるものモ、５５℃の露点を有した
。層を形成する吸収剤粉末は、Ｎａ２ＢＯ３溶液による
処理の代りに、ｏ、ｓｏ　ｇのＦｅＳＯ４−７Ｈ，Ｏお
よび０．６６のＥＤＴムを含有する水溶液１０岨による
処理を行ったことを除いて例１−１２と同様のものであ
った。
反応温度は１００℃であった。
試験を開始して間もなく、Ｎｏ除去率は９６％でピーク
に達し、１０分後に６２％に低下し、０分後には１９％
になった。
【図面の簡単な説明】
第１図は、Ｎｏ除去率に対する最適温度を表わす２つの
グラフを示す図であり、第２図は、本発明の基本概念の
説明図であり、第３図は、本発明方法の好ましい実施態
様のフローシートを示す図であり、第４図は、第３図の
好ましい実施態様の改良を説明するフローシートを示す
図である。 １・・・供給物論製系、２・・・吸収剤の供給路、３・
・・導水管、４・・・乾燥室、５・・・導管、６・・・
導管、７・・・粒子分離装置、８・・・導管、９・・・
導管、１０・・・導管、１１・・・バイパス導管、１２
・・・導管、１３・・・粉末部−系。 第１頁の続き ０発　明　者　ブレストン・レオナード・ベルトマン アメリカ合衆国メリーランド州 セバーナ・パーク・オールド・ カントリー・ロード２１２

Claims (1)

  1. 【特許請求の範囲】 １、酸化窒素対酸化硫黄のモル比が３またはそれ未満で
    ある廃ガスを、アルカリ土類を主成分とする嗜化硫黄吸
    収剤を含む粒状物質と接触させること、またこの接触期
    間の少なくとも一部の間８５−１４５℃の廃ガス温度お
    よび酸素とＨ！Ｏとの存在を確保することを特徴とする
    前記廃ガスから酸化窒素および酸化硫黄を除去する方法
    。 ２、下記の工程を含むことを特徴とする、酸化窒素対酸
    化硫黄のモル比が３以下である熱廃ガスから酸化窒素お
    よび酸化硫黄を除去する方法。 （ａ）塩基性アルカリ土類金属化合物を含む水性懸濁液
    を調製する工程、 ゆ）前記懸濁液を乾燥室で熱廃ガス中に噴霧して、生成
    する噴霧小滴の乾燥と廃ガス中の酸化硫黄の一部の吸収
    とを同時に行い、この際、廃ガス中の酸化窒素対酸化硫
    黄のモル比が３を越えないように塩基性化合物の噴霧量
    を制限する工程、 （ｅ）廃ガス中の酸素濃度を０．５容量チまたはそれ以
    上とするのに必要な０２含有ガスを添加する工程、 （ｄ）工程（ｂ）の乾燥と吸収とにより生成した粒子を
    伴った廃ガスを粒子分離装置に導入して、前記分離装置
    中における廃ガスと粒子との滞留時間の少なくとも一部
    の間、廃ガスの温度を８５−１４５℃とする工程、 （ｅ）前記粒子分離装置で分離された粒子を取り出す工
    程、 （ｊ酸化窒素および酸化硫黄の含量が実質的に低下した
    廃ガスを前記粒子分離装置から取り出し放出する工程。 ３、廃ガスの温度を４０−８５℃に下げるように工程（
    １））で蒸発する水の量を調節し、また工程（（１）で
    処理する前に工程中）を迂回した熱廃ガスの流れと混合
    して８５−１４５℃に廃ガスを特徴する特許請求の範囲
    第２項記載の方法。 ４、　Ｓｏ、との接触により亜硫酸ナトリウムを生成す
    るナトリウム化合物と亜硫酸ナトリウムとから選ばれる
    ナトリウム化合物、および（または）　ＩＣＤＴＡを伴
    う二価の鉄が、廃ガスと接触する粒状物質重量に基いて
    １−２０％の量で工程に導入される、特許請求の範囲第
    １項または第２項記載の方法。 ５、工程（ｅ）で粒子分離装置から取出された粒子の一
    部を、工程（１））で処理された廃ガス中に分散し、そ
    れｋよって粒子分離装置に再導入して前記粒子と廃ガス
    間の接触を特徴する特許請求の範囲第２項記載の方法。 ６、工程（１））ｋおける乾燥と吸収とｋより生成する
    粒子を、乾燥室の底部から回収し、その少なくとも一部
    を工程（ｂ）で処理された廃ガス中に分散させることに
    よって分離装置に運び込み、それによって粒子の前記一
    部と廃ガスとの間の接触を特徴する特許請求の範囲第２
    項記載の方法８７、廃ガスに分散されその結果粒子分離
    装置に導入される粒子の前記部分が、水、アルカリ金属
    亜硫酸塩水溶液、ＳＯ，と接触して亜硫酸塩を形成する
    アルカリ金属化合物水溶液、および酸化状態が２である
    鉄とＫＤＴＡとを含有する水溶液からなる群より選ばれ
    る液体で処理される、特許請求の範囲第５項または第６
    項記載の方法。 ８．４−９重１％の含水量となるような量で、粒子の処
    理される部分に前記液体を施す、特許請求の範囲第７項
    記載の方法。 ９、粒子分離装置がバッグフィルター装置である、特許
    請求の範囲第２．３．５または６項記載の方法。
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