JP2554167B2 - 燃焼器排ガスの脱硫方法 - Google Patents
燃焼器排ガスの脱硫方法Info
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、石炭等の硫黄を含む燃料を使用するボイ
ラ、ガスタービン、ディーゼル等の燃焼器からの排ガス
の脱硫方法に関する。
ラ、ガスタービン、ディーゼル等の燃焼器からの排ガス
の脱硫方法に関する。
〔従来の技術〕 ボイラ、ディーゼル、ガスタービン等の燃焼器では、
燃料に含まれるＳ分のために、燃料排ガスにSO2が生成
される。これをそのまま系外に放出すると光化学スモッ
グ、酸性雨等の環境汚染の原因となるために、排出に厳
しい規制がなされている。また、熱交換に伴なう排ガス
の降温により、共存する酸素と反応としてSO2はSO3に転
換し更に200℃以下の温度でSO3が水分と反応して硫酸を
生成して構成材料を酸腐食にいたらしめるために、事実
上200℃以下での熱交換を非常に困難なものとしてい
る。
燃料に含まれるＳ分のために、燃料排ガスにSO2が生成
される。これをそのまま系外に放出すると光化学スモッ
グ、酸性雨等の環境汚染の原因となるために、排出に厳
しい規制がなされている。また、熱交換に伴なう排ガス
の降温により、共存する酸素と反応としてSO2はSO3に転
換し更に200℃以下の温度でSO3が水分と反応して硫酸を
生成して構成材料を酸腐食にいたらしめるために、事実
上200℃以下での熱交換を非常に困難なものとしてい
る。
このために、排ガスからの脱硫方法がいくつか提案さ
いれているが、（１）処理効率、（２）処理後の副成物
の経済性から湿式脱硫方法の一つである石灰−石膏法が
最も多用されている。
いれているが、（１）処理効率、（２）処理後の副成物
の経済性から湿式脱硫方法の一つである石灰−石膏法が
最も多用されている。
この方法では、ボイラ排ガスを酸露点腐食の進行する
200℃に降温する前に冷却水をスプレーして70℃程度に
冷却した後、石灰水を循環した気−液接触塔に導きSO2
がCaSO3として除去される。CaSO3は空気酸化されて石膏
（CaSO4）の形で取り出され建材として利用される。ま
た、浄化された排ガスは70℃程度と温度が低く煙突から
の排出時の上昇力に欠けると共に多量の白煙を伴なうた
めに、助燃して排ガス温度を100℃程度に昇温させた後
系外に排出されている。
200℃に降温する前に冷却水をスプレーして70℃程度に
冷却した後、石灰水を循環した気−液接触塔に導きSO2
がCaSO3として除去される。CaSO3は空気酸化されて石膏
（CaSO4）の形で取り出され建材として利用される。ま
た、浄化された排ガスは70℃程度と温度が低く煙突から
の排出時の上昇力に欠けると共に多量の白煙を伴なうた
めに、助燃して排ガス温度を100℃程度に昇温させた後
系外に排出されている。
従って、石灰−石膏法は著しく高い脱硫効率が与えら
れるものの、200℃以下の降温時には酸露点腐食によっ
て熱回収がなされず、また処理後の排ガスの昇温にも熱
エネルギーを必要とするために、プロセス効率は２〜４
％低下するといわれている。
れるものの、200℃以下の降温時には酸露点腐食によっ
て熱回収がなされず、また処理後の排ガスの昇温にも熱
エネルギーを必要とするために、プロセス効率は２〜４
％低下するといわれている。
上記の湿式脱硫方法、特に石灰−石膏法は脱硫率が高
く、また副生物の石膏が建材として使用可能という利点
がある反面、脱硫温度が70℃と低いために、 （１） 燃焼器排ガスのSO2がH2SO4として構成材料に凝
縮して酸露点腐食を生起する。
く、また副生物の石膏が建材として使用可能という利点
がある反面、脱硫温度が70℃と低いために、 （１） 燃焼器排ガスのSO2がH2SO4として構成材料に凝
縮して酸露点腐食を生起する。
（２） 200℃以下の熱回収が実施できない。
（３） 脱硫後の排ガスと70℃と温度が低く煙突からの
上昇力が不足しており、また白煙が顕著なために、熱エ
ネルギーを補充して100℃前後に昇温する必要がある。
上昇力が不足しており、また白煙が顕著なために、熱エ
ネルギーを補充して100℃前後に昇温する必要がある。
等の熱収支、酸露点腐食の問題がある。
本発明は上記の従来の湿式脱硫方法の有する低温熱回
収及び酸露点腐食等の問題を克服し、高い脱硫率を有す
る安価な燃焼器排ガスの脱硫方法を提供しようとするも
のである。
収及び酸露点腐食等の問題を克服し、高い脱硫率を有す
る安価な燃焼器排ガスの脱硫方法を提供しようとするも
のである。
本発明の燃焼器排ガスの脱硫方法は、燃焼器からのSO
2を有する排ガスをSO2吸着剤に接触させてSO2を除去し
た上系外に放出し、SO2を吸着したSO2吸着剤に空気を接
触させてSO2を離脱させ、この離脱されたSO2を含む空気
を燃焼用空気として燃焼器へ供給して燃焼を行なって燃
焼器排ガス中のSO2濃度を高めると共に、上記吸着剤に
接触前の排ガス又は上記SO2吸着剤に接触後の空気の一
部を系外に取出すようにした。
2を有する排ガスをSO2吸着剤に接触させてSO2を除去し
た上系外に放出し、SO2を吸着したSO2吸着剤に空気を接
触させてSO2を離脱させ、この離脱されたSO2を含む空気
を燃焼用空気として燃焼器へ供給して燃焼を行なって燃
焼器排ガス中のSO2濃度を高めると共に、上記吸着剤に
接触前の排ガス又は上記SO2吸着剤に接触後の空気の一
部を系外に取出すようにした。
本発明では、SO2を含む燃焼器からの排ガスをSO2吸着
剤に接触させることによって、排ガス中のSO2は気相中
の分圧にほぼ比例してSO2吸着剤に吸着され、排ガス中
のSO2が除去されて排ガスは浄化されて系外へ放出され
る。SO2を吸着した吸着剤に空気を接触せしめると、空
気はSO2を殆ど含まないために、吸着剤と気相の間でSO2
分圧差が生じてSO2が離脱されて吸着剤は再活性化され
る。一方SO2を含む空気が燃焼器へ燃焼用空気として供
給されて燃焼が行なわれ、燃料中のＳ分に奇因するSO2
と合流して排ガス中のSO2濃度が上昇する。また、排ガ
ス中のSO2の濃度に上昇に伴って、SO2吸着剤に吸着され
るSO2の量も増加し、従って、SO2吸着剤からSO2を離脱
させた空気中のSO2濃度も増加する。このSO2濃度が上昇
した排ガス又は空気の一部が系外に取出される。
剤に接触させることによって、排ガス中のSO2は気相中
の分圧にほぼ比例してSO2吸着剤に吸着され、排ガス中
のSO2が除去されて排ガスは浄化されて系外へ放出され
る。SO2を吸着した吸着剤に空気を接触せしめると、空
気はSO2を殆ど含まないために、吸着剤と気相の間でSO2
分圧差が生じてSO2が離脱されて吸着剤は再活性化され
る。一方SO2を含む空気が燃焼器へ燃焼用空気として供
給されて燃焼が行なわれ、燃料中のＳ分に奇因するSO2
と合流して排ガス中のSO2濃度が上昇する。また、排ガ
ス中のSO2の濃度に上昇に伴って、SO2吸着剤に吸着され
るSO2の量も増加し、従って、SO2吸着剤からSO2を離脱
させた空気中のSO2濃度も増加する。このSO2濃度が上昇
した排ガス又は空気の一部が系外に取出される。
こゝでSO2に着目すると、SO2吸着剤に接触した上放出
される排ガス中のSO2は極めて微量であるためにこれを
無視すると、SO2吸着剤で吸着されたSO2の全量が空気で
離脱された上燃焼器へ供給され燃焼用空気としてＳ分を
含む燃料を燃焼させる。従って、本発明はSO2について
閉鎖系を形成しており、系外に取出されるSO2は、系外
に取出される排ガス又は空気の一部に含まれるSO2のみ
であり、このSO2の量が燃焼器に供給される燃料中のＳ
分に見合った値となり、最終的な定常状態では燃焼器に
供給される燃料中のＳ分と上記系外に取出される排ガス
又は空気中のＳ分（SO2）は等しい。即ち、系外に取出
されるガスの流量をG1（Nm3/h）、SO2の濃度をC1とし、
燃焼器に供給される燃焼中のＳ分をns（Kg−mol/h）と
すると、最終的な定常状態では、 G1C1＝ns×22.4 C1＝ns×22.4/G1 となる。系外へ取出されるガスのSO2濃度は、即ち燃焼
器を出る排ガス又は燃焼器に供給される空気のSO2濃度
であるから、本発明におけるそれらのSO2濃度は、最終
的にns×22.4/G1となる。
される排ガス中のSO2は極めて微量であるためにこれを
無視すると、SO2吸着剤で吸着されたSO2の全量が空気で
離脱された上燃焼器へ供給され燃焼用空気としてＳ分を
含む燃料を燃焼させる。従って、本発明はSO2について
閉鎖系を形成しており、系外に取出されるSO2は、系外
に取出される排ガス又は空気の一部に含まれるSO2のみ
であり、このSO2の量が燃焼器に供給される燃料中のＳ
分に見合った値となり、最終的な定常状態では燃焼器に
供給される燃料中のＳ分と上記系外に取出される排ガス
又は空気中のＳ分（SO2）は等しい。即ち、系外に取出
されるガスの流量をG1（Nm3/h）、SO2の濃度をC1とし、
燃焼器に供給される燃焼中のＳ分をns（Kg−mol/h）と
すると、最終的な定常状態では、 G1C1＝ns×22.4 C1＝ns×22.4/G1 となる。系外へ取出されるガスのSO2濃度は、即ち燃焼
器を出る排ガス又は燃焼器に供給される空気のSO2濃度
であるから、本発明におけるそれらのSO2濃度は、最終
的にns×22.4/G1となる。
これは本発明のSO2の閉鎖系から排ガス又は上記SO2を
含む空気を10％だけ取り出すと、排ガスのSO2濃度は通
常の燃焼時の10倍に上昇することを意味する。
含む空気を10％だけ取り出すと、排ガスのSO2濃度は通
常の燃焼時の10倍に上昇することを意味する。
従って、本発明においてSO2吸着剤に接触させた上SO2
を殆ど含まない排ガスとSO2濃度が高い濃縮された排ガ
ス又は空気が得られることになる。
を殆ど含まない排ガスとSO2濃度が高い濃縮された排ガ
ス又は空気が得られることになる。
以上の通り、本発明において放出される排ガスはSO2
吸着剤でSO2が除去され殆どSO2を含まないものであるた
めに、排ガスの酸露点腐食の問題はなく、放出される排
ガスが低温になる迄熱回収ができ大幅にプラント効率が
向上し、また放出される排ガス中のSO2濃度も規制を満
足する値に低減させることができる。
吸着剤でSO2が除去され殆どSO2を含まないものであるた
めに、排ガスの酸露点腐食の問題はなく、放出される排
ガスが低温になる迄熱回収ができ大幅にプラント効率が
向上し、また放出される排ガス中のSO2濃度も規制を満
足する値に低減させることができる。
一方、取出されるSO2濃度の高い排ガス又は空気の一
部に着目すると、取出されるガスの量が少く、かつ、SO
2濃度上昇に伴って吸収速度が増大するために、脱硫装
置等の排ガス処理量と装置設備費の大幅な削減が計られ
る。また、本発明では、SO2を吸着したSO2吸着剤からの
SO2の離脱に当って排ガス量とほゞ同量又はこれ以上の
空気をSO2吸着剤に接触させることによって、必要量の
燃焼用空気が得られる。
部に着目すると、取出されるガスの量が少く、かつ、SO
2濃度上昇に伴って吸収速度が増大するために、脱硫装
置等の排ガス処理量と装置設備費の大幅な削減が計られ
る。また、本発明では、SO2を吸着したSO2吸着剤からの
SO2の離脱に当って排ガス量とほゞ同量又はこれ以上の
空気をSO2吸着剤に接触させることによって、必要量の
燃焼用空気が得られる。
なお、本発明で用いられるSO2吸着剤としては耐酸性
のあるアルミナ、高シリカアルミナ比ゼオライト等が適
しており、SO2吸着剤に接触する排ガス温度は、低温に
おける硫酸による吸着剤のポア閉鎖の影響及び吸着剤の
高温における吸着能の低下を防ぐ観点から、150〜600℃
とするのが望ましい。
のあるアルミナ、高シリカアルミナ比ゼオライト等が適
しており、SO2吸着剤に接触する排ガス温度は、低温に
おける硫酸による吸着剤のポア閉鎖の影響及び吸着剤の
高温における吸着能の低下を防ぐ観点から、150〜600℃
とするのが望ましい。
本発明の一実施例を第１図によって説明する。
燃焼器１は、3,000Nm3/hの排ガスを生成する重油専焼
ボイラであり、燃料ライン２から燃料としてのＣ重油３
が供給され、予混合方式によって燃焼用空気が流路４よ
り供給され、Ｃ重油３が燃焼されて800ppmのSO2を含む
排ガスを生成される。排ガスは流路５を経て熱交換器群
６で熱回収され流路７へ入り、吸着塔8A,8Bへ送られ
る。
ボイラであり、燃料ライン２から燃料としてのＣ重油３
が供給され、予混合方式によって燃焼用空気が流路４よ
り供給され、Ｃ重油３が燃焼されて800ppmのSO2を含む
排ガスを生成される。排ガスは流路５を経て熱交換器群
６で熱回収され流路７へ入り、吸着塔8A,8Bへ送られ
る。
同吸着塔8A,8Bのそれぞれには、活性アルミナ、高シ
リカアルミナ比ゼオライト等の耐酸性SO2吸着剤10A,10B
が充填されており、吸着塔の底部はバルブ9A,9Bを経て
上記流路７に接続されている。また、吸着塔8A,8Bの頂
部はバルブ11A,11Bを経て煙突20に連絡された流路12に
接続されると共に、バルブ15A,15Bを経て押出しフアン1
3に連絡された流路14に接続されている。上記流路12,14
間には熱交換器21が設けられている。また、吸着塔8A,8
Bの底部は、バルブ16A,16Bを経てそれぞれ上記流路４へ
接続されている。また、流路４から流路17が分岐し、同
流路17は石灰・石膏法脱硫装置18に接続され、また同脱
硫装置18の出口は流路19を経て上記流路12の熱交換21の
下流側へ接続されている。
リカアルミナ比ゼオライト等の耐酸性SO2吸着剤10A,10B
が充填されており、吸着塔の底部はバルブ9A,9Bを経て
上記流路７に接続されている。また、吸着塔8A,8Bの頂
部はバルブ11A,11Bを経て煙突20に連絡された流路12に
接続されると共に、バルブ15A,15Bを経て押出しフアン1
3に連絡された流路14に接続されている。上記流路12,14
間には熱交換器21が設けられている。また、吸着塔8A,8
Bの底部は、バルブ16A,16Bを経てそれぞれ上記流路４へ
接続されている。また、流路４から流路17が分岐し、同
流路17は石灰・石膏法脱硫装置18に接続され、また同脱
硫装置18の出口は流路19を経て上記流路12の熱交換21の
下流側へ接続されている。
こゝで、SO2吸着塔8A,8Bの状態は、SO2吸着塔8Aは、
バルブ9A,11Aが開、バルブ15A,16Aが閉のSO2吸着工程に
あり、SO2吸着塔8Bは、バルブ9B,11Bが閉、バルブ15B,1
6Bが開の再生工程にあるものとする。
バルブ9A,11Aが開、バルブ15A,16Aが閉のSO2吸着工程に
あり、SO2吸着塔8Bは、バルブ9B,11Bが閉、バルブ15B,1
6Bが開の再生工程にあるものとする。
上記の構成をもつ本実施例では、バルブ9Aを通ってSO
2吸着塔8Aに入ったSO2を含む燃焼器１の排ガスは、SO2
吸着剤10Aで吸着除去され頂部からはバルブ11A、流路12
を通じて清浄な排ガスとして煙突20から放出される。こ
の際、吸着塔8Aの塔内温度は150〜600℃の範囲内に保た
れる。この時SO2吸着塔8Bでは押し出しファン13で1,000
mmAq程度に加圧された排ガスとほゞ同量の空気は流路1
4、バルブ15Bを通じて向流に流過し吸着剤10Bに吸着さ
れたSO2を気相中に移行しつつ流過して吸着剤10Bを再生
し、SO2を含む空気としてバルブ16B、流路４から燃焼器
１内へ供給されて、燃焼器１内で燃料３を燃焼させ、こ
れによって燃料中のＳ分から生成されたSO2と合流して
排ガス中のSO2濃度が上昇する。
2吸着塔8Aに入ったSO2を含む燃焼器１の排ガスは、SO2
吸着剤10Aで吸着除去され頂部からはバルブ11A、流路12
を通じて清浄な排ガスとして煙突20から放出される。こ
の際、吸着塔8Aの塔内温度は150〜600℃の範囲内に保た
れる。この時SO2吸着塔8Bでは押し出しファン13で1,000
mmAq程度に加圧された排ガスとほゞ同量の空気は流路1
4、バルブ15Bを通じて向流に流過し吸着剤10Bに吸着さ
れたSO2を気相中に移行しつつ流過して吸着剤10Bを再生
し、SO2を含む空気としてバルブ16B、流路４から燃焼器
１内へ供給されて、燃焼器１内で燃料３を燃焼させ、こ
れによって燃料中のＳ分から生成されたSO2と合流して
排ガス中のSO2濃度が上昇する。
一方、流路４から、SO2を含む空気の一部10％が流路1
7に入り、石灰・石膏法脱硫装置18において処理され、
石膏が生成され、処理後の浄化されたガスは流路19,12
を経て煙突20から放出される。
7に入り、石灰・石膏法脱硫装置18において処理され、
石膏が生成され、処理後の浄化されたガスは流路19,12
を経て煙突20から放出される。
上記吸着塔10Aの吸着剤10AにSO2が次第に吸着されて
飽和状態になると共に吸着塔10Bの再生工程が終了した
ときには、バルブを切換えて、吸着塔10Aを再生工程と
し、吸着塔10BをSO2吸着工程として、連続して燃焼及び
SO2の吸着、離脱が行なわれる。
飽和状態になると共に吸着塔10Bの再生工程が終了した
ときには、バルブを切換えて、吸着塔10Aを再生工程と
し、吸着塔10BをSO2吸着工程として、連続して燃焼及び
SO2の吸着、離脱が行なわれる。
本実施例で、吸着塔10A,10Bを出る排ガス中のSO2は微
量であるためにこれを無視すると、SO2は吸着塔で吸着
されたSO2の全量が燃焼器に戻される閉鎖系を形成して
おり、系外に取出されるSO2は分岐する上記流路17から
脱硫装置18に供給されるものに限られる。
量であるためにこれを無視すると、SO2は吸着塔で吸着
されたSO2の全量が燃焼器に戻される閉鎖系を形成して
おり、系外に取出されるSO2は分岐する上記流路17から
脱硫装置18に供給されるものに限られる。
従って、最終的な定常状態では、燃焼器１に供給され
る燃料中のＳ分によって発生するSO2に相当する量のSO2
が流路17から系外に取出されることゝなる。このため
に、「作用」欄で説明したように、流路17内の空気中の
定常状態のSO2濃度、従って、流路４内の空気中の定常
状態のSO2濃度は、22.4ns/G1となり、これに伴って燃焼
器排ガス中のSO2濃度も上昇することになる。
る燃料中のＳ分によって発生するSO2に相当する量のSO2
が流路17から系外に取出されることゝなる。このため
に、「作用」欄で説明したように、流路17内の空気中の
定常状態のSO2濃度、従って、流路４内の空気中の定常
状態のSO2濃度は、22.4ns/G1となり、これに伴って燃焼
器排ガス中のSO2濃度も上昇することになる。
本実施例においては、上記のように10％を流路17によ
って分岐して取出すことによって、燃焼器１からSO2吸
着塔8A,8B間の排ガスのSO2濃度は最終的に8,000ppmで一
定値を保つ。一方、流路17で分岐する空気のSO2濃度も
8,000ppmとなり、流量300Nm3/hの量の空気が石灰・石膏
法脱硫装置18においてSO2が除去された上、浄化された
ガスが煙突20から放出される。設備の観点からは、排ガ
スの全量3,000Nm3/hの脱硫装置に比して、本実施例の30
0Nm3/hの装置では約1/5に低域されると共に、処理ガス
のSO2濃度が高いために効率よくSO2の吸収を行なうこと
ができる。
って分岐して取出すことによって、燃焼器１からSO2吸
着塔8A,8B間の排ガスのSO2濃度は最終的に8,000ppmで一
定値を保つ。一方、流路17で分岐する空気のSO2濃度も
8,000ppmとなり、流量300Nm3/hの量の空気が石灰・石膏
法脱硫装置18においてSO2が除去された上、浄化された
ガスが煙突20から放出される。設備の観点からは、排ガ
スの全量3,000Nm3/hの脱硫装置に比して、本実施例の30
0Nm3/hの装置では約1/5に低域されると共に、処理ガス
のSO2濃度が高いために効率よくSO2の吸収を行なうこと
ができる。
また、本実施例では、吸着塔8A,8BでSO2が吸収された
後の排ガスの空気間に熱交換器21で熱交換を行ない空気
が予熱されるが、この排ガス中にはSO2を殆ど含まない
ため、酸露点の問題に煩わされることがなく、排ガスが
200℃以下の低温になる迄熱交換を行なうことができ、
プラントの熱効率を上げることができると共に、助燃を
行なうことなく排ガスを煙突から放出することができ
る。
後の排ガスの空気間に熱交換器21で熱交換を行ない空気
が予熱されるが、この排ガス中にはSO2を殆ど含まない
ため、酸露点の問題に煩わされることがなく、排ガスが
200℃以下の低温になる迄熱交換を行なうことができ、
プラントの熱効率を上げることができると共に、助燃を
行なうことなく排ガスを煙突から放出することができ
る。
本実施例では、発電は行なっていないが、35万KW級排
ガス量100万Nm3/hのプラントにスケールアップして試算
すると低温熱回収の実現及び脱硫後の排ガス昇温用熱源
費用の削減でプラント効率は３％程改善される。また、
SO2吸着塔のユーティリティは500mmAq程度の圧損に相当
する昇圧動力のみであり、他は燃焼器の通常ユーティリ
ティとの兼用で十分である。
ガス量100万Nm3/hのプラントにスケールアップして試算
すると低温熱回収の実現及び脱硫後の排ガス昇温用熱源
費用の削減でプラント効率は３％程改善される。また、
SO2吸着塔のユーティリティは500mmAq程度の圧損に相当
する昇圧動力のみであり、他は燃焼器の通常ユーティリ
ティとの兼用で十分である。
本実施例において、燃焼器１の通常の燃焼では排ガス
中SO2濃度は800ppmであるが、SO2吸着塔からのSO2の燃
焼器への合流により、排ガス中のSO2は8,000ppm迄上昇
している。第２図は、本実施例におけるSO2吸着装置の
塔内温度とSO2吸着剤使用量1Ton時の吸着塔出口SO2濃度
の関係である。実線は活性アルミナ、一点鎖線は高シリ
カアルミナ比ゼオライトを使用した場合示す。第２図か
ら判るように、150℃を下廻ると出口SO2濃度は急速に上
昇し、他方600℃以上でも同じく上昇する。
中SO2濃度は800ppmであるが、SO2吸着塔からのSO2の燃
焼器への合流により、排ガス中のSO2は8,000ppm迄上昇
している。第２図は、本実施例におけるSO2吸着装置の
塔内温度とSO2吸着剤使用量1Ton時の吸着塔出口SO2濃度
の関係である。実線は活性アルミナ、一点鎖線は高シリ
カアルミナ比ゼオライトを使用した場合示す。第２図か
ら判るように、150℃を下廻ると出口SO2濃度は急速に上
昇し、他方600℃以上でも同じく上昇する。
第３図は本実施例の吸着塔の塔内温度を500℃とし
て、吸着塔出口の排ガスのSO2濃度と吸着剤使用量の関
係を示したものである。第３図は、1Tomの吸着剤を使用
することによって、吸着塔出口の排ガスのSO2濃度を1pp
mに低減し得ることを示している。
て、吸着塔出口の排ガスのSO2濃度と吸着剤使用量の関
係を示したものである。第３図は、1Tomの吸着剤を使用
することによって、吸着塔出口の排ガスのSO2濃度を1pp
mに低減し得ることを示している。
以上説明したように、本実施例によれば、放出される
排ガス中から殆どのSO2を除去することができ、また小
型の石灰・石膏脱硫装置で効率よくSO2を石膏すること
ができ、また酸露点問題を解消してプラントの熱効率を
上げることができる。なお、上記実施例では、SO2吸着
剤から離脱されたSO2を含む空気の一部を取出して石灰
・石膏法脱硫装置で処理するようにしているが、燃焼器
から吸着塔に至る排ガスの一部を取出すようにしてもよ
く、また取出されたSO2濃度の高い排ガス又は空気の一
部は石灰・石膏法脱硫装置以外の処理装置で処理するよ
うにしてもよい。
排ガス中から殆どのSO2を除去することができ、また小
型の石灰・石膏脱硫装置で効率よくSO2を石膏すること
ができ、また酸露点問題を解消してプラントの熱効率を
上げることができる。なお、上記実施例では、SO2吸着
剤から離脱されたSO2を含む空気の一部を取出して石灰
・石膏法脱硫装置で処理するようにしているが、燃焼器
から吸着塔に至る排ガスの一部を取出すようにしてもよ
く、また取出されたSO2濃度の高い排ガス又は空気の一
部は石灰・石膏法脱硫装置以外の処理装置で処理するよ
うにしてもよい。
また、上記実施例では、SO2吸着塔を２塔使用して燃
焼器の連続燃焼を行なうようにしているが、SO2吸着塔
を１塔とし、燃焼器の燃焼、排ガスからのSO2の吸収及
びSO2の空気による離脱を間欠的に行なうようにするこ
ともできる。
焼器の連続燃焼を行なうようにしているが、SO2吸着塔
を１塔とし、燃焼器の燃焼、排ガスからのSO2の吸収及
びSO2の空気による離脱を間欠的に行なうようにするこ
ともできる。
以上説明したように、本発明では燃焼器排ガス中のSO
2を吸着剤で吸着することによって放出される排ガス中
のSO2の量を減少させて放出させることができると共
に、酸露点の問題を解消して排ガスが低減になる迄熱回
収を行ないプラントの熱効率を上げることができる。
2を吸着剤で吸着することによって放出される排ガス中
のSO2の量を減少させて放出させることができると共
に、酸露点の問題を解消して排ガスが低減になる迄熱回
収を行ないプラントの熱効率を上げることができる。
また、SO2吸着剤で吸着されたSO2を空気で離脱させて
燃焼器に戻し、排ガス又はSO2を離脱した空気の一部を
系外に取出すことによって、同排ガス又は空気中のSO2
濃度を高め、後流側の処理設備を小型とし、かつ、処理
効率を上げることができる。
燃焼器に戻し、排ガス又はSO2を離脱した空気の一部を
系外に取出すことによって、同排ガス又は空気中のSO2
濃度を高め、後流側の処理設備を小型とし、かつ、処理
効率を上げることができる。
第１図は本発明の一実施例の系統図、第２図は同実施例
のSO2吸着塔の塔内温度とSO2吸着塔出口SO2濃度を示す
グラフ、第３図は同実施例のSO2吸着剤使用量とSO2吸着
塔出口SO2濃度を示すグラフである。 １……燃焼器,2……燃料ライン,3……Ｃ重油,4……空気
の流路,5……流路,6……熱交換器群,7……流路,8a,8b…
…SO2吸着塔,9A,9B……バルブ,10A,10B……SO2吸着剤,1
1A,11B……バルブ,12……流路,13……押出しファン,14
……流路,15A,15B,16A,16B……バルブ,17……流路,18…
…石灰・石膏法脱硫装置,19……流路,20……煙突,21…
…熱交換器
のSO2吸着塔の塔内温度とSO2吸着塔出口SO2濃度を示す
グラフ、第３図は同実施例のSO2吸着剤使用量とSO2吸着
塔出口SO2濃度を示すグラフである。 １……燃焼器,2……燃料ライン,3……Ｃ重油,4……空気
の流路,5……流路,6……熱交換器群,7……流路,8a,8b…
…SO2吸着塔,9A,9B……バルブ,10A,10B……SO2吸着剤,1
1A,11B……バルブ,12……流路,13……押出しファン,14
……流路,15A,15B,16A,16B……バルブ,17……流路,18…
…石灰・石膏法脱硫装置,19……流路,20……煙突,21…
…熱交換器
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 蔦谷 博之 長崎県長崎市飽の浦町１番１号 三菱重 工業株式会社長崎研究所内 (56)参考文献 特開 昭57−15820（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】燃焼器からのSO2を含有する排ガスをSO2吸
着剤に接触させてSO2を除去した上系外へ放出し、SO2を
吸着したSO2吸着剤に空気を接触させてSO2を離脱させ、
この離脱されたSO2を含む空気を燃料用空気として燃焼
器へ供給して燃焼を行なって燃焼器排ガス中のSO2濃度
を高めると共に、上記吸着剤に接触前の排ガス又は上記
SO2吸着剤に接触後の空気の一部を系外に取出すことを
特徴とする燃焼器排ガスの脱硫方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1118515A JP2554167B2 (ja) | 1989-05-15 | 1989-05-15 | 燃焼器排ガスの脱硫方法 |
| US07/521,271 US5075085A (en) | 1989-05-15 | 1990-05-09 | Desulfurizing method for exhaust gas from combustor |
| DE69009589T DE69009589T2 (de) | 1989-05-15 | 1990-05-12 | Verfahren und Vorrichtung zur Entschwefelung von Abgasen einer Verbrennungsanlage. |
| EP90108979A EP0398199B1 (en) | 1989-05-15 | 1990-05-12 | Desulfurizing method and equipment for exhaust gas from combuster |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1118515A JP2554167B2 (ja) | 1989-05-15 | 1989-05-15 | 燃焼器排ガスの脱硫方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02298314A JPH02298314A (ja) | 1990-12-10 |
| JP2554167B2 true JP2554167B2 (ja) | 1996-11-13 |
Family
ID=14738539
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1118515A Expired - Fee Related JP2554167B2 (ja) | 1989-05-15 | 1989-05-15 | 燃焼器排ガスの脱硫方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5075085A (ja) |
| EP (1) | EP0398199B1 (ja) |
| JP (1) | JP2554167B2 (ja) |
| DE (1) | DE69009589T2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1994016992A1 (en) * | 1993-01-25 | 1994-08-04 | Bechtel Group Inc. | Combined power environmental cycle (cpec) |
| CN111773915B (zh) * | 2020-06-10 | 2022-07-15 | 上海交通大学 | 一种烟气干法脱硫工艺 |
| AU2020440901A1 (en) * | 2020-08-14 | 2022-03-03 | Huaneng Clean Energy Research Institute | System and method for integrated removal of multiple pollutants in flue gas with near-zero emission |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3556722A (en) * | 1966-09-24 | 1971-01-19 | Furukawa Mining Co | Process for treating sulfurous acid gas-containing exhaust gas |
| CA950169A (en) * | 1970-10-26 | 1974-07-02 | Kureha Kagaku Kogyo Kabushiki Kaisha | Production of gypsum from combustion exhaust gas |
| US3906078A (en) * | 1971-11-11 | 1975-09-16 | Bischoff Gasreinigung | Process for removing sulfur oxides from industrial waste gas |
| NL7413164A (nl) * | 1974-10-07 | 1976-04-09 | Shell Int Research | Werkwijze voor het gezamenlijk bedrijven van een inrichting waarin zwaveloxyden geaccepteerd worden met een inrichting voor het converteren van zwaveldioxyde. |
| BR8103078A (pt) * | 1980-05-24 | 1982-02-09 | Hoelter H | Processo e dispositivo para a eliminacao de anidrido sulfuroso e outras substancias nocivas de gas de fumaca |
| EP0284850B1 (en) * | 1987-03-09 | 1992-06-17 | Uop | Improved adsorptive purification process |
-
1989
- 1989-05-15 JP JP1118515A patent/JP2554167B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1990
- 1990-05-09 US US07/521,271 patent/US5075085A/en not_active Expired - Fee Related
- 1990-05-12 DE DE69009589T patent/DE69009589T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1990-05-12 EP EP90108979A patent/EP0398199B1/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02298314A (ja) | 1990-12-10 |
| EP0398199B1 (en) | 1994-06-08 |
| DE69009589T2 (de) | 1994-09-22 |
| DE69009589D1 (de) | 1994-07-14 |
| US5075085A (en) | 1991-12-24 |
| EP0398199A1 (en) | 1990-11-22 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |