JPS5871356A - 耐食性を主とする使用性能がすぐれたフエライト系ステンレス鋼とその製造方法 - Google Patents
耐食性を主とする使用性能がすぐれたフエライト系ステンレス鋼とその製造方法Info
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- JPS5871356A JPS5871356A JP16881281A JP16881281A JPS5871356A JP S5871356 A JPS5871356 A JP S5871356A JP 16881281 A JP16881281 A JP 16881281A JP 16881281 A JP16881281 A JP 16881281A JP S5871356 A JPS5871356 A JP S5871356A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はステンレス鋼の高純精錬技術を活用して、耐食
性がすぐれかつ製品の加工性がすぐれた安価なフェライ
ト系ステンレス鋼を提供することを目的とするもので、
フェライト系ステンレス鋼の成分系と製造法に関するも
のである。
性がすぐれかつ製品の加工性がすぐれた安価なフェライ
ト系ステンレス鋼を提供することを目的とするもので、
フェライト系ステンレス鋼の成分系と製造法に関するも
のである。
１７ｃｒを主とするフェライト系ステンレス鋼は安価な
利点を生かして、従来よシ主として薄板として広く使用
されて来たが、１８ｃｒ−８Ｎｉ系のオーステナイト系
ステンレス鋼に比較すると耐食性、加工性の点で相当に
劣っている。時に耐食性の点では大気中、あるいは自然
に存在する水、水道水、あるいは温水等の比較的ゆるや
かな榮件下で使用されるが、溶接部や加工を受けた部分
では容易に発錆し、父母材部でも耐食性が劣っている。
利点を生かして、従来よシ主として薄板として広く使用
されて来たが、１８ｃｒ−８Ｎｉ系のオーステナイト系
ステンレス鋼に比較すると耐食性、加工性の点で相当に
劣っている。時に耐食性の点では大気中、あるいは自然
に存在する水、水道水、あるいは温水等の比較的ゆるや
かな榮件下で使用されるが、溶接部や加工を受けた部分
では容易に発錆し、父母材部でも耐食性が劣っている。
望されている。また、加工性においても絞シ性、張り出
し性の点で今−歩である。もちろんこれらの耐食性や加
工性の改善については従来より莫大な研究がなされた結
果、主として合金添加の方法で改善されて来た。耐食性
に関しては使用環境により、その要求度合いが異なシー
欅な規準は決められない、したがって用途によってＭｏ
ｅ Ｃｕ ＊Ｎｌ 、 Ｔｉ 、 Ｎｂ等の選択添加
がよく知られ、加工性に対して１ｉＴｉ、Ｂ、Ａ／＝の
添加、Ｃ，Ｎの低減、熱関圧延粂件、熱処理条件との組
合せ等が検討されて来た。しかしこのようにして、合金
添加を重視するとコストを高くシ、！ロセスの簡略化を
阻害する。
し性の点で今−歩である。もちろんこれらの耐食性や加
工性の改善については従来より莫大な研究がなされた結
果、主として合金添加の方法で改善されて来た。耐食性
に関しては使用環境により、その要求度合いが異なシー
欅な規準は決められない、したがって用途によってＭｏ
ｅ Ｃｕ ＊Ｎｌ 、 Ｔｉ 、 Ｎｂ等の選択添加
がよく知られ、加工性に対して１ｉＴｉ、Ｂ、Ａ／＝の
添加、Ｃ，Ｎの低減、熱関圧延粂件、熱処理条件との組
合せ等が検討されて来た。しかしこのようにして、合金
添加を重視するとコストを高くシ、！ロセスの簡略化を
阻害する。
このような現状に対して、本発明者等は、精錬技術、特
に高純化精錬技術に注目し、合金化は極力少量にして、
耐食性の向上、加工性の向上、グロセスの簡略化を実現
することをねらいに多くの研究を実施して来た。その結
果、Ｐと８、ＣとＮの低減、すなわち高純化技術がこの
ねらいに合致することを見出し本発明を完成させた鴨の
である。
に高純化精錬技術に注目し、合金化は極力少量にして、
耐食性の向上、加工性の向上、グロセスの簡略化を実現
することをねらいに多くの研究を実施して来た。その結
果、Ｐと８、ＣとＮの低減、すなわち高純化技術がこの
ねらいに合致することを見出し本発明を完成させた鴨の
である。
すなわち本発明の要旨とするところは下記のとおりであ
る。
る。
（１） 重量−ｆｃｏ、０８％以下、ＳｉＯ，３噂以
下、Ｍｌｌｏ、 ３ ％以Ｆ％Ｃｒ １３〜２６ ％、
ＮＯ，０３％以下、Ｐｏ、０１５１未満、ｓｏ、ｏｏｉ
ｏｓ未満、ＡｔＯ，０２〜ｏ、ｚｏｓｆ含み、必要に応
じてさらにＮｂＯ，０２〜０．３０％、Ｍｅ ３ ％以
Ｆ％Ｃａ１％以下、ＮｉＩ ＳＬＩ下、Ｔ１０．６１以
下、８０．０１０％以下ｔｌ檀または２ａ１以上を含み
残部実質的にＦ・からなることを特徴とする耐食性を主
とする使用性能がすぐれたフェライト系ステンレス鋼。
下、Ｍｌｌｏ、 ３ ％以Ｆ％Ｃｒ １３〜２６ ％、
ＮＯ，０３％以下、Ｐｏ、０１５１未満、ｓｏ、ｏｏｉ
ｏｓ未満、ＡｔＯ，０２〜ｏ、ｚｏｓｆ含み、必要に応
じてさらにＮｂＯ，０２〜０．３０％、Ｍｅ ３ ％以
Ｆ％Ｃａ１％以下、ＮｉＩ ＳＬＩ下、Ｔ１０．６１以
下、８０．０１０％以下ｔｌ檀または２ａ１以上を含み
残部実質的にＦ・からなることを特徴とする耐食性を主
とする使用性能がすぐれたフェライト系ステンレス鋼。
（？） 重ｌ１ｌＳでｃ ｏ、 ｏ ８ ％以下、Ｓ
ｌＯ，３慢以Ｆ、Ｍｎ ０．３ ％以下、Ｃｒ １３〜
２６ｔｓ、ＮＯ，０３％以下、Ｐｏ、０１５１未満、３
０．００１０優禾／Ｍ、ＡｊＯ００２〜０２０チを含み
、必要に広じてさらにＮｂＯ，０２〜０．３０％、Ｍｏ
３％以下、Ｃｏ １ ％以下、Ｎｉ１％以下、ＴｉＯ
，ｆｌ以下、８０．０１０％以下を１種または２種以上
を含み残部実質的にＦ・からなる溶鋼を、ΔＴく４０℃
の鋳造！度条件下で連続鋳造し、得られた一片を１１３
０℃を超えないように加熱あるいは保熱した後、熱間圧
延することを特徴とする耐食性を主とする使用性能がす
ぐれたフェライト系ステンレス鋼の製造方法。
ｌＯ，３慢以Ｆ、Ｍｎ ０．３ ％以下、Ｃｒ １３〜
２６ｔｓ、ＮＯ，０３％以下、Ｐｏ、０１５１未満、３
０．００１０優禾／Ｍ、ＡｊＯ００２〜０２０チを含み
、必要に広じてさらにＮｂＯ，０２〜０．３０％、Ｍｏ
３％以下、Ｃｏ １ ％以下、Ｎｉ１％以下、ＴｉＯ
，ｆｌ以下、８０．０１０％以下を１種または２種以上
を含み残部実質的にＦ・からなる溶鋼を、ΔＴく４０℃
の鋳造！度条件下で連続鋳造し、得られた一片を１１３
０℃を超えないように加熱あるいは保熱した後、熱間圧
延することを特徴とする耐食性を主とする使用性能がす
ぐれたフェライト系ステンレス鋼の製造方法。
ここで、ΔＴＣ＝（連続鋳造時のタンディシェにおける
Ｓ鋼温度Ｃ）−（溶鋼の凝固温度℃）。
Ｓ鋼温度Ｃ）−（溶鋼の凝固温度℃）。
以下本発明の詳細な説明する。
高純化精錬技術はＣａ系の７ラツクス等の吹込み等によ
シスチンレス鋼でも８１０ｐｐｒｎ以丁、Ｐ１５０ｐｐ
ｎｍ以下が可能なことが報告され、更にＣやＮの低減も
すでに工業的規模で実現されている。
シスチンレス鋼でも８１０ｐｐｒｎ以丁、Ｐ１５０ｐｐ
ｎｍ以下が可能なことが報告され、更にＣやＮの低減も
すでに工業的規模で実現されている。
本発明者らはこれらの高純化精錬技術に注目し、かつ製
造ノロセスの検討を加味したわけであるが、１７Ｃｒｉ
のフェライト系ステンレス鋼の耐食性、否に発錆性を峨
気化学的に検討した結果、Ｃｔ−による不動ｍｄ１．＊
特性に対してＰを低減することがきわめて有効なことが
わかった。更にＳを低減することは１７ Ｃｒ系の不動
態化特性を改善し、更に上述の低Ｐとの相乗効果で、Ｃ
ｔ−による不動態破壊特性を大巾に向上させることがわ
かった。
造ノロセスの検討を加味したわけであるが、１７Ｃｒｉ
のフェライト系ステンレス鋼の耐食性、否に発錆性を峨
気化学的に検討した結果、Ｃｔ−による不動ｍｄ１．＊
特性に対してＰを低減することがきわめて有効なことが
わかった。更にＳを低減することは１７ Ｃｒ系の不動
態化特性を改善し、更に上述の低Ｐとの相乗効果で、Ｃ
ｔ−による不動態破壊特性を大巾に向上させることがわ
かった。
これらの知見をもとにして、真空溶解炉にて低Ｐ、低Ｓ
に注目した合金を溶製すると共に熱間圧延の加熱温度、
熱間圧延条件、熱延板焼鈍条件、冷間π延粂件、最終焼
鈍条件等を加味して検討（７九、製品は０．７■厚とし
た。耐食性についてはこれらの製品で電気化学的測定は
もとより各種浸漬試験を行なっ九、″耐食性に対しては
グロセス粂件の影響は顕著ではなく、合金組成の影響が
大きかった。特にＳを１０ ｐｐｍ未満、Ｐを１５０
ｐｐｍ未満とすることでこの種の合金の不動態化時性及
びＣｔ′″等による不動１１ｄ！を壊抵抗を大巾に向上
させ得ることを見出した（第１図）、又大気中での耐錆
性の加速テストとして４４ ＮａＣｊ ＋ ０．２ ％
Ｈ２Ｏ２，６０℃の浸漬試験を実施した。これらの結
果からＣｒ量（第２図）、Ｍｏ ＊ Ｃｍ ＋ Ｎｔ
＊ Ｔ１等の添加効果（第３図）が低Ｓ、低Ｐの合金で
−ノー顕著に現われることが判明した。こうして低Ｐ１
低Ｓ′４の高純化はそれ自体も耐食性に効果を示すが、
ＭＯｒＣｕ ＊ ＮＩ等の合金元素の効果を一層顕著な
ものとし、高価なこれら合金元素の添加量を低減し得る
ことが紘じめて明らかになった。
に注目した合金を溶製すると共に熱間圧延の加熱温度、
熱間圧延条件、熱延板焼鈍条件、冷間π延粂件、最終焼
鈍条件等を加味して検討（７九、製品は０．７■厚とし
た。耐食性についてはこれらの製品で電気化学的測定は
もとより各種浸漬試験を行なっ九、″耐食性に対しては
グロセス粂件の影響は顕著ではなく、合金組成の影響が
大きかった。特にＳを１０ ｐｐｍ未満、Ｐを１５０
ｐｐｍ未満とすることでこの種の合金の不動態化時性及
びＣｔ′″等による不動１１ｄ！を壊抵抗を大巾に向上
させ得ることを見出した（第１図）、又大気中での耐錆
性の加速テストとして４４ ＮａＣｊ ＋ ０．２ ％
Ｈ２Ｏ２，６０℃の浸漬試験を実施した。これらの結
果からＣｒ量（第２図）、Ｍｏ ＊ Ｃｍ ＋ Ｎｔ
＊ Ｔ１等の添加効果（第３図）が低Ｓ、低Ｐの合金で
−ノー顕著に現われることが判明した。こうして低Ｐ１
低Ｓ′４の高純化はそれ自体も耐食性に効果を示すが、
ＭＯｒＣｕ ＊ ＮＩ等の合金元素の効果を一層顕著な
ものとし、高価なこれら合金元素の添加量を低減し得る
ことが紘じめて明らかになった。
フェライト系ステンレス鋼製品の加工性の要請に関して
は、曲げ性更には冷間加工後の曲げ性等から、用途によ
っては深絞シ性ならびに絞シ時のりソング特性について
検討した。
は、曲げ性更には冷間加工後の曲げ性等から、用途によ
っては深絞シ性ならびに絞シ時のりソング特性について
検討した。
まず曲げ性については、グロセスの影響は小さく、合金
組成の影響が大きい。特に製品板に３０嚢ｓｆの冷間加
工を与えた後、圧延方向に直角方向の密着−げをする加
工０曲げテストで合金によって割れが発生した。明らか
に８０．００１％未満でかつＰも０．０１５Ｌｓ未満の
合金には密着−げで割れは全く発生しなかった（第４図
）。
組成の影響が大きい。特に製品板に３０嚢ｓｆの冷間加
工を与えた後、圧延方向に直角方向の密着−げをする加
工０曲げテストで合金によって割れが発生した。明らか
に８０．００１％未満でかつＰも０．０１５Ｌｓ未満の
合金には密着−げで割れは全く発生しなかった（第４図
）。
深絞り時性はｒを求めて評価した。製品板より圧延方向
、圧延方向と直角方向、４５°方向よシ規定の引張試験
片を採取し、ｒ値を測定し、ｒを求め九・又圧延方向か
ら採取した引張試験片に２０−の引張歪を与えた後、粗
度計にて発生したりソング高さを測定した。
、圧延方向と直角方向、４５°方向よシ規定の引張試験
片を採取し、ｒ値を測定し、ｒを求め九・又圧延方向か
ら採取した引張試験片に２０−の引張歪を与えた後、粗
度計にて発生したりソング高さを測定した。
フェライト系ステンレス鋼のりソング性、ｒ値について
は合金組成はもとより熱間圧延条件の影響やその後の熱
処理の影響が大きいことはよく知られている。高純鋼に
ついても時に熱延板焼鈍の影響は大きく、連続焼鈍法に
よる８５０〜１１３５０℃の温度域に急速Ｕｌｌ熱する
方式が従来のベル型焼鈍による方式よりすぐれていた。
は合金組成はもとより熱間圧延条件の影響やその後の熱
処理の影響が大きいことはよく知られている。高純鋼に
ついても時に熱延板焼鈍の影響は大きく、連続焼鈍法に
よる８５０〜１１３５０℃の温度域に急速Ｕｌｌ熱する
方式が従来のベル型焼鈍による方式よりすぐれていた。
又熱延板焼鈍を省略した場合にも連続焼鈍法と基本的に
は近い結果が得られた。、こうして高純化効果は熱延法
、ｊ）るいは熱延板焼鈍の方法いかんを問わず効果を示
すことが判明したが、ここでは通常の熱間圧延法と連続
焼鈍法に注目して検討した結果、高純合並系では従来の
ベル城焼鈍方式にνいて矧られた知見とは異なりＮｂと
Ｍの効果が特に−着になることが判明した。又高純合金
では特に−造時の一枚化、熱延加熱温度の適正化がりソ
ング、ｒ値に関して電賛な管理ポイントであることが判
明した。
は近い結果が得られた。、こうして高純化効果は熱延法
、ｊ）るいは熱延板焼鈍の方法いかんを問わず効果を示
すことが判明したが、ここでは通常の熱間圧延法と連続
焼鈍法に注目して検討した結果、高純合並系では従来の
ベル城焼鈍方式にνいて矧られた知見とは異なりＮｂと
Ｍの効果が特に−着になることが判明した。又高純合金
では特に−造時の一枚化、熱延加熱温度の適正化がりソ
ング、ｒ値に関して電賛な管理ポイントであることが判
明した。
この点は高純合金が粒成長しやすく粗大化する傾向を有
するためである。
するためである。
高純合金（Ｓ＜０．００１０％ 、Ｐ＜０．０１５≠）
におけるＡｔ及びＮｂの効果は第５図および第６図に示
す一層りである。Ｎｂは０．０２〜０．３０−の＃Ｓ加
でリノングの増大を抑えて、７値を改善する。 Ａｔは
０２０２〜０．２０１Ｇでｒ Ｉ’ｌを大巾に改善し、
かつリジングの劣化を抑制する。又Ｂの少量添加は高純
合金においてもその効果が認められた。
におけるＡｔ及びＮｂの効果は第５図および第６図に示
す一層りである。Ｎｂは０．０２〜０．３０−の＃Ｓ加
でリノングの増大を抑えて、７値を改善する。 Ａｔは
０２０２〜０．２０１Ｇでｒ Ｉ’ｌを大巾に改善し、
かつリジングの劣化を抑制する。又Ｂの少量添加は高純
合金においてもその効果が認められた。
以上述べた通り、精練技術の進歩、特に有害な不純物で
あるＰとＳをＣａ系のフラックスで従来より大巾に低減
する方法をベースに溶製されたフェライト系ステンレス
鋼において、不動態化能力が向上し、耐食性がすぐれ、
更にＭｅ ＊ Ｃｕ ＊ Ｎ１等の添加の有効性を一層
大きなものとし、従来よりも少量で大きな効果を発揮す
る。又きびしい曲げ加工性を低Ｐ５低Ｓ化は改善する。
あるＰとＳをＣａ系のフラックスで従来より大巾に低減
する方法をベースに溶製されたフェライト系ステンレス
鋼において、不動態化能力が向上し、耐食性がすぐれ、
更にＭｅ ＊ Ｃｕ ＊ Ｎ１等の添加の有効性を一層
大きなものとし、従来よりも少量で大きな効果を発揮す
る。又きびしい曲げ加工性を低Ｐ５低Ｓ化は改善する。
更に薄板の／Ｊｎ工性について屯、低Ｐ１低Ｓ合金にお
いてはＮｂ 、 ＡＡ等の作用効果が顕著で、少量の添
加で大巾な改善効果が得られることが判明し喪、ただ低
Ｐ、低Ｓ鋼では鋳造組織の微細化のために鋳造時のΔＴ
Ｃ（タンディッシーでの溶鋼温度−溶鋼の凝固′ａ度（
計算値））を小さくし、ｊＴＣ≦４００が必要である。
いてはＮｂ 、 ＡＡ等の作用効果が顕著で、少量の添
加で大巾な改善効果が得られることが判明し喪、ただ低
Ｐ、低Ｓ鋼では鋳造組織の微細化のために鋳造時のΔＴ
Ｃ（タンディッシーでの溶鋼温度−溶鋼の凝固′ａ度（
計算値））を小さくし、ｊＴＣ≦４００が必要である。
又熱延前の加熱温度も粗大化防止のため１１３０℃以下
とする必要がめる。
とする必要がめる。
以上の細見はすぐれた品質のフェライト系ステンレス鋼
を安価に供給する目的に対して極めて画期的で大きな効
果を発揮するものである。
を安価に供給する目的に対して極めて画期的で大きな効
果を発揮するものである。
以下に本発明の成分の限定理由について述べる。
Ｃ：Ｃは耐食性、加工性にとって有害で低い方が望まし
いが％ｇＥＰ、低Ｓペースではさ１１と有害ではなく、
上限を０．０８％とした。
いが％ｇＥＰ、低Ｓペースではさ１１と有害ではなく、
上限を０．０８％とした。
Ｓｌ：ｉ９１は耐食性、加工性に対して低い方が望まし
く、０．３−以下とした。
く、０．３−以下とした。
Ｍｎ ： Ｍｎは耐食性に対して低い方が望ましく、０
．３−以下とした。
．３−以下とした。
Ｐ二Ｐはフェライト系ステンレス鋼の不動９％性、特Ｋ
Ｃ１″″による不動！１破壊抵抗を害し、低ければ低
い程望ましく 、０．０１５４未満とした。
Ｃ１″″による不動！１破壊抵抗を害し、低ければ低
い程望ましく 、０．０１５４未満とした。
Ｓ：Ｓは７ヱライト系ステ／レス鋼の不動！Ｉｌ特性を
害し、低ければ低い程望ましく、ｏ、ｏｏｔｏチ未満が
望ましい、低Ｐ効果と低Ｓ効果は相乗作用を有し、Ｃｔ
−による不動態破壊抵抗を増し、耐誘性を改善し、又、
曲げ特性を改善する。
害し、低ければ低い程望ましく、ｏ、ｏｏｔｏチ未満が
望ましい、低Ｐ効果と低Ｓ効果は相乗作用を有し、Ｃｔ
−による不動態破壊抵抗を増し、耐誘性を改善し、又、
曲げ特性を改善する。
Ｃｒ ： Ｃｒ ｔｊフヱライト系ステ／レス鋼に不可
欠で１３９１から２６−まで耐食性を大巾に向上する。
欠で１３９１から２６−まで耐食性を大巾に向上する。
１３ＬＩＩ未満では耐食性が不十分で°、２６％をこえ
ると加工性が劣化する。
ると加工性が劣化する。
ＡＬ：ＡＬは低８．低Ｐ系フヱライトステンレス鋼で０
．０２〜０．２０−においてＴを大巾に改善し、かつリ
ジング特性も改善する。０．０２ Ｓ未満では効果が小
さく、０．２０−をこえるとりソング特性を劣化させる
。
．０２〜０．２０−においてＴを大巾に改善し、かつリ
ジング特性も改善する。０．０２ Ｓ未満では効果が小
さく、０．２０−をこえるとりソング特性を劣化させる
。
Ｎｂ ： Ｎｂは低Ｓ１低Ｐ系フエライトステンレス鋼
で０．０２ ％〜０．３０ ％においてリノング特性を
改善するｓＯ，０２％未満では効果が小さく、０．３０
−を超えると効果が飽和し、用途によって選択添加する
。
で０．０２ ％〜０．３０ ％においてリノング特性を
改善するｓＯ，０２％未満では効果が小さく、０．３０
−を超えると効果が飽和し、用途によって選択添加する
。
ＮＵＮは耐＊特性に社さほど影響しないが、加工性には
低い方が望ましい。したがって通常レベルの０．０３％
以下とした。
低い方が望ましい。したがって通常レベルの０．０３％
以下とした。
ｋｂ ： Ｍｏは特に低Ｐ１低Ｓベースで少量添加で耐
食性を顕著に改善し、用途によって３−以下で選択添加
する。３−をこえるとコストが高くなるからである。
食性を顕著に改善し、用途によって３−以下で選択添加
する。３−をこえるとコストが高くなるからである。
Ｃｕ ： Ｃｕは特に低Ｐ１低Ｓベースで少を添加で耐
食性を顕著に改善し用途によって１％以下で選択添加す
る。ｌＩｓをこえると効果が飽和する。
食性を顕著に改善し用途によって１％以下で選択添加す
る。ｌＩｓをこえると効果が飽和する。
Ｎ１ ： Ｎｉは低Ｐ１低Ｓベースで少量添加で耐食性
を改善し、用途によって１１以下で選択添加する。ｌ−
をこえると効果が飽和する。
を改善し、用途によって１１以下で選択添加する。ｌ−
をこえると効果が飽和する。
Ｔｊ ： Ｔｌは低Ｐ、低Ｓペースで少量添加で耐食性
、加工性を改善し用途によって０．６チ以内で選択添加
する。０．６チをこえると効果が飽和する。
、加工性を改善し用途によって０．６チ以内で選択添加
する。０．６チをこえると効果が飽和する。
Ｂ：Ｂは低Ｐ、低Ｓペースで、少量添加で加工性を改善
し、用途によって０．０１０−以内で選択添加する。０
．０１０１Ｇをこえると耐食性を劣化させる。
し、用途によって０．０１０−以内で選択添加する。０
．０１０１Ｇをこえると耐食性を劣化させる。
ｌＴ：鋳造温度は低Ｓ、低ＰペースではｌＴり４０℃が
望ましい、ｌＴが４０℃をこえると粗大化しやすく、所
期の加工性が得られない、同じく熱延の〃０熱温度ある
いは保熱温度は１１３０Ｃ以下にしなければ粗大化し中
すく、所期の低Ｓ１低Ｐの効果が得られない。
望ましい、ｌＴが４０℃をこえると粗大化しやすく、所
期の加工性が得られない、同じく熱延の〃０熱温度ある
いは保熱温度は１１３０Ｃ以下にしなければ粗大化し中
すく、所期の低Ｓ１低Ｐの効果が得られない。
以下に本発明の実施例につｉて述べる。
高純ステンレス合金の溶顧は、溶銑予備処理され九溶銑
を！用し、Ｆ・−ＣＦ金合金添加して１５０７転炉で溶
製し、Ｃレベルが０．２−程度で出鋼し、＊、ｉＡにて
Ｃａ系の７ラツクスを吹込み、Ｐ會０．０１５１未満、
８ｔ０．００１−未満とＬ＊後、ＶＯＤ炉で仕上脱炭し
た。出鋼後大半は連続鋳造し２００■厚ＣＣスラグとし
、一部はイ／ゴ。
を！用し、Ｆ・−ＣＦ金合金添加して１５０７転炉で溶
製し、Ｃレベルが０．２−程度で出鋼し、＊、ｉＡにて
Ｃａ系の７ラツクスを吹込み、Ｐ會０．０１５１未満、
８ｔ０．００１−未満とＬ＊後、ＶＯＤ炉で仕上脱炭し
た。出鋼後大半は連続鋳造し２００■厚ＣＣスラグとし
、一部はイ／ゴ。
トとした。連続−造の場合、−造条件はｌＴく４０Ｃを
満たすように注入しスラブとした。
満たすように注入しスラブとした。
インｆットは分塊圧延しスラブとした。このスラブの熱
延加熱１度は１１００℃とし、熱延条件は仕上圧延開始
ｒ！度を９００℃以丁に制御する低温圧延とし、３■厚
のホットコイルとした。その後連続焼鈍で１００ＯＣに
急速加熱することからなる熱延板焼鈍を施し、連続酸洗
した。冷間圧＃；はすべて１回冷嬌で０１７−まで圧延
し、８５０℃の最終焼鈍をし、＃Ｉ洗し、製品板を傅た
。比較材としては通常条件で製造されているステ／レス
薄板を使用し友。
延加熱１度は１１００℃とし、熱延条件は仕上圧延開始
ｒ！度を９００℃以丁に制御する低温圧延とし、３■厚
のホットコイルとした。その後連続焼鈍で１００ＯＣに
急速加熱することからなる熱延板焼鈍を施し、連続酸洗
した。冷間圧＃；はすべて１回冷嬌で０１７−まで圧延
し、８５０℃の最終焼鈍をし、＃Ｉ洗し、製品板を傅た
。比較材としては通常条件で製造されているステ／レス
薄板を使用し友。
得られ九展品の結果は表１の通りでろる。本発明鋼はＣ
ａ系の高純化処理により、すべてＳ＜０．００１０襲、
Ｐ＜０．０１５％を満たしている。
ａ系の高純化処理により、すべてＳ＜０．００１０襲、
Ｐ＜０．０１５％を満たしている。
これらの製品の特性試験結果は表２の通りで耐食特性を
中心に、すぐれた使用性能が得られ、本発明の効果が確
認された。
中心に、すぐれた使用性能が得られ、本発明の効果が確
認された。
以上の如く、本発明鋼は基本特性である耐食性を主とし
た使用４佳に対する合金の高純化の影響を明らかにした
結果得られたものであり、更にその製造方法については
連続鋳造に際しての鋳造条件及び鋳片の加熱温度条件を
規制することを要件とするものであるが、本発明以外の
製造条件、例えば連続鋳造と熱間圧延を直結するＣＣ−
ＤＲプロセスあるいはＣＣ−ホットチャ、−ジプロセス
により製造されても、本発明鋼の基本特性は変らず所期
の特性を発揮しうることは明らかである。
た使用４佳に対する合金の高純化の影響を明らかにした
結果得られたものであり、更にその製造方法については
連続鋳造に際しての鋳造条件及び鋳片の加熱温度条件を
規制することを要件とするものであるが、本発明以外の
製造条件、例えば連続鋳造と熱間圧延を直結するＣＣ−
ＤＲプロセスあるいはＣＣ−ホットチャ、−ジプロセス
により製造されても、本発明鋼の基本特性は変らず所期
の特性を発揮しうることは明らかである。
第１ａＣ１ａ 、 ｂｔｉ１７ｃｒ系ステンレス銅（７
） ｃｔ−を含む液（３％ ＮａＣＬ＋５％ Ｈ２ＢＯ
３、３０Ｃ、Ａｒ脱気）中での陽分極曲縁に対するＰ、
Ｓ量の影響を示す図、ＪＩＩ２図はフェライト系ステン
レス鋼の、４ ’ｆｋ ＮａＣＬ ＋０．２９ｋ Ｈ２
Ｏ２液中、６０℃Ｘ２４ｈｒテストによる耐食性に対す
るＣｒ量と高純化の効果を示す図、＠３図は１７ Ｃｒ
ステンレス鋼の、４ ％ ＮａＣＡ ＋０．２９ｈＨ２
０２ｇ中、６０℃Ｘ２４ｈｒテストによる耐食性に対す
る高純化ならびに合金元素の影響を示す図、第４図は各
種フェライト系ステンレス鋼（Ｃｒ ：１１．５〜２６
Ｔｏ ｓ ２％以下のＭｏ、１Ｓ以下のＮ１を含むンに
２ける加工後のＣ方向密着曲げ時性とｐ、ｓの影響を示
す図、第５図は１７ Ｃｒステンレス鋼薄板のｒ値に対
する高純化合金及びＡＡ。 鶏の影響を示す図、第６図は１７Ｃｒステンレス鋼薄板
のリノング高さに対する高純化合金及びＭ。 Ｎｂの影響を示す図である。 第１図１二曲線■の鋼中、Ｐ５０ｐｐｍ 、 ８５ｐｐ
ｍ曲線〇の鋼中、Ｐ５０ｐｐｍ、 ８９ｐｐｍ曲線■の
鋼中、 Ｐ５０ｐｐｍ、 ８６０ｐｐｍ曲線■の鋼中
、Ｐ５０ｐｐｍ 、 ８１４０ ｐｐｍ第１第１二ｂ線
■の鋼中、Ｐ５０ｐｐｍ 、 ８８ｐｐｍ曲線■の鋼中
、Ｐｌｏｏｐｐｍ 、 ８８ｐｐｍ曲ｊωの鋼中、Ｐ１
５０ｐｐｍ 、 ５８ｐｐｒｎ曲線■の鋼中、Ｐ２５０
ｐｐｎ＋ 、 ８８ｐｐｍ曲−〇の鋼中、Ｐ ３４０
ｐｐｍ 、 ８８ ｐｐｒｎ第３図 ：ロ＝コ実用合
金 Ｐ２Ｏ，０２０優、 ｓ２ｏ、ｏｏｓｏ−ロ：コ高
純合金 Ｐ（０，０１５チ、 Ｓ（０，００１１１チ第
４図 二〇割れ発生なし、Δ倣小割れ、×割れ第５図
及び＠６図； 一一−−−実用合金 Ｐ２Ｏ，０２０俤、Ｓ２０．００
５０慢□高純合金 Ｐ（０，０１５チ、 Ｓ＜：０．０
Ｌ）１０％簾２回 Ｃｒ （％） 第３図 ５ｏ／− 第５図 会ｉ元券（γ０）
） ｃｔ−を含む液（３％ ＮａＣＬ＋５％ Ｈ２ＢＯ
３、３０Ｃ、Ａｒ脱気）中での陽分極曲縁に対するＰ、
Ｓ量の影響を示す図、ＪＩＩ２図はフェライト系ステン
レス鋼の、４ ’ｆｋ ＮａＣＬ ＋０．２９ｋ Ｈ２
Ｏ２液中、６０℃Ｘ２４ｈｒテストによる耐食性に対す
るＣｒ量と高純化の効果を示す図、＠３図は１７ Ｃｒ
ステンレス鋼の、４ ％ ＮａＣＡ ＋０．２９ｈＨ２
０２ｇ中、６０℃Ｘ２４ｈｒテストによる耐食性に対す
る高純化ならびに合金元素の影響を示す図、第４図は各
種フェライト系ステンレス鋼（Ｃｒ ：１１．５〜２６
Ｔｏ ｓ ２％以下のＭｏ、１Ｓ以下のＮ１を含むンに
２ける加工後のＣ方向密着曲げ時性とｐ、ｓの影響を示
す図、第５図は１７ Ｃｒステンレス鋼薄板のｒ値に対
する高純化合金及びＡＡ。 鶏の影響を示す図、第６図は１７Ｃｒステンレス鋼薄板
のリノング高さに対する高純化合金及びＭ。 Ｎｂの影響を示す図である。 第１図１二曲線■の鋼中、Ｐ５０ｐｐｍ 、 ８５ｐｐ
ｍ曲線〇の鋼中、Ｐ５０ｐｐｍ、 ８９ｐｐｍ曲線■の
鋼中、 Ｐ５０ｐｐｍ、 ８６０ｐｐｍ曲線■の鋼中
、Ｐ５０ｐｐｍ 、 ８１４０ ｐｐｍ第１第１二ｂ線
■の鋼中、Ｐ５０ｐｐｍ 、 ８８ｐｐｍ曲線■の鋼中
、Ｐｌｏｏｐｐｍ 、 ８８ｐｐｍ曲ｊωの鋼中、Ｐ１
５０ｐｐｍ 、 ５８ｐｐｒｎ曲線■の鋼中、Ｐ２５０
ｐｐｎ＋ 、 ８８ｐｐｍ曲−〇の鋼中、Ｐ ３４０
ｐｐｍ 、 ８８ ｐｐｒｎ第３図 ：ロ＝コ実用合
金 Ｐ２Ｏ，０２０優、 ｓ２ｏ、ｏｏｓｏ−ロ：コ高
純合金 Ｐ（０，０１５チ、 Ｓ（０，００１１１チ第
４図 二〇割れ発生なし、Δ倣小割れ、×割れ第５図
及び＠６図； 一一−−−実用合金 Ｐ２Ｏ，０２０俤、Ｓ２０．００
５０慢□高純合金 Ｐ（０，０１５チ、 Ｓ＜：０．０
Ｌ）１０％簾２回 Ｃｒ （％） 第３図 ５ｏ／− 第５図 会ｉ元券（γ０）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１） １ｔｌＧテＣＯ，０８％以下、８１０．３％
以下、Ｍａ Ｏ，３％以下、Ｃｒ １３〜２６９ｂ ％
Ｎ Ｏ−０３Ｔｏ 以下、Ｐｏ、０１５−未満、８０．
００１１１未満、Ａｔ０００２〜ｆｆ、２０１残部実質
的にＦ・からなることを特徴とする耐食性を主とする使
、用性能がすぐれたフェライト系ステンレス鋼。 （２）重量慢でＣ０，０８チ以下、ＳＩｏ、３チ以下、
Ｍ胞０．３１６以下、Ｃｒ １３〜２６ Ｔｏ％ＮＯ，
０３−以下、Ｐｏ、０１５チ未満、８０．００１０−未
満、Ａｔ０００２〜０．２０−を含み、さらにＮｂ０．
０２〜０．３０値、Ｍｏ ３−以下、Ｃｕ １ ’４以
下、Ｎｉ ｌ−以下、Ｔｌ０８６−以下、８０．０１０
％以下を１種又は２種以上を含み、残部実質的にＦ・か
らなることを特徴とする耐食性を主とする使用性能がす
ぐれたフェライト系ステンレス鋼。 （３） 重量−でｃｏ、ｏｓ−以下、８１０．３−以
下、１０．３−以下、Ｃｒ１３〜２６％、Ｎ Ｏ，０３
％以Ｆ’、Ｐ０．０１５％未満、８０．００１０％未満
、紅０．０２〜０．２０％、残部実質的にＦ・からなる
溶鋼を、−Ｔ≦４０℃の一造温度条件下で連続−造し、
得られた鋳片を１１３０℃を超えないように加熱あるい
は保熱した後、熱間圧延することを特徴とする耐食性を
王とする開用性能がすぐれたフェライト系ステンレス鋼
の製造方法。 ココア、ΔＴＣ＝（Ｊ続鋳造時のタンディジーにおける
溶鋼ＭｆＣ）−（溶鋼の凌固温ＩＪ［ｃ）（４） 重
ｔ−でｃｏ、０８ｓ以下、ＳｌＯ，３１以下、Ｍｍ Ｏ
，３９に以下、Ｃｒ１３〜２６％、ＮＯ，０３％以下、
Ｐｏ、０１５４禾ｆｉ、１ｉ１０．００１０ｔｓ禾満、
Ａ／ｌ。 ０．０２〜０．２０ ’＃ ４ｒｔ−’）、さらにＮｂ
Ｏ，０２〜０．３０％、Ｍｅ ３−以下、Ｃｕ １−
以下、ＮＩ ｌ−以下、Ｔ１０、６ ％以下、８０．０
１０ｄ以下’ｉ１棟又は２種以上を含み、残部実質的に
Ｆ・からなる溶鋼を、Δ丁≦４０ＣＯ−造温度条件下で
連続−造し、得られた一片を１１３０℃を超えないよう
に加熱あるいは保熱した後、熱間圧延することを特徴と
する耐食性を主とする使用性能がすぐれたフェライト系
ステンレス鋼の製造方法。 ここで、ΔＴ℃＝（連続鋳造時のタンディシェにおける
溶鋼温度℃）−（溶鋼の凝固温ｆ℃）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16881281A JPS5871356A (ja) | 1981-10-23 | 1981-10-23 | 耐食性を主とする使用性能がすぐれたフエライト系ステンレス鋼とその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16881281A JPS5871356A (ja) | 1981-10-23 | 1981-10-23 | 耐食性を主とする使用性能がすぐれたフエライト系ステンレス鋼とその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5871356A true JPS5871356A (ja) | 1983-04-28 |
| JPH02427B2 JPH02427B2 (ja) | 1990-01-08 |
Family
ID=15874944
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16881281A Granted JPS5871356A (ja) | 1981-10-23 | 1981-10-23 | 耐食性を主とする使用性能がすぐれたフエライト系ステンレス鋼とその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5871356A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5983749A (ja) * | 1982-11-02 | 1984-05-15 | Nisshin Steel Co Ltd | 耐候性フエライトステンレス鋼 |
| JPH02107744A (ja) * | 1988-10-18 | 1990-04-19 | Kawasaki Steel Corp | 溶接性と耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼 |
| WO2008084838A1 (ja) | 2007-01-12 | 2008-07-17 | Jfe Steel Corporation | 溶接部耐食性および鋼板の靭性に優れた温水器用フェライト系ステンレス鋼板 |
| KR100922067B1 (ko) | 2007-12-18 | 2009-10-16 | 주식회사 포스코 | 페라이트계 스테인리스강의 연속주조방법 |
| JP2012184494A (ja) * | 2011-03-08 | 2012-09-27 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | 耐発銹性に優れたフェライト系ステンレス鋼 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5144888A (ja) * | 1974-10-15 | 1976-04-16 | Sharp Kk | |
| JPS5198616A (ja) * | 1975-02-19 | 1976-08-31 | Fukashiboriseinisuguretafueraitokeisutenresuko | |
| JPS5224913A (en) * | 1975-08-21 | 1977-02-24 | Nippon Steel Corp | Ferritic stainless steel with excellent workability |
-
1981
- 1981-10-23 JP JP16881281A patent/JPS5871356A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5144888A (ja) * | 1974-10-15 | 1976-04-16 | Sharp Kk | |
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| JPH0120220B2 (ja) * | 1982-11-02 | 1989-04-14 | Nisshin Steel Co Ltd | |
| JPH02107744A (ja) * | 1988-10-18 | 1990-04-19 | Kawasaki Steel Corp | 溶接性と耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼 |
| WO2008084838A1 (ja) | 2007-01-12 | 2008-07-17 | Jfe Steel Corporation | 溶接部耐食性および鋼板の靭性に優れた温水器用フェライト系ステンレス鋼板 |
| US8383034B2 (en) | 2007-01-12 | 2013-02-26 | Jfe Steel Corporation | Ferritic stainless steel sheet for water heater excellent in corrosion resistance at welded part and steel sheet toughness |
| KR100922067B1 (ko) | 2007-12-18 | 2009-10-16 | 주식회사 포스코 | 페라이트계 스테인리스강의 연속주조방법 |
| JP2012184494A (ja) * | 2011-03-08 | 2012-09-27 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | 耐発銹性に優れたフェライト系ステンレス鋼 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02427B2 (ja) | 1990-01-08 |
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