JPS5868474A - パルスア−ク溶接用電源 - Google Patents
パルスア−ク溶接用電源Info
- Publication number
- JPS5868474A JPS5868474A JP16850081A JP16850081A JPS5868474A JP S5868474 A JPS5868474 A JP S5868474A JP 16850081 A JP16850081 A JP 16850081A JP 16850081 A JP16850081 A JP 16850081A JP S5868474 A JPS5868474 A JP S5868474A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- current
- circuit
- short
- pulse
- output
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/09—Arrangements or circuits for arc welding with pulsed current or voltage
- B23K9/091—Arrangements or circuits for arc welding with pulsed current or voltage characterised by the circuits
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding Control (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
に適した電源の改良に関するものである。
消耗性電極を用いるパルスアーク溶接は大ｔぶる電流の
パルス電流期間と小なる電流のベース軍流期間とを周期
的に（りかえして出力する直流軍源から電力を供給し、
強制的に−消耗性電極からの溶滴を被溶接物にスプレー
移行させて行うものである。このように直流電流を用い
るアーク溶接方法においては溶接アークの周辺に存在す
る磁界の影響を受けやす（、これらの磁界に不平衡が生
じると、アークの方向がゆがめられて所定の位置から外
れるいわゆるアークブロー現象が発生しやすい。
パルス電流期間と小なる電流のベース軍流期間とを周期
的に（りかえして出力する直流軍源から電力を供給し、
強制的に−消耗性電極からの溶滴を被溶接物にスプレー
移行させて行うものである。このように直流電流を用い
るアーク溶接方法においては溶接アークの周辺に存在す
る磁界の影響を受けやす（、これらの磁界に不平衡が生
じると、アークの方向がゆがめられて所定の位置から外
れるいわゆるアークブロー現象が発生しやすい。
特にパルスアーク溶接においては、大なる電流のパルス
電流期間には、アーク柱に作用する電磁的ピンチ力から
強く作用するので、アークが直進する力即ちアークの硬
直性が得られるのでアークブロー現象は、比較的現われ
にくいが電流値の小さなベース電流期間においては、ア
ークの硬直性が少なく、少しの外部磁界によってもアー
クブローが発生しやすい。
電流期間には、アーク柱に作用する電磁的ピンチ力から
強く作用するので、アークが直進する力即ちアークの硬
直性が得られるのでアークブロー現象は、比較的現われ
にくいが電流値の小さなベース電流期間においては、ア
ークの硬直性が少なく、少しの外部磁界によってもアー
クブローが発生しやすい。
さらに磁性材料を隅肉溶接するときには、この傾向が大
となり甚しいときにはアーク切れを発生することにもな
る。即ち隅肉溶接においては、トーチに近い側の縦部材
に溶接電流により発生する磁束が多く通ることになり、
このためにトーチの周辺には極端な磁界の不平衡が発生
する。特に軟鋼等の強磁性体においては、残留磁気現象
かあるためにパルスアーク溶接を行うときは大電流と小
電流とが交互に（りかえされる結果、大電流時に発生し
た強大な磁界によって多量の残留磁界が被溶接物に発生
し、次の小電流期間にこの残留磁界が強く作用してアー
クを太き（偏向させることになる狐第１図は水平隅肉溶
接を行うときに発生する磁束の様子を示す模式図であっ
て、通常電極ｌを被溶接物の横部材２よりも縦部材３側
に傾けて溶接を行うから、電極１の縦部材３側の磁束沿
Ｉｋが高くなり、したがって残留磁界も強くなる。この
結果、アークは図の紙面に直角な方向に吹かれることに
なる。
となり甚しいときにはアーク切れを発生することにもな
る。即ち隅肉溶接においては、トーチに近い側の縦部材
に溶接電流により発生する磁束が多く通ることになり、
このためにトーチの周辺には極端な磁界の不平衡が発生
する。特に軟鋼等の強磁性体においては、残留磁気現象
かあるためにパルスアーク溶接を行うときは大電流と小
電流とが交互に（りかえされる結果、大電流時に発生し
た強大な磁界によって多量の残留磁界が被溶接物に発生
し、次の小電流期間にこの残留磁界が強く作用してアー
クを太き（偏向させることになる狐第１図は水平隅肉溶
接を行うときに発生する磁束の様子を示す模式図であっ
て、通常電極ｌを被溶接物の横部材２よりも縦部材３側
に傾けて溶接を行うから、電極１の縦部材３側の磁束沿
Ｉｋが高くなり、したがって残留磁界も強くなる。この
結果、アークは図の紙面に直角な方向に吹かれることに
なる。
第２図はパルスアーク溶接において外部磁ｎ１によるア
ークブローが発生するときの様子を示すものであり、同
図（λ）は溶接電流の変化を、同図（１））は上記（ａ
）のように電流が変化するときのアークの様子を電極１
および被溶接物の表面とともに示す図であり、同図（Ｃ
）は上記（ａ）および（ｂｌに対応する溶接電源の出力
電圧の変化を示す。同図に示すようｉこ、パルス電流時
においては、大なる電磁的ピンチ力によってアークは細
（しぼられた形となり、アークブローはほとんど発生し
ない。しかし、％Ｘ ７ＡＥの少ないベース電流時には
、アークの硬直性か弱くアークは広がる傾向にあり、さ
らにパルス電流時に発生する大なる磁界によって次第に
残留磁界が強（なりアークブローが発生する。この傾向
が強（なると図中（イ）で示すようにアーク長が極端に
長（なってついにはアーク切れとなり電極被溶接物間に
は電源出力の無負荷電圧が印加される。アーク切れが発
生しても電極ｌは引続きほぼ一定の速度で送給されるの
で、電極の先端は次第に被溶接物の表面に近づき、つい
には、（ロ）に示すように両者が短絡する。この結果、
電極には短絡電流が流れ、電極はその先端部が局部的に
加熱されて溶断し、に）に示すように再びアークが発生
する。この短絡の発生後におけるアークの再生がスムー
ズに行なわれるか否かが、溶接の安定性に重要な因子と
なる。もし短絡が発生したときに、第２図（ロ）に示す
ようにベース電流期間であったときには、短絡電流は小
さくしかも短絡発生までの間には上述のようにアーク切
れの原因が小電流期間にアークブローが大となったこと
にあるから、電極の先端は相当低い温度にまで冷却され
ているので、電極の先端を過熱溶融するまでに至らない
。そしてこのベース電流期間に続いて次のパルス電流期
間（こなると、過熱に十分な電流が流れることになるも
のの、そのときにはすでに連続的に送給さｉｔて（する
電極が強固に被溶接物に接触しているので、電極の先端
部のみの発熱は少す＜、電極の途中で固有抵抗による加
熱が進行して軟化し溶断するに至る。このように電極の
途中で＋８断すると、アークは高い位置で発生すること
になり、アークは直ちに燃え上がってアーク長が急激に
成長するために再びアーク切れに至るようになる。この
ようにアークブローによるアーク切れが一旦発生すると
溶接が極めて不安定となり、安定するまでに相当な時間
を要するのみならずこれらを（りかえずので良好な溶接
結果は得られない。
ークブローが発生するときの様子を示すものであり、同
図（λ）は溶接電流の変化を、同図（１））は上記（ａ
）のように電流が変化するときのアークの様子を電極１
および被溶接物の表面とともに示す図であり、同図（Ｃ
）は上記（ａ）および（ｂｌに対応する溶接電源の出力
電圧の変化を示す。同図に示すようｉこ、パルス電流時
においては、大なる電磁的ピンチ力によってアークは細
（しぼられた形となり、アークブローはほとんど発生し
ない。しかし、％Ｘ ７ＡＥの少ないベース電流時には
、アークの硬直性か弱くアークは広がる傾向にあり、さ
らにパルス電流時に発生する大なる磁界によって次第に
残留磁界が強（なりアークブローが発生する。この傾向
が強（なると図中（イ）で示すようにアーク長が極端に
長（なってついにはアーク切れとなり電極被溶接物間に
は電源出力の無負荷電圧が印加される。アーク切れが発
生しても電極ｌは引続きほぼ一定の速度で送給されるの
で、電極の先端は次第に被溶接物の表面に近づき、つい
には、（ロ）に示すように両者が短絡する。この結果、
電極には短絡電流が流れ、電極はその先端部が局部的に
加熱されて溶断し、に）に示すように再びアークが発生
する。この短絡の発生後におけるアークの再生がスムー
ズに行なわれるか否かが、溶接の安定性に重要な因子と
なる。もし短絡が発生したときに、第２図（ロ）に示す
ようにベース電流期間であったときには、短絡電流は小
さくしかも短絡発生までの間には上述のようにアーク切
れの原因が小電流期間にアークブローが大となったこと
にあるから、電極の先端は相当低い温度にまで冷却され
ているので、電極の先端を過熱溶融するまでに至らない
。そしてこのベース電流期間に続いて次のパルス電流期
間（こなると、過熱に十分な電流が流れることになるも
のの、そのときにはすでに連続的に送給さｉｔて（する
電極が強固に被溶接物に接触しているので、電極の先端
部のみの発熱は少す＜、電極の途中で固有抵抗による加
熱が進行して軟化し溶断するに至る。このように電極の
途中で＋８断すると、アークは高い位置で発生すること
になり、アークは直ちに燃え上がってアーク長が急激に
成長するために再びアーク切れに至るようになる。この
ようにアークブローによるアーク切れが一旦発生すると
溶接が極めて不安定となり、安定するまでに相当な時間
を要するのみならずこれらを（りかえずので良好な溶接
結果は得られない。
これに対して従来の溶接用電源においては、ノクルス電
流期間のパルス時間幅、パルス周波数ともに溶接用電源
によって設定された時期に溶接アークの状態とは無関係
に定められているから、第２図のようにアークブローが
発生して短絡となった時がパルス電流期間であるか、ベ
ース電流期間てあるかは不明である。したがって短絡が
発生すると上述のようにアーク切れとアーク再生とをく
りかえすことになり、きわめてアークが不安定となって
良好な溶接結果が得られなかった。
流期間のパルス時間幅、パルス周波数ともに溶接用電源
によって設定された時期に溶接アークの状態とは無関係
に定められているから、第２図のようにアークブローが
発生して短絡となった時がパルス電流期間であるか、ベ
ース電流期間てあるかは不明である。したがって短絡が
発生すると上述のようにアーク切れとアーク再生とをく
りかえすことになり、きわめてアークが不安定となって
良好な溶接結果が得られなかった。
本発明は、短絡の発生を検出する短絡検出回路を設け、
短絡発生時には設定されたパルス周波数および時間幅に
は無関係に、これらに優先してパルス電流相当あるいは
別途定めたベース電流より大なる大電流を供給するよう
にしてアークの再生を確実にしたものである。
短絡発生時には設定されたパルス周波数および時間幅に
は無関係に、これらに優先してパルス電流相当あるいは
別途定めたベース電流より大なる大電流を供給するよう
にしてアークの再生を確実にしたものである。
第３図は本発明のパルスアーク溶接用電源の実施例を示
す接続図である。同図において、４は大なる電流を供給
するための直流電源であり商用交流電源を公知の手段に
より整流して直流を得るもはスイッチング制御素子が用
いられる。６は出力電流制御素子５を駆動する駆動回路
、７は直流リアクトル、８はベース電流を供給するため
の別の直流電源である。９は出力端子四、（８１間の電
圧を入力として入力電圧が一定値以トとなったときに短
絡と判断して出力を発する短絡検出回路である。
す接続図である。同図において、４は大なる電流を供給
するための直流電源であり商用交流電源を公知の手段に
より整流して直流を得るもはスイッチング制御素子が用
いられる。６は出力電流制御素子５を駆動する駆動回路
、７は直流リアクトル、８はベース電流を供給するため
の別の直流電源である。９は出力端子四、（８１間の電
圧を入力として入力電圧が一定値以トとなったときに短
絡と判断して出力を発する短絡検出回路である。
この短絡検出回路９は出力端子に接続される電極１、被
溶接物２，３およびこれらの間の電カケープルにおける
電圧降下を考慮して、アーク発生時の最低電圧よりも十
分に低く、かつ上記短絡型ＭＬ時における電圧降下より
も高い値の電圧となったときに短絡と判断するように設
定しておく。１０はパルス電流の波高値を設定するため
のパルスピーク電流設定器、１１はパルス電流の継続時
間を設定するパルス時間幅設定器、１２はパルス電流の
（りかえし周波数を設定するためのパルス周波数設定器
であり、これらはそれぞれ独立にあるいは必要に応じて
相互に関連して、または電極１の送給速度に関連して設
定値が決定される。１３はパルスピーク電流設定器１０
、パルス時間幅設定器１１およびパルス周波数設定器１
２の出力信し」を入力としてこれらの入力信号の合成信
号を得る信号合成回路であり、１４は信号合成回路１３
の出力およびパルスピーク電流設定器１０の出力を入力
として短絡検出回路９が短絡を検出している間はパルス
ピーク電流設定器１０の出力を駆動回路６に伝達し、短
絡検出回路外は信号合成回路１３の出力を駆動回路６に
伝達するゲート回路である。
溶接物２，３およびこれらの間の電カケープルにおける
電圧降下を考慮して、アーク発生時の最低電圧よりも十
分に低く、かつ上記短絡型ＭＬ時における電圧降下より
も高い値の電圧となったときに短絡と判断するように設
定しておく。１０はパルス電流の波高値を設定するため
のパルスピーク電流設定器、１１はパルス電流の継続時
間を設定するパルス時間幅設定器、１２はパルス電流の
（りかえし周波数を設定するためのパルス周波数設定器
であり、これらはそれぞれ独立にあるいは必要に応じて
相互に関連して、または電極１の送給速度に関連して設
定値が決定される。１３はパルスピーク電流設定器１０
、パルス時間幅設定器１１およびパルス周波数設定器１
２の出力信し」を入力としてこれらの入力信号の合成信
号を得る信号合成回路であり、１４は信号合成回路１３
の出力およびパルスピーク電流設定器１０の出力を入力
として短絡検出回路９が短絡を検出している間はパルス
ピーク電流設定器１０の出力を駆動回路６に伝達し、短
絡検出回路外は信号合成回路１３の出力を駆動回路６に
伝達するゲート回路である。
第３図のように構成することによって、溶接中に電極１
と被溶接物２あるいは３とが短絡することなく正常にア
ークが発生している間は、信号合成回路１７にて合成さ
れた信号によって定まるパルスピーク値とパルス時間幅
のパルス電流とが、所定の周期でベース電流用直流電源
８の出力に重畳して供給される。短絡が発生すると、短
絡検出回路９の出力はゲート回路１４に供給されて信号
合成回路１３の出力は遮断され、代りにパルスピーク電
流設定器１０の出力信号が直接駆動回路６に供給されて
出力電流制御素子５はパルスピーク電流に相当する大電
流を連続的に出力するように導通ずる。この結果、短絡
した電極１の先端は急速に加熱されて溶融飛散し容易に
アークが再生する。
と被溶接物２あるいは３とが短絡することなく正常にア
ークが発生している間は、信号合成回路１７にて合成さ
れた信号によって定まるパルスピーク値とパルス時間幅
のパルス電流とが、所定の周期でベース電流用直流電源
８の出力に重畳して供給される。短絡が発生すると、短
絡検出回路９の出力はゲート回路１４に供給されて信号
合成回路１３の出力は遮断され、代りにパルスピーク電
流設定器１０の出力信号が直接駆動回路６に供給されて
出力電流制御素子５はパルスピーク電流に相当する大電
流を連続的に出力するように導通ずる。この結果、短絡
した電極１の先端は急速に加熱されて溶融飛散し容易に
アークが再生する。
アークが再生すると直ちに短絡検出回路９の出方が消滅
するのでゲート回路１４は再び信号合成回路１３の出力
信号を駆動回路６に供給して、出力電流はパルス電流期
間とベース電流期間とを（つかえず通常のパルスアーク
溶接出力となる。
するのでゲート回路１４は再び信号合成回路１３の出力
信号を駆動回路６に供給して、出力電流はパルス電流期
間とベース電流期間とを（つかえず通常のパルスアーク
溶接出力となる。
ところで短絡発生後のアーク再生を良好に行うためには
、短絡時に供給する電流を一定以−Ｌの人なる値とする
ことと共に、この大電流によってアークが再生したとき
に直ちに、正常ｒＳ溶接時の電流に復帰させることが重
要な要因となる。このた断ともに制御可能な素子を用い
た場合である。これに対して通常のサイリスタを用いて
交流電源を制御整流して所定の直流を得るに際して、位
相制御によってパルス電流とベース電流とを得るもの１
大 では、導通開始時のみが制御可能であり遮断時阪電源電
圧位相によって定まるために、短絡解消後に電流を直ち
にもとの出力にもどすことかできす、その半波の期間は
大なる電流が流れ続ケることにより若干不安定さか残る
。出力制御素子としてトランジスタを用いるときには、
短絡解消後に直ちにもとの電流に復帰できるうえ出力電
流の制御そのものをスイッチングにより０Ｎ−ＯＦＦ制
御して平均電流が設定値になるように制御するスイッチ
ングレギュレータ方式により行う方式のものカ採用でき
ることになり、この場合にはトランジスタの内部電力消
費が少なくてすみ低価格の装置を得ることができる。特
に、パルスピーク値の制御にこの方式を用いるときは取
扱う電流が大であるので都合がよい。この場合、ベース
電流は電流値が小であるので別電源としてアナログ制御
により行うのが低電流時におけるアークの安定性の面か
らも有利となる。もちろん、ベース電流設定回路を別に
設けてこの出力を信号合成回路１３への入力として追加
することによりベース電流用電源８を省略することがで
きる。さらに正常アーク溶接待溶滴をスプレー移行させ
るためのパルス電流はそのピーク値とパルス時間幅との
関係で相関的に定められるために、同一の電極直径に対
してもパルスピーク値は一義的には定まらないが、短絡
時においてこの短絡を破ってアークを再生させるのに必
要な電流は電極径にほぼ依存して定まる。このためアー
ク再生に必要な電流はその波高値のみか重要となるので
、正常溶接のために設定されたパルスピーク電流値では
必すしも満足な値とはならない場合かある。そこで第３
図に破線で示したように勝認短絡時に供給すべき電流を
定める別の電流設定器１５を設けてゲート回路１４にパ
ルスピーク電流設定器１０の出力に代えて供給すればよ
り確実な制御が可能となる。
、短絡時に供給する電流を一定以−Ｌの人なる値とする
ことと共に、この大電流によってアークが再生したとき
に直ちに、正常ｒＳ溶接時の電流に復帰させることが重
要な要因となる。このた断ともに制御可能な素子を用い
た場合である。これに対して通常のサイリスタを用いて
交流電源を制御整流して所定の直流を得るに際して、位
相制御によってパルス電流とベース電流とを得るもの１
大 では、導通開始時のみが制御可能であり遮断時阪電源電
圧位相によって定まるために、短絡解消後に電流を直ち
にもとの出力にもどすことかできす、その半波の期間は
大なる電流が流れ続ケることにより若干不安定さか残る
。出力制御素子としてトランジスタを用いるときには、
短絡解消後に直ちにもとの電流に復帰できるうえ出力電
流の制御そのものをスイッチングにより０Ｎ−ＯＦＦ制
御して平均電流が設定値になるように制御するスイッチ
ングレギュレータ方式により行う方式のものカ採用でき
ることになり、この場合にはトランジスタの内部電力消
費が少なくてすみ低価格の装置を得ることができる。特
に、パルスピーク値の制御にこの方式を用いるときは取
扱う電流が大であるので都合がよい。この場合、ベース
電流は電流値が小であるので別電源としてアナログ制御
により行うのが低電流時におけるアークの安定性の面か
らも有利となる。もちろん、ベース電流設定回路を別に
設けてこの出力を信号合成回路１３への入力として追加
することによりベース電流用電源８を省略することがで
きる。さらに正常アーク溶接待溶滴をスプレー移行させ
るためのパルス電流はそのピーク値とパルス時間幅との
関係で相関的に定められるために、同一の電極直径に対
してもパルスピーク値は一義的には定まらないが、短絡
時においてこの短絡を破ってアークを再生させるのに必
要な電流は電極径にほぼ依存して定まる。このためアー
ク再生に必要な電流はその波高値のみか重要となるので
、正常溶接のために設定されたパルスピーク電流値では
必すしも満足な値とはならない場合かある。そこで第３
図に破線で示したように勝認短絡時に供給すべき電流を
定める別の電流設定器１５を設けてゲート回路１４にパ
ルスピーク電流設定器１０の出力に代えて供給すればよ
り確実な制御が可能となる。
以上のように本発明によれば短絡発生時に直ちに溶接部
に大電流を供給してこれを解消し、短絡解消後は直ちに
もとの溶接電流に復帰するので、パルスアーク溶接を極
めて安定に行うことができ第１図は水平隅肉溶接におけ
る磁束の様ｆ−をボす模式図、第２図はアークブローが
発生したときの様子を示す説明図、第３図は本発明のパ
ルスアーク溶接用電源の実施例を示す接続図である。
に大電流を供給してこれを解消し、短絡解消後は直ちに
もとの溶接電流に復帰するので、パルスアーク溶接を極
めて安定に行うことができ第１図は水平隅肉溶接におけ
る磁束の様ｆ−をボす模式図、第２図はアークブローが
発生したときの様子を示す説明図、第３図は本発明のパ
ルスアーク溶接用電源の実施例を示す接続図である。
１・・・消耗性電極、２，３・・・被溶接物、４・・・
直接電源、５・・・出力電流制御素子、６・・・駆動回
路、８・・・ベース電流用直流電源、９・・・短絡検出
回路、ｌＯ・・・パルスピーク値設定器、１１・・・パ
ルス時間幅設定器、１２・・・パルス周波数設定器、１
３・・・信号合成回路、１４・・・ゲート回路、１５・
・・電流設定器、代理人 弁理士 中 井 宏 図面のｌＴ信（内部に変更なし） 第１図 を 第２図 手続補正書（自発） 特許庁長官 殿 １．８Ｊｆ件の表示 特許１＋ｊｉ５ｔ５−１６８５０［’１５じ２、発明の
名称 パルスアーク溶接≠≠用’ｒｌｉ ｌＩ’＋！３、補正
する者 事件との関係 特許出願人 住 所 〒５３２大阪市淀川区［用用２−Ｊ十ｌ
１番１１号名 称 （０２６） 大阪変１１：、
器株式会社代表者 取締役社長小林啓次部 ４、代 理 人 イｌ 所 〒５３２大阪市淀川区１用１１１１２丁
１１１番１１号［−図面の浄書（内容にヤー外土）１ ３９１
直接電源、５・・・出力電流制御素子、６・・・駆動回
路、８・・・ベース電流用直流電源、９・・・短絡検出
回路、ｌＯ・・・パルスピーク値設定器、１１・・・パ
ルス時間幅設定器、１２・・・パルス周波数設定器、１
３・・・信号合成回路、１４・・・ゲート回路、１５・
・・電流設定器、代理人 弁理士 中 井 宏 図面のｌＴ信（内部に変更なし） 第１図 を 第２図 手続補正書（自発） 特許庁長官 殿 １．８Ｊｆ件の表示 特許１＋ｊｉ５ｔ５−１６８５０［’１５じ２、発明の
名称 パルスアーク溶接≠≠用’ｒｌｉ ｌＩ’＋！３、補正
する者 事件との関係 特許出願人 住 所 〒５３２大阪市淀川区［用用２−Ｊ十ｌ
１番１１号名 称 （０２６） 大阪変１１：、
器株式会社代表者 取締役社長小林啓次部 ４、代 理 人 イｌ 所 〒５３２大阪市淀川区１用１１１１２丁
１１１番１１号［−図面の浄書（内容にヤー外土）１ ３９１
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、周期的に大なる電流のパルス電流期間と小なる電流
のベース電流期間とをくりかえして出力するパルスアー
ク溶接用電源において、出方端子に接続された負荷が短
絡状態にあることを検出する短絡検出回路と、前記短絡
検出回路のａ力により前記パルス電流期間とベース電流
期間との（りかえし周期に優先して出方電流を前記ベー
ス電流よりも大なる電流とする短絡特大電流供給回路と
を具備したパルスアーク溶接用電源。 ２ 前記短絡時に供給する電流が、前記パルス電流期間
の電流に等しい特許請求の範囲第１項に記載のパルスア
ーク溶接用電源。 ３、前記短絡時に供給する電流が、前記パルス電流期間
の電流とは別個に設定される特許請求の範囲第１項に記
載のパルスアーク溶接用電源。 ４、前記出力電流のうち少な（ともパルス電流期間の電
流は、スイッチングレギュレータにより制御される特許
請求の範囲第１項ないし第３項のいずれかに記載のパル
スアーク溶接用電源。 ５、前記パルス電流とベース電流とは別々の電源から出
力端子に重畳して供給される特許請求の範囲第１項ない
し第４項のいずれかに記載のパルスアーク溶接用電源。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16850081A JPS5868474A (ja) | 1981-10-20 | 1981-10-20 | パルスア−ク溶接用電源 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16850081A JPS5868474A (ja) | 1981-10-20 | 1981-10-20 | パルスア−ク溶接用電源 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5868474A true JPS5868474A (ja) | 1983-04-23 |
Family
ID=15869224
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16850081A Pending JPS5868474A (ja) | 1981-10-20 | 1981-10-20 | パルスア−ク溶接用電源 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5868474A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5985370A (ja) * | 1982-11-05 | 1984-05-17 | Mitsubishi Electric Corp | パルスア−ク溶接のア−クブロ−抑制方法 |
| JPS5973081U (ja) * | 1982-11-05 | 1984-05-17 | 三菱電機株式会社 | パルスア−ク溶接のア−クブロ−抑制装置 |
| JPS61266180A (ja) * | 1985-05-20 | 1986-11-25 | Toyota Motor Corp | ア−ク溶接装置 |
| US4697062A (en) * | 1985-05-16 | 1987-09-29 | Mitsubishi Denki K.K. | Pulse arc welding machine disabled during short-circuits |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS51100952A (ja) * | 1975-03-04 | 1976-09-06 | Nippon Steel Corp | Aakuyosetsuhoho |
-
1981
- 1981-10-20 JP JP16850081A patent/JPS5868474A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS51100952A (ja) * | 1975-03-04 | 1976-09-06 | Nippon Steel Corp | Aakuyosetsuhoho |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5985370A (ja) * | 1982-11-05 | 1984-05-17 | Mitsubishi Electric Corp | パルスア−ク溶接のア−クブロ−抑制方法 |
| JPS5973081U (ja) * | 1982-11-05 | 1984-05-17 | 三菱電機株式会社 | パルスア−ク溶接のア−クブロ−抑制装置 |
| JPS6229182Y2 (ja) * | 1982-11-05 | 1987-07-27 | ||
| JPS6239072B2 (ja) * | 1982-11-05 | 1987-08-20 | Mitsubishi Electric Corp | |
| US4697062A (en) * | 1985-05-16 | 1987-09-29 | Mitsubishi Denki K.K. | Pulse arc welding machine disabled during short-circuits |
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