JPS5847194A - ベ−ン型回転圧縮機 - Google Patents
ベ−ン型回転圧縮機Info
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- JPS5847194A JPS5847194A JP14448281A JP14448281A JPS5847194A JP S5847194 A JPS5847194 A JP S5847194A JP 14448281 A JP14448281 A JP 14448281A JP 14448281 A JP14448281 A JP 14448281A JP S5847194 A JPS5847194 A JP S5847194A
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- Japan
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- pressure
- vane
- passage
- compressor
- oil
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C29/00—Component parts, details or accessories of pumps or pumping installations, not provided for in groups F04C18/00 - F04C28/00
- F04C29/06—Silencing
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Rotary Pumps (AREA)
- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は自動車用空調機等に用いられるベーン型回転式
圧縮機に関するもので、圧縮機回転時は潤滑油供給通路
を開き、停止時には閉じる高信頼性の弁機構を、圧縮機
内の圧縮ガス圧力と吐出弁通過後の吐出圧力との差圧を
利用した弁機構より構成し、さらに圧縮ガスの逆流を防
ぐことにより、Ｈａｍｏ効率向上をはかることを目的の
一つとするものである。
圧縮機に関するもので、圧縮機回転時は潤滑油供給通路
を開き、停止時には閉じる高信頼性の弁機構を、圧縮機
内の圧縮ガス圧力と吐出弁通過後の吐出圧力との差圧を
利用した弁機構より構成し、さらに圧縮ガスの逆流を防
ぐことにより、Ｈａｍｏ効率向上をはかることを目的の
一つとするものである。
従来、この種の回転式圧縮機では、ベーンをシリンダ内
壁に確実に押圧させるために、吐出側に発生する高圧圧
力を利用して潤滑油を加圧し、ベーン溝底部へ供給を行
ない、また圧縮機停止時の潤滑油の低圧側への流出を防
ぐために、圧縮機の回転時と停止時においての吐出弁前
後の圧力差で作動する開閉弁を潤滑油路中に設け、圧縮
機の回転時にはその油路を開き、停止時には油路を閉じ
る構造が採用されている。
壁に確実に押圧させるために、吐出側に発生する高圧圧
力を利用して潤滑油を加圧し、ベーン溝底部へ供給を行
ない、また圧縮機停止時の潤滑油の低圧側への流出を防
ぐために、圧縮機の回転時と停止時においての吐出弁前
後の圧力差で作動する開閉弁を潤滑油路中に設け、圧縮
機の回転時にはその油路を開き、停止時には油路を閉じ
る構造が採用されている。
ところが、ベーン型回転式圧縮機の場合は１回転中に圧
縮室内ガス圧の取出口をベーンが通過する前後において
、圧縮室内ガス圧に差が生じ、ペニン枚数分の脈動が発
生するものである。そしてこれに起因して吐出弁前後の
圧力差も瞬時に逆転するため、開閉弁が振動あるいは移
動し、油路を遮断する場合があった。
縮室内ガス圧の取出口をベーンが通過する前後において
、圧縮室内ガス圧に差が生じ、ペニン枚数分の脈動が発
生するものである。そしてこれに起因して吐出弁前後の
圧力差も瞬時に逆転するため、開閉弁が振動あるいは移
動し、油路を遮断する場合があった。
この脈動の減衰手段として、圧縮室内のガス取出口から
開閉弁までのガス通路途中に狭小通路が形成されていた
。
開閉弁までのガス通路途中に狭小通路が形成されていた
。
以下、かかる従来例および本発明の一実施例を添付図面
を参考に説明する。
を参考に説明する。
まず、第１図、第２図により従来のこの種ベーン型回転
圧縮機について説明する。
圧縮機について説明する。
同図において、１はロータ、２はシリンダ、３は前側壁
、４は後側壁、６はベーン、６はシリンダ２に設けられ
た冷媒吸入口、７は吐出口、８は吐出弁、９はシリンダ
ヘッド、１ｏは油分離室、１１は油分離室１ｏからの冷
媒出口、１２は玉軸受、１３は軸封装置であり、以上に
より形成された回転圧縮機本体人において、ロータ１の
軸にエンジン等の駆動源（図示せず）が連結され、運転
を行なうものである。１６はベーン溝１４に高圧の潤滑
油１６を供給する円周溝、１７は吐出弁前圧力の取出１
で、後側壁に壁４に設けられている。
、４は後側壁、６はベーン、６はシリンダ２に設けられ
た冷媒吸入口、７は吐出口、８は吐出弁、９はシリンダ
ヘッド、１ｏは油分離室、１１は油分離室１ｏからの冷
媒出口、１２は玉軸受、１３は軸封装置であり、以上に
より形成された回転圧縮機本体人において、ロータ１の
軸にエンジン等の駆動源（図示せず）が連結され、運転
を行なうものである。１６はベーン溝１４に高圧の潤滑
油１６を供給する円周溝、１７は吐出弁前圧力の取出１
で、後側壁に壁４に設けられている。
１８は取出口１７の圧力を後述するプランジャー開閉弁
機構へ伝える圧力通路、１９は前記円周溝１５へ潤滑油
１６を送る第１油路で、後述するプランジャー開閉弁機
構の下流に位置している。２゜は油分離室１６内の潤滑
油をプランジャー開閉弁機構へ送る第２油路で、後述す
るプランジャー開閉弁機構の上流に位置し、他端は油分
離室１０内の潤滑油１６の油面下面に開口している。
機構へ伝える圧力通路、１９は前記円周溝１５へ潤滑油
１６を送る第１油路で、後述するプランジャー開閉弁機
構の下流に位置している。２゜は油分離室１６内の潤滑
油をプランジャー開閉弁機構へ送る第２油路で、後述す
るプランジャー開閉弁機構の上流に位置し、他端は油分
離室１０内の潤滑油１６の油面下面に開口している。
次に、上記プランジャー開閉弁機構について説明する。
２１はプランジャ一孔、２２はその上部に突出部２２ａ
を具備したプランジャー−２３は第１油路１９と第２油
路２ｏを連絡する第３油路で、プランジャー２２の突出
部を囲み、この第３油路２３の上流にはその下端が円錐
形状をなした油路２６が形成され、その中には第３油路
２３を塞ぐことのできる大きさの鋼球２６が遊飛状態で
配設され、プランジャー２２の上下移動により鋼球２６
が第３油路２３を開閉する。２７はプランジャ一孔２１
の一端を塞ぐために締付固定されたねじ山付の栓ボルト
で、この栓ボルト２７と後側壁４との螺合状態は、前記
圧力通路１８とプランジャ一孔２１とを連通ずる微細通
路Ｂを形成することから気密確保に充分でなく、両者の
間にパツキン２８が介在されて最終的にシールしている
。
を具備したプランジャー−２３は第１油路１９と第２油
路２ｏを連絡する第３油路で、プランジャー２２の突出
部を囲み、この第３油路２３の上流にはその下端が円錐
形状をなした油路２６が形成され、その中には第３油路
２３を塞ぐことのできる大きさの鋼球２６が遊飛状態で
配設され、プランジャー２２の上下移動により鋼球２６
が第３油路２３を開閉する。２７はプランジャ一孔２１
の一端を塞ぐために締付固定されたねじ山付の栓ボルト
で、この栓ボルト２７と後側壁４との螺合状態は、前記
圧力通路１８とプランジャ一孔２１とを連通ずる微細通
路Ｂを形成することから気密確保に充分でなく、両者の
間にパツキン２８が介在されて最終的にシールしている
。
上記構成において、第２図に−示す矢印方向へロータ１
が回転すると、冷凍機油を含んだ冷媒ガスは冷媒吸入口
６から吸入され、ベーン５、ロータ１の回転により圧縮
され吐出ロアに達し、吐出弁８を押し開けて油分離室１
ｏへ送り出される。ここで比重差により冷凍機油は冷媒
ガスから分離され、潤滑油１６と七て底部に溜められる
。一方冷媒ガスは冷媒出口１１を経て、冷凍サイクル中
へ送り出される。
が回転すると、冷凍機油を含んだ冷媒ガスは冷媒吸入口
６から吸入され、ベーン５、ロータ１の回転により圧縮
され吐出ロアに達し、吐出弁８を押し開けて油分離室１
ｏへ送り出される。ここで比重差により冷凍機油は冷媒
ガスから分離され、潤滑油１６と七て底部に溜められる
。一方冷媒ガスは冷媒出口１１を経て、冷凍サイクル中
へ送り出される。
以上のような冷媒ガスの流れにおいて、吐出弁８的の圧
力、すなわち、圧縮室２９、圧力通路１８、プランジャ
一孔２１に発生した圧力と、吐出弁８通過後の圧力とは
少なくとも吐出弁８前の圧力が高い。つま９、プランジ
ャー２２を境にして、油分離室１０に通じている第３油
路２３の圧力と圧力通路１８に通じているプランジャ一
孔２１側の圧力とはプランジャ一孔２１側が高い。
力、すなわち、圧縮室２９、圧力通路１８、プランジャ
一孔２１に発生した圧力と、吐出弁８通過後の圧力とは
少なくとも吐出弁８前の圧力が高い。つま９、プランジ
ャー２２を境にして、油分離室１０に通じている第３油
路２３の圧力と圧力通路１８に通じているプランジャ一
孔２１側の圧力とはプランジャ一孔２１側が高い。
この差は通常、ロータ１の１回転においてベーン６の使
用枚数に応じて圧縮室で発生する脈動的な圧力変化によ
って発生するため、この脈動差圧は 、前述の栓ボルト
３０と後側壁４との螺合状態により、圧縮室２９、圧力
通路１８とブランジャ一孔２１との間に設けられた微細
通路Ｂを経て減衰され、プランジャ一孔２１に伝達され
ている。
用枚数に応じて圧縮室で発生する脈動的な圧力変化によ
って発生するため、この脈動差圧は 、前述の栓ボルト
３０と後側壁４との螺合状態により、圧縮室２９、圧力
通路１８とブランジャ一孔２１との間に設けられた微細
通路Ｂを経て減衰され、プランジャ一孔２１に伝達され
ている。
そのため、プランジャー２２は円滑に上方に移動し、プ
ランジャー２２の突出部２２ａ先端で鋼球２５が押し上
げられ、油分離１ｏと第３油路２３、第１油路１９が連
通し、高圧の潤滑油１６がベーン溝１４の底に供給され
る。
ランジャー２２の突出部２２ａ先端で鋼球２５が押し上
げられ、油分離１ｏと第３油路２３、第１油路１９が連
通し、高圧の潤滑油１６がベーン溝１４の底に供給され
る。
次に圧縮機停止時の作動について説明スル。ロータ１の
回転が止まると、吐出弁８は直ちに閉じ、圧縮室２９内
の圧力は圧縮ガスの低圧側への漏洩により低下し、圧力
通路１８を介してプランジャ一孔２１側の圧力が、第２
油路２ｏ、第３油路２３側の圧力以下に降下する。
回転が止まると、吐出弁８は直ちに閉じ、圧縮室２９内
の圧力は圧縮ガスの低圧側への漏洩により低下し、圧力
通路１８を介してプランジャ一孔２１側の圧力が、第２
油路２ｏ、第３油路２３側の圧力以下に降下する。
したがって、プランジャー２２は図中下方に移動し、鋼
球２５が第２油路２ｏと第３油路２３との間を遮断し、
油のシリンダ内への流入を防止する。
球２５が第２油路２ｏと第３油路２３との間を遮断し、
油のシリンダ内への流入を防止する。
以上が従来のベーン型回転圧縮機の動作およびプランジ
ャー弁機構の動作についての説明であるが、この従来例
の欠点を次に述べる。
ャー弁機構の動作についての説明であるが、この従来例
の欠点を次に述べる。
かかる従来の構成であると、ロータ１の回転数とベーン
５の使用枚数に応じて圧縮室内で発生する脈動圧を、狭
小通路Ｂにより、減衰して弁機構に伝達しているため、
プランジャ一孔２１中の圧縮ガスについては、この狭小
通路Ｂにより、吐出弁８的の取出口１７への逆流低下を
行なっているが、この狭小通路Ｂ＠のガス通路１８の圧
縮ガスはベー７６が前述の取出口１７を通過するたびに
シリンダ２め圧縮室２９内に逆流していく。この圧縮ガ
スは逆流により、シリンダ２内で再膨張し、圧縮機の効
率を下げる原因となっていた。また、従来の圧力通路１
８は後側壁４の板厚の範囲でほぼ両側端にまでわたるよ
うに長く形成しなければならず、これは加工技術上きわ
めて困難であり、結果的に品質の低下を招き、また高価
となる欠点を有していた。
５の使用枚数に応じて圧縮室内で発生する脈動圧を、狭
小通路Ｂにより、減衰して弁機構に伝達しているため、
プランジャ一孔２１中の圧縮ガスについては、この狭小
通路Ｂにより、吐出弁８的の取出口１７への逆流低下を
行なっているが、この狭小通路Ｂ＠のガス通路１８の圧
縮ガスはベー７６が前述の取出口１７を通過するたびに
シリンダ２め圧縮室２９内に逆流していく。この圧縮ガ
スは逆流により、シリンダ２内で再膨張し、圧縮機の効
率を下げる原因となっていた。また、従来の圧力通路１
８は後側壁４の板厚の範囲でほぼ両側端にまでわたるよ
うに長く形成しなければならず、これは加工技術上きわ
めて困難であり、結果的に品質の低下を招き、また高価
となる欠点を有していた。
本発明は、かかる従来のベーン型回転圧縮機にみられる
欠点を除去するものである。
欠点を除去するものである。
次に、本発明の一実施例を添付図面の第３図。
第４図により説明する。ここで、本発明におけるベーン
型回転式圧縮機は、その基本的な構成および弁機構の基
本的な構成は従来と同様であるため、その説明を省略し
、ここでは本発明の要旨とする点について説明する。ま
た、第１図、第２図と同じものについては同じ番号を付
して説明する。
型回転式圧縮機は、その基本的な構成および弁機構の基
本的な構成は従来と同様であるため、その説明を省略し
、ここでは本発明の要旨とする点について説明する。ま
た、第１図、第２図と同じものについては同じ番号を付
して説明する。
第３図、第４図において、プランジャー弁機構と後側壁
４との間には、第４図に示す如く形状のシールパツキン
３０が介在されている。このシールパツキン３０は第４
図の如く、その取付は状態において上部３２ａが後側壁
４を通って、吐出弁（図示せず）前の圧力取出口１７と
開口する位置となり、そして下部３２ｂがプランジャー
２２の下部狭小通路Ｂに開口する位置となるよう溝３２
を具備している。またこのシールパツキン３ｏには第１
油路１９と連通した通９穴３３が形成されている。この
シールパツキン３０により、従来のプランジャー弁の開
閉を行なう圧力通路１８に相当する圧力通路１８ａ、１
８ｂが後側壁４と弁機構の間に形成されている。
４との間には、第４図に示す如く形状のシールパツキン
３０が介在されている。このシールパツキン３０は第４
図の如く、その取付は状態において上部３２ａが後側壁
４を通って、吐出弁（図示せず）前の圧力取出口１７と
開口する位置となり、そして下部３２ｂがプランジャー
２２の下部狭小通路Ｂに開口する位置となるよう溝３２
を具備している。またこのシールパツキン３ｏには第１
油路１９と連通した通９穴３３が形成されている。この
シールパツキン３０により、従来のプランジャー弁の開
閉を行なう圧力通路１８に相当する圧力通路１８ａ、１
８ｂが後側壁４と弁機構の間に形成されている。
上記構成において、圧縮機構の動作およびこの動作にと
もなう弁機構の動作については、従来と同様であるため
、説明を省略する。またプランジャー２１の底部に印加
される冷媒圧力は取出口１７から圧力通路１８ａ、１８
ｂを経て狭小通路Ｂ１プランジャ一孔２１へ流入し、プ
ランジャー２１を図中上方へ押上げ、また、これにより
鋼球２５による弁作用を開いてベーン溝底部へ油圧が印
刀目される。
もなう弁機構の動作については、従来と同様であるため
、説明を省略する。またプランジャー２１の底部に印加
される冷媒圧力は取出口１７から圧力通路１８ａ、１８
ｂを経て狭小通路Ｂ１プランジャ一孔２１へ流入し、プ
ランジャー２１を図中上方へ押上げ、また、これにより
鋼球２５による弁作用を開いてベーン溝底部へ油圧が印
刀目される。
したがって、従来の構成の場合、圧力取出口１７と、狭
小通路Ｂとの距離が長いため、第１図の如く、圧力通路
１８を設けるためには長い斜め穴加工が必要となり、圧
力通路１８を径の小さい穴にすることが困難となってい
たが、本実施例では、圧力通路１ｓａ’、１ｓｂをシー
ルパツキン３０の溝３２によって後側壁４と弁機構の間
に設けることにより、圧力通路１８ａ、１８ｂの全等積
をかなり絞った状態とすることができ、従来の如く斜め
穴加工の必要がなくなり、加工方法、工具の寿命等を考
えても、生産コストを低くすることが可能となる。
小通路Ｂとの距離が長いため、第１図の如く、圧力通路
１８を設けるためには長い斜め穴加工が必要となり、圧
力通路１８を径の小さい穴にすることが困難となってい
たが、本実施例では、圧力通路１ｓａ’、１ｓｂをシー
ルパツキン３０の溝３２によって後側壁４と弁機構の間
に設けることにより、圧力通路１８ａ、１８ｂの全等積
をかなり絞った状態とすることができ、従来の如く斜め
穴加工の必要がなくなり、加工方法、工具の寿命等を考
えても、生産コストを低くすることが可能となる。
なお、本実施例では、圧力通路１８ａ 、 １ ｓｂを
シールパツキン３ｏにより形成したが、第５図に示す如
く圧力通路１８ａ中に微小孔を有するチューブ３４を圧
入する構成として、さらに絞り効果を持たせ、圧力通路
１８ａの容積を小さくし、圧縮ガスの逆流を押える構成
としても、一層の効果が期待できる。
シールパツキン３ｏにより形成したが、第５図に示す如
く圧力通路１８ａ中に微小孔を有するチューブ３４を圧
入する構成として、さらに絞り効果を持たせ、圧力通路
１８ａの容積を小さくし、圧縮ガスの逆流を押える構成
としても、一層の効果が期待できる。
上記実施例より明らかなように、本発明におけるベーン
型回転圧縮機は少なくともシリンダと、このシリンダ内
に配設された冷媒の圧縮室を形成するロータを具備した
回転式圧縮機本体に、前記ロータに出没自在に設けられ
かつロータとともに前記圧縮室を形成するベーンと、前
記シリンダの吐出圧力により潤滑油を加圧して前記ベー
ンノ出没を行う潤滑油供給通路と、前記圧縮機内の圧縮
ガス圧力と吐出弁通過後の吐出ガス圧力との差圧を利用
して、前記潤滑油供給通路を開閉する弁機構をそれぞれ
設けて回転圧縮機を構成し、さらに前記圧縮ガス圧力を
前記弁機構へ導入する圧力通路に、弁機構と圧縮機本体
を構成する側板との間のシールパツキンあるいは微小孔
を有するチューブ等により絞り機構を形成したもので、
圧力通路の絞り機構を、弁機構と圧縮機本体の間に介在
されるシールパツキンの厚さを利用して形成しているた
め、シールパツキンの厚さによりその絞り度合が任意か
つ容易に設定でき、従来の如く圧縮機本体に傾斜した長
い圧力通路を形成する必要がなく、加工、生産性、組立
作業性いず′ｉ″Ｌをとっても従来よりはるかに有利で
あり、品質の安定化もはかれる等、種々の利点を有する
ものである。
型回転圧縮機は少なくともシリンダと、このシリンダ内
に配設された冷媒の圧縮室を形成するロータを具備した
回転式圧縮機本体に、前記ロータに出没自在に設けられ
かつロータとともに前記圧縮室を形成するベーンと、前
記シリンダの吐出圧力により潤滑油を加圧して前記ベー
ンノ出没を行う潤滑油供給通路と、前記圧縮機内の圧縮
ガス圧力と吐出弁通過後の吐出ガス圧力との差圧を利用
して、前記潤滑油供給通路を開閉する弁機構をそれぞれ
設けて回転圧縮機を構成し、さらに前記圧縮ガス圧力を
前記弁機構へ導入する圧力通路に、弁機構と圧縮機本体
を構成する側板との間のシールパツキンあるいは微小孔
を有するチューブ等により絞り機構を形成したもので、
圧力通路の絞り機構を、弁機構と圧縮機本体の間に介在
されるシールパツキンの厚さを利用して形成しているた
め、シールパツキンの厚さによりその絞り度合が任意か
つ容易に設定でき、従来の如く圧縮機本体に傾斜した長
い圧力通路を形成する必要がなく、加工、生産性、組立
作業性いず′ｉ″Ｌをとっても従来よりはるかに有利で
あり、品質の安定化もはかれる等、種々の利点を有する
ものである。
第１図は従来例におけるベーン型回転圧縮機の横断面図
、第２図は第１図のＸ−Ｘ線による縦断面図、第３図は
本発明の一実施例におけるベーン型回転圧縮機の要部拡
大断面図、第４図は同ベーン型回転圧縮機におけるシー
ルパツキンの平面図、第５図は本発明の他の実施例にお
けるベーン型回転圧縮機の要部拡大断面図である。 １・・・・・・ロータ、２・・・・・・シリンダ、４・
・・・・・後側壁、５・・・・・・ベーン、８・・・・
・・吐出弁、１ａａ、１８ｂ・・・・・・圧力通路、１
９・・・・・・第１油路、２ｏ・・・・・・第２油路、
２３・・・・・・第３油路、２２・・・・・・プランジ
ャー、２６・・・・・・鋼球、３０・・・・・・シール
パツキン、３４・・・・・・チューブ。
、第２図は第１図のＸ−Ｘ線による縦断面図、第３図は
本発明の一実施例におけるベーン型回転圧縮機の要部拡
大断面図、第４図は同ベーン型回転圧縮機におけるシー
ルパツキンの平面図、第５図は本発明の他の実施例にお
けるベーン型回転圧縮機の要部拡大断面図である。 １・・・・・・ロータ、２・・・・・・シリンダ、４・
・・・・・後側壁、５・・・・・・ベーン、８・・・・
・・吐出弁、１ａａ、１８ｂ・・・・・・圧力通路、１
９・・・・・・第１油路、２ｏ・・・・・・第２油路、
２３・・・・・・第３油路、２２・・・・・・プランジ
ャー、２６・・・・・・鋼球、３０・・・・・・シール
パツキン、３４・・・・・・チューブ。
Claims (1)
- 少なくともシリンダと、このシリンダ内に、配設された
冷媒の圧縮室を形成するロータを具備した回転式圧縮機
本体に、前記ロータに出没自在に設けられかつロータと
ともに前記圧縮室を形成するベーンと、前記シリンダの
吐出圧力により潤滑油を加圧して前記ベーンの出没を行
う潤滑油供給通路と、前記圧縮機内の圧縮ガス圧力と吐
出弁通過後の吐出ガス圧力との差圧を利用して、前記潤
滑油供給通路を開閉する弁機構をそれぞれ設けて回転圧
縮機を構成し、さらに前記圧縮ガス圧力を前記弁機構へ
導入する圧力通路に、弁機構と圧縮機本体を構成する側
板と９間のシールパツキンあるいは微小孔を有するチュ
ーブ等により絞り機構を形成したベーン型回転圧縮機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14448281A JPS5847194A (ja) | 1981-09-11 | 1981-09-11 | ベ−ン型回転圧縮機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14448281A JPS5847194A (ja) | 1981-09-11 | 1981-09-11 | ベ−ン型回転圧縮機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5847194A true JPS5847194A (ja) | 1983-03-18 |
Family
ID=15363334
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14448281A Pending JPS5847194A (ja) | 1981-09-11 | 1981-09-11 | ベ−ン型回転圧縮機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5847194A (ja) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5234118U (ja) * | 1975-09-02 | 1977-03-10 | ||
| JPS55134785A (en) * | 1979-04-05 | 1980-10-20 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Rotary compressor |
| JPS55134784A (en) * | 1979-04-05 | 1980-10-20 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Vane rotary compressor |
| JPS5631506A (en) * | 1979-08-21 | 1981-03-30 | Stoll Kg Kurt | Pressure medium joint between valve and actuator having at least one doubleeacting pressure cylinder |
-
1981
- 1981-09-11 JP JP14448281A patent/JPS5847194A/ja active Pending
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5234118U (ja) * | 1975-09-02 | 1977-03-10 | ||
| JPS55134785A (en) * | 1979-04-05 | 1980-10-20 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Rotary compressor |
| JPS55134784A (en) * | 1979-04-05 | 1980-10-20 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Vane rotary compressor |
| JPS5631506A (en) * | 1979-08-21 | 1981-03-30 | Stoll Kg Kurt | Pressure medium joint between valve and actuator having at least one doubleeacting pressure cylinder |
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