JPS5835565B2 - スラグ中の鉄分量を低減させる炉外吹込脱硫方法 - Google Patents
スラグ中の鉄分量を低減させる炉外吹込脱硫方法Info
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- JPS5835565B2 JPS5835565B2 JP2889079A JP2889079A JPS5835565B2 JP S5835565 B2 JPS5835565 B2 JP S5835565B2 JP 2889079 A JP2889079 A JP 2889079A JP 2889079 A JP2889079 A JP 2889079A JP S5835565 B2 JPS5835565 B2 JP S5835565B2
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- Japan
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- hot metal
- iron content
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C1/00—Refining of pig-iron; Cast iron
- C21C1/02—Dephosphorising or desulfurising
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、脱硫処理の際にスラグに吸収される鉄分量
を低減させる炉外吹込脱硫方法に関するものである。
を低減させる炉外吹込脱硫方法に関するものである。
最近、脱硫コストの低減を図るため、カルシウム・カー
バイト（ＣａＣ２）系に代わる安価な脱硫剤として生石
灰（Ｃａｂ）を主体とした脱硫剤が見直されている。
バイト（ＣａＣ２）系に代わる安価な脱硫剤として生石
灰（Ｃａｂ）を主体とした脱硫剤が見直されている。
また脱硫方法についても種々の研究が進められ、現在で
は溶銑輸送容器内の溶銑にランスを介して脱硫剤を搬送
ガスと共に吹込む方法が多くなりつつある。
は溶銑輸送容器内の溶銑にランスを介して脱硫剤を搬送
ガスと共に吹込む方法が多くなりつつある。
溶銑の輸送容器には、開放型のオープンレードルと密閉
型のトピード・カーの二種類があるが、前者に吹込脱硫
を適用した場合には脱硫処理後の銑鉄損失量が甚しく、
もっばら後者を溶銑輸送容器に利用した吹込脱硫が行な
われている。
型のトピード・カーの二種類があるが、前者に吹込脱硫
を適用した場合には脱硫処理後の銑鉄損失量が甚しく、
もっばら後者を溶銑輸送容器に利用した吹込脱硫が行な
われている。
発明者らは、開放型または密閉型の溶銑輸送容器に吹込
脱硫を適用した場合における脱硫率および銑鉄損失量の
違いを調べるため、生石灰系脱硫剤をオープンレードル
およびトピード・カーの両者に吹込んで比較したところ
、脱硫率については両者で大差ないが、脱硫処理後の生
成スラグ沖に存在する鉄分量は、オープンレードルの場
合トピード・カーの約３〜４倍にも達することを確かめ
た。
脱硫を適用した場合における脱硫率および銑鉄損失量の
違いを調べるため、生石灰系脱硫剤をオープンレードル
およびトピード・カーの両者に吹込んで比較したところ
、脱硫率については両者で大差ないが、脱硫処理後の生
成スラグ沖に存在する鉄分量は、オープンレードルの場
合トピード・カーの約３〜４倍にも達することを確かめ
た。
この原因は、トビード・カーは密閉型であるので脱硫処
理中の温度降下が少ないのに対し、オープンレードルは
開放型であるので温度降下が著しいためであろうと考え
られる。
理中の温度降下が少ないのに対し、オープンレードルは
開放型であるので温度降下が著しいためであろうと考え
られる。
そこで発明者らは、生石灰脱硫剤をオープンレードル等
の開放型容器に吹込んで炉外脱硫を行なうに当っても、
生成スラグ中へ吸収される銑鉄損失量を減少させるべく
種々研究を重ねた結果、生石灰脱硫剤にコレマナイト（
２ＣａＯ・３Ｂ２０３５Ｈ２０）を添加して同時吹込み
を行なえば所期の目的が達成されることを見出した。
の開放型容器に吹込んで炉外脱硫を行なうに当っても、
生成スラグ中へ吸収される銑鉄損失量を減少させるべく
種々研究を重ねた結果、生石灰脱硫剤にコレマナイト（
２ＣａＯ・３Ｂ２０３５Ｈ２０）を添加して同時吹込み
を行なえば所期の目的が達成されることを見出した。
この発明は上記の知見に基づくものである。
すなわちこの発明は、生石灰系脱硫剤をトピード・カー
やオープンレードル等の溶銑容器内の溶銑中に吹込んで
炉外脱硫を行なうに当り、該生石灰系脱硫剤中に３〜１
０重量φ重量子単に俤で表わす）を占めるコレマナイト
を溶銑中に同時吹込みするようにしたスラグ中の鉄分量
を低減させる炉外吹込脱硫方法である。
やオープンレードル等の溶銑容器内の溶銑中に吹込んで
炉外脱硫を行なうに当り、該生石灰系脱硫剤中に３〜１
０重量φ重量子単に俤で表わす）を占めるコレマナイト
を溶銑中に同時吹込みするようにしたスラグ中の鉄分量
を低減させる炉外吹込脱硫方法である。
以下この発明の実施例について従来例と対比しつつ説明
する。
する。
生石灰系脱硫剤としては、ＣａＯを主成分とし池本にた
とえばふつ化カルシウム（ＣａＦ２）、ソーダ灰（Ｎａ
２ＣＯ３）、か性ソーダ（ＮａＯＨ）などを含有組成の
ものを用いるのが一般的である。
とえばふつ化カルシウム（ＣａＦ２）、ソーダ灰（Ｎａ
２ＣＯ３）、か性ソーダ（ＮａＯＨ）などを含有組成の
ものを用いるのが一般的である。
この発明の効果を確認するための実験でも上記の如き一
般組成のものを基礎とした。
般組成のものを基礎とした。
供試脱硫剤の成分組成例を表１に示す。
ＣａＯは生石灰系脱硫剤の主要成分でありその粒度は細
かいほど良いが、この実験では２１０μｍふるい目通過
９９゜５饅以上でそのうちほぼ半量が９μｍのふるい目
を通過する粒度構成とした。
かいほど良いが、この実験では２１０μｍふるい目通過
９９゜５饅以上でそのうちほぼ半量が９μｍのふるい目
を通過する粒度構成とした。
また石灰粉の再凝集を防止するためシリコンオイル処理
を施した。
を施した。
Ｃは、脱硫処理雰囲気を還元性に保持するのに役立つ量
を配合した。
を配合した。
ＣａＦ２およびＮａ５ＡＡＦ６は、脱硫反応生成物の移
動速度を上昇させ脱硫反応を促進させるのに役立つ。
動速度を上昇させ脱硫反応を促進させるのに役立つ。
ＣａＣＯ３は分解してガスを発生するので、脱硫時溶銑
の攪拌増強に寄与する。
の攪拌増強に寄与する。
＊＊ さて表１に示した各脱硫剤（
Ａｌ〜４）を用い、表２に示す吹込条件でトピード・カ
ーおよびオープンレードル内の溶銑へ吹込脱硫を行ない
、そのノ 時の脱硫剤原単位、脱硫率および脱硫後のス
ラグ中の鉄分量を調べた。
Ａｌ〜４）を用い、表２に示す吹込条件でトピード・カ
ーおよびオープンレードル内の溶銑へ吹込脱硫を行ない
、そのノ 時の脱硫剤原単位、脱硫率および脱硫後のス
ラグ中の鉄分量を調べた。
その結果を表３に示す。上記の結果より脱硫後のスラグ
中の鉄分量の低減には、コレマナイトの同時吹込みが非
常に有効であることが分かる。
中の鉄分量の低減には、コレマナイトの同時吹込みが非
常に有効であることが分かる。
従来例に比べて実施例では、脱硫率を低下させることな
く銑鉄損失量を１／３〜１／４に低減でき、トピード・
カーを用いた場合と同程度の効果が期待できる。
く銑鉄損失量を１／３〜１／４に低減でき、トピード・
カーを用いた場合と同程度の効果が期待できる。
この理由はまだ明確には解明されていないが、コレマナ
イトがスラグの融点低下と流動性向上を介して、温度低
下の影響を緩和することによると考えられる。
イトがスラグの融点低下と流動性向上を介して、温度低
下の影響を緩和することによると考えられる。
次にコレマナイトの配合量を３〜１０φに限定した理由
について説明する。
について説明する。
表１のＡ４の脱硫剤において、コレマナイトの組成範囲
を表４に示す通り４水準に変化させ、各脱硫剤をオープ
ンレードル内の溶銑に吹込んで炉外脱硫を行った場合の
、該脱硫後のスラグ中の鉄分量の変動を調べた。
を表４に示す通り４水準に変化させ、各脱硫剤をオープ
ンレードル内の溶銑に吹込んで炉外脱硫を行った場合の
、該脱硫後のスラグ中の鉄分量の変動を調べた。
その結果を表４に併せ示す。コレマナイ
トの使用量が３φ未満であると、
ス
ラグ中の鉄分量の低減に効果が薄く、逆に１０φを超え
て多量に添加しても上記効果が顕著に認められない。
て多量に添加しても上記効果が顕著に認められない。
よってコレマナイトの使用量は３〜１０φとする。
また脱硫コストについてカルシウム・カーバイトを用い
た場合と比較すると、同程度の脱硫率を得るためには第
１図に示すように約２倍の脱硫剤原単位を必要としたが
、脱硫剤コストはカルシウム・カーバイトの約１／４で
あるため、実質的には約１／２のコストダウンとなる。
た場合と比較すると、同程度の脱硫率を得るためには第
１図に示すように約２倍の脱硫剤原単位を必要としたが
、脱硫剤コストはカルシウム・カーバイトの約１／４で
あるため、実質的には約１／２のコストダウンとなる。
以上述べたように、これまで開放型の溶銑容器に生石灰
脱硫剤の吹込脱硫を適用した場合には、大気との接触に
より溶銑温度が低下するだけでなく、生成スラグも冷却
されて該スラグに吸収される銑鉄損失量が増大していた
のであるが、この発明によれば、脱硫率を損うことなく
銑鉄損失量の大幅な低減が実現できる。
脱硫剤の吹込脱硫を適用した場合には、大気との接触に
より溶銑温度が低下するだけでなく、生成スラグも冷却
されて該スラグに吸収される銑鉄損失量が増大していた
のであるが、この発明によれば、脱硫率を損うことなく
銑鉄損失量の大幅な低減が実現できる。
第１図は、この発明に係る生石灰系脱硫剤とカルシウム
・カーバイトを用いた吹込脱硫における脱硫剤原単位と
脱硫率との関係を示すグラフである。
・カーバイトを用いた吹込脱硫における脱硫剤原単位と
脱硫率との関係を示すグラフである。
Claims (1)
- １ 生石灰系脱硫剤を溶銑容器に受けた溶銑中に吹込ん
で炉外脱硫を行なうに当り、該生石灰系脱硫剤中に３〜
１０重量饅を占めるコレマナイトを溶銑中に同時吹込み
することを特徴とするスラグ中の鉄分量を低減させる炉
外吹込脱硫方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2889079A JPS5835565B2 (ja) | 1979-03-13 | 1979-03-13 | スラグ中の鉄分量を低減させる炉外吹込脱硫方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2889079A JPS5835565B2 (ja) | 1979-03-13 | 1979-03-13 | スラグ中の鉄分量を低減させる炉外吹込脱硫方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS55122815A JPS55122815A (en) | 1980-09-20 |
| JPS5835565B2 true JPS5835565B2 (ja) | 1983-08-03 |
Family
ID=12260983
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2889079A Expired JPS5835565B2 (ja) | 1979-03-13 | 1979-03-13 | スラグ中の鉄分量を低減させる炉外吹込脱硫方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5835565B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6737161B2 (ja) * | 2016-12-12 | 2020-08-05 | 日本製鉄株式会社 | 気流搬送方法及び製鋼の精錬方法 |
-
1979
- 1979-03-13 JP JP2889079A patent/JPS5835565B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS55122815A (en) | 1980-09-20 |
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