JP2000345224A - 溶銑の脱硫方法 - Google Patents
溶銑の脱硫方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課 題】 溶銑中にCaＯ系の脱硫剤を吹き込んでの脱
Ｓ処理を行なうにあたって、脱硫剤の脱Ｓ効率を向上さ
せ、脱Ｓ処理の生産性の向上、脱Ｓ処理のスラグ発生量
の低減を達成する脱Ｓ方法を提供する。 【解決手段】 溶銑中に脱硫剤を吹き込むキャリアガス
として不活性ガスと炭化水素系ガスの混合ガスを使用
し、脱硫剤と炭化水素系ガスの比率を適正範囲に維持す
る。
Ｓ処理を行なうにあたって、脱硫剤の脱Ｓ効率を向上さ
せ、脱Ｓ処理の生産性の向上、脱Ｓ処理のスラグ発生量
の低減を達成する脱Ｓ方法を提供する。 【解決手段】 溶銑中に脱硫剤を吹き込むキャリアガス
として不活性ガスと炭化水素系ガスの混合ガスを使用
し、脱硫剤と炭化水素系ガスの比率を適正範囲に維持す
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、溶銑中の硫黄分の
除去、つまり脱硫方法に関する。
除去、つまり脱硫方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年の鋼材の高品質化のニーズに伴い、
鋼材の低硫化が強く望まれるようになった。製鋼工程に
おける脱硫（以下、脱Ｓという）プロセスは、トーピー
ドカーあるいは溶銑鍋における溶銑段階での脱Ｓ処理、
および転炉以降の溶鋼を脱Ｏした後に行なう溶鋼段階で
の脱Ｓ処理の２種類に大別される。現在は、溶鋼中のＳ
含有量が10ppm 以下の極低Ｓ鋼種は溶銑段階と溶鋼段階
での脱Ｓ処理、その他は溶銑段階での脱Ｓ処理を行なう
のが主流である。
鋼材の低硫化が強く望まれるようになった。製鋼工程に
おける脱硫（以下、脱Ｓという）プロセスは、トーピー
ドカーあるいは溶銑鍋における溶銑段階での脱Ｓ処理、
および転炉以降の溶鋼を脱Ｏした後に行なう溶鋼段階で
の脱Ｓ処理の２種類に大別される。現在は、溶鋼中のＳ
含有量が10ppm 以下の極低Ｓ鋼種は溶銑段階と溶鋼段階
での脱Ｓ処理、その他は溶銑段階での脱Ｓ処理を行なう
のが主流である。
【０００３】溶銑段階での脱Ｓ処理にはCaＯ系脱硫剤、
Na2Ｏ系脱硫剤、Mg系脱硫剤等が使用される。溶銑段階
での脱Ｓ処理ではスラグ処理やコストの観点からCaＯ系
脱硫剤が望ましいので、CaＯ系脱硫剤を用いて溶銑脱Ｓ
処理の効率を向上する技術が必要である。脱Ｓ反応が還
元反応であることから、特公平5-43763 号公報には水素
ガスによる脱Ｓ促進方法が開示されている。すなわちCa
Ｏ系脱硫剤の吹き込みに用いるキャリアガスとして水素
ガスを用いる場合は、不活性ガスをキャリアガスとして
用いる場合と比べて、CaＯ系脱硫剤による脱Ｓ反応が促
進されるとしている。
Na2Ｏ系脱硫剤、Mg系脱硫剤等が使用される。溶銑段階
での脱Ｓ処理ではスラグ処理やコストの観点からCaＯ系
脱硫剤が望ましいので、CaＯ系脱硫剤を用いて溶銑脱Ｓ
処理の効率を向上する技術が必要である。脱Ｓ反応が還
元反応であることから、特公平5-43763 号公報には水素
ガスによる脱Ｓ促進方法が開示されている。すなわちCa
Ｏ系脱硫剤の吹き込みに用いるキャリアガスとして水素
ガスを用いる場合は、不活性ガスをキャリアガスとして
用いる場合と比べて、CaＯ系脱硫剤による脱Ｓ反応が促
進されるとしている。
【０００４】また特公平7-5953号公報では、比較例とし
て、同じく還元性を有する炭化水素系ガスのテストを行
ない、その結果、炭化水素系ガスを吹き込んだ時の分解
吸熱によって溶銑温度が低下するため、炭化水素系ガス
は脱Ｓ反応に適さないとしている。その他には、特公昭
63-19562号公報に高炉の溶銑樋において溶銑の上方から
脱硫剤を添加し、下方から炭化水素系ガスを吹き込んで
脱Ｓ反応を促進する方法が開示されている。また特開昭
60-26607号公報には、石炭系炭化水素を３〜20重量％含
む有機物質をCaＯ系脱硫剤に混合する方法が開示されて
いる。
て、同じく還元性を有する炭化水素系ガスのテストを行
ない、その結果、炭化水素系ガスを吹き込んだ時の分解
吸熱によって溶銑温度が低下するため、炭化水素系ガス
は脱Ｓ反応に適さないとしている。その他には、特公昭
63-19562号公報に高炉の溶銑樋において溶銑の上方から
脱硫剤を添加し、下方から炭化水素系ガスを吹き込んで
脱Ｓ反応を促進する方法が開示されている。また特開昭
60-26607号公報には、石炭系炭化水素を３〜20重量％含
む有機物質をCaＯ系脱硫剤に混合する方法が開示されて
いる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】一般にキャリアガスと
して水素ガスを使用すると、ランスの溶損や破損等の問
題が生じる。特に脱硫剤がランスに詰まった場合は爆発
の危険があるので、実用上、大きな問題がある。一方、
炭化水素系ガスを溶銑中に吹き込むと、炭化水素系ガス
の分解吸熱反応によって溶銑温度が低下する。しかし炭
化水素系ガスを溶銑中に吹き込み、かつ溶銑温度を高温
に保持すると脱Ｓ反応の効率が向上する。そのため、炭
化水素系ガスを溶銑中に吹き込む場合は、炭化水素系ガ
スの使用量の適正範囲を限定する必要がある。
して水素ガスを使用すると、ランスの溶損や破損等の問
題が生じる。特に脱硫剤がランスに詰まった場合は爆発
の危険があるので、実用上、大きな問題がある。一方、
炭化水素系ガスを溶銑中に吹き込むと、炭化水素系ガス
の分解吸熱反応によって溶銑温度が低下する。しかし炭
化水素系ガスを溶銑中に吹き込み、かつ溶銑温度を高温
に保持すると脱Ｓ反応の効率が向上する。そのため、炭
化水素系ガスを溶銑中に吹き込む場合は、炭化水素系ガ
スの使用量の適正範囲を限定する必要がある。
【０００６】また脱硫剤を吹き込む位置と炭化水素系ガ
スを吹き込む位置が異なると、脱硫剤と炭化水素系ガス
の混合が不十分になり、脱Ｓ反応の効率が低下する。石
炭系炭化水素を含有する有機物質を脱硫剤として用いる
方法は、このような有機物質が高価であるため、コスト
アップの要因になる。本発明は上記のような問題を解消
するべく、CaＯ系脱硫剤を溶銑中に吹き込んで脱Ｓ処理
を行なう際に、脱硫剤の脱Ｓ効率を向上させ、脱Ｓ処理
の生産性の向上、脱Ｓ処理のスラグ発生量の低減を達成
する脱Ｓ方法を提供することを目的とする。
スを吹き込む位置が異なると、脱硫剤と炭化水素系ガス
の混合が不十分になり、脱Ｓ反応の効率が低下する。石
炭系炭化水素を含有する有機物質を脱硫剤として用いる
方法は、このような有機物質が高価であるため、コスト
アップの要因になる。本発明は上記のような問題を解消
するべく、CaＯ系脱硫剤を溶銑中に吹き込んで脱Ｓ処理
を行なう際に、脱硫剤の脱Ｓ効率を向上させ、脱Ｓ処理
の生産性の向上、脱Ｓ処理のスラグ発生量の低減を達成
する脱Ｓ方法を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】一般にCaＯ系脱硫剤によ
る溶銑の脱Ｓ反応は下記の (1)式で表わされる。(1)式
中の［Ｓ］は溶銑中のＳを示す。また(1) 式中で還元剤
として脱Ｓ反応に寄与する［Ｃ］は溶銑中のＣである。
また（CaＳ）はスラグ中にCaＳが除去されることを示
す。
る溶銑の脱Ｓ反応は下記の (1)式で表わされる。(1)式
中の［Ｓ］は溶銑中のＳを示す。また(1) 式中で還元剤
として脱Ｓ反応に寄与する［Ｃ］は溶銑中のＣである。
また（CaＳ）はスラグ中にCaＳが除去されることを示
す。
【０００８】 ［Ｓ］＋CaＯ＋［Ｃ］→（CaＳ）＋ＣＯ ・・・(1) 還元性ガスである炭化水素系ガスを溶銑中に吹き込んだ
場合は、炭化水素系ガスが分解して水素ガスを発生す
る。その反応を (2)式に示す。 Ｃn Ｈm →ｎＣ＋ｍ／２Ｈ2 ・・・(2) 水素ガスとCaＯ系脱硫剤による脱Ｓ反応は (3)式で示す
通りであり、溶銑中のＣによる還元反応に比べて還元力
が高いため、脱Ｓ反応に有利である。
場合は、炭化水素系ガスが分解して水素ガスを発生す
る。その反応を (2)式に示す。 Ｃn Ｈm →ｎＣ＋ｍ／２Ｈ2 ・・・(2) 水素ガスとCaＯ系脱硫剤による脱Ｓ反応は (3)式で示す
通りであり、溶銑中のＣによる還元反応に比べて還元力
が高いため、脱Ｓ反応に有利である。
【０００９】 ［Ｓ］＋CaＯ＋Ｈ2 →（CaＳ）＋Ｈ2 Ｏ ・・・(3) しかし (2)式に示した炭化水素系ガスの分解は吸熱反応
であるため、溶銑温度が低下する要因になる。つまり炭
化水素系ガスを大量に吹き込むと、溶銑温度が低下して
脱Ｓ反応を妨げる。したがって炭化水素系ガスの使用量
の適正範囲を限定する必要がある。
であるため、溶銑温度が低下する要因になる。つまり炭
化水素系ガスを大量に吹き込むと、溶銑温度が低下して
脱Ｓ反応を妨げる。したがって炭化水素系ガスの使用量
の適正範囲を限定する必要がある。
【００１０】本発明は、溶銑中にキャリアガスとともに
固体酸化物を主体とする粉状の脱硫剤を吹き込む溶銑の
脱硫方法において、キャリアガスとして不活性ガスと炭
化水素系ガスとの混合ガスを使用し、脱硫剤に対する炭
化水素系ガスの比率を 2.0〜50Ｎｌ／kg以上とする溶銑
の脱硫方法である。さらに本発明は、溶銑中に吹き込む
脱硫剤の吹き込み速度が、溶銑１トンあたり 1.0kg／分
以下である溶銑の脱硫方法である。
固体酸化物を主体とする粉状の脱硫剤を吹き込む溶銑の
脱硫方法において、キャリアガスとして不活性ガスと炭
化水素系ガスとの混合ガスを使用し、脱硫剤に対する炭
化水素系ガスの比率を 2.0〜50Ｎｌ／kg以上とする溶銑
の脱硫方法である。さらに本発明は、溶銑中に吹き込む
脱硫剤の吹き込み速度が、溶銑１トンあたり 1.0kg／分
以下である溶銑の脱硫方法である。
【００１１】
【発明の実施の形態】本発明者らは、炭化水素系ガスが
脱Ｓ反応に及ぼす効果を調査するために、４トン炉を用
いて実験を行なった。実験条件は表１に示す通りであ
る。脱硫剤は粉状のCaＯ系脱硫剤を使用した。なお脱硫
剤の吹き込み速度は単位時間当たりの脱硫剤吹き込み重
量（kg／分）で示す。
脱Ｓ反応に及ぼす効果を調査するために、４トン炉を用
いて実験を行なった。実験条件は表１に示す通りであ
る。脱硫剤は粉状のCaＯ系脱硫剤を使用した。なお脱硫
剤の吹き込み速度は単位時間当たりの脱硫剤吹き込み重
量（kg／分）で示す。
【００１２】
【表１】
【００１３】キャリアガスとしてＮ2 ガス，Ｈ2 ガスお
よび炭化水素系ガスであるプロパンガス（すなわちＣ3
Ｈ8 ガス）を使用して、溶銑中のＳ量の経時変化を調査
した。その結果を図４に示す。図４から明らかなよう
に、プロパンガスを溶銑中に吹き込むと脱Ｓ速度が向上
することが分かった。次に、プロパンガスの流量や脱硫
剤の吹き込み速度が脱Ｓ速度に及ぼす効果を調査するた
めに、脱硫剤に対するプロパンガスの比（すなわちプロ
パンガス流量／脱硫剤（Ｎｌ／kg））と脱Ｓ速度ＫS と
の関係を調査した。その結果を図１および図２に示す。
なお脱Ｓ速度ＫS は、溶銑中のＳの物質移動によって律
速されるので、下記の (4)式で計算される。
よび炭化水素系ガスであるプロパンガス（すなわちＣ3
Ｈ8 ガス）を使用して、溶銑中のＳ量の経時変化を調査
した。その結果を図４に示す。図４から明らかなよう
に、プロパンガスを溶銑中に吹き込むと脱Ｓ速度が向上
することが分かった。次に、プロパンガスの流量や脱硫
剤の吹き込み速度が脱Ｓ速度に及ぼす効果を調査するた
めに、脱硫剤に対するプロパンガスの比（すなわちプロ
パンガス流量／脱硫剤（Ｎｌ／kg））と脱Ｓ速度ＫS と
の関係を調査した。その結果を図１および図２に示す。
なお脱Ｓ速度ＫS は、溶銑中のＳの物質移動によって律
速されるので、下記の (4)式で計算される。
【００１４】 ＫS （kg／t ）-1＝ ln （［％Ｓ］i ／［％Ｓ］f ）／Ｗflux ・・(4) ［％Ｓ］i ：脱Ｓ処理前の溶銑中のＳ含有量（重量％） ［％Ｓ］f ：脱Ｓ処理後の溶銑中のＳ含有量（重量％） Ｗflux ：溶銑１トンあたりの脱硫剤添加量（kg／ｔ） 図１は脱硫剤の吹き込み速度Ｑfluxが溶銑１トンあたり
1.0kg／分以下の場合のプロパンガス流量／脱硫剤（Ｎ
ｌ／kg）と脱Ｓ速度ＫS との関係の示したグラフ、図２
は脱硫剤の吹き込み速度Ｑfluxが溶銑１トンあたり 1.0
kg／分を超える場合のプロパンガス流量／脱硫剤（Ｎｌ
／kg）と脱Ｓ速度ＫS との関係を示したグラフである。
1.0kg／分以下の場合のプロパンガス流量／脱硫剤（Ｎ
ｌ／kg）と脱Ｓ速度ＫS との関係の示したグラフ、図２
は脱硫剤の吹き込み速度Ｑfluxが溶銑１トンあたり 1.0
kg／分を超える場合のプロパンガス流量／脱硫剤（Ｎｌ
／kg）と脱Ｓ速度ＫS との関係を示したグラフである。
【００１５】図１に示す通り、脱硫剤の吹き込み速度Ｑ
fluxが溶銑１トンあたり 1.0kg／分以下の場合は、脱硫
剤に対するプロパンガスの比（すなわちプロパンガス流
量／脱硫剤）が 2.0Ｎｌ／kg以上の範囲において、プロ
パンガスが脱Ｓ反応を促進することが分かる。プロパン
ガスが脱Ｓ反応を促進したのは、溶銑−脱硫剤間の反応
界面におけるＯポテンシャルを低下させたためである。
fluxが溶銑１トンあたり 1.0kg／分以下の場合は、脱硫
剤に対するプロパンガスの比（すなわちプロパンガス流
量／脱硫剤）が 2.0Ｎｌ／kg以上の範囲において、プロ
パンガスが脱Ｓ反応を促進することが分かる。プロパン
ガスが脱Ｓ反応を促進したのは、溶銑−脱硫剤間の反応
界面におけるＯポテンシャルを低下させたためである。
【００１６】またプロパンガス流量／脱硫剤の比率が50
Ｎｌ／kgより大きい場合には、脱硫速度の低下が認めら
れた。これは脱硫剤が吹き込まれる脱硫反応領域におい
て、炭化水素の分解反応に伴う温度低下によるものと考
えられる。一方、脱硫剤の吹き込み速度Ｑfluxが溶銑１
トンあたり 1.0kg／分を超える場合は、図２に示す通
り、脱硫剤に対するプロパンガスの比（すなわちプロパ
ンガス流量／脱硫剤）が 2.0Ｎｌ／kg以上の範囲におい
ても脱Ｓ速度は改善されない。これは脱硫剤の溶銑中で
の分散が不十分で、溶銑−脱硫剤間の反応界面が少ない
ため、反応界面における炭化水素の効果が十分でないた
めである。
Ｎｌ／kgより大きい場合には、脱硫速度の低下が認めら
れた。これは脱硫剤が吹き込まれる脱硫反応領域におい
て、炭化水素の分解反応に伴う温度低下によるものと考
えられる。一方、脱硫剤の吹き込み速度Ｑfluxが溶銑１
トンあたり 1.0kg／分を超える場合は、図２に示す通
り、脱硫剤に対するプロパンガスの比（すなわちプロパ
ンガス流量／脱硫剤）が 2.0Ｎｌ／kg以上の範囲におい
ても脱Ｓ速度は改善されない。これは脱硫剤の溶銑中で
の分散が不十分で、溶銑−脱硫剤間の反応界面が少ない
ため、反応界面における炭化水素の効果が十分でないた
めである。
【００１７】以上のことから、溶銑，脱硫剤，ガスの３
相共存状態が脱Ｓ反応に大きな影響を及ぼすことが明ら
かであり、脱硫剤に対するプロパンガスの比（すなわち
プロパンガス流量／脱硫剤）は 2.0Ｎｌ／kg以上、50Ｎ
ｌ／kg以下、脱硫剤の吹き込み速度Ｑfluxが溶銑１トン
あたり 1.0kg／分以下であることが望ましい。なお図１
および図２において、いずれも脱Ｓ処理中に溶銑温度の
著しい低下は見られなかった。これはプロパンガスの吹
き込み量が少ないために、プロパンガスの分解反応熱
（すなわち吸熱）が溶銑の温度降下に及ぼす影響が小さ
いことを示している。つまり炭化水素量や脱硫剤の供給
条件を適切にすれば、溶銑温度の低下を招くことなく脱
硫反応を促進できる。
相共存状態が脱Ｓ反応に大きな影響を及ぼすことが明ら
かであり、脱硫剤に対するプロパンガスの比（すなわち
プロパンガス流量／脱硫剤）は 2.0Ｎｌ／kg以上、50Ｎ
ｌ／kg以下、脱硫剤の吹き込み速度Ｑfluxが溶銑１トン
あたり 1.0kg／分以下であることが望ましい。なお図１
および図２において、いずれも脱Ｓ処理中に溶銑温度の
著しい低下は見られなかった。これはプロパンガスの吹
き込み量が少ないために、プロパンガスの分解反応熱
（すなわち吸熱）が溶銑の温度降下に及ぼす影響が小さ
いことを示している。つまり炭化水素量や脱硫剤の供給
条件を適切にすれば、溶銑温度の低下を招くことなく脱
硫反応を促進できる。
【００１８】
【実施例】容量 250トンのトーピードカー７を用いて脱
Ｐ処理を行なった。脱Ｓ装置の概要を図３に示す。ホッ
パー１内の粉状の脱硫剤２は、キャリアガス３によって
ランス５から溶銑６中に吹き込まれる。使用した脱硫剤
とその粒径およびランス浸漬深さを表２に示す。キャリ
アガスや脱硫剤の吹き込み速度等の脱Ｓ処理条件は表３
に示す通りである。
Ｐ処理を行なった。脱Ｓ装置の概要を図３に示す。ホッ
パー１内の粉状の脱硫剤２は、キャリアガス３によって
ランス５から溶銑６中に吹き込まれる。使用した脱硫剤
とその粒径およびランス浸漬深さを表２に示す。キャリ
アガスや脱硫剤の吹き込み速度等の脱Ｓ処理条件は表３
に示す通りである。
【００１９】
【表２】
【００２０】
【表３】
【００２１】比較例１はＮ2 ガスを単体でキャリアガス
として使用した例、比較例２はＮ2ガスとプロパンガス
の混合ガスをキャリアガスとして使用し、かつ脱硫剤に
対するプロパンガスの比が小さい例、比較例３はＮ2 ガ
スとプロパンガスの混合ガスをキャリアガスとして使用
し、かつ脱硫剤の吹き込み速度が大きい例である。これ
らの比較例１〜３の脱Ｓ速度ＫS は0.08〜0.16であっ
た。
として使用した例、比較例２はＮ2ガスとプロパンガス
の混合ガスをキャリアガスとして使用し、かつ脱硫剤に
対するプロパンガスの比が小さい例、比較例３はＮ2 ガ
スとプロパンガスの混合ガスをキャリアガスとして使用
し、かつ脱硫剤の吹き込み速度が大きい例である。これ
らの比較例１〜３の脱Ｓ速度ＫS は0.08〜0.16であっ
た。
【００２２】一方、発明例の脱Ｓ速度ＫS は0.44であ
り、比較例１〜３と比べて脱Ｓ速度が大きいことは明ら
かである。なお、ここでは炭化水素系ガスとしてプロパ
ンガス（すなわちＣ3 Ｈ8 ガス）を用いる場合について
説明したが、その他の炭化水素系ガス（例えばＣＨ4 ガ
ス等）やコークス炉から発生するガス（いわゆるＣガ
ス）のようなガスを用いても同様の効果が得られる。ま
た炭化水素系ガスと混合してキャリアガスとして使用す
る不活性ガスについて、ここではＮ2 ガスを用いる場合
について説明したが、その他の不活性ガス（例えばArガ
ス等）でも良い。
り、比較例１〜３と比べて脱Ｓ速度が大きいことは明ら
かである。なお、ここでは炭化水素系ガスとしてプロパ
ンガス（すなわちＣ3 Ｈ8 ガス）を用いる場合について
説明したが、その他の炭化水素系ガス（例えばＣＨ4 ガ
ス等）やコークス炉から発生するガス（いわゆるＣガ
ス）のようなガスを用いても同様の効果が得られる。ま
た炭化水素系ガスと混合してキャリアガスとして使用す
る不活性ガスについて、ここではＮ2 ガスを用いる場合
について説明したが、その他の不活性ガス（例えばArガ
ス等）でも良い。
【００２３】溶銑の容器は、ここではトーピードカーに
ついて説明したが、キャリアガスと脱硫剤を溶銑中の同
じ位置に吹き込む構成の容器であれば、いかなる精錬容
器を使用しても良い。
ついて説明したが、キャリアガスと脱硫剤を溶銑中の同
じ位置に吹き込む構成の容器であれば、いかなる精錬容
器を使用しても良い。
【００２４】
【発明の効果】本発明では、脱Ｓ処理において溶銑予備
処理の生産性の向上、脱硫剤の削減、スラグ発生量の低
減によるコストダウンが実現できる。
処理の生産性の向上、脱硫剤の削減、スラグ発生量の低
減によるコストダウンが実現できる。
【図１】プロパンガス流量／脱硫剤と脱Ｓ速度との関係
を示すグラフである。
を示すグラフである。
【図２】プロパンガス流量／脱硫剤と脱Ｓ速度との関係
を示すグラフである。
を示すグラフである。
【図３】脱Ｓ装置の例を示す概略図である。
【図４】溶銑中のＳ含有量の経時変化を示すグラフであ
る。
る。
１ ホッパー ２ 脱硫剤 ３ キャリアガス ４ ランス固定台車 ５ ランス ６ 溶銑 ７ トーピードカー ８ 集塵フード
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成１２年４月２５日（２０００．４．２
５）
５）
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】請求項１
【補正方法】変更
【補正内容】
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１０
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１０】本発明は、溶銑中にキャリアガスとともに
固体酸化物を主体とする粉状の脱硫剤を吹き込む溶銑の
脱硫方法において、キャリアガスとして不活性ガスと炭
化水素系ガスとの混合ガスを使用し、脱硫剤に対する炭
化水素系ガスの比率を 2.0〜50Ｎｌ／kgとする溶銑の脱
硫方法である。
固体酸化物を主体とする粉状の脱硫剤を吹き込む溶銑の
脱硫方法において、キャリアガスとして不活性ガスと炭
化水素系ガスとの混合ガスを使用し、脱硫剤に対する炭
化水素系ガスの比率を 2.0〜50Ｎｌ／kgとする溶銑の脱
硫方法である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 反町 健一 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究所内 (72)発明者 杉澤 元達 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社千葉製鉄所内 (72)発明者 小倉 滋 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社千葉製鉄所内 Ｆターム(参考） 4K013 BA05 CA01 CA05 CA07 CB03 EA03 4K014 AA02 AB03 AC14 AC16
Claims (3)
- 【請求項１】 溶銑中にキャリアガスとともに固体酸化
物を主体とする粉状の脱硫剤を吹き込む溶銑の脱硫方法
において、前記キャリアガスとして不活性ガスと炭化水
素系ガスとの混合ガスを使用し、前記脱硫剤に対する前
記炭化水素系ガスの比率を 2.0〜50Ｎｌ／kg以上とする
ことを特徴とする溶銑の脱硫方法。 - 【請求項２】 前記脱硫剤の吹き込み速度が、前記溶銑
１トンあたり 1.0kg／分以下であることを特徴とする請
求項１に記載の溶銑の脱硫方法。 - 【請求項３】 前記脱硫剤がCaＯ系脱硫剤であることを
特徴とする請求項２に記載の溶銑の脱硫方法。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15936999A JP3577997B2 (ja) | 1999-06-07 | 1999-06-07 | 溶銑の脱硫方法 |
| EP00111691A EP1059360B1 (en) | 1999-06-07 | 2000-05-31 | Method of desulfurizing molten iron |
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