JPS5821952B2 - 重質油から軽質化油と水素を製造する方法 - Google Patents
重質油から軽質化油と水素を製造する方法Info
- Publication number
- JPS5821952B2 JPS5821952B2 JP11436177A JP11436177A JPS5821952B2 JP S5821952 B2 JPS5821952 B2 JP S5821952B2 JP 11436177 A JP11436177 A JP 11436177A JP 11436177 A JP11436177 A JP 11436177A JP S5821952 B2 JPS5821952 B2 JP S5821952B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- laterite
- coke
- oil
- catalyst
- hydrogen
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は重質油から軽質化油と水素を製造する方法に関
する。
する。
本発明者らは、さきに常圧蒸留残渣油、減圧蒸留残渣油
などの重質油をニッケル鉱石の存在下で接触分解させる
ことにより該重質油に含有される重金属類を脱除すると
ともに軽質化する方法を発明したが(特開昭49−10
202号参照)、その後の研究により、上記重質油をラ
テライトの存在下で接触分解すると分解生成油の収率は
上記ニッケル鉱石を使用した場合に比しやや低下するが
、重質油の軽質化の進行に伴いコークの生成量が多くな
ること、そしてコークを沈積したラテライトをガス気流
中で加熱すれば該ラテライト中の酸化鉄が極めて速やか
に還元され、したがって該還元された状態のラテライト
をスチームと接触させると水素が容易に生成することを
知った。
などの重質油をニッケル鉱石の存在下で接触分解させる
ことにより該重質油に含有される重金属類を脱除すると
ともに軽質化する方法を発明したが(特開昭49−10
202号参照)、その後の研究により、上記重質油をラ
テライトの存在下で接触分解すると分解生成油の収率は
上記ニッケル鉱石を使用した場合に比しやや低下するが
、重質油の軽質化の進行に伴いコークの生成量が多くな
ること、そしてコークを沈積したラテライトをガス気流
中で加熱すれば該ラテライト中の酸化鉄が極めて速やか
に還元され、したがって該還元された状態のラテライト
をスチームと接触させると水素が容易に生成することを
知った。
従来、重質油を、ニッケル、バナジウムのような金属の
酸化物をボーキサイトなどに担持させた触媒の存在下で
接触分解させて軽質化するとともに上記触媒上にコーク
を沈積させ、ついで該コークを沈積した触媒をスチーム
と接触させることにより、気体炭化水素および水素に富
むガスを製造する方法(特公昭50−30596号参照
)が提案されている。
酸化物をボーキサイトなどに担持させた触媒の存在下で
接触分解させて軽質化するとともに上記触媒上にコーク
を沈積させ、ついで該コークを沈積した触媒をスチーム
と接触させることにより、気体炭化水素および水素に富
むガスを製造する方法(特公昭50−30596号参照
)が提案されている。
しかしながら、この方法においては使用する触媒はいわ
ゆる合成触媒であるため高温下での反応ではその劣化が
避けられず、かつコスト高となる。
ゆる合成触媒であるため高温下での反応ではその劣化が
避けられず、かつコスト高となる。
また、この方法ではコークが沈積した触媒をそのままス
チームと接触させるのでガス化帯域から出るガス中の水
素濃度はあまり高くならない。
チームと接触させるのでガス化帯域から出るガス中の水
素濃度はあまり高くならない。
本発明は、上述したような欠点を解消して、重質油から
軽質化油と水素を有利に製造できる方法を提供すること
を目的とする。
軽質化油と水素を有利に製造できる方法を提供すること
を目的とする。
以下本発明について詳しく説明する。
本発明の主要な特徴的事項は重質油の接触分解による軽
質化に際して触媒としてラテライトを使用すること、お
よび該接触分解によりコークを沈積させたラテライトを
還元処理したのちスチームと接触させて水素に富むガス
を生成させることにある。
質化に際して触媒としてラテライトを使用すること、お
よび該接触分解によりコークを沈積させたラテライトを
還元処理したのちスチームと接触させて水素に富むガス
を生成させることにある。
本発明において出発原料として用いられる重質油は常圧
蒸留残渣油、減圧蒸留残渣油などのような重質石油系炭
化水素からなる残渣油を包含するが高コンラドソン炭素
の安価な高沸点残渣油が有利に適用される。
蒸留残渣油、減圧蒸留残渣油などのような重質石油系炭
化水素からなる残渣油を包含するが高コンラドソン炭素
の安価な高沸点残渣油が有利に適用される。
また、本発明で触媒として使用するラテライトは熱帯お
よび亜熱帯地方において天然に豊富に存在しているもの
であって、これを粉砕し造粒、焼成するのみで何らの化
学的処理を施すことなく適用できるので、従来の合成触
媒に比し触媒の調製上および経済上極めて有利である。
よび亜熱帯地方において天然に豊富に存在しているもの
であって、これを粉砕し造粒、焼成するのみで何らの化
学的処理を施すことなく適用できるので、従来の合成触
媒に比し触媒の調製上および経済上極めて有利である。
なお、ラテライトは水酸化アルミニウムと水酸化鉄に富
んでいるものであって、一般に30%以上の鉄分を含有
しているが、本発明では鉄分含量の多いものほど好まし
く、特に1000℃で3時間焼成した場合にFeとして
40重量%以上の鉄酸化物を含有するものが有利に適用
できる。
んでいるものであって、一般に30%以上の鉄分を含有
しているが、本発明では鉄分含量の多いものほど好まし
く、特に1000℃で3時間焼成した場合にFeとして
40重量%以上の鉄酸化物を含有するものが有利に適用
できる。
上記ラテライトの存在下で重質油を接触分解するには固
定床方式でも可能であるが工業的には流動床方式を採用
するのがよく、重質油を450〜600℃の温度および
θ〜5kg/cJGの圧力に保持されている流動床に導
入し、一方天然のラテライトを粉砕し、100〜300
ミクロンの平均粒径に造粒し、900℃以上の温度で焼
成したものを上記流動床に導入して接触させる。
定床方式でも可能であるが工業的には流動床方式を採用
するのがよく、重質油を450〜600℃の温度および
θ〜5kg/cJGの圧力に保持されている流動床に導
入し、一方天然のラテライトを粉砕し、100〜300
ミクロンの平均粒径に造粒し、900℃以上の温度で焼
成したものを上記流動床に導入して接触させる。
なお、上記ラテライト触媒の調製に際して、天然のラテ
ライトを酸又はアルカリで処理してもよい。
ライトを酸又はアルカリで処理してもよい。
上記接触による分解反応の進行に伴って重金属が除去さ
れ、軽質化された分解生成油とコークが生成する。
れ、軽質化された分解生成油とコークが生成する。
このようにして生成する分解生成?頗マ流動化ガスと共
に系外に回収され、一方生成したコークはタテライト触
媒上に沈積する。
に系外に回収され、一方生成したコークはタテライト触
媒上に沈積する。
この触媒上におけるコークの沈積量は上記接触分解の進
行と共に増加するものであるが、本発明では上記沈積量
を触媒に対して4重量%乃至15重量%になるように調
整することが好ましく、特に10重量%前後が好ましい
。
行と共に増加するものであるが、本発明では上記沈積量
を触媒に対して4重量%乃至15重量%になるように調
整することが好ましく、特に10重量%前後が好ましい
。
上記コークの沈積量が少なすぎると次の工程においてラ
テライト中の鉄が十分に還元されなくなり、他方、触媒
上におけるコーク沈積量が多くなりすぎると触媒の活性
が低下して分解生成油の収率の減少をきたし、かつ触媒
上のコークの固化が不十分となって、これが媒体、とな
り、粒子の付着で粗粒が生成する原因となるので好まし
くなG)。
テライト中の鉄が十分に還元されなくなり、他方、触媒
上におけるコーク沈積量が多くなりすぎると触媒の活性
が低下して分解生成油の収率の減少をきたし、かつ触媒
上のコークの固化が不十分となって、これが媒体、とな
り、粒子の付着で粗粒が生成する原因となるので好まし
くなG)。
上述のようにしてコークを沈積させたラテライト触媒は
、ついで、空気、スチームあるいは窒素ガス等のガス気
流中で750〜950℃の温度に加熱することにより極
めて速やかに還元状態になる。
、ついで、空気、スチームあるいは窒素ガス等のガス気
流中で750〜950℃の温度に加熱することにより極
めて速やかに還元状態になる。
このラテライトが還元状態になる態様は、ラテライト中
の酸化鉄が下記式(1)〜(3)により還元されること
によるものと考えられる。
の酸化鉄が下記式(1)〜(3)により還元されること
によるものと考えられる。
Fe2O3+C−、Fe3O4+CO+002・・・・
・・・・・(1)Fe304 +O−+FeO+ 00
+ 002=・−・−・−(2)FeO十〇−→Fe
+ 00 + 002 ””・(3)上記還元反応は
、反応温度が高いほど、また触媒上のコーク沈積量が多
いほど有利であるが、反応温度に関しては950℃を越
える高温では反応器材質に与える影響が少なくないので
経済上好ましくなく、したがって750〜950℃の温
度を適用することが好ましい。
・・・・・(1)Fe304 +O−+FeO+ 00
+ 002=・−・−・−(2)FeO十〇−→Fe
+ 00 + 002 ””・(3)上記還元反応は
、反応温度が高いほど、また触媒上のコーク沈積量が多
いほど有利であるが、反応温度に関しては950℃を越
える高温では反応器材質に与える影響が少なくないので
経済上好ましくなく、したがって750〜950℃の温
度を適用することが好ましい。
また、コーク沈積量に関しては既に述べたとおりである
が、ラテライトの特性として4〜15重量%のコークの
沈積量で十分に還元が行われる。
が、ラテライトの特性として4〜15重量%のコークの
沈積量で十分に還元が行われる。
また、上記還元は、コークの部分燃焼によって系全体が
加熱され、上記反応式(1)〜(3)によって触媒中の
鉄が還元されるものであって、実際の操作に際しては前
述した接触分解と同様流動床方式で行うのが有利である
。
加熱され、上記反応式(1)〜(3)によって触媒中の
鉄が還元されるものであって、実際の操作に際しては前
述した接触分解と同様流動床方式で行うのが有利である
。
すなわち、750〜950℃の温度、O〜5 kg/
crA Gの圧力に保持された流動床帯域にコークを沈
積したラテライト触媒を給送するとともに空気を導入し
て上記コークの一部を部分燃焼して系全体の熱量を供給
し、ラテライト中の鉄を還元する。
crA Gの圧力に保持された流動床帯域にコークを沈
積したラテライト触媒を給送するとともに空気を導入し
て上記コークの一部を部分燃焼して系全体の熱量を供給
し、ラテライト中の鉄を還元する。
なお、上記反応により生成する二酸化炭素および一酸化
炭素を含む排ガス(反応式(1)〜(3)参照)は系外
へ排出する。
炭素を含む排ガス(反応式(1)〜(3)参照)は系外
へ排出する。
次に、上述のようにして還元されたラテライト触媒をス
チームと接触させる。
チームと接触させる。
この接触により、次式(4)〜(6)により水素が生成
する。
する。
Fe+H20→FeO+H2・・・・・・・・・・・・
・・・・・・(4)FeO+ H20→Fe3O4+H
2・・・・・・・・・・・・・・・・・・(5)Fe3
04 + H20→Fe2O3+ H2”・””・・・
・(6)上記反応は平衡論的には低温の方が有利である
が、実際の操業上の観点からすれば分解温度と触媒再生
温度との間の温度を採用することが好ましく、600〜
800℃の温度が適している。
・・・・・・(4)FeO+ H20→Fe3O4+H
2・・・・・・・・・・・・・・・・・・(5)Fe3
04 + H20→Fe2O3+ H2”・””・・・
・(6)上記反応は平衡論的には低温の方が有利である
が、実際の操業上の観点からすれば分解温度と触媒再生
温度との間の温度を採用することが好ましく、600〜
800℃の温度が適している。
また、反応操作は流動床方式で行うことが好ましく、還
元処理されたラテライトとスチームをガス化帯域へ給送
し、該帯域内を600〜800℃の温度、0〜5kg/
c1tGの圧力に保持しながら両者を接触させ、反応式
(4)〜(6)にしたがって水素を生成させる。
元処理されたラテライトとスチームをガス化帯域へ給送
し、該帯域内を600〜800℃の温度、0〜5kg/
c1tGの圧力に保持しながら両者を接触させ、反応式
(4)〜(6)にしたがって水素を生成させる。
なお、上記ガス化帯域においてもラテライト上のコーク
の一部が酸化鉄と反応して鉄の還元を起すが、還元され
た鉄は速やかにスチームによって酸化される。
の一部が酸化鉄と反応して鉄の還元を起すが、還元され
た鉄は速やかにスチームによって酸化される。
このように、ガス化帯域内では主として鉄の酸化反応が
起るため、系外へ取り出される生成ガス中の水素濃度が
極めて高くなり、一般に、乾燥基準で65容量%以上に
なる。
起るため、系外へ取り出される生成ガス中の水素濃度が
極めて高くなり、一般に、乾燥基準で65容量%以上に
なる。
なお、上述のようにして鉄が酸化されたラテライトは重
質油の接触分解工程へ循環して再利用される。
質油の接触分解工程へ循環して再利用される。
以上述べたことから理解されるように、本発明で用いる
ラテライトは(1)安価であり、(2)コーク収率が高
く、コークにより鉄分が還元され易く、(3)触媒活性
の変化が少ない等の重質油の分解軽質化触媒として優れ
た特性を有するものである。
ラテライトは(1)安価であり、(2)コーク収率が高
く、コークにより鉄分が還元され易く、(3)触媒活性
の変化が少ない等の重質油の分解軽質化触媒として優れ
た特性を有するものである。
以下に本発明の実際上の操業方式を添付図面に示した工
程説明図を参照して説明する。
程説明図を参照して説明する。
図において、重質原料油を管1によって分解塔2の下部
の450〜600℃の温度およびO〜5kg/ crr
t Gの圧力に保たれている流動床に導入する。
の450〜600℃の温度およびO〜5kg/ crr
t Gの圧力に保たれている流動床に導入する。
該流動床では粒状のラテライトが管3から導入される流
動化ガスによって流動している。
動化ガスによって流動している。
なお、流動ガスとしては通常はスチームが用いられるが
、分解排ガスを用いてもよい。
、分解排ガスを用いてもよい。
分解塔2で該重質油がラテライトによって接触分解され
て分解生成油とコークになる。
て分解生成油とコークになる。
重金属が除去され、軽質化された分解生成油は流動化ガ
スとともにガス状で管4から取り出される。
スとともにガス状で管4から取り出される。
一方、コークはラテライト上に沈積して移送管5を経て
再生塔6へ送られる。
再生塔6へ送られる。
再生塔6は750〜950℃の温度、0〜5kg/cr
rl Gの圧力に保たれ、管7から供給される空気によ
つ(トて、ラテライト上に沈積したコークの一部を部分
燃焼して系全体の熱量を供給するとともに、ラテライト
中の鉄を還元する。
rl Gの圧力に保たれ、管7から供給される空気によ
つ(トて、ラテライト上に沈積したコークの一部を部分
燃焼して系全体の熱量を供給するとともに、ラテライト
中の鉄を還元する。
酸化鉄とコークとの反応およびコークと酸素との反応に
よって生成した二酸化炭素および一酸化炭素を含む排ガ
スは管8から放出される。
よって生成した二酸化炭素および一酸化炭素を含む排ガ
スは管8から放出される。
750〜950℃まで加熱されたラテライト粒子は管9
および管10を経てそれぞれ分解塔2およびガス化塔1
1へ送られる。
および管10を経てそれぞれ分解塔2およびガス化塔1
1へ送られる。
還元鉄を含有するラテライトは移送管10を経てガス化
塔11へ送られ、そこで管12から供給されるスチーム
によって鉄の酸化を受けて水素を生成する。
塔11へ送られ、そこで管12から供給されるスチーム
によって鉄の酸化を受けて水素を生成する。
なお、ガス化塔11内は600〜800°Cの温度およ
びO〜5 kg/ crtt Gの圧力に保たれる。
びO〜5 kg/ crtt Gの圧力に保たれる。
ガス化塔11内では主として鉄の酸化反応が起こるため
管13から取り出されるガス化塔11からの生成ガス中
の水素濃度が極めて高く、通常は、乾燥基準で65容量
%以上である。
管13から取り出されるガス化塔11からの生成ガス中
の水素濃度が極めて高く、通常は、乾燥基準で65容量
%以上である。
酸化されたラテライトは管14を経て分解塔2へ循環さ
れる。
れる。
以上述べたように、本発明によると安価に入手できるラ
テライトを重質油の接触分解の触媒として用いることに
より、重質油から軽質化油と水素を有利に製造すること
ができる利点がある。
テライトを重質油の接触分解の触媒として用いることに
より、重質油から軽質化油と水素を有利に製造すること
ができる利点がある。
次に実施例を例示するが、各実施例において使用した触
媒の種類と組成は下記第1表のとおりである。
媒の種類と組成は下記第1表のとおりである。
実施例
本例はラテライトを触媒として用いて重質油を接触分解
したときのコークの生成量を、他の触媒を用いた場合と
比較したものである。
したときのコークの生成量を、他の触媒を用いた場合と
比較したものである。
下記第2表に示す各触媒を1000℃で3時間電気炉中
で焼成したのち、その各々を内径12.5mmのステン
レス製反応管に10cc宛充テンし、固定床で500℃
の温度で5分間、クラエート常圧残油の分解を行った。
で焼成したのち、その各々を内径12.5mmのステン
レス製反応管に10cc宛充テンし、固定床で500℃
の温度で5分間、クラエート常圧残油の分解を行った。
その結果は第2表のとおりである。上記表から、軽質化
油とともに水素を生成させるためにはコーク収率の高い
ラテライトが有利であることが理解される。
油とともに水素を生成させるためにはコーク収率の高い
ラテライトが有利であることが理解される。
実施例 2
本例は重質油の接触分解によりコークを沈積させたラテ
ライトの還元率を、他の触媒との比較において示したも
のである。
ライトの還元率を、他の触媒との比較において示したも
のである。
下記第3表に示した各触媒を1000℃で3時間焼成し
たものをそれぞれ用いてクラエート常圧残渣油を接触分
解して8〜10重量%のコークを触媒上に沈積させた。
たものをそれぞれ用いてクラエート常圧残渣油を接触分
解して8〜10重量%のコークを触媒上に沈積させた。
各コーク沈積触媒の約31cc宛をステンレス製管型反
応器に充テンし、下部から0.251/−の流速で窒素
を給送し、900℃で60分窒素ガス気流中で加熱した
。
応器に充テンし、下部から0.251/−の流速で窒素
を給送し、900℃で60分窒素ガス気流中で加熱した
。
この加熱後の各触媒の還元率を第3表に示す。
上記表からラテライトが他の触媒に比し還元率が著しく
高いことが判る。
高いことが判る。
なお、還元率は、触媒中のFeおよびNiがそれぞれF
e2O3およ’?JNiOの形体で存在しているものと
して、FeおよびNiと化合していた酸素量に対する、
上記加熱時にCOあるいはCO2として放出された酸素
量の割合で表わしたものである。
e2O3およ’?JNiOの形体で存在しているものと
して、FeおよびNiと化合していた酸素量に対する、
上記加熱時にCOあるいはCO2として放出された酸素
量の割合で表わしたものである。
上記表から、鉄の酸化還元を利用して水素を製造するた
めにはラテライトが有利であることが判る。
めにはラテライトが有利であることが判る。
すなわち、鉄の還元が進行するほど前記反応式(4)〜
(6)による鉄の酸化反応が進行するからである。
(6)による鉄の酸化反応が進行するからである。
実施例 3
本例はコークを沈積させたラテライトをスチームと接触
させ、鉄の酸化還元を利用しながら水から水素を生成さ
せ、その水素濃度を他の触媒を用いた場合と比較したも
のである。
させ、鉄の酸化還元を利用しながら水から水素を生成さ
せ、その水素濃度を他の触媒を用いた場合と比較したも
のである。
1000℃で3時間焼成後コークを沈積させた下記第4
表に示した各触媒15CCをステンレス製反応管に充テ
ンし、下部から約109/hの速度でスチームを供給し
て鉄の酸化還元を利用しながらスチームから水素を製造
した。
表に示した各触媒15CCをステンレス製反応管に充テ
ンし、下部から約109/hの速度でスチームを供給し
て鉄の酸化還元を利用しながらスチームから水素を製造
した。
反応温度は800℃であった。結果は第4表のとおりで
ある。
ある。
上記表からラテライトが最高のガス発生量および水素濃
度を示すことが判る。
度を示すことが判る。
実施例 4
添附図のプロセスにしたがって、残留炭素22重量%、
比重1.040で30四のニッケルおよび110p11
”のバナジウムを含有するクラエート減圧残渣油を、触
媒としてラテライl−Aを用いて、540℃の温度で接
触分解したところ、沸点560℃以下の軽質油を供給減
圧残渣油に対して57重量%の収率で得た。
比重1.040で30四のニッケルおよび110p11
”のバナジウムを含有するクラエート減圧残渣油を、触
媒としてラテライl−Aを用いて、540℃の温度で接
触分解したところ、沸点560℃以下の軽質油を供給減
圧残渣油に対して57重量%の収率で得た。
この軽質油の比重は0.9354であり、ニッケルおよ
びバナジウムは1−以下であった。
びバナジウムは1−以下であった。
ラテライト上の沈積コークは9.52重量%であった。
このコーク沈積ラテライト11を880℃において空気
でコークの約40%を部分燃焼させて、同時に鉄を還元
した。
でコークの約40%を部分燃焼させて、同時に鉄を還元
した。
ついで、これにスチームを供給して800℃で1′5分
間鉄の酸化を行なった。
間鉄の酸化を行なった。
このときのガス発生量は11.54/hで、ガス組成は
H270,5モル%、005.7モル%。
H270,5モル%、005.7モル%。
C0223,8モル%であった。
メタンは検出できなかった。
添付図面は本発明の実施の態様を例示した工程説明図で
ある。 図において、2・・・・・・分解塔、6・・・・・・再
生塔、11・・・・・・ガス化塔。
ある。 図において、2・・・・・・分解塔、6・・・・・・再
生塔、11・・・・・・ガス化塔。
Claims (1)
- 1 重質油をラテライトの存在下で分解して軽質化する
とともに該ラテライト上にコークを沈積させる工程、該
コークを沈積したラテライトを還元状態にする工程、お
よび該還元処理したラテライトをスチームと接触させて
水素に富むガスを生成させる工程を結合することを特徴
とする重質油から軽質化油と水素を製造する方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP11436177A JPS5821952B2 (ja) | 1977-09-22 | 1977-09-22 | 重質油から軽質化油と水素を製造する方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP11436177A JPS5821952B2 (ja) | 1977-09-22 | 1977-09-22 | 重質油から軽質化油と水素を製造する方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5447708A JPS5447708A (en) | 1979-04-14 |
JPS5821952B2 true JPS5821952B2 (ja) | 1983-05-04 |
Family
ID=14635790
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP11436177A Expired JPS5821952B2 (ja) | 1977-09-22 | 1977-09-22 | 重質油から軽質化油と水素を製造する方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5821952B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS57135890A (en) * | 1981-02-13 | 1982-08-21 | Res Assoc Residual Oil Process<Rarop> | Cracking and conversion into light oil of heavy oil and preparation of hydrogen |
JP6433359B2 (ja) * | 2015-03-30 | 2018-12-05 | 株式会社日本触媒 | 還元鉄を用いた高品位バイオオイルの製造方法 |
JP6909534B2 (ja) * | 2016-04-15 | 2021-07-28 | 津田 訓範 | 副生水素生成装置 |
-
1977
- 1977-09-22 JP JP11436177A patent/JPS5821952B2/ja not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS5447708A (en) | 1979-04-14 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4224140A (en) | Process for producing cracked distillate and hydrogen from heavy oil | |
KR20150100805A (ko) | 수소, 일산화탄소 및 탄소-함유 생성물의 병행 제조 방법 | |
US4338292A (en) | Production of hydrogen-rich gas | |
JPH0710502A (ja) | 高温の精製ガス流の部分酸化方法 | |
JPS5827837B2 (ja) | 含硫黄重質油の処理方法 | |
US4341531A (en) | Production of methane-rich gas | |
CA1142116A (en) | Process for cracking heavy hydrocarbons into light oils and producing hydrogen | |
CA2848250A1 (en) | Method for obtaining olefins from furnace gases of steel works | |
CN108946661A (zh) | 一种生物质气化制备氢气的方法及*** | |
JPH0454601B2 (ja) | ||
US4242103A (en) | Cyclic two step process for production of methane from carbon monoxide | |
JPS5951336B2 (ja) | 重質炭化水素の処理用触媒 | |
US4242104A (en) | Cyclic process for producing methane with catalyst regeneration | |
US4399023A (en) | Process for simultaneously cracking heavy hydrocarbons into light oils and producing hydrogen | |
JPS5821952B2 (ja) | 重質油から軽質化油と水素を製造する方法 | |
EP0004456B1 (en) | Methanation of carbon monoxide without prior separation of inert gases | |
JPS6337042B2 (ja) | ||
US3216801A (en) | Process for producing hydrogen | |
JPS5945904A (ja) | 常圧蒸溜残油上質化の組合せ方法 | |
US4375425A (en) | Catalyst for the production of a hydrogen-rich gas | |
JPS5834114A (ja) | 還元鉄の製造方法 | |
US2700676A (en) | Synthesis of organic compounds | |
JPS5832689A (ja) | 重質油の熱分解と共に還元鉄を製造する方法 | |
US3194636A (en) | Hydrogen from hydrocarbons | |
EP0060618B1 (en) | Process for simultaneously cracking heavy hydrocarbons into light oils and producing hydrogen, and light oils and hydrogen when so produced |