JPS58213856A - 高靭性高耐摩耗性工具鋼 - Google Patents
高靭性高耐摩耗性工具鋼Info
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- JPS58213856A JPS58213856A JP9811182A JP9811182A JPS58213856A JP S58213856 A JPS58213856 A JP S58213856A JP 9811182 A JP9811182 A JP 9811182A JP 9811182 A JP9811182 A JP 9811182A JP S58213856 A JPS58213856 A JP S58213856A
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- Japan
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- tool steel
- wear resistance
- steel
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は高靭性高耐摩耗性工具鋼に関し、さらに詳しく
は、粉末冶金法により製造される高靭性高耐摩耗性工具
鋼に関する。
は、粉末冶金法により製造される高靭性高耐摩耗性工具
鋼に関する。
従来から、Cr系工具鋼が冷間圧延用ロール材、冷開加
工用金型等に広く使用されている。
工用金型等に広く使用されている。
しかしながら、種々の素材の加工に際して、近年になっ
て高精度、低コストが強く要求され、かつ、液加]二材
の高硬度化、加工速度の高速化等による工具の使用条件
が一層苛酷なものとなってきている。そのため、C及び
Crの含有量を増加させて耐摩耗性の改善を図ってきた
が、一方、高合金化により靭性や加工性が着しく低下す
るという問題が発生した、 本発明は、上記に説明した従来から使用されて外でいる
Cr系工具鋼の種々の問題点を解決したものであり、例
えば、JISG44.(145KDIIより靭性、耐摩
耗性に優れた粉末冶金法により製造される高靭性高耐摩
耗性工具鋼を提供するものである。
て高精度、低コストが強く要求され、かつ、液加]二材
の高硬度化、加工速度の高速化等による工具の使用条件
が一層苛酷なものとなってきている。そのため、C及び
Crの含有量を増加させて耐摩耗性の改善を図ってきた
が、一方、高合金化により靭性や加工性が着しく低下す
るという問題が発生した、 本発明は、上記に説明した従来から使用されて外でいる
Cr系工具鋼の種々の問題点を解決したものであり、例
えば、JISG44.(145KDIIより靭性、耐摩
耗性に優れた粉末冶金法により製造される高靭性高耐摩
耗性工具鋼を提供するものである。
本発明に係る高靭性高耐摩耗性工具鋼は、(1)Crを
15−21%、Cを7≦Cr%/C%≦11の比率で含
み、残部Fe及び不純物からなる高靭性高耐摩耗性工具
鋼を第1の発明とし、(2)Crを15〜21%、Cを
7≦Cr%/C%−0.2V%≦11の比率で含み、更
に、■3.5%以下、(W+2Mo)8%以下の1種、
又は、2種以上を含み、残部Fe及び不純物からなる高
靭性高耐摩耗性工具鋼を第2の発明とする2つの発明よ
りなるものである。
15−21%、Cを7≦Cr%/C%≦11の比率で含
み、残部Fe及び不純物からなる高靭性高耐摩耗性工具
鋼を第1の発明とし、(2)Crを15〜21%、Cを
7≦Cr%/C%−0.2V%≦11の比率で含み、更
に、■3.5%以下、(W+2Mo)8%以下の1種、
又は、2種以上を含み、残部Fe及び不純物からなる高
靭性高耐摩耗性工具鋼を第2の発明とする2つの発明よ
りなるものである。
本発明に係る高靭性高耐摩耗性工具鋼について詳細に説
明する。
明する。
先づ、本発明に係る高靭性高耐摩耗性工具鋼の含有成分
、成分割合について説明する。
、成分割合について説明する。
Crは基質及び炭窒化物中に存在して焼入れ性を改善し
、焼戻し効果、高温硬さを付与する元素であり、その含
有量か15%未満ではこれらの効果は少なく、また、含
有量が21%を越えるとこれらの効果か飽和してしまい
、これ以」−含有させる意味がない。よって、Cr含有
量は15〜21%とする。
、焼戻し効果、高温硬さを付与する元素であり、その含
有量か15%未満ではこれらの効果は少なく、また、含
有量が21%を越えるとこれらの効果か飽和してしまい
、これ以」−含有させる意味がない。よって、Cr含有
量は15〜21%とする。
Cは硬度を付与する元素であり、M、C3のCr系炭化
物中最高の硬さを示す炭化物を形成するか、このCr系
炭化物中最高の硬さを示すためには、Cr%と0%との
比が重要であり、Cr%/C%か7未満ではマ) l)
ソクスへのCの固溶量の増加により靭性の低下が著しく
、また、Cr%/C%が11を越えると硬さが不充分と
なる。よって、Cは7≦Cr%/C%≦11の範囲とす
る。また、\lが含有されると、VはCrより炭化物を
生1&lJ<\7Cとして結合するものであるカ呟V含
有量1%に月してCを0.2%多く含有させなければな
らず、\l含有の場合のCは7≦Cr%/C%−0.2
XV%≦11とするのである。
物中最高の硬さを示す炭化物を形成するか、このCr系
炭化物中最高の硬さを示すためには、Cr%と0%との
比が重要であり、Cr%/C%か7未満ではマ) l)
ソクスへのCの固溶量の増加により靭性の低下が著しく
、また、Cr%/C%が11を越えると硬さが不充分と
なる。よって、Cは7≦Cr%/C%≦11の範囲とす
る。また、\lが含有されると、VはCrより炭化物を
生1&lJ<\7Cとして結合するものであるカ呟V含
有量1%に月してCを0.2%多く含有させなければな
らず、\l含有の場合のCは7≦Cr%/C%−0.2
XV%≦11とするのである。
なお、Cr含有量については後述する第1図乃至第6図
の説明よりも明らかであるが、15〜21%の範囲が好
ましいものであり、また、CとCrとの含有量の関係に
ついても後述する第7図、第8図の説明から明らかであ
る。
の説明よりも明らかであるが、15〜21%の範囲が好
ましいものであり、また、CとCrとの含有量の関係に
ついても後述する第7図、第8図の説明から明らかであ
る。
\lは2次硬化による熱処理硬さが増加し耐摩耗性を向
」ニさせる元素であるが、多く含有されると靭性や加工
性が低下するようになる。よって、■含有量は3.5%
以下とする。
」ニさせる元素であるが、多く含有されると靭性や加工
性が低下するようになる。よって、■含有量は3.5%
以下とする。
Moもまた2次硬化による熱処理硬さを増加させ耐摩耗
性を向上させるが、多く含有させると靭性や加工性が低
下する。また、Wは工具鋼ではMoと略同様な働きをし
、その効果はMoの約1/2(重量比)に相当するので
、Mo、Wを単独、又は、複合して含有させる場合には
、]/2W+Mo≦4%、3− 即ち、W +2Mo≦8%とする。
性を向上させるが、多く含有させると靭性や加工性が低
下する。また、Wは工具鋼ではMoと略同様な働きをし
、その効果はMoの約1/2(重量比)に相当するので
、Mo、Wを単独、又は、複合して含有させる場合には
、]/2W+Mo≦4%、3− 即ち、W +2Mo≦8%とする。
なお、不純物として、S i、 Mn、 F’、 S、
N i及びN等か含有されることもあるが、N1は1
%以下とすることが望ましい。
N i及びN等か含有されることもあるが、N1は1
%以下とすることが望ましい。
4−
次いで゛、本発明に係る高靭性高耐摩耗性工具鋼の実施
例について比較月と共に説明する。
例について比較月と共に説明する。
実施例
ガスアトマイズ法により、62〜3%、Cr8〜25%
及びその池の成分を含む銅粉としてから、HT P処理
(1100’C12000aL+n、2時間処理)によ
り緻密化したビレントを供試材とした。その含有成分、
成分割合は第1表に示す通りである。
及びその池の成分を含む銅粉としてから、HT P処理
(1100’C12000aL+n、2時間処理)によ
り緻密化したビレントを供試材とした。その含有成分、
成分割合は第1表に示す通りである。
なお、第1表中の(イ)は第1図〜第6図の鋼、(ロ)
は第7図〜第12図の鋼、(ハ)は第15図、第16図
の鋼、(ニ)は第17図、第18図の鋼である。
は第7図〜第12図の鋼、(ハ)は第15図、第16図
の鋼、(ニ)は第17図、第18図の鋼である。
第1図にCr含有量と焼入れ温度との関係を示すが、こ
れは最高の焼入れ硬さを示す焼入れ温度であり、以下に
説明する各種試験は、この焼入れ温度に15分間保持後
油冷し、150〜600°Cで焼戻しを行なって製造し
た試験材により行なった。
れは最高の焼入れ硬さを示す焼入れ温度であり、以下に
説明する各種試験は、この焼入れ温度に15分間保持後
油冷し、150〜600°Cで焼戻しを行なって製造し
た試験材により行なった。
第2図はCr含有量と硬さとの関係を示すが、特に、5
00’C焼戻し硬さを示してあり、2%CでCr含有量
が18%までは硬さか著しく増加するが、Cr含有量が
18%を越えても硬さが増加せず大差がない。しかし、
3%Cでは同しCr含有量で硬さは著しく低いことがわ
かる。
00’C焼戻し硬さを示してあり、2%CでCr含有量
が18%までは硬さか著しく増加するが、Cr含有量が
18%を越えても硬さが増加せず大差がない。しかし、
3%Cでは同しCr含有量で硬さは著しく低いことがわ
かる。
第3図はCr含有量と抗折力との関係を示すが、2%C
−Cr含有量18%のものが、3%Cでは同じCr含有
量でも抗折力は著しく劣っており、2%C−18Cr鋼
が最高の靭性な示していることがわかる。
−Cr含有量18%のものが、3%Cでは同じCr含有
量でも抗折力は著しく劣っており、2%C−18Cr鋼
が最高の靭性な示していることがわかる。
第4図、第5図はHv750における大越式摩耗試験機
による摩耗特性を、摩擦速度0.3m/5ee(第4図
)と摩擦速度2.86m/5ee(第5図)とについて
、夫々Cr含有量と比摩耗量との関係を示したものであ
る。
による摩耗特性を、摩擦速度0.3m/5ee(第4図
)と摩擦速度2.86m/5ee(第5図)とについて
、夫々Cr含有量と比摩耗量との関係を示したものであ
る。
この場合の摩擦条件は次の通りである。
相手材 : 30M415
摩擦距離: 400 m
最終荷重: 6.3Kg
潤 滑 : 無 し
即ち、第4図の摩擦速度0.3m/secの酸化摩耗(
アブレッシブ摩耗)領域では、2%Cの方が3%Cより
優れ、また、第5図の摩擦速度2.86m/seeの凝
着摩耗領域ではCr含有量が18%以上でも優れた耐摩
耗性を示していることがわかる。
アブレッシブ摩耗)領域では、2%Cの方が3%Cより
優れ、また、第5図の摩擦速度2.86m/seeの凝
着摩耗領域ではCr含有量が18%以上でも優れた耐摩
耗性を示していることがわかる。
第6図はCr含有量と焼なまし硬さとの関係を示したも
ので、2%C−18%Crは3%Cで同Cr含有量のも
のより工具製造に大きな影響を与える焼なまし硬さが低
いのである。
ので、2%C−18%Crは3%Cで同Cr含有量のも
のより工具製造に大きな影響を与える焼なまし硬さが低
いのである。
なお、第1図〜第6図において、AはC2%材、Bは0
3%材、C1,tSKDll(溶解材)を示すものであ
る。
3%材、C1,tSKDll(溶解材)を示すものであ
る。
第7図はC含有量と焼入れ温度との量系を示すが、これ
は最高の焼入れ硬さを示す焼入れ温度であり、以下説明
する各種試験は、この焼入れ温度に15分間保持後油冷
し、150〜600℃で焼戻しを行なって製造した試験
材により行なった。以下の図面におけるDは18%Cr
材である。
は最高の焼入れ硬さを示す焼入れ温度であり、以下説明
する各種試験は、この焼入れ温度に15分間保持後油冷
し、150〜600℃で焼戻しを行なって製造した試験
材により行なった。以下の図面におけるDは18%Cr
材である。
第8図はC含有量と硬さとの関係を示すが、特に、50
0℃焼戻し硬さを示してあり、C含有量が2%を越えて
も硬さは変化なく、3%以上のCは硬さか変化のないこ
とを示している。
0℃焼戻し硬さを示してあり、C含有量が2%を越えて
も硬さは変化なく、3%以上のCは硬さか変化のないこ
とを示している。
第9図はC含有量と抗折力との関係を示すが、C含有量
は2%がピークであり、それ以上のC含有量は抗折力が
著しく劣化している。
は2%がピークであり、それ以上のC含有量は抗折力が
著しく劣化している。
第10図、第11図は、l−1シフ50における太線式
摩耗試験機による摩耗特性を、摩擦速度0.3m/5e
c($10図)と摩擦速度2.86m/5ee(第11
図)とについて、C含有量と比摩耗量との関係を示した
ものである。
摩耗試験機による摩耗特性を、摩擦速度0.3m/5e
c($10図)と摩擦速度2.86m/5ee(第11
図)とについて、C含有量と比摩耗量との関係を示した
ものである。
この場合の摩擦条件は次の通りである。
相手材 : SCM415
摩擦距離: 4 (l OI11
最終苛重: 6.3Kg
10−
潤 滑 : 無 し
即ち、第10図では、C含有量か2%を越えると比摩耗
量が多くなり、第11図ではC含有量か2%を越えると
比摩耗量は少なくなっており、これからみてC含有量は
2%においてピークかあると考えられる。
量が多くなり、第11図ではC含有量か2%を越えると
比摩耗量は少なくなっており、これからみてC含有量は
2%においてピークかあると考えられる。
第12図はC含有量と焼なまし硬さとの関係を示すもの
で、C含有量が2%を越えると急に硬くなっている。そ
して、実験によればIC−18Cr材は焼戻し硬さは)
lv750にはならないのである。
で、C含有量が2%を越えると急に硬くなっている。そ
して、実験によればIC−18Cr材は焼戻し硬さは)
lv750にはならないのである。
以上、第7図〜第12図の説明からCは7≦Cr%/C
%≦11の比率としなければならないのである。
%≦11の比率としなければならないのである。
上記に説明した、第1図〜第12図を種々検討した結果
、500℃における焼戻し硬さ、I(v750における
抗折力、焼なまし硬さについて0%とCr形との関係を
第13図に、また、耐摩耗性についての0%とCr形と
の関係を第14図に夫々示すが、第13図、第14図共
縦線で示す範囲が極めて優れており、即ち、本発明に係
る高靭性高耐摩耗性工具鋼である。第13図、第14図
で■は良で×は悪である。なお、第13図、第14図に
おいて、Xは(CrFe)、C十(CrFe)7C3を
、yは(CrFe)、C3を、2は(CrFe)、Cs
+(CrFe)23C6を、田は(CrFe)2:]C
6を夫々示す。
、500℃における焼戻し硬さ、I(v750における
抗折力、焼なまし硬さについて0%とCr形との関係を
第13図に、また、耐摩耗性についての0%とCr形と
の関係を第14図に夫々示すが、第13図、第14図共
縦線で示す範囲が極めて優れており、即ち、本発明に係
る高靭性高耐摩耗性工具鋼である。第13図、第14図
で■は良で×は悪である。なお、第13図、第14図に
おいて、Xは(CrFe)、C十(CrFe)7C3を
、yは(CrFe)、C3を、2は(CrFe)、Cs
+(CrFe)23C6を、田は(CrFe)2:]C
6を夫々示す。
第15図、第16図は18%Cr材の■含有量と抗折力
と焼なまし硬さについての関係を示すもので、■含有量
が約3%を越えると抗折力は低くなり、逆に焼なまし硬
さは高くなる。よって、■含有量は3.5%以下とする
のがよいのである。
と焼なまし硬さについての関係を示すもので、■含有量
が約3%を越えると抗折力は低くなり、逆に焼なまし硬
さは高くなる。よって、■含有量は3.5%以下とする
のがよいのである。
第17図はHv750における抗折力を、2C−18C
r鋼と2C−18Cr−2Mo鋼を比較して示したもの
で、抗折力には差はないものである。
r鋼と2C−18Cr−2Mo鋼を比較して示したもの
で、抗折力には差はないものである。
第18図は2C−18CrfIAと2C−18Cr−2
Mo鋼の焼なまし硬さを示すが、略同じ硬さを示してい
る。
Mo鋼の焼なまし硬さを示すが、略同じ硬さを示してい
る。
さらに、本発明に係る高靭性高耐摩耗性工具鋼と従来の
工具鋼との顕微鏡組織について説明すると、従来の工具
鋼(SKDllで鍛錬比20以11− 上)は第19図に示しまた、2%C−18Cr鋼(as
l−I I P )を第20図に示す。この第19図及
び第20図の顕微鏡写真からも明らかであるが、第20
図に示す本発明に係る高靭性高耐摩耗性工具鋼(2%C
−18%Cr鋼)の粉末冶金法による鋼が従来の工具鋼
(SKDll、溶融法)より炭化物が均一微細に分布し
ていることがわかる。
工具鋼との顕微鏡組織について説明すると、従来の工具
鋼(SKDllで鍛錬比20以11− 上)は第19図に示しまた、2%C−18Cr鋼(as
l−I I P )を第20図に示す。この第19図及
び第20図の顕微鏡写真からも明らかであるが、第20
図に示す本発明に係る高靭性高耐摩耗性工具鋼(2%C
−18%Cr鋼)の粉末冶金法による鋼が従来の工具鋼
(SKDll、溶融法)より炭化物が均一微細に分布し
ていることがわかる。
この実施例かられかるように、本発明に係る高靭性高耐
摩耗性工具鋼は、従来の溶融法による工具鋼(SKDl
l)に比して、硬さ、抗折力、比摩耗量において同等か
それ以上の優れた性能を示していることがわかる。
摩耗性工具鋼は、従来の溶融法による工具鋼(SKDl
l)に比して、硬さ、抗折力、比摩耗量において同等か
それ以上の優れた性能を示していることがわかる。
以上説明したように、本発明に係る高靭性高耐摩耗性工
具鋼は上記の構成を有しており、かつ、粉末冶金法によ
り製造されたものであるから、炭化物が均一微細に分布
しているため、靭性、疲労、熱疲労等の機械的性質、鍛
造、引抜き加工、研削等の加工性及び熱処理性を改善す
ることができ、さらに、耐熱性、耐摩耗性が改善される
ので高合金化が可能となる等の優れた効果を奏するもの
である。
具鋼は上記の構成を有しており、かつ、粉末冶金法によ
り製造されたものであるから、炭化物が均一微細に分布
しているため、靭性、疲労、熱疲労等の機械的性質、鍛
造、引抜き加工、研削等の加工性及び熱処理性を改善す
ることができ、さらに、耐熱性、耐摩耗性が改善される
ので高合金化が可能となる等の優れた効果を奏するもの
である。
第1図はCr含有量と焼入れ温度との関係を示すグラフ
、$2図はCr含有量と硬さの関係を示すグラフ、第3
図はCr含有量と抗折力との関係を示すグラフ、第4図
、第5図はCr含有量と比摩耗量との関係を示すグラフ
、第6図はCr含有量と焼なまし硬さとの関係を示すグ
ラフ、第7図はC含有量と焼入れ温度の関係を示すグラ
フ、第8図はC含有量と硬さの関係を示すグラフ、第9
図はC含有量と抗折力との関係を示すグラフ、第10図
、第11図はC含有量と比摩耗量との関係を示すグラフ
、第12図はC含有量と硬さとの関係を示すグラフ、第
13図、第14図は本発明に係る高靭性高耐摩耗性工具
鋼のCr含有量とC含有量との関係を示すグラフ、第1
5図、第16図はV含有量と抗折力と硬さとの関係を示
すグラフ、第17図、第18図は2%C−18%Cr鋼
と2%C−18%Cr−2%Mo鋼との抗折力と硬さに
ついて示したグラフ、第19図は5KDI 1の顕微鏡
写真、第12図は本発明に係る高靭性高耐摩耗性工具鋼
(2%C−18%Cr鋼)の顕微鏡写真である。 (08H)&−号 (つ。2皇葛じN封 (つン#−4) て 享\( C−悩→v14ガ項 (%211つ (ンG)11つ (つ署’H)”y”1.免 (つ%H)−c”、LXG (7・)IN援y]らも 30E (9出)で■\9 ;− 手続補正書(方式) 昭和57年09月30日 昭和57年特許願第098111号 2、発明の名称 高靭性高耐摩耗性工具鋼 3、補正をする者 事件との関係 特許出願人 1を所 神戸市中央区脇浜町1丁目3番18号名称 (
1,1,9) 株式会社 神戸製鋼所代表者 高橋孝
吉 、10代理人 住所 東京都江東区南砂2丁目2番15号藤和東陽町フ
ープ901号 307− 5、補正命令の日付(昭和57年9月28日発送日)6
、補正の則象 )明細書の図面の簡単な説明の欄 正の内容 (1)明細書第14頁20行乃至同第15頁2行の[第
19図は・・・・顕微鏡写真である。]を「第19図は
5KD11の金属組織を示す顕微鏡写真、第20図は本
発明に係る高靭性高耐摩耗性工具鋼(2%C−18%C
r鋼)の金属組織を示す顕微鏡写真である。」と補正す
る。
、$2図はCr含有量と硬さの関係を示すグラフ、第3
図はCr含有量と抗折力との関係を示すグラフ、第4図
、第5図はCr含有量と比摩耗量との関係を示すグラフ
、第6図はCr含有量と焼なまし硬さとの関係を示すグ
ラフ、第7図はC含有量と焼入れ温度の関係を示すグラ
フ、第8図はC含有量と硬さの関係を示すグラフ、第9
図はC含有量と抗折力との関係を示すグラフ、第10図
、第11図はC含有量と比摩耗量との関係を示すグラフ
、第12図はC含有量と硬さとの関係を示すグラフ、第
13図、第14図は本発明に係る高靭性高耐摩耗性工具
鋼のCr含有量とC含有量との関係を示すグラフ、第1
5図、第16図はV含有量と抗折力と硬さとの関係を示
すグラフ、第17図、第18図は2%C−18%Cr鋼
と2%C−18%Cr−2%Mo鋼との抗折力と硬さに
ついて示したグラフ、第19図は5KDI 1の顕微鏡
写真、第12図は本発明に係る高靭性高耐摩耗性工具鋼
(2%C−18%Cr鋼)の顕微鏡写真である。 (08H)&−号 (つ。2皇葛じN封 (つン#−4) て 享\( C−悩→v14ガ項 (%211つ (ンG)11つ (つ署’H)”y”1.免 (つ%H)−c”、LXG (7・)IN援y]らも 30E (9出)で■\9 ;− 手続補正書(方式) 昭和57年09月30日 昭和57年特許願第098111号 2、発明の名称 高靭性高耐摩耗性工具鋼 3、補正をする者 事件との関係 特許出願人 1を所 神戸市中央区脇浜町1丁目3番18号名称 (
1,1,9) 株式会社 神戸製鋼所代表者 高橋孝
吉 、10代理人 住所 東京都江東区南砂2丁目2番15号藤和東陽町フ
ープ901号 307− 5、補正命令の日付(昭和57年9月28日発送日)6
、補正の則象 )明細書の図面の簡単な説明の欄 正の内容 (1)明細書第14頁20行乃至同第15頁2行の[第
19図は・・・・顕微鏡写真である。]を「第19図は
5KD11の金属組織を示す顕微鏡写真、第20図は本
発明に係る高靭性高耐摩耗性工具鋼(2%C−18%C
r鋼)の金属組織を示す顕微鏡写真である。」と補正す
る。
Claims (2)
- (1)Crを15−21%、Cを7≦Cr%/C%≦1
1の比率で含み、残部Fe及び不純物からなる高靭性高
耐摩耗性工具鋼 - (2)Crを15−21%、Cを7≦Cr%/C%−0
.2V%≦11の比率で含み、更に、■3.5%以下、
(W十2Mo)8%以下の1種、又は、2種以上含み、
残部Fe及び不純物からなる高靭性高耐摩耗性工具鋼。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9811182A JPS58213856A (ja) | 1982-06-08 | 1982-06-08 | 高靭性高耐摩耗性工具鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9811182A JPS58213856A (ja) | 1982-06-08 | 1982-06-08 | 高靭性高耐摩耗性工具鋼 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS58213856A true JPS58213856A (ja) | 1983-12-12 |
JPH0478716B2 JPH0478716B2 (ja) | 1992-12-11 |
Family
ID=14211208
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP9811182A Granted JPS58213856A (ja) | 1982-06-08 | 1982-06-08 | 高靭性高耐摩耗性工具鋼 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS58213856A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS59200743A (ja) * | 1983-04-26 | 1984-11-14 | Daido Steel Co Ltd | 焼結工具鋼 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5538938A (en) * | 1978-09-11 | 1980-03-18 | Mitsubishi Metal Corp | Fe base sintered alloy with wear resistance |
JPS55148745A (en) * | 1979-05-08 | 1980-11-19 | Mitsubishi Metal Corp | Manufacture of iron type sintered alloy member |
JPS57198240A (en) * | 1981-05-29 | 1982-12-04 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Manufacture of wear resistant sintered alloy |
-
1982
- 1982-06-08 JP JP9811182A patent/JPS58213856A/ja active Granted
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5538938A (en) * | 1978-09-11 | 1980-03-18 | Mitsubishi Metal Corp | Fe base sintered alloy with wear resistance |
JPS55148745A (en) * | 1979-05-08 | 1980-11-19 | Mitsubishi Metal Corp | Manufacture of iron type sintered alloy member |
JPS57198240A (en) * | 1981-05-29 | 1982-12-04 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Manufacture of wear resistant sintered alloy |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS59200743A (ja) * | 1983-04-26 | 1984-11-14 | Daido Steel Co Ltd | 焼結工具鋼 |
JPH0512424B2 (ja) * | 1983-04-26 | 1993-02-18 | Daido Steel Co Ltd |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0478716B2 (ja) | 1992-12-11 |
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