JPS616255A - 高硬度高靭性窒化粉末ハイス - Google Patents
高硬度高靭性窒化粉末ハイスInfo
- Publication number
- JPS616255A JPS616255A JP59128288A JP12828884A JPS616255A JP S616255 A JPS616255 A JP S616255A JP 59128288 A JP59128288 A JP 59128288A JP 12828884 A JP12828884 A JP 12828884A JP S616255 A JPS616255 A JP S616255A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- hardness
- speed steel
- toughness
- content
- high speed
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C33/00—Making ferrous alloys
- C22C33/02—Making ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C33/0257—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements
- C22C33/0278—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements with at least one alloying element having a minimum content above 5%
- C22C33/0285—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements with at least one alloying element having a minimum content above 5% with Cr, Co, or Ni having a minimum content higher than 5%
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Manufacture Of Metal Powder And Suspensions Thereof (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、粉末冶金法によって得られる高速度鋼（以下
、粉末ハイスという。）に係り、より詳しくは、耐凝着
摩耗性に優れた高硬度・高耐摩耗性の粉末ハイスに関す
る。
、粉末ハイスという。）に係り、より詳しくは、耐凝着
摩耗性に優れた高硬度・高耐摩耗性の粉末ハイスに関す
る。
（従来の技術）
近年素形材加工に際し、高精度化、低コスト化が要求さ
れ、また被加工材の高硬度化或いは加工速度の高速度化
など加工条件が一層苛酷なものとなり、このため切削工
具では高速度鋼（ハイス）工具から超硬合金への転換が
進みつつある。しかし、機械加工の容易さと靭性を要求
される精密工具では高硬度高靭性ハイス工具及びコーテ
ィングハイス工具が今後も使用されると考えられている
。
れ、また被加工材の高硬度化或いは加工速度の高速度化
など加工条件が一層苛酷なものとなり、このため切削工
具では高速度鋼（ハイス）工具から超硬合金への転換が
進みつつある。しかし、機械加工の容易さと靭性を要求
される精密工具では高硬度高靭性ハイス工具及びコーテ
ィングハイス工具が今後も使用されると考えられている
。
現在、高硬度（）ＩＲＣ６５〜７０）のハイスとして、
ＡＴＳＩ−Ｍ４０シリーズが開発されており、該鋼種は
、硬さを高めるためにＣｏを５重置％（以下、単に％と
記述する。）以上添加し、かつ０％を高めると共に、靭
性の低下を防止するためＶ％を下げたものである。一方
、ハイスの化学組成としてＮを加え、ハイスの諸性能を
一層向上させるという試みが、特開昭５４−１１８１０
号〜同５４−１１８１３号において展開され、窒化粉末
ハイスとして注目されている。
ＡＴＳＩ−Ｍ４０シリーズが開発されており、該鋼種は
、硬さを高めるためにＣｏを５重置％（以下、単に％と
記述する。）以上添加し、かつ０％を高めると共に、靭
性の低下を防止するためＶ％を下げたものである。一方
、ハイスの化学組成としてＮを加え、ハイスの諸性能を
一層向上させるという試みが、特開昭５４−１１８１０
号〜同５４−１１８１３号において展開され、窒化粉末
ハイスとして注目されている。
（発明が解決しようとする問題点）
しかしながら、紙上の高硬度ハイスは、溶解法で製造す
るため炭化物の偏析が生じ易く、また熱処理条件が厳し
く、更に熱間加工性が悪い上に、■含有量が低いため耐
凝着摩耗性も良くない。一方、前記の窒化粉末ハイスに
おいては、熱処理」二の問題、或いは靭性等の機械的性
質への悪影響を伴うことなしに切削性能の改善が図られ
たものの、耐凝着摩耗性の点において難がある。また、
より苛酷な切削条件に耐えるべく、より高硬度、高抗折
力を有する粉末ハイスへの要望も強い。
るため炭化物の偏析が生じ易く、また熱処理条件が厳し
く、更に熱間加工性が悪い上に、■含有量が低いため耐
凝着摩耗性も良くない。一方、前記の窒化粉末ハイスに
おいては、熱処理」二の問題、或いは靭性等の機械的性
質への悪影響を伴うことなしに切削性能の改善が図られ
たものの、耐凝着摩耗性の点において難がある。また、
より苛酷な切削条件に耐えるべく、より高硬度、高抗折
力を有する粉末ハイスへの要望も強い。
本発明は、斯る問題点に鑑みなされたものであって、耐
凝着摩耗性に優れ、かつ高硬度、高靭性の粉末ハイスを
提供することを目的としたものである。
凝着摩耗性に優れ、かつ高硬度、高靭性の粉末ハイスを
提供することを目的としたものである。
（問題点を解決するための手段）
この目的を達成するため、下記の手段を講しる。
即ち、粉末ハイスの化学組成を重量％で、Ｃ：次式を満
足する量（％） Ｃｅｑ ＋０．１５≦Ｃ＋−Ｎ≦Ｃｅｑ ＋０．３５但
し、Ｃｅｑ ＝０．１９＋０．０１７（Ｗ ＋２Ｍｏ）
＋０．２２Ｖ上式において、Ｎ、Ｗ、Ｍｏ及び■は夫
々鋼中の含有量（％） Ｃｒ：３〜５ ％ Ｖ ： ４．０〜６．０％Ｍｏ
：８〜１２ ％ ＣＯ： ５〜１５ ％Ｗｌ〜１４
％ Ｎ：０．２〜１．２％残部実質的にＦｅと
し、かつ（Ｗ＋２Ｍｏ）を２７〜３２％とする。
足する量（％） Ｃｅｑ ＋０．１５≦Ｃ＋−Ｎ≦Ｃｅｑ ＋０．３５但
し、Ｃｅｑ ＝０．１９＋０．０１７（Ｗ ＋２Ｍｏ）
＋０．２２Ｖ上式において、Ｎ、Ｗ、Ｍｏ及び■は夫
々鋼中の含有量（％） Ｃｒ：３〜５ ％ Ｖ ： ４．０〜６．０％Ｍｏ
：８〜１２ ％ ＣＯ： ５〜１５ ％Ｗｌ〜１４
％ Ｎ：０．２〜１．２％残部実質的にＦｅと
し、かつ（Ｗ＋２Ｍｏ）を２７〜３２％とする。
（実施例）
本発明の窒化粉末ハイスは、紙上の成分元素より構成さ
れるが、これらの成分元素の組成範囲につき、以下限定
理由を述べると共に、具体的実施例を掲げて説明する。
れるが、これらの成分元素の組成範囲につき、以下限定
理由を述べると共に、具体的実施例を掲げて説明する。
Ｃは、Ｃ「、ＭＯｌＷ、Ｖ等の炭化物形成元素と密接な
関係を有し、高速度鋼の硬度、抗折力等に大きな影響を
与える。その為Ｃ含有量については炭化物形成元素、特
にＭＯ％ Ｗ％ Ｖの配合量との関連を考慮して規定す
べきであるとされており、例えば「鉄と鋼」 （第４５
ｔ！！第５号第５１１〜５１６頁）には、 Ｃｅｑ ＝０．１９＋０．０１７（Ｗ ＋２Ｍｏ） ＋
０，２２Ｖの関係式が提示されており、Ｗ、Ｍｏ及び■
との関連を考慮せずにＣ含有量を決定することは当分野
において実質的に採用され得ないところである（向上式
はＣｒを約４％で固定したときの計算式である）、また
、後述するようにＮ含有量をも考慮して決定される。
関係を有し、高速度鋼の硬度、抗折力等に大きな影響を
与える。その為Ｃ含有量については炭化物形成元素、特
にＭＯ％ Ｗ％ Ｖの配合量との関連を考慮して規定す
べきであるとされており、例えば「鉄と鋼」 （第４５
ｔ！！第５号第５１１〜５１６頁）には、 Ｃｅｑ ＝０．１９＋０．０１７（Ｗ ＋２Ｍｏ） ＋
０，２２Ｖの関係式が提示されており、Ｗ、Ｍｏ及び■
との関連を考慮せずにＣ含有量を決定することは当分野
において実質的に採用され得ないところである（向上式
はＣｒを約４％で固定したときの計算式である）、また
、後述するようにＮ含有量をも考慮して決定される。
Ｎは合金元素的に見ればＣと類似している点があり、特
に両者の原子量は夫々１２．１４と小さく、鋼に対して
はいずれも侵入型の原子であるから、安定な合金化合物
を生成し易い。その為Ｎを多く含有させようとする本発
明の主旨の下では、Ｎ含有量を単独で調整するよりも、
Ｃ量とＮｌを相関させて両者含有量を設定すべきである
との結論に到達した。
に両者の原子量は夫々１２．１４と小さく、鋼に対して
はいずれも侵入型の原子であるから、安定な合金化合物
を生成し易い。その為Ｎを多く含有させようとする本発
明の主旨の下では、Ｎ含有量を単独で調整するよりも、
Ｃ量とＮｌを相関させて両者含有量を設定すべきである
との結論に到達した。
この線に沿って一定の結論を得る目的で次に述べる様な
実験を行った。
実験を行った。
第１表に示す様な合金組成からなる粉末鋼をガスアトマ
イズ法で製造し、これを窒化処理した後いわゆるＨＩＰ
によって緻密化されたビレットを得た。これを供試材と
して最高熱処理硬さ及び抗折力を求めたところ、第１．
２図に示す様な結果が得られた。
イズ法で製造し、これを窒化処理した後いわゆるＨＩＰ
によって緻密化されたビレットを得た。これを供試材と
して最高熱処理硬さ及び抗折力を求めたところ、第１．
２図に示す様な結果が得られた。
尚第１表において
八Ｃ＝ （Ｃ十−Ｎ） −Ｃｅｑ
と置いたのは、前述の如くＣとＮが当分野において略同
効元素と考えられ、原子量の違いを換算すれば対等と見
做し得たからである。
効元素と考えられ、原子量の違いを換算すれば対等と見
做し得たからである。
次 葉
第１図及び第２図より、ΔＣが０．１５％〜０．３５％
で高硬度（ＨＲＣ７０以上）、高靭性（抗折力２６０ｋ
ｇ／−以上）確保されることが判明した。
で高硬度（ＨＲＣ７０以上）、高靭性（抗折力２６０ｋ
ｇ／−以上）確保されることが判明した。
更に、第１表の８１、Ｂ３、Ｂ６を素材とするバイトを
試作し、Ｓ Ｎ ＣＭ４３９を被削材として切削試験を
行なったところ、バイトのクレータ摩耗深さは第３図に
示す様な結果を示した。尚切削条件は下記の通りとした
。
試作し、Ｓ Ｎ ＣＭ４３９を被削材として切削試験を
行なったところ、バイトのクレータ摩耗深さは第３図に
示す様な結果を示した。尚切削条件は下記の通りとした
。
切削速度：２０ｍ／分 切削長： ２０ｈ切込み ：
１．５ ｍｍ 送り ：０．２ ａｍ／ｒ
ｅｖ潤滑剤 ： 無し 第３図に見られる通り、クレータ摩耗深さが小さいのは
Ｎ含有量が０．２％以上のものに限られ、Ｎ含有量が０
．０４％のものくＢ６）では硬さが略同等であるＢ３に
対してクレータ摩耗が約２倍になった。
１．５ ｍｍ 送り ：０．２ ａｍ／ｒ
ｅｖ潤滑剤 ： 無し 第３図に見られる通り、クレータ摩耗深さが小さいのは
Ｎ含有量が０．２％以上のものに限られ、Ｎ含有量が０
．０４％のものくＢ６）では硬さが略同等であるＢ３に
対してクレータ摩耗が約２倍になった。
また、Ｎは■と結合してバナジウム窒化物（■Ｎ）を形
成するため、■含有量とバランスして含有する必要があ
る。ＶＮ中のＮの重量割合は０．２であり、本発明の場
合、後述するように■の最大含有量は６％であるのでＮ
含有量の上限は６×０．２−１．２％となる。１．２％
を越えて含有されても効果はなく、逆に疲労特性の低下
を招来し好ましくない。
成するため、■含有量とバランスして含有する必要があ
る。ＶＮ中のＮの重量割合は０．２であり、本発明の場
合、後述するように■の最大含有量は６％であるのでＮ
含有量の上限は６×０．２−１．２％となる。１．２％
を越えて含有されても効果はなく、逆に疲労特性の低下
を招来し好ましくない。
Ｃｒは高温における軟化及び酸化を防止するのに有効で
ある。３％未満では前記の効果が少なく、一方５％を越
えると、前記の効果を有するが、靭性の低下を生じ好ま
しくない。
ある。３％未満では前記の効果が少なく、一方５％を越
えると、前記の効果を有するが、靭性の低下を生じ好ま
しくない。
Ｗ当量（Ｗ＋２Ｍｏ）は硬度確保のため所定の値に規定
される。Ｗ当量が２７％未満ではＨＲＣ７０以上の硬度
の確保が困難となり、一方３２％を越えると靭性が低下
する。また、Ｗが８％未満では、靭性が低下し、一方１
４％を越えると耐熱性が低下し好ましくない。
される。Ｗ当量が２７％未満ではＨＲＣ７０以上の硬度
の確保が困難となり、一方３２％を越えると靭性が低下
する。また、Ｗが８％未満では、靭性が低下し、一方１
４％を越えると耐熱性が低下し好ましくない。
ＭｏはＷとバランスして含有されるが、本発明の場合、
Ｍｏが８％未満では耐熱性が低下し、一方１２％を越え
ると靭性が低下し好ましくない。
Ｍｏが８％未満では耐熱性が低下し、一方１２％を越え
ると靭性が低下し好ましくない。
■は耐摩耗性付与のため含有され、４％未満で耐摩耗性
が低下し、一方６％を越えると、被研削性が悪化する。
が低下し、一方６％を越えると、被研削性が悪化する。
Ｇｏは硬度向上のため含有され、５％未満ではこの効果
が少なく、一方１５％を越えると靭性が著しく低下し好
ましくない。
が少なく、一方１５％を越えると靭性が著しく低下し好
ましくない。
Ｗ当量、■、Ｃｏの含有量による機械的性質を調べるた
め、第２表に示す合金組成からなる粉末鋼及び既述の第
１表８３の粉末鋼をガスアトマイズ法で製造し、これを
窒化処理した後、ＨＩＰによって緻密化したビレットを
作成し、硬さ、抗折力等を調べた。その結果を第４〜９
図に示す。
め、第２表に示す合金組成からなる粉末鋼及び既述の第
１表８３の粉末鋼をガスアトマイズ法で製造し、これを
窒化処理した後、ＨＩＰによって緻密化したビレットを
作成し、硬さ、抗折力等を調べた。その結果を第４〜９
図に示す。
次 葉
第４図及び第５図は、Ｗ当量（Ｗ＋２Ｍｏ）と硬さ、抗
折力との関係を示す図であり、本発明に係るＢ３（Ｗ当
量： ２９．３９％）及びＢ８（Ｗ当量 ： ２７．７
８％）は、硬さＨＲＣ７０以上、抗折力２７０ ｋｇ／
１４以」−と良好な値を示しているが、Ｗ当量が規定
値以下の２３．４７％の８７は硬さがＨＲＣ７０より若
干低く、一方Ｗ当量が規定値以上の３３．７７％の８９
は硬さがＨＲＣ７２以上有り極めて良好であるが、抗折
力が２４０ ｋｇ／−以下に急激に低下している。
折力との関係を示す図であり、本発明に係るＢ３（Ｗ当
量： ２９．３９％）及びＢ８（Ｗ当量 ： ２７．７
８％）は、硬さＨＲＣ７０以上、抗折力２７０ ｋｇ／
１４以」−と良好な値を示しているが、Ｗ当量が規定
値以下の２３．４７％の８７は硬さがＨＲＣ７０より若
干低く、一方Ｗ当量が規定値以上の３３．７７％の８９
は硬さがＨＲＣ７２以上有り極めて良好であるが、抗折
力が２４０ ｋｇ／−以下に急激に低下している。
第６図及び第７図は、■含有量と比摩耗量、研削比との
関係を示す図であり、本発明に係る８３ （Ｖ ： ５
．０９％）及びＢｌｌ （Ｖ ： ５．８５％）は、比
摩耗ＮＯ，３×１Ｑ−４ｔｊ／ｋｇ−ｍ以下、研削比（
実研削量／砥石摩耗り１．４以上と良好な値を示してい
るが、■が規定値以下の３．４１％のＢＩＯは比摩耗量
が多く、一方Ｖが規定値以上の６．８４％の８１２は研
削比が急激に悪化している。尚、比摩耗量は、大越式摩
耗試験により、相手材ＳＮＣＭ４３９、最終荷重６−３
ｋｇｓ摩擦距＄１ｆ４００ｍ、無潤滑で測定したもの
であり、研削比は、１削試験により、砥石ＣＣ３６、砥
石周速１８００ｍ／秒、ワーク周速１８ｍ／秒、切込み
１０μｍで測定したものである。
関係を示す図であり、本発明に係る８３ （Ｖ ： ５
．０９％）及びＢｌｌ （Ｖ ： ５．８５％）は、比
摩耗ＮＯ，３×１Ｑ−４ｔｊ／ｋｇ−ｍ以下、研削比（
実研削量／砥石摩耗り１．４以上と良好な値を示してい
るが、■が規定値以下の３．４１％のＢＩＯは比摩耗量
が多く、一方Ｖが規定値以上の６．８４％の８１２は研
削比が急激に悪化している。尚、比摩耗量は、大越式摩
耗試験により、相手材ＳＮＣＭ４３９、最終荷重６−３
ｋｇｓ摩擦距＄１ｆ４００ｍ、無潤滑で測定したもの
であり、研削比は、１削試験により、砥石ＣＣ３６、砥
石周速１８００ｍ／秒、ワーク周速１８ｍ／秒、切込み
１０μｍで測定したものである。
第８図及び第９図は、Ｃｏ含有量と硬さ、抗折力との関
係を示す図であり、本発明に係るＢ３（Ｃｏ：１２．２
０％）及びＢ１４ （Ｃｏ： ６．７６％）は硬さＨＲ
Ｃ７０以上、抗折力２７０ ｋｇ／−以上と良好な値を
示しているが、Ｃｏが規定値以下の０．８８％のＢ１３
は硬さがＨＲＣ６Ｂ近くに低下し、一方Ｃｏが規定値以
上の１９．８７％の８１５は抗折力が２４０ ｋｇ／−
以下と著しく低下している。
係を示す図であり、本発明に係るＢ３（Ｃｏ：１２．２
０％）及びＢ１４ （Ｃｏ： ６．７６％）は硬さＨＲ
Ｃ７０以上、抗折力２７０ ｋｇ／−以上と良好な値を
示しているが、Ｃｏが規定値以下の０．８８％のＢ１３
は硬さがＨＲＣ６Ｂ近くに低下し、一方Ｃｏが規定値以
上の１９．８７％の８１５は抗折力が２４０ ｋｇ／−
以下と著しく低下している。
（発明の効果）
以上述べた通り、本発明の窒化粉末ハイスは、０％をＮ
％、Ｃｅｑとの関連の下に規定し、他の合金成分も所定
の値に規定したから、耐凝着摩耗性に優れると共に、超
硬合金に近い硬さのＨＲＣ７０以上有し、かつ抗折力２
６０ ｋ＋ｒ／−以上の高靭性を有する特性とすること
ができた。
％、Ｃｅｑとの関連の下に規定し、他の合金成分も所定
の値に規定したから、耐凝着摩耗性に優れると共に、超
硬合金に近い硬さのＨＲＣ７０以上有し、かつ抗折力２
６０ ｋ＋ｒ／−以上の高靭性を有する特性とすること
ができた。
第１図はΔＣと硬さとの関係を示す図、第２図はΔＣと
抗折力との関係を示す図、第３図は切削試験におけるク
レータ摩耗深さを示す図、第４図はＷ当量と硬さとの関
係を示す図、第５図はＷ当量と抗折力との関係を示す図
、第６図は■含有量と比摩耗量との関係を示す図、第７
図は■含有量と研削比との関係を示す図、第８図はＣｏ
含有量と硬さとの関係を示す図、第９図はＣｏ含有量と
抗折力との関係を示す図である。
抗折力との関係を示す図、第３図は切削試験におけるク
レータ摩耗深さを示す図、第４図はＷ当量と硬さとの関
係を示す図、第５図はＷ当量と抗折力との関係を示す図
、第６図は■含有量と比摩耗量との関係を示す図、第７
図は■含有量と研削比との関係を示す図、第８図はＣｏ
含有量と硬さとの関係を示す図、第９図はＣｏ含有量と
抗折力との関係を示す図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、化学組成が重量％で、 Ｃ：次式を満足する量（％） Ｃｅｑ＋０．１５≦Ｃ＋１２／１４Ｎ≦Ｃｅｑ＋０．３
５但し、Ｃｅｑ＝０．１９＋０．０１７（Ｗ＋２Ｍｏ）
＋０．２２Ｖ上式において、Ｎ、Ｗ、Ｍｏ及びＶは夫々 鋼中の含有量（％） Ｃｒ：３〜５％ Ｍｏ：８〜１２％ Ｗ：８〜１４％ Ｖ：４〜６％ Ｃｏ：５〜１５％ Ｎ：０．２〜１．２％ 残部実質的にＦｅからなり、かつ（Ｗ＋２Ｍｏ）が２７
〜３２％であることを特徴とする高硬度高靭性窒化粉末
ハイス。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59128288A JPS616255A (ja) | 1984-06-20 | 1984-06-20 | 高硬度高靭性窒化粉末ハイス |
| SE8503020A SE458770B (sv) | 1984-06-20 | 1985-06-18 | Nitrerat, pulvermetallurgiskt snabbstaal |
| US06/746,124 US4599109A (en) | 1984-06-20 | 1985-06-18 | High hardness and high toughness nitriding powder metallurgical high-speed steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59128288A JPS616255A (ja) | 1984-06-20 | 1984-06-20 | 高硬度高靭性窒化粉末ハイス |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS616255A true JPS616255A (ja) | 1986-01-11 |
| JPH0453939B2 JPH0453939B2 (ja) | 1992-08-28 |
Family
ID=14981107
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59128288A Granted JPS616255A (ja) | 1984-06-20 | 1984-06-20 | 高硬度高靭性窒化粉末ハイス |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4599109A (ja) |
| JP (1) | JPS616255A (ja) |
| SE (1) | SE458770B (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4880461A (en) * | 1985-08-18 | 1989-11-14 | Hitachi Metals, Ltd. | Super hard high-speed tool steel |
| JP2506333B2 (ja) * | 1986-03-12 | 1996-06-12 | 日産自動車株式会社 | 耐摩耗性鉄基焼結合金 |
| AT391324B (de) * | 1987-12-23 | 1990-09-25 | Boehler Gmbh | Pulvermetallurgisch hergestellter schnellarbeitsstahl, daraus hergestellter verschleissteil und verfahren zu seiner herstellung |
| AT409389B (de) * | 2001-04-11 | 2002-07-25 | Boehler Edelstahl | Pm-schnellarbeitsstahl mit hoher warmfestigkeit |
| JP2010506045A (ja) * | 2006-10-06 | 2010-02-25 | ジョンホ コー，フィロス | 含有量選択によって鋼または鋼合金へチタンおよび窒化物を拡散する改良拡散方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54116318A (en) * | 1978-03-01 | 1979-09-10 | Kobe Steel Ltd | Highly wear resistant powder high speed steel |
| JPS5785952A (en) * | 1980-11-17 | 1982-05-28 | Daido Steel Co Ltd | High-speed steel |
| JPS605855A (ja) * | 1983-06-23 | 1985-01-12 | Kobe Steel Ltd | クレ−タ摩耗の少ないコ−テイング工具用高速度鋼 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT357185B (de) * | 1974-09-19 | 1980-06-25 | Elektrometallurgie Gmbh | Vorlegiertes pulver zur herstellung von sinterstahlwerkstuecken |
| JPS5172906A (en) * | 1974-12-23 | 1976-06-24 | Hitachi Metals Ltd | Tankabutsuo fukashitakosokudokoguko |
| US4249945A (en) * | 1978-09-20 | 1981-02-10 | Crucible Inc. | Powder-metallurgy steel article with high vanadium-carbide content |
-
1984
- 1984-06-20 JP JP59128288A patent/JPS616255A/ja active Granted
-
1985
- 1985-06-18 US US06/746,124 patent/US4599109A/en not_active Expired - Fee Related
- 1985-06-18 SE SE8503020A patent/SE458770B/sv not_active IP Right Cessation
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54116318A (en) * | 1978-03-01 | 1979-09-10 | Kobe Steel Ltd | Highly wear resistant powder high speed steel |
| JPS5785952A (en) * | 1980-11-17 | 1982-05-28 | Daido Steel Co Ltd | High-speed steel |
| JPS605855A (ja) * | 1983-06-23 | 1985-01-12 | Kobe Steel Ltd | クレ−タ摩耗の少ないコ−テイング工具用高速度鋼 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4599109A (en) | 1986-07-08 |
| SE458770B (sv) | 1989-05-08 |
| SE8503020L (sv) | 1985-12-21 |
| JPH0453939B2 (ja) | 1992-08-28 |
| SE8503020D0 (sv) | 1985-06-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP2064359B1 (en) | Metallurgical iron-based powder composition and method of production | |
| GB2030175A (en) | Powder metallurgy articles with high vanadium-carbide content | |
| US3850621A (en) | High-speed tool steels | |
| JP2020501027A (ja) | 硬質材料粒子を含む粉末冶金的に製造された鋼材料、こうした鋼材料から部品を製造する方法、及び鋼材料から製造された部品 | |
| EP1129229A1 (en) | Steel, use of the steel, product made of the steel and method of producing the steel | |
| JPS616255A (ja) | 高硬度高靭性窒化粉末ハイス | |
| JPH02182867A (ja) | 粒末工具鋼 | |
| US2996376A (en) | Low alloy steel having high hardness at elevated temperatures | |
| JPS616254A (ja) | 高硬度高靭性窒化粉末ハイス | |
| JP2684736B2 (ja) | 粉末冷間工具鋼 | |
| JP2625773B2 (ja) | 粉末高速度鋼 | |
| JPH02179843A (ja) | 熱間製管用工具材料 | |
| US3859081A (en) | High speed steel compositions and articles | |
| JPS5937742B2 (ja) | 高耐摩耗性焼結高速度鋼 | |
| JPH0414182B2 (ja) | ||
| JPH0143017B2 (ja) | ||
| JPS6053098B2 (ja) | 高強度および高靭性を有する耐摩耗性Ｃｕ合金 | |
| US5936170A (en) | Sintered liquid phase stainless steel, and prealloyed powder for producing same, with enhanced machinability characteristics | |
| JPS605855A (ja) | クレ−タ摩耗の少ないコ−テイング工具用高速度鋼 | |
| JPS5937741B2 (ja) | 耐摩耗性および靭性のすぐれた焼結高速度鋼 | |
| JPH01111833A (ja) | 耐摩耗合金 | |
| JPH02133545A (ja) | 高合金化高速度工具鋼 | |
| US3460939A (en) | Free machining austenitic stainless steel | |
| US5969277A (en) | Steel for shaping tools | |
| JP2023086206A (ja) | 粉末高速度鋼 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |