JPS58187210A - 圧延材料の厚み制御方法 - Google Patents
圧延材料の厚み制御方法Info
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- JPS58187210A JPS58187210A JP57069769A JP6976982A JPS58187210A JP S58187210 A JPS58187210 A JP S58187210A JP 57069769 A JP57069769 A JP 57069769A JP 6976982 A JP6976982 A JP 6976982A JP S58187210 A JPS58187210 A JP S58187210A
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- JP
- Japan
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- thickness
- central part
- measuring
- edge
- final stand
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- Pending
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/16—Control of thickness, width, diameter or other transverse dimensions
- B21B37/165—Control of thickness, width, diameter or other transverse dimensions responsive mainly to the measured thickness of the product
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Length-Measuring Devices Using Wave Or Particle Radiation (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、銅帯等の圧延材料の厚み制御方法に関するも
のである。
のである。
鋼帯等の圧延材料（以下、単に材料という。）の製品の
販売上の規格では実貫重量売り規格と計算重量売り規格
とが一般的であるが、計算重量売り規格における材料の
規格は、第１図に示すように、材料１の側端２から微小
距離ａの位置での厚みｔを公差０〜＋αで定めている。
販売上の規格では実貫重量売り規格と計算重量売り規格
とが一般的であるが、計算重量売り規格における材料の
規格は、第１図に示すように、材料１の側端２から微小
距離ａの位置での厚みｔを公差０〜＋αで定めている。
これは同図に示すように材料にはエツジドロップおよび
板クラウンが生じることに鑑みて、現実的な範囲で厚み
の下限を規制したものであり、一般にａ ＝ ３ ／
８［インチ］とされる。以下、この材料１の側端２から
距離ａにおける材料１の厚みｔをエツジ部厚みという。
板クラウンが生じることに鑑みて、現実的な範囲で厚み
の下限を規制したものであり、一般にａ ＝ ３ ／
８［インチ］とされる。以下、この材料１の側端２から
距離ａにおける材料１の厚みｔをエツジ部厚みという。
しかし、従来はこのような側端２から微小距離＆の位置
についてのみ厚み測定を連続的に行うことは！材料１０
幅方向の寸法偏差、偏位等罠起因して極めて困離であり
、また、材料１の全幅について厚み分布を測定すれば距
離ａの位置についても厚み測薙を行い得るが、この場合
には厚み測定装置が著しく複雑かつ高価なものになる。
についてのみ厚み測定を連続的に行うことは！材料１０
幅方向の寸法偏差、偏位等罠起因して極めて困離であり
、また、材料１の全幅について厚み分布を測定すれば距
離ａの位置についても厚み測薙を行い得るが、この場合
には厚み測定装置が著しく複雑かつ高価なものになる。
このため、従来は第２図に示すように材料１０幅方向中
心部で厚みＴを測定し、中心部厚みＴから予想されるエ
ツジ部厚みｔが規格公差内［（ｔ。
心部で厚みＴを測定し、中心部厚みＴから予想されるエ
ツジ部厚みｔが規格公差内［（ｔ。
十Ｑ）〜（ｔｏ＋α）〕に納まるように圧延条件を制御
し、ていた。しかし、コイル内および各コイル間で仮ク
ラウンにはばらつきが有り、拐料１の公称中６部厚みＴ
ｏ ［ｍｍ ）に対するクラウン量（Ｔ−ｔ）〔μｍ〕
の分布は第６図のようにばらり（ことになる。したがっ
て、Ｔにもとづいて予想されるｔは板厚公差保証のため
（Ｔ−ｔ）の分布における最大ばらつき（第６図におけ
る上限の線）によって算出されることになり、一般に実
際のエツジ部厚みｔ′は予想エツジ部厚みｔよりも小さ
くなる。
し、ていた。しかし、コイル内および各コイル間で仮ク
ラウンにはばらつきが有り、拐料１の公称中６部厚みＴ
ｏ ［ｍｍ ）に対するクラウン量（Ｔ−ｔ）〔μｍ〕
の分布は第６図のようにばらり（ことになる。したがっ
て、Ｔにもとづいて予想されるｔは板厚公差保証のため
（Ｔ−ｔ）の分布における最大ばらつき（第６図におけ
る上限の線）によって算出されることになり、一般に実
際のエツジ部厚みｔ′は予想エツジ部厚みｔよりも小さ
くなる。
すなわち、従来の月相１は厚み規格値よりも厚く形成さ
れ、例えば第２図に示す交差ハツチング部に過剰の肉厚
を付加して出荷するため１歩留を十分向上させることが
できなかった。
れ、例えば第２図に示す交差ハツチング部に過剰の肉厚
を付加して出荷するため１歩留を十分向上させることが
できなかった。
このような従来の問題点を解決するために、本発明者等
は材料エツジ部の厚み測定方法および装置を提案した（
特開昭５６−１２８６０３号公報参照ン。この厚み測定
方法は、例えば放射線式の厚み測定装置を用いて前記鋼
板エツジ部において距離ａの位置で直接部みを測定する
もので、微小な距離ａの位置で放射線ビームの十分な放
射面積を確保するために、放射線ビームの断面を材料長
手方向にやや長い扁平形状にスリットしている。
は材料エツジ部の厚み測定方法および装置を提案した（
特開昭５６−１２８６０３号公報参照ン。この厚み測定
方法は、例えば放射線式の厚み測定装置を用いて前記鋼
板エツジ部において距離ａの位置で直接部みを測定する
もので、微小な距離ａの位置で放射線ビームの十分な放
射面積を確保するために、放射線ビームの断面を材料長
手方向にやや長い扁平形状にスリットしている。
また、この厚みｉａ＋定装置は、放射線源と放射線検出
器とを相対量させつつ可動フレームに装着し。
器とを相対量させつつ可動フレームに装着し。
側端検１［にで材料のｌ１１１端を検出しつつ可動フレ
ームを走行させ、これによって放射線源の放射線ビーム
を側端かも所定距離の位置に常に照射するようにしてい
る。
ームを走行させ、これによって放射線源の放射線ビーム
を側端かも所定距離の位置に常に照射するようにしてい
る。
しかし、このような厚み測定装置を用いて、材料のエツ
ジ部のみを測定して厚み制御を行った場合には１通常、
材料の長手方向にそって板クラウン値は変化しているの
で（例えば、熱間圧延材料は熱間圧延時のロールのヒー
ト・アップ、ロール摩耗等の影響を受けて利料の長手方
向にそって板クラウンは変化する。）、祠料中心部の厚
みは材料の長手方向にそって変化することになる。その
Ｊ：ラナ場合、ユーザにおいては、材料中心部の厚みを
主体に、打抜、切削、プレス等の二次加工をするので、
プレス金型な破損したり、プレス加工品にシワ等の不良
を生じる危険性があるＯしたがって、本発明の目的は、
製品歩留を向上させるとともに製品の二次加工のさいの
トラブルを未然に防ぐことができる拐刺の厚み制御方法
を提供することにある。
ジ部のみを測定して厚み制御を行った場合には１通常、
材料の長手方向にそって板クラウン値は変化しているの
で（例えば、熱間圧延材料は熱間圧延時のロールのヒー
ト・アップ、ロール摩耗等の影響を受けて利料の長手方
向にそって板クラウンは変化する。）、祠料中心部の厚
みは材料の長手方向にそって変化することになる。その
Ｊ：ラナ場合、ユーザにおいては、材料中心部の厚みを
主体に、打抜、切削、プレス等の二次加工をするので、
プレス金型な破損したり、プレス加工品にシワ等の不良
を生じる危険性があるＯしたがって、本発明の目的は、
製品歩留を向上させるとともに製品の二次加工のさいの
トラブルを未然に防ぐことができる拐刺の厚み制御方法
を提供することにある。
本発明の方法は、第４図に示すように、熱間または冷間
連続圧延機乙の最終スタンド４の出側に厚み測定装置５
を設けて材料１の中心部およびエツジ部の厚みを測寓し
、測定値を適正目標板厚計算機乙に送り、ここで後述す
る拐刺中心部における適正目標厚み計算をし、この計算
結果をＡＧＣ制御装置７に送・つて最終スタンド４のＡ
ＧＣ制御を行う。
連続圧延機乙の最終スタンド４の出側に厚み測定装置５
を設けて材料１の中心部およびエツジ部の厚みを測寓し
、測定値を適正目標板厚計算機乙に送り、ここで後述す
る拐刺中心部における適正目標厚み計算をし、この計算
結果をＡＧＣ制御装置７に送・つて最終スタンド４のＡ
ＧＣ制御を行う。
厚み測定装置５は、第５図に示すように、月料１の中心
部厚みＴを測定する中心部厚み測定ユニット５１と、材
料１のエツジ部を測定するエツジ部測定ユニット５２と
からできている。厚み測定装置５の構成については後に
詳述する。
部厚みＴを測定する中心部厚み測定ユニット５１と、材
料１のエツジ部を測定するエツジ部測定ユニット５２と
からできている。厚み測定装置５の構成については後に
詳述する。
一般に、材料１は幅方向について良好な対称性をもって
圧延されるので、両エツジ部に厚み測定ユニット５２を
配設する方が好ましいが、一方の側のエツジ部にのみエ
ツジ部測定ユニット５２を設けても、実用上は十分な厚
み制御を行うことができる。
圧延されるので、両エツジ部に厚み測定ユニット５２を
配設する方が好ましいが、一方の側のエツジ部にのみエ
ツジ部測定ユニット５２を設けても、実用上は十分な厚
み制御を行うことができる。
本発明の方法の工程を第６図を参照して説明する。まず
、紀１工程６１として、制御を開始する。
、紀１工程６１として、制御を開始する。
第２工程６２として、制御対象となるべき圧延材１が計
算重量売り製品か否かを確認する。第６エ程６６として
、拐刺の厚み、幅等のデータを取り込む。第４王程６４
として、厚み測定装置５の位置を設定する。第５王程６
５として、材料先端巻取完了後、月料中心部およびエツ
ジ部の厚み測定を行い、板クラウンを求める。第６エ程
として、材料中心部における適正目標厚み計算を行う。
算重量売り製品か否かを確認する。第６エ程６６として
、拐刺の厚み、幅等のデータを取り込む。第４王程６４
として、厚み測定装置５の位置を設定する。第５王程６
５として、材料先端巻取完了後、月料中心部およびエツ
ジ部の厚み測定を行い、板クラウンを求める。第６エ程
として、材料中心部における適正目標厚み計算を行う。
第７エ程６７として、求められる適正目標厚みにもとづ
いて連続圧延機乙の最終スタンド＃４のＡＧＣ制御を行
う。
いて連続圧延機乙の最終スタンド＃４のＡＧＣ制御を行
う。
適正目標厚みを求めるための計算は、次のようにして行
う。
う。
まず、材料１の先端部に対して材料の中心部厚みＴと拐
刺エツジ部厚みｔとを所定の時間間隔Ｓ（ｉｆりえば０
．２０秒）で複数回ｎ（例えば、２５回）実測し、平均
仮りラウｚＧＲを求める。これは。
刺エツジ部厚みｔとを所定の時間間隔Ｓ（ｉｆりえば０
．２０秒）で複数回ｎ（例えば、２５回）実測し、平均
仮りラウｚＧＲを求める。これは。
次式（１１で表される。
従来法では、板エツジ部での目標厚み（ｔｏ）に、板ク
ラウンバラツキの上限値（ＣｍａＸ）を上乗せし。
ラウンバラツキの上限値（ＣｍａＸ）を上乗せし。
板センタ部厚み（Ｔｏ＝ｔｏ＋Ｃｍａｘ）を求め、この
値にもとづいてＡＧＣ制御を行っていた。このような場
合圧延材料の板クラウン（Ｃ）が一般的にＣ＜Ｃｍａｘ
であるのでｂｃｍａＸ−Ｃなる賛で、不必要に厚目に圧
延していることになり、０囮ニー〇）／ＴｏＸ １００
’％）なるａの歩留損失となる。
値にもとづいてＡＧＣ制御を行っていた。このような場
合圧延材料の板クラウン（Ｃ）が一般的にＣ＜Ｃｍａｘ
であるのでｂｃｍａＸ−Ｃなる賛で、不必要に厚目に圧
延していることになり、０囮ニー〇）／ＴｏＸ １００
’％）なるａの歩留損失となる。
以上より、本発明法で求められた圧延材料の板クラウン
（ＯＲ）を用いて、不必要に厚目に圧延しない適正な目
標板厚、すなわちＴｏ′＝Ｔｏ十ＣＲ（またはＴＯ’
”ｔｏ＋Ｃｍａｘ−ＣＲ）なる値で、板センタ部ＡＧＣ
目標厚みをＴｏからＴｏ′に設定替をするものである。
（ＯＲ）を用いて、不必要に厚目に圧延しない適正な目
標板厚、すなわちＴｏ′＝Ｔｏ十ＣＲ（またはＴＯ’
”ｔｏ＋Ｃｍａｘ−ＣＲ）なる値で、板センタ部ＡＧＣ
目標厚みをＴｏからＴｏ′に設定替をするものである。
次に、厚み測定装置５の構成について説明する。
本発明の方法においては、厚み測定装置として基本的に
は前述した拐料エツジ部厚み測定装置（特開昭５６−１
２８６０６号公報）を利用する。本発明の方法において
は、この装置をまず、エツジ地厚み測定ユニット５２と
して使用する。
は前述した拐料エツジ部厚み測定装置（特開昭５６−１
２８６０６号公報）を利用する。本発明の方法において
は、この装置をまず、エツジ地厚み測定ユニット５２と
して使用する。
エツジ部厚み測定ユニット５２は、第７図に示すように
、レール５２６にそって往復走行可能な可動フレーム５
２６に放射線厚み削５２７および側端検出器５２８を装
着している。
、レール５２６にそって往復走行可能な可動フレーム５
２６に放射線厚み削５２７および側端検出器５２８を装
着している。
１０１１端検出器５２８はレーザ光源５２９とイメージ
・センサ５２０とを材料１をかいして対向させ、レーザ
・ビームＢｆ）’−拐科料１よってさえぎられた部分の
一端部を側端２としてイメージ・センサ５２０において
検出する。側端検出部５２８は制御器５２１に接続され
、割病１器５２１は側端検出部５２８の検出信号にもと
づいて流体圧シリンダ５２２によって可動フレーム５２
６を走行させて放射線厚み泪５２７が常に側端２から距
離ａの位置を臨むようにする。したがって、エツジ部厚
み測定ユニット５２はＩｌｌ！ｌ端２から距離ａの位置
の厚み（エツジ部厚み）ｔを常に測定し得るようになり
、距離ａの位置につ（、・ての寸法管理が確実に行われ
る。
・センサ５２０とを材料１をかいして対向させ、レーザ
・ビームＢｆ）’−拐科料１よってさえぎられた部分の
一端部を側端２としてイメージ・センサ５２０において
検出する。側端検出部５２８は制御器５２１に接続され
、割病１器５２１は側端検出部５２８の検出信号にもと
づいて流体圧シリンダ５２２によって可動フレーム５２
６を走行させて放射線厚み泪５２７が常に側端２から距
離ａの位置を臨むようにする。したがって、エツジ部厚
み測定ユニット５２はＩｌｌ！ｌ端２から距離ａの位置
の厚み（エツジ部厚み）ｔを常に測定し得るようになり
、距離ａの位置につ（、・ての寸法管理が確実に行われ
る。
さらに、可動フレーム５２６にはポテンショメータ５３
０が設けられ、可動フレーム５２６の位置は常に制御器
５２１に狗帰還されて、流体圧シリンダ５２２による可
動フレーム５２６の位置設定力精密に行われるようにな
っている〇放射線厚み計５２７は、材料１０表面を臨む
放射線源５２４と、放射線源５２４に対向する位置で材
料１０表面を臨む放射線検出器５２５とからなり、放射
線源５２４から放射された放射線ビームＸが材料１を透
過する量を放射線検出器５２５において検出する。
０が設けられ、可動フレーム５２６の位置は常に制御器
５２１に狗帰還されて、流体圧シリンダ５２２による可
動フレーム５２６の位置設定力精密に行われるようにな
っている〇放射線厚み計５２７は、材料１０表面を臨む
放射線源５２４と、放射線源５２４に対向する位置で材
料１０表面を臨む放射線検出器５２５とからなり、放射
線源５２４から放射された放射線ビームＸが材料１を透
過する量を放射線検出器５２５において検出する。
中心部厚み測定ユニット５１は、第８図に示すように、
エツジ部厚み測定ユニット５２の可動フレーム５２６上
に移動自在に装着される◎ユニット５１は材料１０幅方
向に流体圧シリンダ５１１によって位置調整がなされる
。ユニット５１にはユニット５２と同様に放射線厚み計
５１７が設けられる。
エツジ部厚み測定ユニット５２の可動フレーム５２６上
に移動自在に装着される◎ユニット５１は材料１０幅方
向に流体圧シリンダ５１１によって位置調整がなされる
。ユニット５１にはユニット５２と同様に放射線厚み計
５１７が設けられる。
厚み１．０朋×幅１２１９ｍｍＸ重量２８ ｔｏｎの冷
間圧延銅帯に対し、従来法では上乗せ菫として６０μの
余分な厚みを付加していたが、本発明法に、上れば、圧
延拐料の仮クラウンが２０μであり。
間圧延銅帯に対し、従来法では上乗せ菫として６０μの
余分な厚みを付加していたが、本発明法に、上れば、圧
延拐料の仮クラウンが２０μであり。
１０μ分板センタ目標厚みを下げて圧延することが可能
となり、最終スタンドの厚みの設定値を０．９９０ｍｍ
に変更し、１．０％の製品歩留の向上を得た。
となり、最終スタンドの厚みの設定値を０．９９０ｍｍ
に変更し、１．０％の製品歩留の向上を得た。
第１図は計算重量売り規格の圧延製品の横断面図。第２
図は従来の圧延方法によって製造された製品の横断面図
。第ろ図は公称厚みに対するクラウン量のバラツキを示
すグラフ。第４図は本発明の方法を示す概略説明図。第
５図は本発明の方法に使用する厚み測定装置の配置を示
す平面図。第６図は本発明の方法の工程を示すフロー・
チャー１・。第７図はエツジ部厚み測定ユニットの斜視
図。 第８図は中心部厚み測定ユニットの平面図。 １：圧延材料 ２：側端 ３二連続圧延機 ４：最終ス
タンド ５：厚み測定装置 ５１：中心部厚み測定ユニ
ット ５２：エッジ部厚み測定ユニット ５１７：放射
線厚み計 ５２７：放射線厚み計 ５２８：側端検出器
。 特許出願人 住友金属工業株式会社 （外２名）
図は従来の圧延方法によって製造された製品の横断面図
。第ろ図は公称厚みに対するクラウン量のバラツキを示
すグラフ。第４図は本発明の方法を示す概略説明図。第
５図は本発明の方法に使用する厚み測定装置の配置を示
す平面図。第６図は本発明の方法の工程を示すフロー・
チャー１・。第７図はエツジ部厚み測定ユニットの斜視
図。 第８図は中心部厚み測定ユニットの平面図。 １：圧延材料 ２：側端 ３二連続圧延機 ４：最終ス
タンド ５：厚み測定装置 ５１：中心部厚み測定ユニ
ット ５２：エッジ部厚み測定ユニット ５１７：放射
線厚み計 ５２７：放射線厚み計 ５２８：側端検出器
。 特許出願人 住友金属工業株式会社 （外２名）
Claims (1)
- 連続圧延機の最終スタンドの出側において、圧延材料の
エツジ部および中心部の厚みを同時測定すること、該測
定値から材料の板クラウンを求めること、該板クラウン
から適正な板センタ部の板厚制御用目標厚みを計算する
こと、該計算厚みにもとづいて前記最終スタンドの板厚
制御の目標設定値を変更することからなる圧延材料の厚
み制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57069769A JPS58187210A (ja) | 1982-04-26 | 1982-04-26 | 圧延材料の厚み制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57069769A JPS58187210A (ja) | 1982-04-26 | 1982-04-26 | 圧延材料の厚み制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58187210A true JPS58187210A (ja) | 1983-11-01 |
Family
ID=13412329
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57069769A Pending JPS58187210A (ja) | 1982-04-26 | 1982-04-26 | 圧延材料の厚み制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58187210A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2014813A1 (de) * | 2007-07-09 | 2009-01-14 | Oskar Dilo Maschinenfabrik KG | Verfahren zum Herstellen einer verfestigten Vliesstoffbahn |
-
1982
- 1982-04-26 JP JP57069769A patent/JPS58187210A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2014813A1 (de) * | 2007-07-09 | 2009-01-14 | Oskar Dilo Maschinenfabrik KG | Verfahren zum Herstellen einer verfestigten Vliesstoffbahn |
| US7581294B2 (en) | 2007-07-09 | 2009-09-01 | Oskar Dilo Maschinenfabrik Kg | Method of manufacturing a nonwoven |
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