JPS58185741A - 高温耐食性合金 - Google Patents
高温耐食性合金Info
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- JPS58185741A JPS58185741A JP6936482A JP6936482A JPS58185741A JP S58185741 A JPS58185741 A JP S58185741A JP 6936482 A JP6936482 A JP 6936482A JP 6936482 A JP6936482 A JP 6936482A JP S58185741 A JPS58185741 A JP S58185741A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はガソリン機関、ディーゼ/L/機関用排気弁な
との耐熱材料に用いられる、高温耐食性、高温強度に優
れ、かつ従来のNi基合金eこ比べ安価ディーゼル機関
用の排気ガスをこさらされ、しかも800℃以上の高烏
千て高速運動するなど苛酷な条件で使用される。高温の
燃焼ガス[1目こはCQI!、H2Oおよび残留02等
が存在し、これらによって酸化作用を受け、特tこアン
チノック剤としてガンリフ中13添加されている四エチ
Iし鉛父は四メヂル鉛が燃焼して生成した酸化鉛、さら
には燃料中に不純物として含まれるS、Cl、Br−P
等 との反応生成物(PbSO4,PbBrC1,Pb
÷(PO4)t、等)1こよ−〕て弁フエース部が激し
く唖黄される。
との耐熱材料に用いられる、高温耐食性、高温強度に優
れ、かつ従来のNi基合金eこ比べ安価ディーゼル機関
用の排気ガスをこさらされ、しかも800℃以上の高烏
千て高速運動するなど苛酷な条件で使用される。高温の
燃焼ガス[1目こはCQI!、H2Oおよび残留02等
が存在し、これらによって酸化作用を受け、特tこアン
チノック剤としてガンリフ中13添加されている四エチ
Iし鉛父は四メヂル鉛が燃焼して生成した酸化鉛、さら
には燃料中に不純物として含まれるS、Cl、Br−P
等 との反応生成物(PbSO4,PbBrC1,Pb
÷(PO4)t、等)1こよ−〕て弁フエース部が激し
く唖黄される。
また、井はねの張力および弁自身の博性力tこより眉座
時しこtFa部しこ大きな引張応力および曲げ応力か作
用イる・ 現在、欧米および日本一こおいてガソリン、ディーゼル
機関用の排気弁用材料として岐も多用されてし・るもの
シこ2l−4N鋼(Fe−21Cr−9Mn−4Ni−
0,5C−0,4N )がある。
時しこtFa部しこ大きな引張応力および曲げ応力か作
用イる・ 現在、欧米および日本一こおいてガソリン、ディーゼル
機関用の排気弁用材料として岐も多用されてし・るもの
シこ2l−4N鋼(Fe−21Cr−9Mn−4Ni−
0,5C−0,4N )がある。
しかし、最近の高性能機関eこj6いてはさらtこ高出
力あるいは高速化しつつあり、このような苛酷な条件下
では前記の2l−4N鋼では高温耐食性や高温強度が不
足し、使用に耐え難い状況も出現し、2l−4N鋼より
数段優れた高温耐良性および高温強度を有する合金の開
発が要望されている。
力あるいは高速化しつつあり、このような苛酷な条件下
では前記の2l−4N鋼では高温耐食性や高温強度が不
足し、使用に耐え難い状況も出現し、2l−4N鋼より
数段優れた高温耐良性および高温強度を有する合金の開
発が要望されている。
このような情勢に対して、近時排気弁にNi基合金を使
用したりニステライト合金の盛金弁を使用する傾向にあ
る。しかしながらNi基合金は材料が高価なため弁コス
トが高くなり、その上高負荷機関ではSを含む高温燃焼
ガスに対する耐食性が不十分である。
用したりニステライト合金の盛金弁を使用する傾向にあ
る。しかしながらNi基合金は材料が高価なため弁コス
トが高くなり、その上高負荷機関ではSを含む高温燃焼
ガスに対する耐食性が不十分である。
また、ステライト合金の盛金弁は盛金作業が煩雑であり
、多くの人手を要するため弁コストが高くなり、しかも
高負荷機関では排気弁としての諸性能も不十分である。
、多くの人手を要するため弁コストが高くなり、しかも
高負荷機関では排気弁としての諸性能も不十分である。
本発明はかかる従来鋼の欠点を解消するもので発明者が
種々研究を重ねた結果、Ni基合金のNiの一部をM
nで置換し、5.0〜15,0チのMnを含有させたこ
とによりS化合物を含む燃焼生成物−こよる耐食性を改
善し、さらに高温での強度を向上させる強化元素として
0.5−6.096のNb、Taと1.54.0%+7
)T ’ ヲit 44サセ、 カッA l k! k
1.5% I’II・(こ低減することをこより、N
1基合金シこ比へ憂れた筒幌耐食性を有するとともeこ
同等の4高強度を41するものであり、かつ格段eこ安
f曲な昼錦面士j(性合金である。
種々研究を重ねた結果、Ni基合金のNiの一部をM
nで置換し、5.0〜15,0チのMnを含有させたこ
とによりS化合物を含む燃焼生成物−こよる耐食性を改
善し、さらに高温での強度を向上させる強化元素として
0.5−6.096のNb、Taと1.54.0%+7
)T ’ ヲit 44サセ、 カッA l k! k
1.5% I’II・(こ低減することをこより、N
1基合金シこ比へ憂れた筒幌耐食性を有するとともeこ
同等の4高強度を41するものであり、かつ格段eこ安
f曲な昼錦面士j(性合金である。
また1本発明合金は弁製潰νこ際してステライト盛金の
ような?J!雑な工程を必装とせず、従来の2l−4N
m排気弁と同様eこアソ°メセノト鍜造eこより製造
1丁能であるためステライト合金の盛金弁と比べてもよ
り安イ除で、かつ優れた性能なイJするものである。
ような?J!雑な工程を必装とせず、従来の2l−4N
m排気弁と同様eこアソ°メセノト鍜造eこより製造
1丁能であるためステライト合金の盛金弁と比べてもよ
り安イ除で、かつ優れた性能なイJするものである。
以上のよう1こ本発明合金は@ f晶耐食性、高温耐酸
化性および高温強度において優れたもので、排気ブ「の
ほか各種1帖部品、1針熱工具用材、高温摺動部材なと
tこ広く使用できるものである。
化性および高温強度において優れたもので、排気ブ「の
ほか各種1帖部品、1針熱工具用材、高温摺動部材なと
tこ広く使用できるものである。
以下に本発明合金tこついて詳述する。
第1発明合金は1重瞳比にしてCO,15%以下。
Si 1,0チ以上1M115.0〜15.0%、N
i 85.o 〜65.0%、 Cr 15.(+
−85,0% 、 Ti 1.6−4.0チ、A11.
5−以1と、Nb O,5−6,0%、Ta (1,5
−6,0%のうち1lIj!ないし2種を含有したもの
で、第2発明合金ハ第1発明合金E Ca O,000
5−0,020%、Mgし2種以上を含有し第1発明合
金の高温強度、熱間加工性を一層向上さ′せたもので、
第3発明合金は第1発明合金にMo 0.8−4.0%
、 V O,1−8,O%W O,a〜4.0 %
のうち1種ないし2種以上を含有し、第1発明合金の高
温耐食性をあまり劣化させ\ ることなく高温強度1向上させた丸ので、第4発明合金
は第1発明合金にZr O,005−0,50% 、
HfO,005〜0.50チのうち1種ない【、2種を
含有し、第1発明合金の高温:1*L食性をあまり劣化
させることも なく高温強度を向上させた7ので、第5発明合金は第2
発明合金KMo 0*L−4,0%、V O,1−a、
0%、WO18〜4.0φのうち1種ないし72種以上
を含有し第2e明合金の高温強度をさらに向上させたも
ので第6発明合金は第2発明合金にZr0.005〜0
.50%H「0.005〜0.50チのうちI Iff
ない゛し2種ケ含有し第2発明合金の高温強度をさらに
向上させたものである。
i 85.o 〜65.0%、 Cr 15.(+
−85,0% 、 Ti 1.6−4.0チ、A11.
5−以1と、Nb O,5−6,0%、Ta (1,5
−6,0%のうち1lIj!ないし2種を含有したもの
で、第2発明合金ハ第1発明合金E Ca O,000
5−0,020%、Mgし2種以上を含有し第1発明合
金の高温強度、熱間加工性を一層向上さ′せたもので、
第3発明合金は第1発明合金にMo 0.8−4.0%
、 V O,1−8,O%W O,a〜4.0 %
のうち1種ないし2種以上を含有し、第1発明合金の高
温耐食性をあまり劣化させ\ ることなく高温強度1向上させた丸ので、第4発明合金
は第1発明合金にZr O,005−0,50% 、
HfO,005〜0.50チのうち1種ない【、2種を
含有し、第1発明合金の高温:1*L食性をあまり劣化
させることも なく高温強度を向上させた7ので、第5発明合金は第2
発明合金KMo 0*L−4,0%、V O,1−a、
0%、WO18〜4.0φのうち1種ないし72種以上
を含有し第2e明合金の高温強度をさらに向上させたも
ので第6発明合金は第2発明合金にZr0.005〜0
.50%H「0.005〜0.50チのうちI Iff
ない゛し2種ケ含有し第2発明合金の高温強度をさらに
向上させたものである。
以■に本発明合金の成分限定理由tこついて説明する。
Cは一部11こ固Mしてそれを強化するとともに炭化物
を形成し素地を強化する。炭化物tこよる素地強化は効
果的ではル、るが0.15チを越えると結菖粒界tこ炭
化物が析出し、熱間hlI王性を著しく害rるので上限
を0.15qbとした。81は地質に固溶してそれを強
化し、また高温耐酸化性を改善するか、LOOチを越え
ると高温酸化鉛耐食性を害するので上限をLOOチとし
た。
を形成し素地を強化する。炭化物tこよる素地強化は効
果的ではル、るが0.15チを越えると結菖粒界tこ炭
化物が析出し、熱間hlI王性を著しく害rるので上限
を0.15qbとした。81は地質に固溶してそれを強
化し、また高温耐酸化性を改善するか、LOOチを越え
ると高温酸化鉛耐食性を害するので上限をLOOチとし
た。
Muは高Nt合金のS化合物およびその他の不純物を含
む燃焼生成物eこよる耐良性を著しく改善する。第1図
は複合酸化鉛(燃焼生成物相当組成)閏(食性にI5よ
ぼすM nの影響な小したものでありこれからしてM
nか5.VO%以−Lで著しく耐良性を改善することか
知られや。このためMuの干限を5.0チとした。
む燃焼生成物eこよる耐良性を著しく改善する。第1図
は複合酸化鉛(燃焼生成物相当組成)閏(食性にI5よ
ぼすM nの影響な小したものでありこれからしてM
nか5.VO%以−Lで著しく耐良性を改善することか
知られや。このためMuの干限を5.0チとした。
また、Muか15.0%を越えると低融点のN i −
M 。
M 。
j(晶か生成し、熱間加工性か著しく困難となるため上
限を15.0チとした。
限を15.0チとした。
N1は安定なオーステナイト組織を得、シグマ相等の機
械的性質を劣化させる有害な析出物の生成を防雨するた
め(こ必要であり、複合酸化鉛耐食性の向上、Ni3(
AI、Ti)やN i 3 N bによる析出硬化等を
果すためシこ不111欠であり、したがって、Ni の
下限を85.0%とした。また、65.0%を越えて含
有させても効果の向上が小さく高価となるので上限を6
5.0%とした。Cr は複合酸化鉛耐食性向上tこ不
可欠であり、15.0%未満では不十分であるので下限
を15.0%とした。また85.0%を越えて含有させ
ても効果の向上が小さく、シグマ相等の機械的性質を劣
化させる有害な析出物がでやすくなるので上限を85−
Oqbとした。
械的性質を劣化させる有害な析出物の生成を防雨するた
め(こ必要であり、複合酸化鉛耐食性の向上、Ni3(
AI、Ti)やN i 3 N bによる析出硬化等を
果すためシこ不111欠であり、したがって、Ni の
下限を85.0%とした。また、65.0%を越えて含
有させても効果の向上が小さく高価となるので上限を6
5.0%とした。Cr は複合酸化鉛耐食性向上tこ不
可欠であり、15.0%未満では不十分であるので下限
を15.0%とした。また85.0%を越えて含有させ
ても効果の向上が小さく、シグマ相等の機械的性質を劣
化させる有害な析出物がでやすくなるので上限を85−
Oqbとした。
Nb、TaはTi、AI 等と同様に高温強度を向−卜
させる元素である。
させる元素である。
第2図tこ小した腹合酸化鉛耐食性tこおよぼすNb、
Ta、Ti、AIの影響から知られるようtこAlか者
しく耐食性を劣化させるのをこ対して、 Nb。
Ta、Ti、AIの影響から知られるようtこAlか者
しく耐食性を劣化させるのをこ対して、 Nb。
Ta、Tiは劣化作用か小さいので、高温耐食性の劣化
を最・1&こ保1へ高偏強度を強化させるには最適な元
素である。またNb、TaはN b QT a C型炭
化物を形成して祠貿を強化し、過剰のNb、raはNi
3Nb、Ni 、Taを形成し、材′a強化シこ寄与
する。
を最・1&こ保1へ高偏強度を強化させるには最適な元
素である。またNb、TaはN b QT a C型炭
化物を形成して祠貿を強化し、過剰のNb、raはNi
3Nb、Ni 、Taを形成し、材′a強化シこ寄与
する。
L記の性能を発揮させるtこはNb、Taを0.蒐チ即
Laイ1させる必′及かあり、■・−限を0.5 %と
した。
Laイ1させる必′及かあり、■・−限を0.5 %と
した。
また6、0チを越えて含有させると熱間加工が困難とな
り、かつ高温耐食性も劣化するため上限を6.0チとし
た。
り、かつ高温耐食性も劣化するため上限を6.0チとし
た。
Ti はNi 3(AI、Ti)を形成して、著しく高
温強度を向トする。第2図より明らかなようにTi高γ
品耐食性劣化作用はAl tこ比べて小さく高温強度σ
j強化元素として適している。必要な性能を発揮させる
−こは1.5*L:J上音有させる必要があり。
温強度を向トする。第2図より明らかなようにTi高γ
品耐食性劣化作用はAl tこ比べて小さく高温強度σ
j強化元素として適している。必要な性能を発揮させる
−こは1.5*L:J上音有させる必要があり。
千1程を1.5チとした。
また、4.0%を越えて含有させると熱間加工が困難左
なり、かつ高温耐食性も劣化するためその上限を4.0
チとした。
なり、かつ高温耐食性も劣化するためその上限を4.0
チとした。
A1はNi (AI、Ti)を形成して、著しく高温
強度を向上するが、第2図より明らかなように高温耐食
性の劣化作用か強く含有量を低く制限する心安がある。
強度を向上するが、第2図より明らかなように高温耐食
性の劣化作用か強く含有量を低く制限する心安がある。
A1の含有量が1.5チを越えると高温耐食性の劣化が
著しく、実用上支障をきたすため上限を1.5チとした
。
著しく、実用上支障をきたすため上限を1.5チとした
。
W上の各成分元素のはかシこ、0.5〜6,0チのNl
+Ta、 1.5−4.0チのTi、1.5チ以下のA
I金含有もとりこ+ 0.0005−0.020 %
のCa 、0.0005−0.020 %のMg0.0
05〜0.050チの希土類元素、0.0005〜0.
010チのBo、005〜0,10チのYを単独あるい
は2種以上を複合して添加すれば高温耐食性をあまり劣
化させることなく高温強度を一層高めることができ、か
つ熱間加工性についても向上する。この場合、各元素と
もf限未満ては効果が小さく、上限を越えて含有した場
合には高温耐食性あるいは熱間加工性を劣化させる。
+Ta、 1.5−4.0チのTi、1.5チ以下のA
I金含有もとりこ+ 0.0005−0.020 %
のCa 、0.0005−0.020 %のMg0.0
05〜0.050チの希土類元素、0.0005〜0.
010チのBo、005〜0,10チのYを単独あるい
は2種以上を複合して添加すれば高温耐食性をあまり劣
化させることなく高温強度を一層高めることができ、か
つ熱間加工性についても向上する。この場合、各元素と
もf限未満ては効果が小さく、上限を越えて含有した場
合には高温耐食性あるいは熱間加工性を劣化させる。
Mo、■、WについてはMo 0.1−4.0%、V
O,1−3,0%、WO,a〜4.0%を単独あるい
は2種以上を複合して含有すれば、高温耐食性をあまり
劣化することなく高温強度を一層高めることができる。
O,1−3,0%、WO,a〜4.0%を単独あるい
は2種以上を複合して含有すれば、高温耐食性をあまり
劣化することなく高温強度を一層高めることができる。
この場合各元素ともT限未満では効果が小さく。
L限を越えて含イJした場合tこは高温耐食性、熱間加
工性を劣化させる。
工性を劣化させる。
Mg、希1−類几素、B、Y の1神ないし2種以上
を音自ずれは、より優れた高温強度なイ」する合金とす
ることかできる。
を音自ずれは、より優れた高温強度なイ」する合金とす
ることかできる。
Z「、Hf k:ライ”CkL、 Zr O,005−
0,5096、HlO,005〜0.50Ll)ヲ申独
アルイ1.121小ヲ:N イ]’ t itば。
0,5096、HlO,005〜0.50Ll)ヲ申独
アルイ1.121小ヲ:N イ]’ t itば。
高温耐食性をあまり劣化することなく高温強度ならひを
こ熱間加工性を一層高めることができる。この場合Zr
、Hlとも1限未満ては効果が小さく。
こ熱間加工性を一層高めることができる。この場合Zr
、Hlとも1限未満ては効果が小さく。
上限を越えて含有した場合シこは、それしこ見合−Jた
効果を期待できない。
効果を期待できない。
また、 Zr 0.0050.50 %、 H’l’
0.005−0.50%を1種ないし2種と、上記範囲
内のCa、Mg、希↑二類几素、B、YのIMlないし
2種以−Lを含有すれは高温強度ならひに熱間加工性を
より編めることかできる。
0.005−0.50%を1種ないし2種と、上記範囲
内のCa、Mg、希↑二類几素、B、YのIMlないし
2種以−Lを含有すれは高温強度ならひに熱間加工性を
より編めることかできる。
つぎをこ本発明合金の特徴を従来合金、比較合金と比へ
て実施例でもって明らかtこする。
て実施例でもって明らかtこする。
第1表は本発明合金、従来合金、比較合金の化学成分を
示すものである。
示すものである。
乃(下 〒8
第1表においてA合金は78チNi−15チCr−3チ
Ti −1チNb−1チAlからなる従来のNi 基合
金で、B、C合金は比較合金で、 D−Q合金は本発明
合金で、D−F合金は第1発明合金、G、N合金は第2
発明合金、J、に合金は第8発明合金、L合金は第4発
明合金、M、N合金は第5発明合金、P、Q合金は第6
発明合金である。
Ti −1チNb−1チAlからなる従来のNi 基合
金で、B、C合金は比較合金で、 D−Q合金は本発明
合金で、D−F合金は第1発明合金、G、N合金は第2
発明合金、J、に合金は第8発明合金、L合金は第4発
明合金、M、N合金は第5発明合金、P、Q合金は第6
発明合金である。
第2表はに第1表のA−Q合金を鍛造後、1050℃×
l/2h固溶化加熱後水冷し、ついで750℃X41+
時効処理し、960℃の酸化鉛または900℃の溶融複
合酸化鉛中で1時間浸漬した場合のFf4食減量を示し
、高温引張り強さをこりいては、前記処理を施した平行
部lOφ×50龍の試片を用いて測定した。
l/2h固溶化加熱後水冷し、ついで750℃X41+
時効処理し、960℃の酸化鉛または900℃の溶融複
合酸化鉛中で1時間浸漬した場合のFf4食減量を示し
、高温引張り強さをこりいては、前記処理を施した平行
部lOφ×50龍の試片を用いて測定した。
込ト紮1a
ガソリン機関用排気弁の使用条件に合わせて+iir記
熱処即熱処理たA−Q合金の機械的性質は、第2表から
明らかなようVこ、その硬さがA−Q合金のいずれもH
hC80〜88と断電の硬さを得ることができ、900
Y;という高温での引張強さ1こついては従来合金であ
るA合金、比較合金であるB、C会合1本発明合金であ
るD−Q合金はともtこ強化元素であるNb、Ti、A
Iなどを含有することによりA合金は88kq/−、B
、 C合金は20〜85幻/−であり1本発明合金であ
るD−Q合金シこついては81〜89 kq/−と従来
のNi基合金より高い値を示している。
熱処即熱処理たA−Q合金の機械的性質は、第2表から
明らかなようVこ、その硬さがA−Q合金のいずれもH
hC80〜88と断電の硬さを得ることができ、900
Y;という高温での引張強さ1こついては従来合金であ
るA合金、比較合金であるB、C会合1本発明合金であ
るD−Q合金はともtこ強化元素であるNb、Ti、A
Iなどを含有することによりA合金は88kq/−、B
、 C合金は20〜85幻/−であり1本発明合金であ
るD−Q合金シこついては81〜89 kq/−と従来
のNi基合金より高い値を示している。
そして、高温耐食性について、従来合金であるへ合金の
酸化鉛耐食性量については2.OSI/dm”hと優れ
ているが、複合酸化鉛耐食性tこついてはM nを含有
させず2.3チのTiと0,8チのA1を含有させたこ
とにより@食減量が88.4p/dゴ、h と大変劣っ
ており、Ni 基合金がS化合物およびその他の不純物
を含む高温燃焼ガスを二対する耐食性が不十分であるこ
とがわかる。
酸化鉛耐食性量については2.OSI/dm”hと優れ
ているが、複合酸化鉛耐食性tこついてはM nを含有
させず2.3チのTiと0,8チのA1を含有させたこ
とにより@食減量が88.4p/dゴ、h と大変劣っ
ており、Ni 基合金がS化合物およびその他の不純物
を含む高温燃焼ガスを二対する耐食性が不十分であるこ
とがわかる。
また、比較合金であるB合金は従来合金Aと同様シこ酸
化鉛耐食性については良好であるが、Mn含有旨が8.
2’1%と本発明合金と比べ低いため複合酸化鉛耐食性
をこりいてはその腐食減量が86.7転p/d*、hと
大きく、不十分であることがわかる。
化鉛耐食性については良好であるが、Mn含有旨が8.
2’1%と本発明合金と比べ低いため複合酸化鉛耐食性
をこりいてはその腐食減量が86.7転p/d*、hと
大きく、不十分であることがわかる。
さらに比較合金であるC合金はNbを含有せず2.4チ
のTiと1.8%のAIを含有したことから酸化鉛耐食
性およびN合酸化鉛耐食性ともに不十分である。これに
対して本発明合金であるD−Q合金は必amのM nを
含有させたこと1こより酸化鉛ゴ 腐食減l!Ifこついては2.8〜6 、89/dk、
hと従来合金Aと同等の耐食性を有し、さらしこ複合
酸化鉛耐食性についてはその腐食減量が11.8〜24
.8 f/dvl、 hと従来合金Aに比べ格段1こ優
れた高温耐食性を小しており、これからしても本発明合
金がS化合物およびその他の不純物を含む高温燃焼ガス
に対する耐食性が優れていることがわかる。
のTiと1.8%のAIを含有したことから酸化鉛耐食
性およびN合酸化鉛耐食性ともに不十分である。これに
対して本発明合金であるD−Q合金は必amのM nを
含有させたこと1こより酸化鉛ゴ 腐食減l!Ifこついては2.8〜6 、89/dk、
hと従来合金Aと同等の耐食性を有し、さらしこ複合
酸化鉛耐食性についてはその腐食減量が11.8〜24
.8 f/dvl、 hと従来合金Aに比べ格段1こ優
れた高温耐食性を小しており、これからしても本発明合
金がS化合物およびその他の不純物を含む高温燃焼ガス
に対する耐食性が優れていることがわかる。
上述のように、本発明合金は35.0〜65.0%のN
i、15.0〜35.(lのC「を含む合金に、5.0
〜15.0%のMnと、0.5−6.0qb)Nb、
Ta、 1.5−4.0チのTi、l、5%以下のAI
を含有させ、かつ必要に応じてCa、Mg、希土類元素
B、Yのうち1種ないし2種以上と、Mo、V、Wのう
ち1種ないし2種以上と、Zr、H\のうち1種ないし
2種を含有させたことにより、Ni基合金と同等または
それ以上の高温強度を有すとともにN1基合金をこ比べ
て優れた高温燃焼ガス耐食性を有しており、N1基合金
およびステライト合金の盛金井に比べ格段に安価tこ製
造が可能な高温耐食性合金で産業−ト寄与するとこるは
極めて犬である。
i、15.0〜35.(lのC「を含む合金に、5.0
〜15.0%のMnと、0.5−6.0qb)Nb、
Ta、 1.5−4.0チのTi、l、5%以下のAI
を含有させ、かつ必要に応じてCa、Mg、希土類元素
B、Yのうち1種ないし2種以上と、Mo、V、Wのう
ち1種ないし2種以上と、Zr、H\のうち1種ないし
2種を含有させたことにより、Ni基合金と同等または
それ以上の高温強度を有すとともにN1基合金をこ比べ
て優れた高温燃焼ガス耐食性を有しており、N1基合金
およびステライト合金の盛金井に比べ格段に安価tこ製
造が可能な高温耐食性合金で産業−ト寄与するとこるは
極めて犬である。
第1図は複合酸化鉛耐食性シこおよぼすMoの影複
響を示した線図、第2図は複合酸化鉛耐食性におよぼす
N b、Ta、Ti、AIの影響を示した線図である。 特許出願人 、ご覧)′
N b、Ta、Ti、AIの影響を示した線図である。 特許出願人 、ご覧)′
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 11重量比にしてC0,15φ以下、Si l、Qqb
以F、 Mll 5.0−15.0%、 Ni 85.
0−65.Oqb、 Cr15.O−85,0qb、
Ti 1.5〜4.0%、All、5チ以下と、 Nb
O,5−6,Oqb、 Ta O,5〜6.0%のうち
1種ないし2種を含有して残部Feならびに不純物元素
からなることを特徴とする高温耐食性合金。 2、重量比にしてC0,15チ以1、Si 1,0チ以
下M ++ 5 、0−15.096、 Ni 8
I5.0−6.5.0% 、Cr 15.0−35.
0チ、Ti 1.5〜4.0チ、 At 1.5チ以下
と、NbO,5−6,0%、T a 0 、5−6 、
01bのうち1種ないし2享車を含イ1して、さらE
Ca O,0005〜0.020 L M g 0.0
005〜0.020 qb、 希土類元素0.005〜
0.050%、B O,0005〜0.010%、 Y
O,005〜0.100チのうち1神ないし2柚舎さ 以上ケ含有し残%Feならひに不純物元素からなること
を特徴とする高温耐食性合金。 3、重量比にしてC0,IFl以下、Sit、Oチ以下
、 Mロ 580〜15.0%、 Ni 35.0−
65.0%、 Cr 15.0〜85.0%、Til、
5〜4.0チ、Al l、5チ以「と−Nb015〜6
,0チ、Ta0.5〜6.0チ のうち1種なし・し2
棹を含有して、さらtこI%’luQ、8〜460チ、
Vo、1〜8.0チ、Wo、8〜4.0チのうち1種な
いし2種以上を含有し残部Feならびに不純物元素から
なることを特徴とする高温耐良性合金。 4、重着比シこしてC0,1596以F、Si1.Oチ
以1’ 、 M u 6 、 O〜15.0チ、Ni
85.0〜65.0チ、Cr15.0〜85.0チ、
Tit、5〜4.0チ、Al 1.5チ以千と、NbO
,5−6,i、Ta O,5−6,0%のうち1棹なし
為し2種ヲ&有シテ、さらE Z r O,005−0
,50’iy、 Hr O,005−0,501のう
ち1i4ないし2種を含有し浅部Feならひに不純物元
素からなることを特徴とする高温耐良性合金。 5、重量比Vこし−てCO,15チ以上、 Si 1
,0チ以F1Mn 5.0−15.0%、 Ni 8
5.0−65.096 、Cr 15.0〜85.0チ
、Tit、5〜4.0%、At 1.5チ以1と、
NbO,5−6,OL Tj+ 0.5−6.O%I
7) ウ?J 1 hMナイシ21mを、3有して、さ
らにCa O,0005−0,0209b、Mg0.0
006〜0.(2)チ、希土類元素0.(105〜0.
い0チ、BO,0005〜0.010チ、Y O,00
5〜0.100チのうち1種ないし2種以上と、 Mo
0.8〜4.0チ、Vo、1〜8.0%、WO18〜
4.0%のうち1種ないし2種以上を含有し残部F’e
ならびtこ不純物元素からなることを特徴とする高温耐
食性合金。 6−6重1比にしてCO,15チ以7、Si1.Oチ以
下、Mn5.Q〜15,0チ、Ni85.O二65.0
チ、Crt5.0らにCa O,0005−0,020
%、 Mg 0.0005−0.020% 、希土類元
素0.’005〜0.050チ、 B O,0005〜
0.010チ、Yo、005〜0.100チのうち1種
ないし2種以上と、ZrO,005〜0.50チ、 H
f O,005〜0.50のうち1種ないし2種を含有
し残部Feならびに不純元素からなることを特徴とする
高温耐食性合金。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6936482A JPS58185741A (ja) | 1982-04-23 | 1982-04-23 | 高温耐食性合金 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6936482A JPS58185741A (ja) | 1982-04-23 | 1982-04-23 | 高温耐食性合金 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS58185741A true JPS58185741A (ja) | 1983-10-29 |
JPH0230373B2 JPH0230373B2 (ja) | 1990-07-05 |
Family
ID=13400422
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP6936482A Granted JPS58185741A (ja) | 1982-04-23 | 1982-04-23 | 高温耐食性合金 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS58185741A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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US5779972A (en) * | 1996-04-12 | 1998-07-14 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | Heat resisting alloys, exhaust valves and knit meshes for catalyzer for exhaust gas |
CN109735757A (zh) * | 2019-01-18 | 2019-05-10 | 株洲金佰利硬质合金有限公司 | 一种烧结硬质合金用舟皿接触材料 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPS55152158A (en) * | 1979-05-17 | 1980-11-27 | Daido Steel Co Ltd | Free-cutting steel excellent in cold forging property |
-
1982
- 1982-04-23 JP JP6936482A patent/JPS58185741A/ja active Granted
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CN109735757A (zh) * | 2019-01-18 | 2019-05-10 | 株洲金佰利硬质合金有限公司 | 一种烧结硬质合金用舟皿接触材料 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0230373B2 (ja) | 1990-07-05 |
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