JPS58136721A - 加工性のすぐれた冷間圧延鋼板の製造方法 - Google Patents
加工性のすぐれた冷間圧延鋼板の製造方法Info
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- JPS58136721A JPS58136721A JP57018188A JP1818882A JPS58136721A JP S58136721 A JPS58136721 A JP S58136721A JP 57018188 A JP57018188 A JP 57018188A JP 1818882 A JP1818882 A JP 1818882A JP S58136721 A JPS58136721 A JP S58136721A
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- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
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- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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-
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- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/68—Furnace coilers; Hot coilers
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は加工性のすぐれた冷間圧延鋼板の製造方法に関
するものである。
するものである。
冷間圧延鋼板に連続g8鈍法を適用して加工性のすぐれ
た冷間圧延鋼板を製造することが近年盛んに実施される
様になってきた。この場合、@種がAtキルド鋼の場合
には熱間圧延で630℃以上の高温巻取9を行ない、A
tNを十分に析出させると(1) とが特公昭51−17490号公報で提案されている。
た冷間圧延鋼板を製造することが近年盛んに実施される
様になってきた。この場合、@種がAtキルド鋼の場合
には熱間圧延で630℃以上の高温巻取9を行ない、A
tNを十分に析出させると(1) とが特公昭51−17490号公報で提案されている。
近年、製一段階での鋳造法として連続鋳造法が主流とな
って来た。連続鋳造法の利点については今更説明する迄
もないが、最近の省エネルギーニーズから、連鋳スラブ
を常温まで冷却しないで、高温のまま直接熱延する方法
(以下DRと略す)、高温のままスラブ加熱炉に装入す
る方法(以下、HCRと略す)が採用される様になって
来た。
って来た。連続鋳造法の利点については今更説明する迄
もないが、最近の省エネルギーニーズから、連鋳スラブ
を常温まで冷却しないで、高温のまま直接熱延する方法
(以下DRと略す)、高温のままスラブ加熱炉に装入す
る方法(以下、HCRと略す)が採用される様になって
来た。
この連鋳スラブの保有温度は高い程省エネの観点から好
ましいものであるが、連鋳スラブの温度がAr5f態点
以上に保たれた場合には、スラブ段階においてAtキル
ド鋼におけるA/、Nの析出が十分に起らず、従米程寂
の高温巻取り(630〜710℃程度)ではktNの完
全析出は期待し得す、十分な材質を得ることが困難であ
った。
ましいものであるが、連鋳スラブの温度がAr5f態点
以上に保たれた場合には、スラブ段階においてAtキル
ド鋼におけるA/、Nの析出が十分に起らず、従米程寂
の高温巻取り(630〜710℃程度)ではktNの完
全析出は期待し得す、十分な材質を得ることが困難であ
った。
本発明は上記の点にかんがみなされたもので、第1の特
徴はAtキルド鋼連鋳スラブを連鋳ニ[程から熱焼工程
の間において、一度もAr3変態点以下の温度に降下さ
せないで熱延する場合に、熱延後の巻取りを780℃以
上の高温で行なうことによ(9) リAtNの析出を十分に行なわせ、連続焼鈍法によりす
ぐれた材質を得るところにある。
徴はAtキルド鋼連鋳スラブを連鋳ニ[程から熱焼工程
の間において、一度もAr3変態点以下の温度に降下さ
せないで熱延する場合に、熱延後の巻取りを780℃以
上の高温で行なうことによ(9) リAtNの析出を十分に行なわせ、連続焼鈍法によりす
ぐれた材質を得るところにある。
本発明の第2の特徴とするところは、上記の高温巻取り
による冷延製品の表面肌荒れ欠陥を、出発素材のC量を
0.005%以下とすることにより効果的に防止すると
ころにある。
による冷延製品の表面肌荒れ欠陥を、出発素材のC量を
0.005%以下とすることにより効果的に防止すると
ころにある。
以下本発明を工程順に詳細に説明する。
先ず出発素材の溶製であるが、これは常法に従って転炉
、真空脱ガス処理装置などの通常の製鋼設備により行な
う。次に得られた溶鋼は周知の連続鋳造装置により連続
鋳造して鋳片を得る。この場合連鋳スラブのDR、HC
Rを効率よく行うために、過度の冷却を行うことなく可
能な限り高温の鋳片を得ることが望ましい。
、真空脱ガス処理装置などの通常の製鋼設備により行な
う。次に得られた溶鋼は周知の連続鋳造装置により連続
鋳造して鋳片を得る。この場合連鋳スラブのDR、HC
Rを効率よく行うために、過度の冷却を行うことなく可
能な限り高温の鋳片を得ることが望ましい。
得られた連鋳スラブの化学組成は次のものであることが
重要である。
重要である。
炭素は0.005%以下、好捷しくは0.003%以下
が必要である。これは俊速す゛Σ紀2図からも明らかな
如く780℃以上の高温巻取りを行なった場合冷延製品
の肌荒れ欠陥を防止するためである。
が必要である。これは俊速す゛Σ紀2図からも明らかな
如く780℃以上の高温巻取りを行なった場合冷延製品
の肌荒れ欠陥を防止するためである。
勿論炭素量が少ないことは材質上好ましいことは言うま
でもない。
でもない。
Atは脱酸を行なうと共に、Nによる時効の問題を解消
するために添加含有するもので、so、1k10010
〜0100%が必要である。5olAtが0.010饅
未満では脱酸が不足すると共に通常のN量の鋼に対して
時効防止効果が得られず、一方(1,100%以上では
Atの使用量が増加してコストアップになるのみならず
、介在物の増加を来たすので好ましくない。
するために添加含有するもので、so、1k10010
〜0100%が必要である。5olAtが0.010饅
未満では脱酸が不足すると共に通常のN量の鋼に対して
時効防止効果が得られず、一方(1,100%以上では
Atの使用量が増加してコストアップになるのみならず
、介在物の増加を来たすので好ましくない。
Nは通常鋼に含有させるi(0,001〜0.0(16
%)は許容されるが、0.006%を越えるとAt祉を
増加させる必要があるので好ましくない。
%)は許容されるが、0.006%を越えるとAt祉を
増加させる必要があるので好ましくない。
珪累、燐、硫黄等の元素の含有量については特に限定す
るものではないが、少ない方が好−ましいことは勿論で
あり、St<0.02%、P≦003%、SS0.03
%が望ましい。またMnについてij:銅の熱間加工性
を損なわない範囲で通常約0.5%以下i If金含有
しめるが成品の加工性の観点からは0.30チ以下が望
筐しい。
るものではないが、少ない方が好−ましいことは勿論で
あり、St<0.02%、P≦003%、SS0.03
%が望ましい。またMnについてij:銅の熱間加工性
を損なわない範囲で通常約0.5%以下i If金含有
しめるが成品の加工性の観点からは0.30チ以下が望
筐しい。
この様な成分組成を有する高温の連鋳スラブは、熱間圧
延工程までの間、−にもその温度がAr3変態点以下に
降下しない様に保つ。そしてその温度が熱間圧延可能温
度(例えば1ooo℃以上)の場合には、加熱炉を経ず
に直接熱間圧延(DR)L、一方熱間圧延に適した温度
より低下した場合には、一旦加熱炉に装入して適当に加
熱し熱間圧延する( HCR)。
延工程までの間、−にもその温度がAr3変態点以下に
降下しない様に保つ。そしてその温度が熱間圧延可能温
度(例えば1ooo℃以上)の場合には、加熱炉を経ず
に直接熱間圧延(DR)L、一方熱間圧延に適した温度
より低下した場合には、一旦加熱炉に装入して適当に加
熱し熱間圧延する( HCR)。
熱間圧延は常法に従って粗圧延及び仕上圧延を実施する
が、仕上圧処後の巻取1M度が極めて重要で、DR,H
CR実施との関係で第1図に示す如く780℃以上の高
温巻取りが必要である。こ九により材1M、(時効、伸
び)のすぐれた冷延製品が得られるものである。780
℃以上の商温巻取りを行なう方法については“、槓々の
方法が考えられるが、最良の方法は近接コイラーによる
方法である。
が、仕上圧処後の巻取1M度が極めて重要で、DR,H
CR実施との関係で第1図に示す如く780℃以上の高
温巻取りが必要である。こ九により材1M、(時効、伸
び)のすぐれた冷延製品が得られるものである。780
℃以上の商温巻取りを行なう方法については“、槓々の
方法が考えられるが、最良の方法は近接コイラーによる
方法である。
この近接コイラーとは巻取機を仕上最終スタンドより例
えは45′IrL以内に配置するといっfC様なもので
ある。
えは45′IrL以内に配置するといっfC様なもので
ある。
かくして板厚20〜5. Ottrm 程度のホットコ
イル(5) は常法に従って酸洗−冷延一連続焼鈍−スキンパスの諸
工程を経て最終製品とされるものであるが、連続焼鈍は
急速加熱して680〜900 ’Cの均熱を施こし、し
かるのち冷却するなどのヒートサイクルを採用するもの
である。
イル(5) は常法に従って酸洗−冷延一連続焼鈍−スキンパスの諸
工程を経て最終製品とされるものであるが、連続焼鈍は
急速加熱して680〜900 ’Cの均熱を施こし、し
かるのち冷却するなどのヒートサイクルを採用するもの
である。
以下本発明の最も特徴とするところを第1図〜第2図に
基づき説明する。
基づき説明する。
先ず第1図は巻取温度と時効の関係を示したものである
。C0,002%、 Mn 0.15%、Po、020
%。
。C0,002%、 Mn 0.15%、Po、020
%。
80.015%、 aot、At O,040%、NO
,0032%を含有する連続スラブを鋳造後1000℃
以上の温度に保ち加熱することなく仕上温度900℃で
熱延を終了し、コイルに巻取り冷延後800”CX60
secで連続焼鈍し、最終的に0.8%のスキンノ4?
スを施こして冷延製品を得る場合の、巻取り温度と時効
指数との関係を示したものである。ここで時効指数とし
ては100℃で1時間時効させた場合の降伏点伸びを採
用した。
,0032%を含有する連続スラブを鋳造後1000℃
以上の温度に保ち加熱することなく仕上温度900℃で
熱延を終了し、コイルに巻取り冷延後800”CX60
secで連続焼鈍し、最終的に0.8%のスキンノ4?
スを施こして冷延製品を得る場合の、巻取り温度と時効
指数との関係を示したものである。ここで時効指数とし
ては100℃で1時間時効させた場合の降伏点伸びを採
用した。
第1図から明らかな如く冷延銅板に時効現象が起らない
ように時効指数を小さく(1,0%以下)(6) するためには780℃以上の巻取り温度が必要であるこ
とが判る。尚、比較材として鋳片を一旦常0fAまで冷
却して再加熱した材料についても同様の采件で製造した
冷延鋼板の時効指数を示した。
ように時効指数を小さく(1,0%以下)(6) するためには780℃以上の巻取り温度が必要であるこ
とが判る。尚、比較材として鋳片を一旦常0fAまで冷
却して再加熱した材料についても同様の采件で製造した
冷延鋼板の時効指数を示した。
第2図は上記と同様な工程で処理した場合の0敗と肌荒
れとの関係を3水準の巻取温度について調査した結果を
示したものである。この第2図から判る様に、巻取温度
が700℃程贋の場合にはC輩の肌荒れに及はす形番は
殆んどないが、巻取温度が780℃と高温の場合にはC
量の肌荒れに及ぼす影曽が顕著になることが判る。そし
てC量を0.005%以下、殊に0.003%以下とす
ることにより、肌荒れを効果的に防ぎ得るものである。
れとの関係を3水準の巻取温度について調査した結果を
示したものである。この第2図から判る様に、巻取温度
が700℃程贋の場合にはC輩の肌荒れに及はす形番は
殆んどないが、巻取温度が780℃と高温の場合にはC
量の肌荒れに及ぼす影曽が顕著になることが判る。そし
てC量を0.005%以下、殊に0.003%以下とす
ることにより、肌荒れを効果的に防ぎ得るものである。
尚、高温巻取後のktNの析出処理については巻取った
ままでも良いが、保温装置内に装入すること及び、ば抗
性を向上させるためにコイルを水中に浸漬して急冷する
ことは好ま覧いことである。
ままでも良いが、保温装置内に装入すること及び、ば抗
性を向上させるためにコイルを水中に浸漬して急冷する
ことは好ま覧いことである。
以下笑施例を具体的に説明する。
第1表は本発明実施例及び比較例な示す。
(7)
135−
上記実施例からも明らかな様に、DR材(A1゜2)及
びf(CR羽(A3.4)共に、極低C及び高温巻取す
したもの(41,A3)は、冷延製品の肌荒れは発生せ
ず、しかも降伏点伸びも1%以下に抑えられて時効しな
い材料が得られている。一方、A5 、A6はDR材及
びHCR材に対して巻取温度が低い場合で、時効が発生
している。更にA7は常温冷却−再加熱材であって、冷
延製品の表面状況は良好であり、且つ時効もないが、連
鋳スラブが一旦常温まで冷却されるために省エネルギー
上極めて不利である。
びf(CR羽(A3.4)共に、極低C及び高温巻取す
したもの(41,A3)は、冷延製品の肌荒れは発生せ
ず、しかも降伏点伸びも1%以下に抑えられて時効しな
い材料が得られている。一方、A5 、A6はDR材及
びHCR材に対して巻取温度が低い場合で、時効が発生
している。更にA7は常温冷却−再加熱材であって、冷
延製品の表面状況は良好であり、且つ時効もないが、連
鋳スラブが一旦常温まで冷却されるために省エネルギー
上極めて不利である。
以上の如く本発明は鋼の成分と熱延条件とを特定するこ
とによって、連続鋳造後の鋳造熱を有効に利用した、D
R、HCR熱延を行った場合においても、冷延製品の品
質を高水準に保つことを可能としたものであり、省エネ
ルギーの観点から工業的利益が太きい。
とによって、連続鋳造後の鋳造熱を有効に利用した、D
R、HCR熱延を行った場合においても、冷延製品の品
質を高水準に保つことを可能としたものであり、省エネ
ルギーの観点から工業的利益が太きい。
第1図は巻取温度と時効の関係を示す図表、第2図はC
揃゛と肌荒れとの関係を3水準の巻取温度について示し
た図表である。 特許出願人 新日本製鐵株式會社 卒/回 奏ゑ温度 c 0 [ θ〃ど りg〃 θりl ジ、θ2
z 手続補正書(自発) 昭和58年1月28日 特許庁長官 若 杉 和 夫殿 ■、 事件の表示 昭和57年特許願第018188号 2、 発明の名称 加工性のすぐれた冷間圧延鋼板の製造方法3、補正をす
る者 事件との関係 特許出願人 東京都千代田区大手町二丁目6番3号 (665)新日本製鐵株式會社 代表者 武 1) 豊 4、代理人〒100 東京都千代田区丸の内二丁目4番1号 6、 補正の対象 明細書の特許請求の範囲の欄及び発明の詳細な説明の欄 7 補正の内容 1)特許請求の範囲を別紙の通り補正する。 2)明細書4頁11〜13行「Nは通常鋼に・・・好1
しくない。」を下記の通シ補正する。 「Nは通常鋼に含有させる蓋(0,006%以下)は許
容されるが、Nの時効防止のため極力低減されることが
好ましく、例えば、真空ガス法や複合吹錬法等が脱Nの
手段として利用される。N量が0.006%を超えると
時効防止のため添加するAt儲−を増加させる必要があ
るので好ましくない。」特許請求の範囲 C≦0.005% 、 AtO,010−0,100%
。 N≦0.006チを含有する連続スラブを、その温度を
連鋳工程から熱間圧延工程の間においてAr3変態点以
下にならない様に保って熱間圧延を行ガい、熱間圧延後
の銅帯を780℃以上の温度で巻取り、冷間圧延後連続
焼鈍法にょシ短時間焼鈍することを特徴とする加工性の
すぐれた冷間圧延鋼板の製造方法。
揃゛と肌荒れとの関係を3水準の巻取温度について示し
た図表である。 特許出願人 新日本製鐵株式會社 卒/回 奏ゑ温度 c 0 [ θ〃ど りg〃 θりl ジ、θ2
z 手続補正書(自発) 昭和58年1月28日 特許庁長官 若 杉 和 夫殿 ■、 事件の表示 昭和57年特許願第018188号 2、 発明の名称 加工性のすぐれた冷間圧延鋼板の製造方法3、補正をす
る者 事件との関係 特許出願人 東京都千代田区大手町二丁目6番3号 (665)新日本製鐵株式會社 代表者 武 1) 豊 4、代理人〒100 東京都千代田区丸の内二丁目4番1号 6、 補正の対象 明細書の特許請求の範囲の欄及び発明の詳細な説明の欄 7 補正の内容 1)特許請求の範囲を別紙の通り補正する。 2)明細書4頁11〜13行「Nは通常鋼に・・・好1
しくない。」を下記の通シ補正する。 「Nは通常鋼に含有させる蓋(0,006%以下)は許
容されるが、Nの時効防止のため極力低減されることが
好ましく、例えば、真空ガス法や複合吹錬法等が脱Nの
手段として利用される。N量が0.006%を超えると
時効防止のため添加するAt儲−を増加させる必要があ
るので好ましくない。」特許請求の範囲 C≦0.005% 、 AtO,010−0,100%
。 N≦0.006チを含有する連続スラブを、その温度を
連鋳工程から熱間圧延工程の間においてAr3変態点以
下にならない様に保って熱間圧延を行ガい、熱間圧延後
の銅帯を780℃以上の温度で巻取り、冷間圧延後連続
焼鈍法にょシ短時間焼鈍することを特徴とする加工性の
すぐれた冷間圧延鋼板の製造方法。
Claims (1)
- C<0.005%、At0.010〜0.100%、N
O,001〜0.006%を含有する連鋳スラブを、そ
の温度を連鋳工程から熱間圧延工程の間においてAr3
変態点以下にならない様に保って熱間圧延を行ない、熱
間圧延後の銅帯を780℃以上の温度で巻取り、冷間圧
延後連続焼鈍法により短時間焼鈍することを%徴とする
加工性のすぐれた冷間圧延鋼板の製造方法。
Priority Applications (7)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57018188A JPS58136721A (ja) | 1982-02-09 | 1982-02-09 | 加工性のすぐれた冷間圧延鋼板の製造方法 |
GB08302744A GB2116998B (en) | 1982-02-09 | 1983-02-01 | A method for producing a cold-rolled steel sheet having an excellent formability |
US06/464,067 US4478649A (en) | 1982-02-09 | 1983-02-04 | Method for producing a cold-rolled steel sheet having excellent formability |
DE19833304064 DE3304064A1 (de) | 1982-02-09 | 1983-02-07 | Verfahren zur herstellung eines kaltgewalzten stahlbleches mit ausgezeichneter formbarkeit |
BE0/210070A BE895845A (fr) | 1982-02-09 | 1983-02-08 | Procede de fabrication de toles d'acier laminees a froid |
IT19491/83A IT1161572B (it) | 1982-02-09 | 1983-02-09 | Procedimento per produrre un foglio di acciaio laminato a freddo dotato di eccellente formabilita' |
FR8302356A FR2521039B1 (fr) | 1982-02-09 | 1983-02-09 | Procede de fabrication d'une tole d'acier laminee a froid ayant d'excellentes qualites de formage |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57018188A JPS58136721A (ja) | 1982-02-09 | 1982-02-09 | 加工性のすぐれた冷間圧延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS58136721A true JPS58136721A (ja) | 1983-08-13 |
JPS6234802B2 JPS6234802B2 (ja) | 1987-07-29 |
Family
ID=11964637
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP57018188A Granted JPS58136721A (ja) | 1982-02-09 | 1982-02-09 | 加工性のすぐれた冷間圧延鋼板の製造方法 |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4478649A (ja) |
JP (1) | JPS58136721A (ja) |
BE (1) | BE895845A (ja) |
DE (1) | DE3304064A1 (ja) |
FR (1) | FR2521039B1 (ja) |
GB (1) | GB2116998B (ja) |
IT (1) | IT1161572B (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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