JPS58126927A - 鋼材加熱炉 - Google Patents
鋼材加熱炉Info
- Publication number
- JPS58126927A JPS58126927A JP948782A JP948782A JPS58126927A JP S58126927 A JPS58126927 A JP S58126927A JP 948782 A JP948782 A JP 948782A JP 948782 A JP948782 A JP 948782A JP S58126927 A JPS58126927 A JP S58126927A
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- Japan
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- combustion gas
- furnace
- heated
- combustion
- semi
- Prior art date
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/34—Methods of heating
- C21D1/52—Methods of heating with flames
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はスラブ、ビレット等の鋼材を目的の圧延温Kま
で均一加熱する銅材加熱炉に関するtのである。
で均一加熱する銅材加熱炉に関するtのである。
従来、との@0加熱炉は被熱材(鋼材)の上。
下EIK直火バーナを配置した燃焼富會設け、装入側か
ら抽出側に向って被熱材會搬送しながら加熱上行う直火
燃焼方式の加熱炉が一般に採用されており、燃焼室での
バーナ配置方法によってサイドバーナ、軸流バーナ、ル
ーフバーナの三方式があることが一般的に知られている
。
ら抽出側に向って被熱材會搬送しながら加熱上行う直火
燃焼方式の加熱炉が一般に採用されており、燃焼室での
バーナ配置方法によってサイドバーナ、軸流バーナ、ル
ーフバーナの三方式があることが一般的に知られている
。
前者のすイドバーナ方式は炉の両側壁部にバーナを配置
する構造のため、一般に炉長方向は比較的均一な炉温分
布が得られ易いが、炉巾方向については均一な炉温分布
が得られにくいという欠点を有しており、設備的には炉
構造が簡素なため設備コストが安いという特黴會持って
いゐ。
する構造のため、一般に炉長方向は比較的均一な炉温分
布が得られ易いが、炉巾方向については均一な炉温分布
が得られにくいという欠点を有しており、設備的には炉
構造が簡素なため設備コストが安いという特黴會持って
いゐ。
これに対して、生者の軸流バーナ方式は炉の長手方向に
パー、すを配置する構造のためサイドバーナ方式の場合
とは逆に、一般に炉巾方向は比較的均一な炉温分布が得
られ島いが、−長方向については均一な炉温分布が得ら
れにくいという欠点會有しており、設備的に%バーナの
配量上炉巾方向にノーメ部會設ける必*pあるため炉床
利用率が低く、かつ設備コストが高く、作業性及び保守
性が悪いという欠点管持っている。
パー、すを配置する構造のためサイドバーナ方式の場合
とは逆に、一般に炉巾方向は比較的均一な炉温分布が得
られ島いが、−長方向については均一な炉温分布が得ら
れにくいという欠点會有しており、設備的に%バーナの
配量上炉巾方向にノーメ部會設ける必*pあるため炉床
利用率が低く、かつ設備コストが高く、作業性及び保守
性が悪いという欠点管持っている。
一方、後者のルーフバーナ方式はその性格上、上部燃焼
富の天井炉壁にバーナを配置する構造のため、炉巾及び
炉長方向の全面にわたって比較的均一な炉温分布か得ら
れるという特徴を有しているか、他のニオ式に比べてバ
ーナ本数が多くな;bため一般に設備費が^く、かつバ
ーナ配置の性格上、上郁燃*iiのみしか適用できない
という欠点を有している。
富の天井炉壁にバーナを配置する構造のため、炉巾及び
炉長方向の全面にわたって比較的均一な炉温分布か得ら
れるという特徴を有しているか、他のニオ式に比べてバ
ーナ本数が多くな;bため一般に設備費が^く、かつバ
ーナ配置の性格上、上郁燃*iiのみしか適用できない
という欠点を有している。
又、この種の直火燃焼方式を燃焼機能面からみた場合、
バーナから供給され次燃料と燃焼用空気′9I!:tI
!炉内(燃焼基円)の自白空間で混合燃焼させ、かO燃
焼ガスの輝炎放射、ガス放射及びpm放射を利用して被
熱材の加熱を行うものであるか、一般にこの梳の直火燃
焼方式ではバーナから供給畜れる流体の噴出エネルギー
會十分に大きく織って41その火炎長紘精々3〜4 v
m L、かならず、加えて低負荷燃焼時にはバーナ供給
流体の噴出エネルギーも小さくなるため火炎の直進性が
低下し、浮力による火炎の舞上り楓象や炉内ガス流れに
よる火炎の曲折現象が発生するという基本的な問題を有
していたため、最近の加熱炉のごとく炉の大証化(炉巾
で10〜15%、炉長で加〜50m)や操業の多様化(
950〜1250C迄の広温度朝日で均一加熱)に対し
ては、従来の直火燃焼方式では十分に対処することかで
きなかった。
バーナから供給され次燃料と燃焼用空気′9I!:tI
!炉内(燃焼基円)の自白空間で混合燃焼させ、かO燃
焼ガスの輝炎放射、ガス放射及びpm放射を利用して被
熱材の加熱を行うものであるか、一般にこの梳の直火燃
焼方式ではバーナから供給畜れる流体の噴出エネルギー
會十分に大きく織って41その火炎長紘精々3〜4 v
m L、かならず、加えて低負荷燃焼時にはバーナ供給
流体の噴出エネルギーも小さくなるため火炎の直進性が
低下し、浮力による火炎の舞上り楓象や炉内ガス流れに
よる火炎の曲折現象が発生するという基本的な問題を有
していたため、最近の加熱炉のごとく炉の大証化(炉巾
で10〜15%、炉長で加〜50m)や操業の多様化(
950〜1250C迄の広温度朝日で均一加熱)に対し
ては、従来の直火燃焼方式では十分に対処することかで
きなかった。
又、最近は炉の大証化に伴い被熱材の搬送手段として一
般にウオーキングビーム方式を採用する傾向にあるか、
このウオーキングビーム方式では被熱材を断熱、水冷構
造の固定及び可動スキッドで支持、搬送する方式のため
、このスキλド直上にある被熱材はスキッドバイブのシ
ャドウ効果により伝熱が阻害されるため、被熱材の他の
部分に比べて加熱がされにくいという欠点を有しており
、被熱材の均一加熱のためには加熱初期の段階でこのス
キッドシャドウSt−積極的に加熱する、いわゆるピー
ク温W、【有した炉温分布を形成することか望オしいが
、従来 “の直火燃焼方式の加熱炉では任意点、即ち
、スキッド部にビーク炉温を作ることは一般的に不可能
であった。
般にウオーキングビーム方式を採用する傾向にあるか、
このウオーキングビーム方式では被熱材を断熱、水冷構
造の固定及び可動スキッドで支持、搬送する方式のため
、このスキλド直上にある被熱材はスキッドバイブのシ
ャドウ効果により伝熱が阻害されるため、被熱材の他の
部分に比べて加熱がされにくいという欠点を有しており
、被熱材の均一加熱のためには加熱初期の段階でこのス
キッドシャドウSt−積極的に加熱する、いわゆるピー
ク温W、【有した炉温分布を形成することか望オしいが
、従来 “の直火燃焼方式の加熱炉では任意点、即ち
、スキッド部にビーク炉温を作ることは一般的に不可能
であった。
本発Bi4は、従来の直火燃焼式加熱炉の問題点である
被熱材の均−加熱性の改善に1限を置き、被熱材0@熱
騎止による加熱いのアップと品質の向上を設備コストの
安いサイドバーナ方式で−るため、横断面を下方に肉け
た半円筒状放射管上、七〇一端が炉内に位置する様に複
数個配し、鋏各放射管O炉壁管端に燃焼装置管配すと共
に、骸各放射管の下方に放射管と直交状に所定間隔t−
シいて複数段の燃焼ガス分散at配設し、咳燃焼ガス分
散壁の放射管側上端面に半円筒状放射管の横断向と相対
する形で燃焼ガス通過溝を設けることを特徴とした鋼材
加熱炉である。
被熱材の均−加熱性の改善に1限を置き、被熱材0@熱
騎止による加熱いのアップと品質の向上を設備コストの
安いサイドバーナ方式で−るため、横断面を下方に肉け
た半円筒状放射管上、七〇一端が炉内に位置する様に複
数個配し、鋏各放射管O炉壁管端に燃焼装置管配すと共
に、骸各放射管の下方に放射管と直交状に所定間隔t−
シいて複数段の燃焼ガス分散at配設し、咳燃焼ガス分
散壁の放射管側上端面に半円筒状放射管の横断向と相対
する形で燃焼ガス通過溝を設けることを特徴とした鋼材
加熱炉である。
以下、21図から26図に従って本発明の一実施例【説
明する。
明する。
#Aにおいて1は耐火断熱性と機密性を有した炉壁、2
#i炉壁1の天井部の炉長方向と炉巾方向に複数個配置
され九ルーフバーナ、3はFINIC)炉長方向の下部
両側IIK配雪されたサイドバーナであり、4は加熱炉
内を各燃焼室に仕切壁、5は被熱材、即ち鋼材、 6t
!予熱帯、7は加熱帯、8は均熱帯である。
#i炉壁1の天井部の炉長方向と炉巾方向に複数個配置
され九ルーフバーナ、3はFINIC)炉長方向の下部
両側IIK配雪されたサイドバーナであり、4は加熱炉
内を各燃焼室に仕切壁、5は被熱材、即ち鋼材、 6t
!予熱帯、7は加熱帯、8は均熱帯である。
9は被熱材5t−支持するための固定スキッド、10は
被熱材5を搬送するための可動スキッドでアシ水冷パイ
プの外面は断熱構造となっている。
被熱材5を搬送するための可動スキッドでアシ水冷パイ
プの外面は断熱構造となっている。
11#iサイドバーナ3の炉内側先端部に設けられた横
断面を下方に向けた所要長さの耐熱性と熱伝導性を有し
た半円筒状放射管、12は半円筒状放射管lit炉内に
支持、固定すると同時にサイドバーナ3から放出された
燃焼ガスを炉内へ分散供給するための耐熱性を有した燃
焼ガス分散壁で、通常、半円筒状放射管11の下部に直
交状に複数段設けている。
断面を下方に向けた所要長さの耐熱性と熱伝導性を有し
た半円筒状放射管、12は半円筒状放射管lit炉内に
支持、固定すると同時にサイドバーナ3から放出された
燃焼ガスを炉内へ分散供給するための耐熱性を有した燃
焼ガス分散壁で、通常、半円筒状放射管11の下部に直
交状に複数段設けている。
13#i燃焼ガス分散壁12の放射管111i1の上端
面に放射管11の横断面と相対する形で設けられた燃焼
ガス通過溝である。
面に放射管11の横断面と相対する形で設けられた燃焼
ガス通過溝である。
又、図中の破線による矢印はルーフバーナ2からの燃焼
ガス流れ會、実IIKよる矢印はサイドバーナから炉内
へ分散供給される燃焼ガス流れ【示したものである。
ガス流れ會、実IIKよる矢印はサイドバーナから炉内
へ分散供給される燃焼ガス流れ【示したものである。
次に本発明の作動機能について説明する。
加熱炉内にめ入され念被熱材5は被熱材5の支持、搬送
V&置である固定スキッド9及び可動スキッド10によ
って装入側の予熱帯6から抽出側の均熱帯8に向って搬
送される間に被熱材5の上面はルーフバーナ2により、
被熱材5の下向はサイドバーナ3により加熱が行われる
。
V&置である固定スキッド9及び可動スキッド10によ
って装入側の予熱帯6から抽出側の均熱帯8に向って搬
送される間に被熱材5の上面はルーフバーナ2により、
被熱材5の下向はサイドバーナ3により加熱が行われる
。
この場合、加熱炉の下shサイドバーナ3と半円筒状放
射管11及び燃焼ガス分散壁12で構成されている念め
、サイドバーナ3から供給された燃料と燃焼用空気は半
円筒状放射管11内で温合燃焼が行われるため、従来の
直火燃焼方式に比べて浮力や炉内ガス流れの影響管受け
にくく燃焼量の多少に関係なく安定した炉温分布を確保
することが可能である。
射管11及び燃焼ガス分散壁12で構成されている念め
、サイドバーナ3から供給された燃料と燃焼用空気は半
円筒状放射管11内で温合燃焼が行われるため、従来の
直火燃焼方式に比べて浮力や炉内ガス流れの影響管受け
にくく燃焼量の多少に関係なく安定した炉温分布を確保
することが可能である。
更に、この燃焼ガスは半円筒状放射管11内を過って炉
の中央部付近1で需動するようになっているが、半円筒
状放射管11の所要位置に適当数の燃焼ガス分散遺12
が設けられてお夛、この燃焼ガス分散壁りには所要の開
口面積比率した燃焼ガス通過溝13が設けられているた
め、牛P(筒状放射管11下部の燃焼ガス噴流の一部は
、この燃焼ガス分散壁12 K @突し炉内へ分散供給
か行われる。
の中央部付近1で需動するようになっているが、半円筒
状放射管11の所要位置に適当数の燃焼ガス分散遺12
が設けられてお夛、この燃焼ガス分散壁りには所要の開
口面積比率した燃焼ガス通過溝13が設けられているた
め、牛P(筒状放射管11下部の燃焼ガス噴流の一部は
、この燃焼ガス分散壁12 K @突し炉内へ分散供給
か行われる。
従って、この燃焼ガス通過溝13の開口面積と燃焼ガス
分散壁12の取付位置及び敷金適当に組合せることによ
り加熱目的にあわせた温度分布を確保することができる
ため、被熱材5の輯熱が行われる予、加熱帯6,7では
サイドバーナ3側からニア4図の(イ)、(ロ)、(ハ
)の順のように遂次開口面積を減少するように熱焼ガス
分散壁12ヲ配すことにより炉巾方向にビーク炉温を形
成(2、固定スキッド9と可動スキッド100間のいわ
ゆるスキッドシャドウ部を積極加熱を行う一方で、被熱
材5が略目標温度着で加熱された均熱帯8では芳4図の
(イ)ように開口面積が広い燃焼ガス分散壁12ヲ全般
にわ九って設けることにより、! 炉巾方向に均一な炉温分布管形成することができるため
、950〜1250℃という広加熱温度範囲で被熱材5
の均一加熱が安定して行えるようになった。
分散壁12の取付位置及び敷金適当に組合せることによ
り加熱目的にあわせた温度分布を確保することができる
ため、被熱材5の輯熱が行われる予、加熱帯6,7では
サイドバーナ3側からニア4図の(イ)、(ロ)、(ハ
)の順のように遂次開口面積を減少するように熱焼ガス
分散壁12ヲ配すことにより炉巾方向にビーク炉温を形
成(2、固定スキッド9と可動スキッド100間のいわ
ゆるスキッドシャドウ部を積極加熱を行う一方で、被熱
材5が略目標温度着で加熱された均熱帯8では芳4図の
(イ)ように開口面積が広い燃焼ガス分散壁12ヲ全般
にわ九って設けることにより、! 炉巾方向に均一な炉温分布管形成することができるため
、950〜1250℃という広加熱温度範囲で被熱材5
の均一加熱が安定して行えるようになった。
次に本発明の効果を燃焼実験炉(高1,8×巾3、ox
JIL4ms)で確認した結果會例示する。
JIL4ms)で確認した結果會例示する。
実験は本発明の効果を確認するため炉巾方向に1.7
mのピッチで燃焼量150万1ceaj/h Oノ(−
すt2本廐付け、被熱材8による奪熱を模擬するため天
井炉壁には水冷奪熱管を配し、燃料としてはコークス炉
ガス、燃焼用空気としては300℃の熱風食用い空気比
1.1の共通条件のもとて従来O直火加熱方式と本発明
の加熱方式の比較上行った結果を25図及び第6図に示
す・才5図は従来の直火燃焼方式の一例として、実炉で
炉中方向の温度分布特性が最も優れているとの評価が高
いガス二流式サイトノ(−すの炉温分布の欄定例でめる
。
mのピッチで燃焼量150万1ceaj/h Oノ(−
すt2本廐付け、被熱材8による奪熱を模擬するため天
井炉壁には水冷奪熱管を配し、燃料としてはコークス炉
ガス、燃焼用空気としては300℃の熱風食用い空気比
1.1の共通条件のもとて従来O直火加熱方式と本発明
の加熱方式の比較上行った結果を25図及び第6図に示
す・才5図は従来の直火燃焼方式の一例として、実炉で
炉中方向の温度分布特性が最も優れているとの評価が高
いガス二流式サイトノ(−すの炉温分布の欄定例でめる
。
又、26図は本発−の半円筒状放射管11と燃焼ガス分
散壁12【組合ゼた場合の炉温分布の側足例でめり、バ
ーナとしてはノズルミックスタイプ【使用し、半円筒状
放射管11としては400ダの半割SZaチューブヲ3
.2惰の長さで使用l。
散壁12【組合ゼた場合の炉温分布の側足例でめり、バ
ーナとしてはノズルミックスタイプ【使用し、半円筒状
放射管11としては400ダの半割SZaチューブヲ3
.2惰の長さで使用l。
た結果であり、図中の斜線五は燃焼ガス分散壁12七芳
4図のビ)の形で全段配置したものであり燃焼ガス通過
溝13の面積としては開口面積比率(40Q521O1
llf面積に対する比率)240−の結果であり、斜線
BFi燃焼ガス分散壁12をサイト°ノ(−す3側から
24図のビ)、(ロ)、(ハ)の順に配置したものであ
り、各燃焼ガス分散壁12の開口面積比率はバーナ側よ
り240.240.60.20.20チと漸減した場合
の結果である。
4図のビ)の形で全段配置したものであり燃焼ガス通過
溝13の面積としては開口面積比率(40Q521O1
llf面積に対する比率)240−の結果であり、斜線
BFi燃焼ガス分散壁12をサイト°ノ(−す3側から
24図のビ)、(ロ)、(ハ)の順に配置したものであ
り、各燃焼ガス分散壁12の開口面積比率はバーナ側よ
り240.240.60.20.20チと漸減した場合
の結果である。
第5図及び−76図は横軸にノ(−すからの距離を、縦
軸には炉温會バーナ長方向の各断面での測定温度(T)
RMOとバーナ長方向の平均温f(T)AVKとの差
で示したものであり燃焼量加〜10〇−の範囲で実験し
た結果上図中の斜線範囲で表示したものである。
軸には炉温會バーナ長方向の各断面での測定温度(T)
RMOとバーナ長方向の平均温f(T)AVKとの差
で示したものであり燃焼量加〜10〇−の範囲で実験し
た結果上図中の斜線範囲で表示したものである。
即ち、従来の直火燃焼方式でニノクーナから約1+ 5
ynO点に火炎のピーク温度があり、それより先でけ
魚速に炉温の低下が見られる、いわゆるバーナ測高の温
度傾向を示すため炉巾が広(へ大mかでは炉中央部の炉
温か低くなり被熱材5の加熱が大きくなることを示して
いる。
ynO点に火炎のピーク温度があり、それより先でけ
魚速に炉温の低下が見られる、いわゆるバーナ測高の温
度傾向を示すため炉巾が広(へ大mかでは炉中央部の炉
温か低くなり被熱材5の加熱が大きくなることを示して
いる。
一方、半円筒状放射管11と燃焼ガス分散壁戎1組合せ
た本発明でFi26−に示すように燃焼ガス分散1ll
i12の位置と燃焼ガス通過溝13の開口面積を遍?M
AK遥択することにより、フラットで均一な炉温分布か
ら所定の位置にビーク点【持つえ炉温分布オでt自由に
作り出すむとが可能であり、従来の直火燃焼方式ではバ
ーナ型式と燃焼量で一義的に決まっていた炉温分布を加
熱目的にあわせて自由に選択できるようになった。
た本発明でFi26−に示すように燃焼ガス分散1ll
i12の位置と燃焼ガス通過溝13の開口面積を遍?M
AK遥択することにより、フラットで均一な炉温分布か
ら所定の位置にビーク点【持つえ炉温分布オでt自由に
作り出すむとが可能であり、従来の直火燃焼方式ではバ
ーナ型式と燃焼量で一義的に決まっていた炉温分布を加
熱目的にあわせて自由に選択できるようになった。
なお、上記実施例ではルーフバーナ2とサイドバーナ3
0組合せであるが、炉の上部を軸流バーナ、下*’を半
円筒状放射管11と燃焼ガス分散41121組合せた軸
流バーナとすること、更にこれら管組合せることも可能
である。
0組合せであるが、炉の上部を軸流バーナ、下*’を半
円筒状放射管11と燃焼ガス分散41121組合せた軸
流バーナとすること、更にこれら管組合せることも可能
である。
以上述べたように本発明の銅材加熱炉は従来の直火式加
熱炉の問題点であったバーナ長方向の炉温分布の改41
t−図るため、直火燃焼バーナの先端に半円筒状放射管
と燃焼ガス分散壁【配置することにより炉内の所要位曾
へ燃焼ガスの分散供給’tFiかる加熱方式のため、従
来の直火加熱方式に比べて、 ■炉温分布の可変性に対する自由度が大きく、加熱目的
に適した炉温分布を任意に形成することが可能なため被
熱材の均一加熱、即ち品質の向上が可能である。
熱炉の問題点であったバーナ長方向の炉温分布の改41
t−図るため、直火燃焼バーナの先端に半円筒状放射管
と燃焼ガス分散壁【配置することにより炉内の所要位曾
へ燃焼ガスの分散供給’tFiかる加熱方式のため、従
来の直火加熱方式に比べて、 ■炉温分布の可変性に対する自由度が大きく、加熱目的
に適した炉温分布を任意に形成することが可能なため被
熱材の均一加熱、即ち品質の向上が可能である。
■半円筒状放射管内燃焼のため浮力や炉内ガス流れの影
l1t−受けることが少なく、燃焼量に関係なく略一定
の炉温分布の確保が可能であり低温加熱に適している。
l1t−受けることが少なく、燃焼量に関係なく略一定
の炉温分布の確保が可能であり低温加熱に適している。
■被熱材に面した半円筒状放射管の上面が固体放射面と
なるため伝熱量の増加、即ち加熱T/Hのアップが可能
である。
なるため伝熱量の増加、即ち加熱T/Hのアップが可能
である。
■半円筒状放射管の下部が開放構造のため、円筒状放射
管上使用した場合に比べて開放面からの炉内ガスの41
込み作用により放射管か極端に過熱されることが無いた
め放射管の長喪 0命化が可能であり、かつ放射管
内燃焼に伴い発生するMox問題についても低NOx化
か可能である。
管上使用した場合に比べて開放面からの炉内ガスの41
込み作用により放射管か極端に過熱されることが無いた
め放射管の長喪 0命化が可能であり、かつ放射管
内燃焼に伴い発生するMox問題についても低NOx化
か可能である。
■サイドバーナ方式で均一な炉温分布が得られるため下
部の炉mが簡素化され作業性、保守性か向上し、かつ設
備コストの低下が可能である。
部の炉mが簡素化され作業性、保守性か向上し、かつ設
備コストの低下が可能である。
という数多くの特徴を有した鋼材加熱炉である。
図面において21滴は本発明の鋼材加熱炉の縦断面図、
22図は第1mlのエーエ線における側断面図、第3図
は22図の■−π線からみた炉下sVcおける一部分の
平面図、第4図ビ)、(ロ)(ハ)は本発明において用
いる半円筒状放射管と燃鉤ガス過過mt−設けた燃焼ガ
ス分散壁の拡大断面図、第5図は従来の直火燃焼方式に
おける炉内温匿分布O淘定例の図、第6図は本発明の半
円筒状放射管と燃焼ガス分散壁を組合せた場合の炉内温
度分布の欄定例管示す図である。 1は炉壁、2はルーフバーナ、3はサイドバーナ、4は
仕切壁、5は被熱材(鋼材)、6は予熱帯、7は加熱槽
、8は均熱帯、9は固定スキッド、1(l可動スキッド
、11ハ半円筒状放射管、12は燃焼ガス分散壁、13
は燃焼ガス通過溝。 ヤJ真 尤6囚
22図は第1mlのエーエ線における側断面図、第3図
は22図の■−π線からみた炉下sVcおける一部分の
平面図、第4図ビ)、(ロ)(ハ)は本発明において用
いる半円筒状放射管と燃鉤ガス過過mt−設けた燃焼ガ
ス分散壁の拡大断面図、第5図は従来の直火燃焼方式に
おける炉内温匿分布O淘定例の図、第6図は本発明の半
円筒状放射管と燃焼ガス分散壁を組合せた場合の炉内温
度分布の欄定例管示す図である。 1は炉壁、2はルーフバーナ、3はサイドバーナ、4は
仕切壁、5は被熱材(鋼材)、6は予熱帯、7は加熱槽
、8は均熱帯、9は固定スキッド、1(l可動スキッド
、11ハ半円筒状放射管、12は燃焼ガス分散壁、13
は燃焼ガス通過溝。 ヤJ真 尤6囚
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 横断両管下方に向けた半円筒状放射管管、七〇一端か炉
内に位置するように複数個配し、鋏各放射管のデー側管
端に燃m装置を近接すると共に、骸放射管O下方に放射
管と直交状に所定間隔【おいて複数段の燃焼ガス分散壁
を配設し、該燃焼ガス分散@0放射管側上端面に半円筒
状放射管の横断面と相対する形で燃焼ガス通過溝を設け
るよう構成してなることt″特徴する鋼材加熱炉。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP948782A JPS58126927A (ja) | 1982-01-26 | 1982-01-26 | 鋼材加熱炉 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP948782A JPS58126927A (ja) | 1982-01-26 | 1982-01-26 | 鋼材加熱炉 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS58126927A true JPS58126927A (ja) | 1983-07-28 |
JPH0213011B2 JPH0213011B2 (ja) | 1990-04-03 |
Family
ID=11721583
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP948782A Granted JPS58126927A (ja) | 1982-01-26 | 1982-01-26 | 鋼材加熱炉 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS58126927A (ja) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH059311U (ja) * | 1991-07-19 | 1993-02-09 | カシオ計算機株式会社 | 時計バンド |
-
1982
- 1982-01-26 JP JP948782A patent/JPS58126927A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0213011B2 (ja) | 1990-04-03 |
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