JPS58120020A - 排煙処理方法 - Google Patents
排煙処理方法Info
- Publication number
- JPS58120020A JPS58120020A JP57002859A JP285982A JPS58120020A JP S58120020 A JPS58120020 A JP S58120020A JP 57002859 A JP57002859 A JP 57002859A JP 285982 A JP285982 A JP 285982A JP S58120020 A JPS58120020 A JP S58120020A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- gas
- temperature
- air preheater
- heat exchanger
- fly ash
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES
- F23J15/00—Arrangements of devices for treating smoke or fumes
- F23J15/006—Layout of treatment plant
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chimneys And Flues (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、石炭焚ボイラ排煙処理方法に関し、特に該排
煙中の８０３による低温腐食を防止する方法に関する。
煙中の８０３による低温腐食を防止する方法に関する。
で行われていた。
第１図において、ボイラ等の燃焼生成ガスは、図示省略
の節炭器と脱硝装置を経てライン５７５・ら空気予熱器
の燃焼生成ガス流路乙に入り、押込通風器１で昇圧され
ライン２から上記空気予熱器の空気通路３に送られて来
る燃焼用空気と熱交換後、ライン７から電気集塵器８に
入り、ここで除塵され、ライン９、誘引通風機１０゜ラ
イン１１を経て昇圧通風機１２に入り、カロ圧されてラ
イン１３からガス−ガス式熱交換器１４に入る。ここで
後述する処理ガスと熱交換後、ライン１５から増湿冷却
塔１６へ至り、増湿冷却後、ライン１７から吸収塔１８
へ入り、亜硫酸ガスが除去され、次いで除湿器１９にて
水滴除去が行われる。この水滴除去後の処理ガスが上記
のガス−ガス式熱交換器１４に入り、上記の昇圧通風機
１２で加圧され九ガスと熱交換されるのである。この熱
交換により高温となった処理ガスは、ライン２０、煙突
２１を経て大気へ放出される。なお、２２は上記のライ
ン１２からライン２０に至るまでの処理系をバイパスす
るための切替ダンパである。
の節炭器と脱硝装置を経てライン５７５・ら空気予熱器
の燃焼生成ガス流路乙に入り、押込通風器１で昇圧され
ライン２から上記空気予熱器の空気通路３に送られて来
る燃焼用空気と熱交換後、ライン７から電気集塵器８に
入り、ここで除塵され、ライン９、誘引通風機１０゜ラ
イン１１を経て昇圧通風機１２に入り、カロ圧されてラ
イン１３からガス−ガス式熱交換器１４に入る。ここで
後述する処理ガスと熱交換後、ライン１５から増湿冷却
塔１６へ至り、増湿冷却後、ライン１７から吸収塔１８
へ入り、亜硫酸ガスが除去され、次いで除湿器１９にて
水滴除去が行われる。この水滴除去後の処理ガスが上記
のガス−ガス式熱交換器１４に入り、上記の昇圧通風機
１２で加圧され九ガスと熱交換されるのである。この熱
交換により高温となった処理ガスは、ライン２０、煙突
２１を経て大気へ放出される。なお、２２は上記のライ
ン１２からライン２０に至るまでの処理系をバイパスす
るための切替ダンパである。
ところで、脱硫処理ガス（すなわち、吸収塔１８での亜
硫酸ガス除去と除湿器１９での除湿とを行った後のガス
）は、およそ５０〜６０℃で飽和湿分を含むため、ガス
−ガス熱交換器１４で白煙防止と大気拡散とに必要な温
度（通常＋００−１３０℃）に加熱されなければならな
い。従って、ライン１５からガス−ガス熱交換器１４へ
入るガスは、１３０〜１４０℃の温度を維持することが
必要となる。しかし、このような温度を維持しなければ
ならない系統においては、次のような不萬合がある。
硫酸ガス除去と除湿器１９での除湿とを行った後のガス
）は、およそ５０〜６０℃で飽和湿分を含むため、ガス
−ガス熱交換器１４で白煙防止と大気拡散とに必要な温
度（通常＋００−１３０℃）に加熱されなければならな
い。従って、ライン１５からガス−ガス熱交換器１４へ
入るガスは、１３０〜１４０℃の温度を維持することが
必要となる。しかし、このような温度を維持しなければ
ならない系統においては、次のような不萬合がある。
（１）空気予熱器６出ロガス温度、すなわちガス−ガス
熱交換器１４人口ガス（ライン１３からのガス）温度を
高くしなければならないので、熱損失が太きい。例えば
、空気予熱器６出ロガス温度全１０℃低下できれば、空
気予熱器３出ロガス温度は１０℃高くなり、ボイラ効率
は約１％向上する。
熱交換器１４人口ガス（ライン１３からのガス）温度を
高くしなければならないので、熱損失が太きい。例えば
、空気予熱器６出ロガス温度全１０℃低下できれば、空
気予熱器３出ロガス温度は１０℃高くなり、ボイラ効率
は約１％向上する。
（１１）空気予熱器６出ロガス温度が高いと、燃焼生成
ガス中のＳ０３は凝縮せず、フライアッシュに付着しな
い。従って、Ｓ０３け電気集塵器８で除去されることな
く、そのままガス−ガス式熱交換器１４に持ち込捷れ、
該ガス−ガス式熱交換器１４の低温端メタル温度が７０
℃と低いことと、湿度が高いことから、上記のＳＯ３は
伝熱面に凝縮付着し、伝熱面は勿論、構造部材は激しい
硫酸腐食を起す。
ガス中のＳ０３は凝縮せず、フライアッシュに付着しな
い。従って、Ｓ０３け電気集塵器８で除去されることな
く、そのままガス−ガス式熱交換器１４に持ち込捷れ、
該ガス−ガス式熱交換器１４の低温端メタル温度が７０
℃と低いことと、湿度が高いことから、上記のＳＯ３は
伝熱面に凝縮付着し、伝熱面は勿論、構造部材は激しい
硫酸腐食を起す。
本発明は、これらの不具合を解消するためになされたも
ので、 （１）空気予熱器と電気集塵器間に低圧給水加熱器（ガ
ス加熱低圧給水ヒータ）を設置し、空気予熱器出口ガス
温度を下げ、ガス中の８０３を凝縮させてフライアッシ
ュに吸着させ、電気集塵器でフライアッシュと伴に除去
し、ガス−ガス式熱交換器の硫酸腐食を防止することを
特徴とする排煙処理方法、および （２） 上記（１）の低圧給水加熱器全設置してガス
−ガス式熱交換器の硫酸腐食を防止すると共に、ガス−
ガス式熱交換器の処理ガス出口と煙突との間に上記の低
圧給水加熱器で得られる蒸気による加熱器（蒸気式加熱
器）を設置し、ガス−ガス熱交換器における熱交換量減
少分をこの蒸気式加熱器で補ない、煙突入口に必要なガ
ス温度とすること全特徴とする排煙処理方法、 に関するものである０ 第２図は、本発明方法の一実施態様例を示す系統図であ
る。第２図中、第１図と同一符号は第１図と同−機能部
を示す。
ので、 （１）空気予熱器と電気集塵器間に低圧給水加熱器（ガ
ス加熱低圧給水ヒータ）を設置し、空気予熱器出口ガス
温度を下げ、ガス中の８０３を凝縮させてフライアッシ
ュに吸着させ、電気集塵器でフライアッシュと伴に除去
し、ガス−ガス式熱交換器の硫酸腐食を防止することを
特徴とする排煙処理方法、および （２） 上記（１）の低圧給水加熱器全設置してガス
−ガス式熱交換器の硫酸腐食を防止すると共に、ガス−
ガス式熱交換器の処理ガス出口と煙突との間に上記の低
圧給水加熱器で得られる蒸気による加熱器（蒸気式加熱
器）を設置し、ガス−ガス熱交換器における熱交換量減
少分をこの蒸気式加熱器で補ない、煙突入口に必要なガ
ス温度とすること全特徴とする排煙処理方法、 に関するものである０ 第２図は、本発明方法の一実施態様例を示す系統図であ
る。第２図中、第１図と同一符号は第１図と同−機能部
を示す。
第２図において、空気予熱器６にて燃焼用空気で熱回収
された燃焼生成ガスは、ガス加熱低圧給水ヒータ１０１
で更に熱回収され、減温されて電気集塵器８に至る。石
炭燃焼ガスは、通常５〜５０ Ｓ’／Ｎｍ３ のフラ
イアッシュと未燃炭素を含むが、このうち９９％以上が
該集塵器８で除塵される。しかる後、第１図と同様の糸
路を経て脱硫され、ガス−ガス式熱交換器１４からライ
ン２０へ流出し、蒸気式加熱器＋０２で白煙防止および
大気拡散に必要な温度に加熱され、煙突２１へ至る。
された燃焼生成ガスは、ガス加熱低圧給水ヒータ１０１
で更に熱回収され、減温されて電気集塵器８に至る。石
炭燃焼ガスは、通常５〜５０ Ｓ’／Ｎｍ３ のフラ
イアッシュと未燃炭素を含むが、このうち９９％以上が
該集塵器８で除塵される。しかる後、第１図と同様の糸
路を経て脱硫され、ガス−ガス式熱交換器１４からライ
ン２０へ流出し、蒸気式加熱器＋０２で白煙防止および
大気拡散に必要な温度に加熱され、煙突２１へ至る。
上記のガス加熱低圧給水ヒータ１０１は、タービンサイ
クルの低圧給水加熱器であって加熱源をタービン抽気の
代りに空気予熱器６出ロガス番使用するものであり、ガ
ス温度より成る程度低い（通常１００℃以下）温度域で
使用するため低圧給水とするものである。
クルの低圧給水加熱器であって加熱源をタービン抽気の
代りに空気予熱器６出ロガス番使用するものであり、ガ
ス温度より成る程度低い（通常１００℃以下）温度域で
使用するため低圧給水とするものである。
また、上記の蒸気式加熱器１０２の加熱蒸気としては、
上記のガス加熱低圧給水ヒータ１０１で得られる蒸気を
抽気して使用する。
上記のガス加熱低圧給水ヒータ１０１で得られる蒸気を
抽気して使用する。
ところで、増湿冷却器１６では、燃焼生成ガスを吸収塔
１８での脱硫に必要な湿度および温度（通常５０℃）と
なるよう調整するが、この増湿冷却器１６人ロガス温度
全低くすればする程、増湿冷却器１６での熱損失は減少
し、しかもガス加熱低圧給水ヒータ１０１での回収熱量
は増大するためその分だけ蒸気発生量が増え蒸気式加熱
器１０２用加熱蒸気量が多くなってプラント効率が改善
される。
１８での脱硫に必要な湿度および温度（通常５０℃）と
なるよう調整するが、この増湿冷却器１６人ロガス温度
全低くすればする程、増湿冷却器１６での熱損失は減少
し、しかもガス加熱低圧給水ヒータ１０１での回収熱量
は増大するためその分だけ蒸気発生量が増え蒸気式加熱
器１０２用加熱蒸気量が多くなってプラント効率が改善
される。
以上のように、本発明方法は、ガス−ガス式熱交換器１
４の硫酸腐食を防止し、また処理ガスの再加熱に系内で
回熱した熱全利用するため、この種技術において極めて
効果的な方法ということができる。
４の硫酸腐食を防止し、また処理ガスの再加熱に系内で
回熱した熱全利用するため、この種技術において極めて
効果的な方法ということができる。
以下、本発明方法による効果を、具体的なデータをも挙
げて、まとめて示す。
げて、まとめて示す。
（１）第５図は、ガス温度と低温伝熱面におけるＳＯ３
通過率との関係を示す図表である。
通過率との関係を示す図表である。
該図によれば、ガス温度が低因程、ガス中の８０３は凝
縮して低温伝熱面に付着し、低温伝熱面におけるＳＯ３
通過率は低くなるが、本発明方法では予めガスを減温し
、５ｏ３１凝縮してフライアッシュに吸着させ、電気集
塵器で該フライアッシュを除塵しておくため、低温伝熱
面へ送られるガス中のＳＣ２濃度は大幅に低減し、該低
温伝熱面でのＳＯ３通過率が低くても問題はない。
縮して低温伝熱面に付着し、低温伝熱面におけるＳＯ３
通過率は低くなるが、本発明方法では予めガスを減温し
、５ｏ３１凝縮してフライアッシュに吸着させ、電気集
塵器で該フライアッシュを除塵しておくため、低温伝熱
面へ送られるガス中のＳＣ２濃度は大幅に低減し、該低
温伝熱面でのＳＯ３通過率が低くても問題はない。
また第４図は、ガス中のＳｏ３濃度と酸露点温度との関
係を示す図である。
係を示す図である。
該図によれば、ＳＣ２濃度が低い程、酸露点温度も低い
が、本発明方法では上記したように高煤塵域で減温、除
塵するため、ＳＯ３のフライアッシュへの凝縮吸着率お
よび該ＳＯ３付着フライアッシュの除去率が高く、ＳＯ
３の大部分が除去されたガスが低温伝熱面へ送られるの
で、酸露点温度が低くても凝縮すべきＳＯ２が極めて少
なく、低温腐食のおそれはない０ なお、気相８０３を多量に含むガスを除塵後、低温伝熱
面へ送る従来方法では、除塵の際に気相ＳＯ３の除去は
できないため、低温伝熱面で凝縮するＳＯ２量が多く、
激しい低温腐食が生じる。
が、本発明方法では上記したように高煤塵域で減温、除
塵するため、ＳＯ３のフライアッシュへの凝縮吸着率お
よび該ＳＯ３付着フライアッシュの除去率が高く、ＳＯ
３の大部分が除去されたガスが低温伝熱面へ送られるの
で、酸露点温度が低くても凝縮すべきＳＯ２が極めて少
なく、低温腐食のおそれはない０ なお、気相８０３を多量に含むガスを除塵後、低温伝熱
面へ送る従来方法では、除塵の際に気相ＳＯ３の除去は
できないため、低温伝熱面で凝縮するＳＯ２量が多く、
激しい低温腐食が生じる。
（１１）第５図は、処理すべき排ガス温度とプラント効
率との関係の一例を示す図表である。
率との関係の一例を示す図表である。
該図から明らかなように、処理すべき排ガス温度が低い
程、プラント効率が高いので、ガス加熱低圧給水ヒータ
で熱回収して減温したガスを処理する本発明方法は、プ
ラント効率が大幅に向上することが判る。
程、プラント効率が高いので、ガス加熱低圧給水ヒータ
で熱回収して減温したガスを処理する本発明方法は、プ
ラント効率が大幅に向上することが判る。
０１１） ガス−ガス式熱交換器での低温腐食のおそ
れがないので、該熱交換器へ導入する未処理ガス（すな
わちライン１３から導入するガス）の温度を低下するこ
とができ、増湿冷却器での減温量を少なくすることがで
きる（すなわち、増湿冷却器での熱損失を低減できる）
０（ＩＶ） ガス−ガス式熱交換器のみでの再加熱で
は白煙防止や大気拡散に必要な温度まで昇温できない場
合は、蒸気式加熱器で更に加熱を行うことができ、しか
もこの蒸気式加熱器に使用する加゛熱蒸気としてタービ
ンサイクルのガス加熱低圧給水ヒータで得られた蒸気を
抽気して使用すれば、タービン効率も向上する。
れがないので、該熱交換器へ導入する未処理ガス（すな
わちライン１３から導入するガス）の温度を低下するこ
とができ、増湿冷却器での減温量を少なくすることがで
きる（すなわち、増湿冷却器での熱損失を低減できる）
０（ＩＶ） ガス−ガス式熱交換器のみでの再加熱で
は白煙防止や大気拡散に必要な温度まで昇温できない場
合は、蒸気式加熱器で更に加熱を行うことができ、しか
もこの蒸気式加熱器に使用する加゛熱蒸気としてタービ
ンサイクルのガス加熱低圧給水ヒータで得られた蒸気を
抽気して使用すれば、タービン効率も向上する。
（Ｖ） 処理すべきガス温度が低いので、燃焼ガスの
体積流量が減少し、誘引通風機および昇圧通風機を小形
化でき、かつその消費動力をも低減することができる。
体積流量が減少し、誘引通風機および昇圧通風機を小形
化でき、かつその消費動力をも低減することができる。
第１図は従来の排煙処理方法を示す系統図、第２図は本
発明方法の一実施態様例を示す系統図、第６図はガス温
度と低温伝熱面におけるＳＯ３通過率との関係を示す図
表、第４図はＳＣ２濃度と酸露点温度との関係を示す図
表、第５図は処理すべき排ガス温度とプラント効率との
関係の一例に示す図表である。 復代理人 内 １） 明 復代理人 萩 原 亮 − 馬３図 帛５図 牟４図
発明方法の一実施態様例を示す系統図、第６図はガス温
度と低温伝熱面におけるＳＯ３通過率との関係を示す図
表、第４図はＳＣ２濃度と酸露点温度との関係を示す図
表、第５図は処理すべき排ガス温度とプラント効率との
関係の一例に示す図表である。 復代理人 内 １） 明 復代理人 萩 原 亮 − 馬３図 帛５図 牟４図
Claims (2)
- （１） 石炭焚ボイラ排煙処理系において、空気予熱
器と電気集塵器との間に低圧給水加熱器を設置して空気
予熱器出口ガス温度を低下し、燃焼ガス中の５ｏ３ｉフ
ライアツシユに吸着させ、該フライアッシュを電気集塵
器にて除去して燃焼ガス中のＳＯ，濃度を低下させた後
、脱硫設備のガス−ガス式熱交換器へ送ることを特徴と
する排煙処理方法。 - （２） 石炭焚ボイラ排煙処理系において、空気予熱
器と電気集塵器との間に低圧給水加熱器を設置して空気
予熱器出口ガス温度を低下し、燃焼ガス中の５ｏ３ｆフ
ライアツシユに吸着させ、該フライアッシュを電気集塵
器にて除去して燃焼ガス中のＳＯ，濃度を低下させた後
、脱硫設備のガス−ガス式熱交換器へ送ると共に、脱硫
後の処理ガスを煙突から大気放出する前に蒸気式加熱器
を設置して脱硫後の処理装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57002859A JPS58120020A (ja) | 1982-01-13 | 1982-01-13 | 排煙処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57002859A JPS58120020A (ja) | 1982-01-13 | 1982-01-13 | 排煙処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58120020A true JPS58120020A (ja) | 1983-07-16 |
| JPH0147684B2 JPH0147684B2 (ja) | 1989-10-16 |
Family
ID=11541100
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57002859A Granted JPS58120020A (ja) | 1982-01-13 | 1982-01-13 | 排煙処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58120020A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63171622A (ja) * | 1987-01-09 | 1988-07-15 | Babcock Hitachi Kk | 排煙処理装置 |
| JPH0370907A (ja) * | 1989-08-09 | 1991-03-26 | Chubu Electric Power Co Inc | ボイラ排ガスの処理方法および装置 |
| CN101825283A (zh) * | 2010-04-30 | 2010-09-08 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 提高蓄热式加热炉热效率的方法 |
| CN109173668A (zh) * | 2018-09-29 | 2019-01-11 | 凤阳海泰科能源环境管理服务有限公司 | 一种冷却水余热回收消除脱硫烟羽***及其控制方法 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3408832B2 (ja) * | 1993-02-16 | 2003-05-19 | バブコック日立株式会社 | 排煙処理装置とその制御装置 |
| JP3408845B2 (ja) * | 1993-09-13 | 2003-05-19 | バブコック日立株式会社 | 排ガス浄化装置とその運転方法 |
-
1982
- 1982-01-13 JP JP57002859A patent/JPS58120020A/ja active Granted
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63171622A (ja) * | 1987-01-09 | 1988-07-15 | Babcock Hitachi Kk | 排煙処理装置 |
| JPH0370907A (ja) * | 1989-08-09 | 1991-03-26 | Chubu Electric Power Co Inc | ボイラ排ガスの処理方法および装置 |
| CN101825283A (zh) * | 2010-04-30 | 2010-09-08 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 提高蓄热式加热炉热效率的方法 |
| CN109173668A (zh) * | 2018-09-29 | 2019-01-11 | 凤阳海泰科能源环境管理服务有限公司 | 一种冷却水余热回收消除脱硫烟羽***及其控制方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0147684B2 (ja) | 1989-10-16 |
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