JPS58117382A - ロ−タリ−圧縮機 - Google Patents
ロ−タリ−圧縮機Info
- Publication number
- JPS58117382A JPS58117382A JP21285281A JP21285281A JPS58117382A JP S58117382 A JPS58117382 A JP S58117382A JP 21285281 A JP21285281 A JP 21285281A JP 21285281 A JP21285281 A JP 21285281A JP S58117382 A JPS58117382 A JP S58117382A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- vane
- vanes
- rotor
- rear end
- cylinder
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01C—ROTARY-PISTON OR OSCILLATING-PISTON MACHINES OR ENGINES
- F01C21/00—Component parts, details or accessories not provided for in groups F01C1/00 - F01C20/00
- F01C21/08—Rotary pistons
- F01C21/0809—Construction of vanes or vane holders
- F01C21/0818—Vane tracking; control therefor
- F01C21/0854—Vane tracking; control therefor by fluid means
- F01C21/0863—Vane tracking; control therefor by fluid means the fluid being the working fluid
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Rotary Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、スライディングベーンロータリー圧縮機の、
ベーン走行の安定化を図る方法の改良に関するものであ
る。
ベーン走行の安定化を図る方法の改良に関するものであ
る。
従来の、ベーン走行の安定化を図る方法によるスライデ
ィングベーン圧縮機の断面図を第1図に示す。この圧縮
機においては、内部に円筒空間を有するシリンダ1と、
シリンダ1内に偏心して配置されるロータ2と、シリン
ダ1の両側面に固定され、シリンダ1の内部空間である
羽根室3をその側面において密閉し、ロータ3をニード
ルベアリング等の軸受で支持する側板(図示せず)と、
ロータ2に設けたベーン摺動溝4に摺動可能に係合され
たべ一75より構成される。6はシリンダ1に形成され
た吸入孔、7はシリンダ1に形成きれた吐出孔である。
ィングベーン圧縮機の断面図を第1図に示す。この圧縮
機においては、内部に円筒空間を有するシリンダ1と、
シリンダ1内に偏心して配置されるロータ2と、シリン
ダ1の両側面に固定され、シリンダ1の内部空間である
羽根室3をその側面において密閉し、ロータ3をニード
ルベアリング等の軸受で支持する側板(図示せず)と、
ロータ2に設けたベーン摺動溝4に摺動可能に係合され
たべ一75より構成される。6はシリンダ1に形成され
た吸入孔、7はシリンダ1に形成きれた吐出孔である。
従来のスライディングベーン圧縮機では、ベーン後端部
空間8にオイルを供給し、その油圧でベーンをシリンダ
に押し付けることによって、ベーン走行の安定化を図っ
ていた0ただし9はベーン後端部空間8にオイルを供給
するオイル供給孔、1oはオイル供給溝である。
空間8にオイルを供給し、その油圧でベーンをシリンダ
に押し付けることによって、ベーン走行の安定化を図っ
ていた0ただし9はベーン後端部空間8にオイルを供給
するオイル供給孔、1oはオイル供給溝である。
上記従来の方法では、次の問題点があった。まず、吐出
圧力を絞りを介してオイルに加えて油圧を発生させてい
るため、油圧の制御が困難であり、ベーン6を押し出す
力が不足することによる、ベーン6のシリンダ1からの
浮上とそれに伴うベーンノイズの発生、又は、ベーン5
に過剰の押し出し力が働くことによる、摺動トルクの増
大などをもたらす原因になっていた。
圧力を絞りを介してオイルに加えて油圧を発生させてい
るため、油圧の制御が困難であり、ベーン6を押し出す
力が不足することによる、ベーン6のシリンダ1からの
浮上とそれに伴うベーンノイズの発生、又は、ベーン5
に過剰の押し出し力が働くことによる、摺動トルクの増
大などをもたらす原因になっていた。
また、オイル供給溝10の、冷媒が混入した高圧のオイ
ルが、ロータ2の側面と側板との間隙から羽根室3へ漏
れ込んでガスに混入することにより、体積効率を低下さ
せる原因にもなっていた。
ルが、ロータ2の側面と側板との間隙から羽根室3へ漏
れ込んでガスに混入することにより、体積効率を低下さ
せる原因にもなっていた。
本発明は上記問題点を解消するものであり、第2図〜第
7図により本発明の一実施例を説明する。
7図により本発明の一実施例を説明する。
第2図において、11はベーン6に形成した、羽根室3
とベーン後端部空間8とを連絡するスリットであり、1
2はロータ2に形成した、羽根室3とベーン摺動溝4と
を連絡する通気孔である。
とベーン後端部空間8とを連絡するスリットであり、1
2はロータ2に形成した、羽根室3とベーン摺動溝4と
を連絡する通気孔である。
この場合、羽根室3のガスをスリット11及び通気孔1
2を通ってベーン後端部空間8に流入させ、羽根室3の
圧力を直接ベーン後端部8に加えることによって、ベー
ン6をシリンダ1に押し付けて、ベーン走行の安定化を
図るものである。
2を通ってベーン後端部空間8に流入させ、羽根室3の
圧力を直接ベーン後端部8に加えることによって、ベー
ン6をシリンダ1に押し付けて、ベーン走行の安定化を
図るものである。
第3図すにおいて、ベーン5の幅ヲwr+ベーン6の厚
さをt、スリット11の幅をWs、スリット11の深さ
をdとする。
さをt、スリット11の幅をWs、スリット11の深さ
をdとする。
第3図aに示すロータリー圧縮機は、第4図に示すシリ
ンダ・ピストン系にモデル化することができる。すなわ
ち、第3図aの羽根室3.ベーン6゜ベーン後端部空間
8.スリット11(及び通気孔12)は、それぞれ第4
図の容器内の空間13゜ピストン14.シリンダ室16
.細い管路16と等価に置き換えることができる。
ンダ・ピストン系にモデル化することができる。すなわ
ち、第3図aの羽根室3.ベーン6゜ベーン後端部空間
8.スリット11(及び通気孔12)は、それぞれ第4
図の容器内の空間13゜ピストン14.シリンダ室16
.細い管路16と等価に置き換えることができる。
次に、本発明による方式の、羽根室3の圧力Pとベーン
後端部空間8の圧力Pbの差ΔPを求めるだめの解析方
法を述べる。
後端部空間8の圧力Pbの差ΔPを求めるだめの解析方
法を述べる。
まず、解析に当っての主な設定条件を列挙する。
1 羽根室3の圧力Pの変化は、標準ポリトロープ変化
に従うものとする。
に従うものとする。
2 流体は理想気体であるとする。
3 ベーン後端部空間部8の流体の温度Tbは一定であ
るものとする。
るものとする。
4 スリット11内部の流体の流れは層流であるとし、
従ってスリット11における流体の平均体積流量Qは、
圧力差ΔPに比例し、スリット11の流体抵抗Hに反比
例する。
従ってスリット11における流体の平均体積流量Qは、
圧力差ΔPに比例し、スリット11の流体抵抗Hに反比
例する。
5 ロータ2の側面及びベーン6の側面と側板との間隙
における流体の漏れは無視する。
における流体の漏れは無視する。
以上の設定条件により、第4図のコントロールボリュー
ム17に次の基礎式を導入する。
ム17に次の基礎式を導入する。
連続の式
但し、γb、vbはコントロールボリューム17の比重
量及び容積、Qbはコントロールボリューム17に流入
する体積流量、tは時間を表わす。
量及び容積、Qbはコントロールボリューム17に流入
する体積流量、tは時間を表わす。
理想気体の状態方程式
%式%
但腰馳は気体定数。
上式の両辺を時間tで微分して整理すると、次式が得ら
れる。
れる。
スリット11内の平均体積流重心と流体抵抗Rの関係
以上の3式(1) 、 (2) 、 (3)を連立に解
いて整理すると、次に示す、圧力差ΔPに関する微分方
程式が得られる。
いて整理すると、次に示す、圧力差ΔPに関する微分方
程式が得られる。
但し、ΔP二P −Pb
Aid ヘ−ン5の断面積、yはベーン5の変位量を表
わす。
わす。
式(4)におけるP、Y、Rと時間tの関係は別個に求
めることができる。
めることができる。
但し、本実施例における圧縮機は、下表の条件で構成さ
れたものである。
れたものである。
以下余白
表1 実施例の圧縮機の条件
第6図に、ベーン5にWll:15M 、深さd−50
7血及び100μmのスリット11を形成し、ロータ2
には通気孔12を設けない場合の、ロータ2の回転速度
11000rp、5000rpmについての、ΔPの定
常特性を示す。
7血及び100μmのスリット11を形成し、ロータ2
には通気孔12を設けない場合の、ロータ2の回転速度
11000rp、5000rpmについての、ΔPの定
常特性を示す。
第5図のグラフかられかる様に、ロータ回転角ψ値は、
スリット11の深さdが小さいほど、また、回転速度が
高いほど大きくなる。ΔPが大きくなると、ベーン6を
ロータ2内部へ押し込む方向の圧力差による力が強くな
るために、ベーン5がシリンダ1から浮上し、ベーンノ
イズを発生させるとともに、羽根室間の流体の漏れによ
る体積効率の低下の原因になる。
スリット11の深さdが小さいほど、また、回転速度が
高いほど大きくなる。ΔPが大きくなると、ベーン6を
ロータ2内部へ押し込む方向の圧力差による力が強くな
るために、ベーン5がシリンダ1から浮上し、ベーンノ
イズを発生させるとともに、羽根室間の流体の漏れによ
る体積効率の低下の原因になる。
このπくψく−におけるΔPの上昇を低く抑えるための
改良法として、第2図及び第3図に示す通気孔12をロ
ータに設ける。第6図は、ベー76にd=50μm、1
0071m、wB=15mのスリットを形成し、さらに
、ロータ2に、直径0.5においてベーン後端部空間8
に開口し、それ以外のロータ回転角ψでは、ベーン5に
遮断されるように設けた場合の、流体抵抗Rの変動をグ
ラフにしたものである。
改良法として、第2図及び第3図に示す通気孔12をロ
ータに設ける。第6図は、ベー76にd=50μm、1
0071m、wB=15mのスリットを形成し、さらに
、ロータ2に、直径0.5においてベーン後端部空間8
に開口し、それ以外のロータ回転角ψでは、ベーン5に
遮断されるように設けた場合の、流体抵抗Rの変動をグ
ラフにしたものである。
第7図は、スリット11と通気孔12を併用した、第6
図に示す流体抵抗Rを有する場合の、圧力差ΔPの定常
特性を示す。第7図かられかる様に、スリット11と通
気孔12を併用することにより、ことができる。
図に示す流体抵抗Rを有する場合の、圧力差ΔPの定常
特性を示す。第7図かられかる様に、スリット11と通
気孔12を併用することにより、ことができる。
以上、本発明によると、適切な流体抵抗を有するスリッ
トをベーンに形成し、さらに適切な通気孔をロータに設
けることにより、羽根室の圧力を直接ベーン後端部に加
え、そのベーン押し出し力とベーンに働く遠心力により
、ベーンを適度な押し付は力でシリンダに押し付けなが
ら、安定して走行させることができる。
トをベーンに形成し、さらに適切な通気孔をロータに設
けることにより、羽根室の圧力を直接ベーン後端部に加
え、そのベーン押し出し力とベーンに働く遠心力により
、ベーンを適度な押し付は力でシリンダに押し付けなが
ら、安定して走行させることができる。
従って、従来の、ベーン後端部にオイルを供給し、その
油圧によってベーンをシリンダに押し付けてベーン走行
の安定化を図る方法に比べて、羽根室圧力に応じたベー
ン押し出し力が働くことによってベーン浮上が防止され
、ベーン先端に過剰の垂直抗力が働かないために摺動ト
ルクを低減し、さらに、オイルの羽根室への混入が減少
することによって体積効率の向上を図ることができる。
油圧によってベーンをシリンダに押し付けてベーン走行
の安定化を図る方法に比べて、羽根室圧力に応じたベー
ン押し出し力が働くことによってベーン浮上が防止され
、ベーン先端に過剰の垂直抗力が働かないために摺動ト
ルクを低減し、さらに、オイルの羽根室への混入が減少
することによって体積効率の向上を図ることができる。
第1図は従来のスライディングベーン圧縮機ノ正面断面
図、第2図は本発明の一実施例であるスライディングベ
ーン圧縮機の正面断面図、第3図aは同ベーン近傍の拡
大図、第3図bfi第3図aのA−A断面図、第4図は
第3図aに示す一実0 施例と等価なシリンダ・ピストン系モデル図、第6図は
本発明の一実施例の ベーンにスリットのみを形成し、
ロータには通気孔を設けない場合の圧力差ΔPの解析結
果を示すグラフ、第6図は本発明の一実癩例のベーンに
スリットを形成し、さらにロータに通気孔を設けた場合
の 羽根室とベーン後端部との間の流体抵抗の変動を示
すグラフ、第7図は第6図に示す流体抵抗の場合の 圧
力差ΔPの解析結果を示すグラフである。 1.010.+シリンダ、2−1−1− ロータ、3−
−−7−0羽根室、4・・・・・・ベーン摺動溝、5・
・・・・・ベーン、6・・・・・・吸入孔、7・−・・
・・吐出孔、8・・・・・・ベーン後端部空間、9・・
・・・・オイル供給孔、1o・・・・・・オイル供給溝
、11・・・・・・スリット、12・・・・・・通気孔
、13・・・・・・容器内の空間、14・・・・・・ピ
ストン、16・・・・・・シリンダ室、16・・・・・
・細イ管路、17・・・・・φコントロールボリューム
。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか1名第3
図 C1\ 第4図 突& 1.θoorpm )6に111t、f、oo
orprnU−夕何輛Mゾ(−ン
図、第2図は本発明の一実施例であるスライディングベ
ーン圧縮機の正面断面図、第3図aは同ベーン近傍の拡
大図、第3図bfi第3図aのA−A断面図、第4図は
第3図aに示す一実0 施例と等価なシリンダ・ピストン系モデル図、第6図は
本発明の一実施例の ベーンにスリットのみを形成し、
ロータには通気孔を設けない場合の圧力差ΔPの解析結
果を示すグラフ、第6図は本発明の一実癩例のベーンに
スリットを形成し、さらにロータに通気孔を設けた場合
の 羽根室とベーン後端部との間の流体抵抗の変動を示
すグラフ、第7図は第6図に示す流体抵抗の場合の 圧
力差ΔPの解析結果を示すグラフである。 1.010.+シリンダ、2−1−1− ロータ、3−
−−7−0羽根室、4・・・・・・ベーン摺動溝、5・
・・・・・ベーン、6・・・・・・吸入孔、7・−・・
・・吐出孔、8・・・・・・ベーン後端部空間、9・・
・・・・オイル供給孔、1o・・・・・・オイル供給溝
、11・・・・・・スリット、12・・・・・・通気孔
、13・・・・・・容器内の空間、14・・・・・・ピ
ストン、16・・・・・・シリンダ室、16・・・・・
・細イ管路、17・・・・・φコントロールボリューム
。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか1名第3
図 C1\ 第4図 突& 1.θoorpm )6に111t、f、oo
orprnU−夕何輛Mゾ(−ン
Claims (2)
- (1)ベーンが摺動可能に設けられたロータと、前記ロ
ータ及び前記ベーンを収納するシリンダと、前記シリン
ダの両側面に固定され、前記ベーン、前記ロータ、前記
シリンダで形成される羽根室の空間をその側面において
密閉する側板より構成されるロータリー圧縮機において
、前記ベーンに、前記羽根室とベーン後端部空間とを連
絡する流通路を形成したロータリー圧縮機。 - (2)前記ロータに、所定のロータ回転角において前記
羽根室と前記ベーン後端部空間とを連絡する通気孔を設
けた特許請求の範囲第1項記載のロータリー圧縮機。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21285281A JPS58117382A (ja) | 1981-12-29 | 1981-12-29 | ロ−タリ−圧縮機 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21285281A JPS58117382A (ja) | 1981-12-29 | 1981-12-29 | ロ−タリ−圧縮機 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS58117382A true JPS58117382A (ja) | 1983-07-12 |
Family
ID=16629381
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP21285281A Pending JPS58117382A (ja) | 1981-12-29 | 1981-12-29 | ロ−タリ−圧縮機 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS58117382A (ja) |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01100397A (ja) * | 1987-10-14 | 1989-04-18 | Seiko Seiki Co Ltd | 気体圧縮機 |
JPH0188091U (ja) * | 1987-12-02 | 1989-06-09 | ||
WO1995035227A1 (de) * | 1994-06-22 | 1995-12-28 | Foehl Artur | Antriebsvorrichtung für einen gurtstraffer |
EP0695855A1 (en) * | 1994-07-29 | 1996-02-07 | Guido Valentini | Stator for pneumatic motor |
EP0695854A1 (en) * | 1994-07-29 | 1996-02-07 | Guido Valentini | Rotor for pneumatic motor |
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CN110469501A (zh) * | 2018-05-11 | 2019-11-19 | 罗伯特·博世有限公司 | 叶片泵及其转子叶片 |
CN112324660A (zh) * | 2020-10-09 | 2021-02-05 | 珠海格力电器股份有限公司 | 泵体组件、压缩机和空调器 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5520074A (en) * | 1978-07-31 | 1980-02-13 | Fujitsu Ltd | Digital phase synchronous circuit |
-
1981
- 1981-12-29 JP JP21285281A patent/JPS58117382A/ja active Pending
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPS5520074A (en) * | 1978-07-31 | 1980-02-13 | Fujitsu Ltd | Digital phase synchronous circuit |
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US11346221B2 (en) | 2018-01-08 | 2022-05-31 | Lg Electronics Inc. | Backpressure passage rotary compressor |
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