JPS58117381A - Scroll compressor - Google Patents

Abstract

PURPOSE:To reduce the mechanical loss at the thrust bearing portions of a scroll compressor, by forming an annular groove in a bearing surface of the thrust bearing in the manner of dividing the bearing surface into an outer bearing surface portion and an inner bearing surface position, and making the area of the inner bearing surface portion larger than that of the outer bearing surface portion. CONSTITUTION:An annular groove 10b having a small depth and concentric with a thrust bearing 10 is formed in a bearing surface 10a of the thrust bearing 10, in the manner that the bearing surface 10a is divided into an outer bearing surface portion 10a' and an inner bearing surface portion 10a''. Here, the area of the outer bearing surface portion 10a' is made smaller than that of the inner bearing surface portion 10a''. With such an arrangement, if the position where a resultant force F is acted is located at a point B near the outer circumference or at a point C near the center, a compressor can be operated in a stable manner since an outer peripheral portion 10d of the thrust bearing 10 is located outwards of the point B and an inner peripheral portion 10e is located inwards of the point C. Therefore, it is enabled to reduce the mechanical loss at the thrust bearing portions of a scroll compressor.

Description

【発明の詳細な説明】 本発明はスクロール圧縮機におけるスクロール部材の支
持構造の改良に関するものである。第１図はスクロール
圧縮機の基本的な構成要素を示すもので、図において（
１）は固定スクロール、（２）は揺動スクロール、（３
）は吐出口、（４）は圧縮室、０は固定スクロール上の
定点　０／は揺動スクロール上の定点である。固定スク
ロール（１）および揺動スクロール（２）は同一形状で
巻方向が反対の渦巻を有しており、その形体は、従来か
ら知られている如く、インボリュートあるいは、円弧等
を組せたものである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention relates to an improvement in a support structure for a scroll member in a scroll compressor. Figure 1 shows the basic components of a scroll compressor.
1) is a fixed scroll, (2) is an oscillating scroll, and (3) is a fixed scroll.
) is the discharge port, (4) is the compression chamber, 0 is a fixed point on the fixed scroll, and 0/ is a fixed point on the oscillating scroll. The fixed scroll (1) and the oscillating scroll (2) have spirals with the same shape and opposite winding directions, and their shape is, as is conventionally known, an involute or a combination of circular arcs, etc. It is.

次に動作について説明する。第１図において、固定スク
ロール（１）は空間に対して静止しており、拙囁１）ス
クロール（２）は、固定スクロール（１）と図の如く組
合わされて、その姿勢を空間に対して変化させないで、
回転運動、即ち揺動を行ない、第１図０°、９０°、１
８０り２７００のように運動する。他動スクロール（２
）の揺動に伴って、固定スクロール（１）の渦巻及び揺
１１＋スクロール（２）の？Ｍ春巻間形成される三日月
状の圧縮室（４）は順次その容積を減じ、この圧縮室（
４）に取り込まれた気体は圧縮されて吐出口（３）から
吐出される。この間第１図０〜０′の距離は一定に保持
されており、渦巻の間隔をａ１厚みをｔで表わせばｏｏ
’＝−ｔとなっている。ａは渦巻のピッチに相当してい
る。Next, the operation will be explained. In Figure 1, the fixed scroll (1) is stationary with respect to space, and the scroll (2) is combined with the fixed scroll (1) as shown in the figure to change its posture relative to space. don't change it,
Rotating motion, that is, rocking, is carried out at 0°, 90°, 1 in Fig. 1.
Exercise like 80-2700. Passive scroll (2
), the fixed scroll (1) spirals and the oscillation 11 + scroll (2) ? The volume of the crescent-shaped compression chamber (4) formed between M spring rolls is gradually reduced, and this compression chamber (4) is
4) is compressed and discharged from the discharge port (3). During this time, the distance from 0 to 0' in Figure 1 is kept constant, and if the spiral interval is expressed by a1 and the thickness is expressed by t, then oo
'=-t. a corresponds to the pitch of the spiral.

スクロール圧縮機の名前で知られる装置の概略は以上の
ようであり、次にスクロール圧縮機の具体的な構成及び
作動について説明する。すなわち第２図はスクロール圧
縮機を例えば冷凍あるいは空調装置に応用しようとする
場合の具体的な実施例であって、フロン等のガス体の圧
縮機として構成したもので、密閉形の形体を有している
。The outline of the device known as a scroll compressor is as above, and next, the specific structure and operation of the scroll compressor will be explained. In other words, Fig. 2 shows a specific example of a scroll compressor applied to, for example, a refrigeration or air conditioning system. are doing.

図において、（１）は固定スクロール、（２）は揺動ス
クロール、（３）は吐出口、（４）は圧縮室、（５）は
揺動スクロール（２）のボス部、（６）はクランク軸、
（７）は揺動スクロール軸受ライナー、（８）は第１主
軸受ライナー、（９）は第２主軸受ライナー、αＱはス
ラスト軸受、０υは軸受支え、（２）はオルダム継手、
Ｑｌは電動機ロータ、ａ４は電動機ステータ、００は第
１バランス、Ｑ・は第２バランス、（１？）は吸入口、
（至）はシェル、Ｃ１ｌは軸受ボス部である。In the figure, (1) is a fixed scroll, (2) is an oscillating scroll, (3) is a discharge port, (4) is a compression chamber, (5) is a boss of the oscillating scroll (2), and (6) is a crankshaft,
(7) is the oscillating scroll bearing liner, (8) is the first main bearing liner, (9) is the second main bearing liner, αQ is the thrust bearing, 0υ is the bearing support, (2) is the Oldham joint,
Ql is the motor rotor, a4 is the motor stator, 00 is the first balance, Q・ is the second balance, (1?) is the suction port,
(to) is a shell, and C1l is a bearing boss portion.

以上が主要な構成要素であって、シェル（至）には電動
機ステータα◆が圧入またはボルト締めにより固定され
ており、またシェル（至）の底部には、軸受ボス部０呻
が溶接または一体に形成されている。シェル（至）の上
端部には軸受支え０１）がボルト締めまたは圧入などに
より固定され、この軸受支え０１）には第１主軸受ライ
ナー（８）が、また軸受ボス部Ｏｉｌには第２主軸受ラ
イナー（９）が圧入されており、これら軸受ライナー（
８）、（９）を介して、クランク軸（６）が支持されて
いる。なおりランク軸（６）の頭部における偏心位ｔｕ
に揺動スクロール軸受ライナー（７）を介して、細動ス
クロール（２）のボス部（５）を挿嵌している。The above are the main components, and the motor stator α◆ is fixed to the shell (to) by press fit or bolt tightening, and the bearing boss part 0 is welded or integrally attached to the bottom of the shell (to). is formed. A bearing support 01) is fixed to the upper end of the shell (to) by bolting or press-fitting, and a first main bearing liner (8) is attached to this bearing support 01), and a second main bearing liner (8) is attached to the bearing boss oil. Bearing liners (9) are press-fitted, and these bearing liners (
A crankshaft (6) is supported via (8) and (9). Eccentric position tu at the head of Naori rank shaft (6)
The boss portion (5) of the fibrillating scroll (2) is inserted into the oscillating scroll bearing liner (7).

揺動スクロール（２）には吐出口（３）を有する固定ス
クロール＋１１が嵌め合わさっており、この固定スクロ
ール（υは、軸受支えαηとボルト締めなどにより固定
されている。また、揺動スクロール（２）は、ボルト締
めなどにより軸受支え０１）に固定されているスラスト
軸受ＯＱによってスラスト方向に支持され、さらに軸受
支えＣ１１）との間にはオルダム継手（２）が連結され
ており、これにより揺動スクロールは自転をしない公転
運動を行なうことができる。またクランク軸（６）には
電動機ロータ（至）が圧嵌されており、このロータ（ハ
）の上端部には、揺動スクロール（幻との静的バランス
をとるための第１バランス（イ）がボルト締めなどによ
り取付けられている。また下端部には動的バランスをと
るための第２バランス（１１が取り付けられている。A fixed scroll +11 having a discharge port (3) is fitted into the swinging scroll (2), and the fixed scroll (υ) is fixed to the bearing support αη by bolts or the like. 2) is supported in the thrust direction by the thrust bearing OQ, which is fixed to the bearing support 01) by bolting etc., and the Oldham joint (2) is connected between it and the bearing support C11). The oscillating scroll is capable of orbiting without rotating. In addition, an electric motor rotor (C) is press-fitted onto the crankshaft (6), and the upper end of this rotor (C) is equipped with a first balance (I) for maintaining static balance with an oscillating scroll (I). ) is attached by tightening bolts, etc. A second balance (11) is attached to the lower end for dynamic balance.

次に動作を説明すると、電動機ステータα→の巻線に通
電されると電、動機ロータ（至）が同転を始め、これと
連結するクランク軸（６）が回転する。ここにおいて揺
動スクロール（２）は旋回を始めるが、オルダム継手（
２）により自転することを妨げられるため、固定スクロ
ール（１）と揺動スクロール（２）は第１図で示した圧
縮原理により冷媒ガスを圧縮する。Next, the operation will be described. When the winding of the motor stator α→ is energized, the motor rotor (to) begins to rotate simultaneously, and the crankshaft (6) connected thereto rotates. At this point, the oscillating scroll (2) begins to rotate, but the Oldham joint (
2), the fixed scroll (1) and the swinging scroll (2) compress the refrigerant gas according to the compression principle shown in FIG.

ところで冷媒ガスはシェル（ト）の底部に設けられた吸
入口α力から吸入され、エアギャップなどを通って軸受
支えα９の通気孔（図示せず）を通り、圧縮室（４）に
取り込まれる。この際、シェル（至）の底部に溜ってい
る油（図示せず）を吸入ガスとともに吹き上げ、ミスト
状にして圧縮室へ冷媒とともに取り込まれる。この油は
ガスを圧縮する際の圧縮室（４ンでのシールに使われる
。圧縮された冷媒ガス及び油は吐出口（３）を通って油
分離器（図示せず）に導かれる。油分離器で冷媒ガスと
油は分離され、冷媒ガスは凝縮器へ送られ、油は高圧ガ
スによって低圧側のシェルαη内へ圧送される。この際
、油は直接軸受ライナー（７）、（８）、（９）へ送ら
れ、各部の潤滑に使われる、なお軸受部から漏れた油は
シェル（至）の底部へ再び溜まり、これをもって油回路
のサイクルは完結する。By the way, the refrigerant gas is sucked in from the suction port α provided at the bottom of the shell (G), passes through the air gap etc., passes through the ventilation hole (not shown) in the bearing support α9, and is taken into the compression chamber (4). . At this time, oil (not shown) accumulated at the bottom of the shell is blown up together with the suction gas, and is taken into the compression chamber together with the refrigerant in the form of a mist. This oil is used for sealing in the compression chamber (4) when compressing gas. The compressed refrigerant gas and oil are led to an oil separator (not shown) through the discharge port (3). The refrigerant gas and oil are separated in the separator, the refrigerant gas is sent to the condenser, and the oil is forced into the low pressure side shell αη by the high pressure gas.At this time, the oil is directly passed through the bearing liners (7) and (8). ) and (9), and is used to lubricate each part.The oil that leaks from the bearing section collects again at the bottom of the shell (to), completing the cycle of the oil circuit.

以上のようなスクロール圧縮機において、揺動スクロー
ル（２）に作用する力を第８図（ａ）〜（Ｃ）により説
明する。これらの図において、Ｆｃは揺動スクロール（
２）自身の揺動による遠心力、Ｆｇ＋は圧縮室（４）内
部のガス圧により揺動スクロール（２）に作用する半径
方向の力、Ｆｇｘは同じく圧縮室（４）内部のガス圧に
より揺動スクロール（２）に作用する軸方向の力、Ｆｇ
は半径方向の力Ｆｇ＋と軸方向の力Ｆｇｚの合力、Ｆは
遠心力Ｆｃと合力Ｆｇの合力であり、従って、揺動スク
ロール（２）に作用するすべての力の合力はＦである。In the scroll compressor as described above, the force acting on the oscillating scroll (2) will be explained with reference to FIGS. 8(a) to 8(C). In these figures, Fc is an oscillating scroll (
2) Centrifugal force due to its own rocking, Fg+ is the radial force acting on the rocking scroll (2) due to the gas pressure inside the compression chamber (4), and Fgx is the rocking force due to the gas pressure inside the compression chamber (4). Axial force acting on the moving scroll (2), Fg
is the resultant force of the radial force Fg+ and the axial force Fgz, and F is the resultant force of the centrifugal force Fc and the resultant force Fg. Therefore, the resultant force of all the forces acting on the oscillating scroll (2) is F.

その他の符号は第２図と同一箇所を示すので、特に説明
は省略する。第８図（ａ）は通常の運転状態における合
力下の方向を示しており、点Ａはスラスト軸受ＯＱが合
力Ｆにより受ける力の作用点を示す。第８図（ｂ）は圧
縮機始動直後のような低ガス圧による半径方向の力Ｆｇ
、及び軸方向の力Ｆｇｚが非常に小さい運動状態におけ
る合力Ｆの方向を示す。Since the other symbols indicate the same parts as in FIG. 2, their explanation will be omitted. FIG. 8(a) shows the direction under the resultant force under normal operating conditions, and point A indicates the point of application of the force that the thrust bearing OQ receives from the resultant force F. Figure 8(b) shows the radial force Fg due to low gas pressure, such as immediately after starting the compressor.
, and the direction of the resultant force F in a state of motion where the axial force Fgz is very small.

このような運転状態においても、揺動スクロール（２）
は運転開始から数同転後に通常同転数になるため遠心力
Ｆｃの大きさは、第８図（ａ）の状態、すなわち通常の
運転状態と変わらず、半径方向の力Ｆｇ、及び軸方向の
力Ｆｇ２のみが小さくなるため、合力Ｆの方向は図の如
く半径方向成分の大きなものとなる。Even in such operating conditions, the oscillating scroll (2)
Since the rotation speed normally reaches the same speed after several rotations after the start of operation, the magnitude of the centrifugal force Fc remains unchanged from the state shown in Fig. 8 (a), that is, the normal operating state, and the magnitude of the radial force Fg and the axial direction Since only the force Fg2 becomes smaller, the direction of the resultant force F has a large radial component as shown in the figure.

従って、スラスト軸受ＯＱが合力Ｆにより受ける力の作
用点の位置は、第８図（ａ）に示す作用点Ａよりかなり
揺動スクロール（２）の外用よりの作用点Ｂとなる。こ
のような合力Ｆの状態においては、スラスト軸受ＯＱの
外縁部（１０ｄ）が作用点Ｂより揺動スクロール（２）
の中心よりに形成されていると、合力Ｆによる外縁部（
１０ｄ）回りのモーメントのために１８動スクロール（
２）は外縁部（１０ｄ）を支点として回転してしまい、
安定した運転を行なうことができない。従って、スラス
ト軸受ＧＯの外縁部（１０ｄ）は、少なくとも合力Ｆの
作用点Ｂより揺動スクロール（２）のｆｉ　１ＨＦＩＩ
側に形成される必要がある。また、第８図（Ｃ）は、吐
出圧力が高く吸入圧力が低い、いわゆる高圧縮比運転状
態における合力Ｆの方向を示している。このような運転
状態においても、遠心力Ｆｃの大きさは第８図（ａ）　
（ｂ）の運転状態と変わらず、半径方向の力Ｆｇ＋及び
軸方向の力Ｆｇ２のみが大きくなるため、合力Ｆの方向
は図の如く、軸方向成分が比較的大きくなる。従って、
スラスト軸受ＯＱが合力Ｆから受ける力の作用点の位置
は第８図（ａ）の状態より揺動スクロール（２）の中心
よりの作用点Ｃとなる。このような合力Ｆの状態におい
ては、スラスト軸受ＯＱの内縁部（１０ｅ）が作用点Ｃ
より揺動スクロール（２）の外周よりに形成されている
と、合力Ｆにより内縁部（１０ｅ）を支点として中心部
がたわみこんでしまい、開動スクロール（幻と固定スク
ロール１１）との接触等により安定した運転ができない
。従って、スラスト軸受α０の内縁部（１０ｅ）は少な
くとも合力Ｆの作用点Ｃより揺動スクロール（２）の中
心側に形成される必要がある。以上のことがら、従来の
スクロール圧縮機におけるスラスト軸受顛の形状は、第
４図及び第６図に示す如く円板状で、その中心部には揺
動スクロールボス部（５）を貫通するための貫通孔（１
０ｆ）を形成し、始動直後の比較的半径方向成分の大き
い合力Ｆ、および高圧縮比運転における比較的軸方向成
分の大きい合力Ｆを安定して支えるためにその外縁部（
１０ｄ）はなるべく外周側に、また内縁部（１０ｅ）は
なるべく中心側に位置するように形成されていた。しか
しながらこのような形状のスクロール圧縮機においては
、スラスト軸受ＯＱの軸受面（１０ａ）の面積、いわゆ
る軸受面積が必要以上に大きくなり、軸受面（１０ａ）
における機械損失が大きくなるという欠点があった。Therefore, the position of the point of action of the force that the thrust bearing OQ receives from the resultant force F is much closer to the point of action B of the oscillating scroll (2) than the point of action A shown in FIG. 8(a). In such a state of the resultant force F, the outer edge (10d) of the thrust bearing OQ is moved from the point of application B to the oscillating scroll (2).
If it is formed closer to the center of , the outer edge due to the resultant force F (
10d) for the moment around 18 motion scroll (
2) rotates around the outer edge (10d) as a fulcrum,
Unable to operate stably. Therefore, the outer edge (10d) of the thrust bearing GO is at least closer to the point of action B of the resultant force F than the fi 1HFII of the oscillating scroll (2).
It needs to be formed on the side. Moreover, FIG. 8(C) shows the direction of the resultant force F in a so-called high compression ratio operating state where the discharge pressure is high and the suction pressure is low. Even under such operating conditions, the magnitude of centrifugal force Fc is as shown in Figure 8(a).
The same as in the operating state in (b), only the radial force Fg+ and the axial force Fg2 are increased, so the direction of the resultant force F has a relatively large axial component as shown in the figure. Therefore,
The position of the point of action of the force that the thrust bearing OQ receives from the resultant force F is the point of action C closer to the center of the oscillating scroll (2) than in the state shown in FIG. 8(a). In such a state of the resultant force F, the inner edge (10e) of the thrust bearing OQ is at the point of action C.
If it is formed closer to the outer circumference of the swinging scroll (2), the center part will bend around the inner edge (10e) due to the resultant force F, and due to contact with the opening scroll (phantom and fixed scroll 11), etc. Unable to drive stably. Therefore, the inner edge (10e) of the thrust bearing α0 needs to be formed at least closer to the center of the oscillating scroll (2) than the point of action C of the resultant force F. Based on the above, the shape of the thrust bearing frame in a conventional scroll compressor is a disk shape as shown in FIGS. Through hole (1
0f), and its outer edge (
10d) was formed as close to the outer periphery as possible, and the inner edge (10e) was formed as close to the center as possible. However, in a scroll compressor having such a shape, the area of the bearing surface (10a) of the thrust bearing OQ, the so-called bearing area, becomes larger than necessary, and the bearing surface (10a)
The disadvantage was that the mechanical loss was large.

本発明は、以上のような欠点を除去すべくなされたもの
である。以下、本発明の一実施例につい　、て説明する
。すなわち、第６図及び第７図に示すように、スラスト
軸受ＤＩの軸受面（１０ａ）にスラスト軸受ａ０と同心
状の薄い環状＠　（１０ｂ）を設け、軸受面（１０ａ）
を外輪軸受面（１０ａ’　）および内輪軸受面（１０ａ
”）に２分割し、しかも外輪軸受面（１ｏａ’）面積は
比較的小さくし、内輪軸受面（１０ａ’勺　面積は比較
的大きくしたものである。このように構成されたスラス
ト軸受０１を有するスクロール圧−縮機においては、〒
縮機始動直後のように合力Ｆの作用点の位置が、外周よ
りの作用点Ｂとなっても、スラスト軸受顛の外幹部（１
０ｄ　）は点Ｂと同じかあるいはより外周側にあるため
安定した運転を行なうことができる。また、このような
状態において、作用点Ｂにおける合力Ｆのスラスト軸受
αＯに対する軸受方向成分は第８図（ｂ）に示す軸方向
の力Ｆｇ２　となり、この力Ｆｇｚは比較的小さい値で
あり、スラスト軸受Ｑ４としての外輪軸受面（１０ａ’
　）の負荷容量は小さくてよい。すなわち、外輪軸受面
（１０ａ’）の軸受面精は小さくてよい。さらに、高圧
縮比運転状態のように合力Ｆの作中点の位置が中心部よ
りの作用点Ｃとなっても、スラスト軸受（１（Ｉの内縁
部（１０ｅ）は作用点Ｃと同じかより中心部側にあるた
め、揺動スクロール（２］のたわみもなく安定した運転
ができ、また、作用点Ｃにおける合力Ｆのスラスト軸受
θＱに対する軸方向成分は第８（２）（Ｃ）に示す軸方
向の力Ｆｇ２　となり、この力Ｆｇ２は比較的値が大き
いが、この力Ｆｇ＋を支えるだけの負荷容量を内輪軸受
面（１０ａ’）に与えればよい。すなわち、比較的大き
い軸受面積をとれば、高圧縮比運転においても安定した
運転を行なうことができる。また、通常の運転状態にお
いては合力Ｆの作用点は作用点Ａの位置となるが、荷重
は外輪軸受面（１０ａ’　）と内輪軸受面（１０ａ’）
に分散されるため、負荷容量としては問題がなく、また
、揺動スクロール（２）も安定している。このようなス
クロール圧縮機においては、スラスト軸受Ｏすの面積は
必要最小限におさえられるため、機械的損失を最小にお
さえることができる。The present invention has been made to eliminate the above-mentioned drawbacks. An embodiment of the present invention will be described below. That is, as shown in FIGS. 6 and 7, a thin annular shape (10b) concentric with the thrust bearing a0 is provided on the bearing surface (10a) of the thrust bearing DI, and the bearing surface (10a)
The outer ring bearing surface (10a') and the inner ring bearing surface (10a')
In addition, the outer ring bearing surface (10a') has a relatively small area, and the inner ring bearing surface (10a') has a relatively large area.The thrust bearing 01 is configured in this way. In scroll compressors,
Even if the point of action of the resultant force F is the point of action B from the outer periphery, such as immediately after starting the compressor, the outer shaft of the thrust bearing frame (1
0d) is located at the same level as point B or closer to the outer periphery, allowing stable operation. In addition, in this state, the bearing direction component of the resultant force F at the point of application B with respect to the thrust bearing αO becomes the axial force Fg2 shown in FIG. 8(b), and this force Fgz is a relatively small value, and the thrust Outer ring bearing surface (10a') as bearing Q4
) may have a small load capacity. That is, the bearing surface roughness of the outer ring bearing surface (10a') may be small. Furthermore, even if the position of the midpoint of the resultant force F is the point of action C from the center as in the high compression ratio operating state, the inner edge (10e) of the thrust bearing (1 (I) is the same as the point of action C). Because it is located closer to the center, stable operation is possible without deflection of the oscillating scroll (2), and the axial component of the resultant force F at the point of action C with respect to the thrust bearing θQ is Although this force Fg2 has a relatively large value, it is sufficient to give the inner ring bearing surface (10a') a load capacity sufficient to support this force Fg+.In other words, a relatively large bearing area can be obtained. For example, stable operation can be achieved even in high compression ratio operation.In addition, under normal operating conditions, the point of action of the resultant force F is at the point of action A, but the load is applied to the outer ring bearing surface (10a'). Inner ring bearing surface (10a')
There is no problem with the load capacity, and the oscillating scroll (2) is also stable. In such a scroll compressor, the area of the thrust bearing O is kept to the minimum necessary, so mechanical loss can be kept to a minimum.

以上のようにスラスト軸受の軸受面に内輪軸受面積を外
輪軸比較的面積の小さい軸受面積が大きくなるように環
状溝を形成したので、幅広い運転条件にわたって安定し
た運転を行なうことができ、またスラスト軸受部におけ
る機械損失を最小におさえることができる。As described above, an annular groove is formed on the bearing surface of the thrust bearing so that the bearing area of the inner ring is increased and the bearing area of the outer ring shaft, which has a relatively small area, is increased, making it possible to perform stable operation over a wide range of operating conditions. Mechanical loss in the bearing can be minimized.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of the drawing]

第１図はスクロール圧縮機の作動原理図、第２図は従来
のスクロール圧縮機の断面図、第８図（ａ）（ｂ）　（
Ｃ）は揺動スクロールに作用する力の概念図、第４図は
従来のスラスト軸受の平面図、第５図は第４図のｖ−Ｖ
線における断面図、第６図は本発明の一実施例を示すス
ラスト軸受の平面図、第７図は第６図のｖｉ　−Ｖｌ　
ｍにおける断面図である。なお、図中、同一符号は同一
または相当部分を示す。 図中、（１）は固定スクロール、（２）は揺動スクロー
ル、（６）はクランク軸、σりはスラスト軸受、（１０
ａ）は軸受面、（１０ａ’）は外輪軸受面、（１０ａ′
）は内輪軸受面、（ｔａｂ）は環状溝である。 代理人　　葛　野　信　− 第１区 ０ ９θ。 ２７０゜ （ｂ） ＜Ｃ） 第４図 第５図Fig. 1 is a diagram of the operating principle of a scroll compressor, Fig. 2 is a sectional view of a conventional scroll compressor, and Fig. 8 (a) (b) (
C) is a conceptual diagram of the force acting on the oscillating scroll, Figure 4 is a plan view of a conventional thrust bearing, and Figure 5 is the v-V diagram in Figure 4.
6 is a plan view of a thrust bearing showing an embodiment of the present invention, and FIG.
FIG. In addition, in the figures, the same reference numerals indicate the same or corresponding parts. In the figure, (1) is a fixed scroll, (2) is an oscillating scroll, (6) is a crankshaft, σ is a thrust bearing, (10
a) is the bearing surface, (10a') is the outer ring bearing surface, (10a'
) is the inner ring bearing surface, and (tab) is the annular groove. Agent Shin Kuzuno - 1st Ward 0 9θ. 270°(b) <C) Figure 4 Figure 5

Claims (1)

【特許請求の範囲】[Claims] それぞれ渦巻を有し、この渦巻同志を互いに組合せるこ
とにより両騙巻間に圧縮室を形成する固定スクロールと
揺動スクロール、上記揺動スクロールを揺動運動させ、
上記圧縮室に流体を吸入してその流体を圧縮させる駆動
機構、上記Ｗ４１ｆｌｒスクロールの背面を支承するス
ラスト軸受、及びこのスラスト軸受の軸受面を内輪軸受
面と外輪軸受面とに区割する環状溝を備え、上記内輪軸
受面積を外輪軸受面積よりも大きく形成したスクロール
圧縮機。A fixed scroll and an oscillating scroll each having a volute and forming a compression chamber between the two deformed scrolls by combining the volutes with each other, and causing the oscillating scroll to oscillate;
A drive mechanism that sucks fluid into the compression chamber and compresses the fluid, a thrust bearing that supports the back surface of the W41flr scroll, and an annular groove that divides the bearing surface of the thrust bearing into an inner ring bearing surface and an outer ring bearing surface. A scroll compressor comprising: an inner ring bearing area larger than an outer ring bearing area.