JPH1182148A - 筒内圧力測定装置 - Google Patents
筒内圧力測定装置Info
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- JPH1182148A JPH1182148A JP24558697A JP24558697A JPH1182148A JP H1182148 A JPH1182148 A JP H1182148A JP 24558697 A JP24558697 A JP 24558697A JP 24558697 A JP24558697 A JP 24558697A JP H1182148 A JPH1182148 A JP H1182148A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は筒内圧力測定装置に関し、簡単な構
成に係わらずドリフトの影響を排除した精度の高い筒内
圧力の補正を実現することを目的とする。 【解決手段】 圧縮行程における３つのクランク角度の
うちの最初のクランク角度における圧力の補正値の初期
値を設定し、この最初のクランク角度に対する残りの二
つのクランク角度における圧力計測値の差PD2-PD1, PD3
-PD1から誤差ｅの計算をポリトロープ式に従って行い、
補正値の修正を行う修正値Ａを前記誤差に応じて修正
し、誤差が所定値以下になるまで前記修正を逐次行う。
成に係わらずドリフトの影響を排除した精度の高い筒内
圧力の補正を実現することを目的とする。 【解決手段】 圧縮行程における３つのクランク角度の
うちの最初のクランク角度における圧力の補正値の初期
値を設定し、この最初のクランク角度に対する残りの二
つのクランク角度における圧力計測値の差PD2-PD1, PD3
-PD1から誤差ｅの計算をポリトロープ式に従って行い、
補正値の修正を行う修正値Ａを前記誤差に応じて修正
し、誤差が所定値以下になるまで前記修正を逐次行う。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は自動車等において
使用される内燃機関の筒内圧力を検出するための装置に
関するものである。
使用される内燃機関の筒内圧力を検出するための装置に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、内燃機関においては、燃費向上、
排気ガス中のエミッションの低減等の要求に適合するた
め、マイクロコンピュータを応用することにより燃焼状
態に応じて緻密な運転制御を行うことが一般的になって
いる。燃焼状態を把握するための方法の１つとしてシリ
ンダ内における燃焼ガスの圧力（以下筒内圧力）を検出
することが行われる。そのため、圧力センサが燃焼室に
設けられ、筒内圧力に応じた電圧信号を取り出すように
している。一般的には、圧力センサは、温度等の因子に
よりセンサ出力のドリフトが回避できず、筒内圧力を高
精度で求めるためにはドリフト量の補正が必須である。
排気ガス中のエミッションの低減等の要求に適合するた
め、マイクロコンピュータを応用することにより燃焼状
態に応じて緻密な運転制御を行うことが一般的になって
いる。燃焼状態を把握するための方法の１つとしてシリ
ンダ内における燃焼ガスの圧力（以下筒内圧力）を検出
することが行われる。そのため、圧力センサが燃焼室に
設けられ、筒内圧力に応じた電圧信号を取り出すように
している。一般的には、圧力センサは、温度等の因子に
よりセンサ出力のドリフトが回避できず、筒内圧力を高
精度で求めるためにはドリフト量の補正が必須である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】従来のドリフト量の補
正は、燃焼解析装置等で使用されている大気圧補正方法
がある。この大気圧補正方法においては、排気行程後の
上死点のセンサ出力値を大気圧として補正を行ってい
る。しかしながら、この方法では、負荷が小さくスロッ
トル弁が閉じており吸気管内の圧力が負圧（大気圧より
低い）の場合でも、負荷が高くスロットル弁が開いてお
り吸気管内の圧力が大気圧に近い場合でも、排気行程後
の上死点での圧力センサにより検出される筒内圧力を大
気圧として補正を行っている。そのため、内燃機関の負
荷が変化することにより補正値が変わってくるため、正
確な絶対圧値を求めることはできない。
正は、燃焼解析装置等で使用されている大気圧補正方法
がある。この大気圧補正方法においては、排気行程後の
上死点のセンサ出力値を大気圧として補正を行ってい
る。しかしながら、この方法では、負荷が小さくスロッ
トル弁が閉じており吸気管内の圧力が負圧（大気圧より
低い）の場合でも、負荷が高くスロットル弁が開いてお
り吸気管内の圧力が大気圧に近い場合でも、排気行程後
の上死点での圧力センサにより検出される筒内圧力を大
気圧として補正を行っている。そのため、内燃機関の負
荷が変化することにより補正値が変わってくるため、正
確な絶対圧値を求めることはできない。
【０００４】他のドリフト量の補正方法として特開昭６
１−１９３０４５号公報のように、圧力センサを設けた
部位における温度により補正係数を求め、圧力センサの
計測値を補正を行うものも提案されている。しかしなが
ら、この方法では温度に応じた補正係数の値を予めもと
めておく必要がある。また、温度変化の影響を受けない
ように圧力センサの周囲を冷却水等によって強制冷却し
て一定温度にすることも考えられるが、冷却水通路等の
構成が複雑化され実用に適さない。
１−１９３０４５号公報のように、圧力センサを設けた
部位における温度により補正係数を求め、圧力センサの
計測値を補正を行うものも提案されている。しかしなが
ら、この方法では温度に応じた補正係数の値を予めもと
めておく必要がある。また、温度変化の影響を受けない
ように圧力センサの周囲を冷却水等によって強制冷却し
て一定温度にすることも考えられるが、冷却水通路等の
構成が複雑化され実用に適さない。
【０００５】従って、この発明の目的は簡単な構成に係
わらず精度の高い筒内圧力の補正を実現することを目的
とする。
わらず精度の高い筒内圧力の補正を実現することを目的
とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】この発明は上記課題を解
決するため請求項１に記載の技術手段を採用する。この
技術手段によれば、圧力センサの計測値をポリトロープ
断熱変化特性に応じて補正することでドリフト因子の影
響を受けることなく絶対圧力値を把握することができる
効果がある。
決するため請求項１に記載の技術手段を採用する。この
技術手段によれば、圧力センサの計測値をポリトロープ
断熱変化特性に応じて補正することでドリフト因子の影
響を受けることなく絶対圧力値を把握することができる
効果がある。
【０００７】請求項２〜５の発明では圧力補正を圧縮行
程における３つのクランク角度における圧力センサ出力
及びこの３つのクランク角度におけるシリンダ体積より
逐次代入法により的確かつ迅速に行うことができる効果
がある。
程における３つのクランク角度における圧力センサ出力
及びこの３つのクランク角度におけるシリンダ体積より
逐次代入法により的確かつ迅速に行うことができる効果
がある。
【０００８】
【発明の実施の形態】図１の内燃機関において、１０は
シリンダブロック、１２はピストン、１４はコネクティ
ングロッド、１６はクランク軸、１８はシリンダヘッ
ド、２０は吸気弁、２２は吸気ポート、２４はインジェ
クタ、２６は排気弁、２８は排気ポート、３０は燃焼
室、３２は点火栓である。
シリンダブロック、１２はピストン、１４はコネクティ
ングロッド、１６はクランク軸、１８はシリンダヘッ
ド、２０は吸気弁、２２は吸気ポート、２４はインジェ
クタ、２６は排気弁、２８は排気ポート、３０は燃焼
室、３２は点火栓である。
【０００９】点火栓３２に圧力センサ３４が設けられ、
圧力センサ３４からはシリンダボア内の圧力（筒内圧
力）に応じた信号が信号が得られる。クランク角度セン
サ３６はクランク軸１６に近接して設けられ、クランク
角度センサ３６からはクランク軸上に等間隔に固設され
る検出片３７と対向するたびに立ち上がる信号（即ち、
一定のクランク角度毎のパルス信号）が得られる。
圧力センサ３４からはシリンダボア内の圧力（筒内圧
力）に応じた信号が信号が得られる。クランク角度セン
サ３６はクランク軸１６に近接して設けられ、クランク
角度センサ３６からはクランク軸上に等間隔に固設され
る検出片３７と対向するたびに立ち上がる信号（即ち、
一定のクランク角度毎のパルス信号）が得られる。
【００１０】制御回路３８はマイクロコンピュータとし
て構成され、内燃機関の動作制御を行うための各種のハ
ードウエア構成及びソフトウエア構成を備えている。ま
た、圧力センサ３４及びクランク角度センサ３６からの
信号を受け、検出筒内圧力値をポリトロープ断熱変化特
性に応じて補正することによりドリフトを排除するとい
うこの発明を実現するための機能を達成する構成も備え
ている。
て構成され、内燃機関の動作制御を行うための各種のハ
ードウエア構成及びソフトウエア構成を備えている。ま
た、圧力センサ３４及びクランク角度センサ３６からの
信号を受け、検出筒内圧力値をポリトロープ断熱変化特
性に応じて補正することによりドリフトを排除するとい
うこの発明を実現するための機能を達成する構成も備え
ている。
【００１１】次に、この発明による筒内圧力のドリフト
の補正原理について説明すると、図２は圧縮行程中にお
ける下死点後のクランク角度＝220 °から上死点手前の
330°の範囲における筒内圧力の変化を示す。圧縮行程
中の圧力変化はポリトロープ断熱変化に従って行われ、
圧縮行程中の任意のクランク角度位置での筒内圧力値Ｐ
とシリンダ体積Ｖとの間には： ＰＶn ＝ 一定 (1) の関係が成立する。ここに、ｎはポリトロープ指数であ
る。そして、シリンダ体積Ｖはそのクランク角度でのピ
ストン位置が判るため、幾何学的に計算することができ
る。図２において同一クランク角度においても温度差等
の影響で筒内圧力の値は上下（ドリフト）する。しかし
ながら、圧力の変化曲線の形態自体はこれらの影響を受
けことがなく、換言すれば、クランク角度間での筒内圧
力変化量はドリフトの影響を受けることがなく一定であ
る。従って、圧力変化量より圧力検出値をドリフトの影
響を排除するように較正することが可能である。即ち、
図２において圧縮行程中における３つのクランク角度位
置θ1,θ2,θ3 での筒内圧力を夫々Ｐ1,Ｐ2,Ｐ3 とし、
シリンダ体積を夫々Ｖ1,Ｖ2,Ｖ3 とすると、 Ｐ1 ×（Ｖ1 ）n ＝Ｐ2 ×（Ｖ2 ）n ＝Ｐ3 ×（Ｖ3 ）n (2) となる。(2) 式より Ｐ2 ／Ｐ1 ＝（Ｖ1 ／Ｖ2 ）n , Ｐ3 ／Ｐ1 ＝（Ｖ1 ／Ｖ3 ）n (3) となり、(3) 式より ｎ＝log （Ｐ2 ／Ｐ1 ）／log （Ｖ1 ／Ｖ2 ） ＝log （Ｐ3 ／Ｐ1 ）／log （Ｖ1 ／Ｖ3 ） (4) が得られる。一方、 Ｐ2 ＝Ｐ1 ＋ΔＰ2 Ｐ3 ＝Ｐ1 ＋ΔＰ3 (5) ここにΔＰ2 ＝Ｐ2 − Ｐ1 , ΔＰ3 ＝Ｐ3 − Ｐ1 と表すことができる。従って、３点でのクランク角度θ
1,θ2,θ3 での筒内センサ３４による筒内圧の計測値Ｐ
1,Ｐ2,Ｐ3 と、クランク角度より幾何学的に計算される
シリンダ体積Ｖ1,Ｖ2,Ｖ3 より(4) 及び(5) 式を満たす
ように補正を行うことによりドリフトの補正が可能であ
る。
の補正原理について説明すると、図２は圧縮行程中にお
ける下死点後のクランク角度＝220 °から上死点手前の
330°の範囲における筒内圧力の変化を示す。圧縮行程
中の圧力変化はポリトロープ断熱変化に従って行われ、
圧縮行程中の任意のクランク角度位置での筒内圧力値Ｐ
とシリンダ体積Ｖとの間には： ＰＶn ＝ 一定 (1) の関係が成立する。ここに、ｎはポリトロープ指数であ
る。そして、シリンダ体積Ｖはそのクランク角度でのピ
ストン位置が判るため、幾何学的に計算することができ
る。図２において同一クランク角度においても温度差等
の影響で筒内圧力の値は上下（ドリフト）する。しかし
ながら、圧力の変化曲線の形態自体はこれらの影響を受
けことがなく、換言すれば、クランク角度間での筒内圧
力変化量はドリフトの影響を受けることがなく一定であ
る。従って、圧力変化量より圧力検出値をドリフトの影
響を排除するように較正することが可能である。即ち、
図２において圧縮行程中における３つのクランク角度位
置θ1,θ2,θ3 での筒内圧力を夫々Ｐ1,Ｐ2,Ｐ3 とし、
シリンダ体積を夫々Ｖ1,Ｖ2,Ｖ3 とすると、 Ｐ1 ×（Ｖ1 ）n ＝Ｐ2 ×（Ｖ2 ）n ＝Ｐ3 ×（Ｖ3 ）n (2) となる。(2) 式より Ｐ2 ／Ｐ1 ＝（Ｖ1 ／Ｖ2 ）n , Ｐ3 ／Ｐ1 ＝（Ｖ1 ／Ｖ3 ）n (3) となり、(3) 式より ｎ＝log （Ｐ2 ／Ｐ1 ）／log （Ｖ1 ／Ｖ2 ） ＝log （Ｐ3 ／Ｐ1 ）／log （Ｖ1 ／Ｖ3 ） (4) が得られる。一方、 Ｐ2 ＝Ｐ1 ＋ΔＰ2 Ｐ3 ＝Ｐ1 ＋ΔＰ3 (5) ここにΔＰ2 ＝Ｐ2 − Ｐ1 , ΔＰ3 ＝Ｐ3 − Ｐ1 と表すことができる。従って、３点でのクランク角度θ
1,θ2,θ3 での筒内センサ３４による筒内圧の計測値Ｐ
1,Ｐ2,Ｐ3 と、クランク角度より幾何学的に計算される
シリンダ体積Ｖ1,Ｖ2,Ｖ3 より(4) 及び(5) 式を満たす
ように補正を行うことによりドリフトの補正が可能であ
る。
【００１２】この実施例では逐次代入法により筒内圧力
の検出値の補正値を算出するようにしている。以下逐次
代入法を用いて筒内圧力の補正値を求めるプログラムに
ついて図３のフローチャートによって説明する。第１ス
テップＳ１では圧縮行程におけるクランク角度の３点θ
1,θ2,θ3 の設定、これら３点での筒内圧力計測値PD1,
PD2,PD3 の入力及びシリンダ体積Ｖ1,Ｖ 2,Ｖ3 の算出が
行われる。図２に示すようにθ1 は圧縮行程始めにおけ
るクランク角度、θ2 は圧縮行程中頃のクランク角度、
θ3 は圧縮終わりにおけるクランク角度である。各クラ
ンク角度θ1,θ2,θ3 において筒内圧力の補正値が夫々
Ｐ 1,Ｐ2,Ｐ3 とされ、筒内圧力センサ３４の検出値が夫
々PD1,PD2,PD3 とされる。即ち、センサにより計測され
る計測値PD1,PD2,PD3 が逐次代入法により夫々最終的に
Ｐ1,Ｐ2,Ｐ3 に補正されることになる。また、各クラン
ク角度θ1,θ2,θ3においてピストン１２の位置から幾
何学的に算出されるシリンダ体積が夫々Ｖ1,Ｖ2,Ｖ3 と
される。
の検出値の補正値を算出するようにしている。以下逐次
代入法を用いて筒内圧力の補正値を求めるプログラムに
ついて図３のフローチャートによって説明する。第１ス
テップＳ１では圧縮行程におけるクランク角度の３点θ
1,θ2,θ3 の設定、これら３点での筒内圧力計測値PD1,
PD2,PD3 の入力及びシリンダ体積Ｖ1,Ｖ 2,Ｖ3 の算出が
行われる。図２に示すようにθ1 は圧縮行程始めにおけ
るクランク角度、θ2 は圧縮行程中頃のクランク角度、
θ3 は圧縮終わりにおけるクランク角度である。各クラ
ンク角度θ1,θ2,θ3 において筒内圧力の補正値が夫々
Ｐ 1,Ｐ2,Ｐ3 とされ、筒内圧力センサ３４の検出値が夫
々PD1,PD2,PD3 とされる。即ち、センサにより計測され
る計測値PD1,PD2,PD3 が逐次代入法により夫々最終的に
Ｐ1,Ｐ2,Ｐ3 に補正されることになる。また、各クラン
ク角度θ1,θ2,θ3においてピストン１２の位置から幾
何学的に算出されるシリンダ体積が夫々Ｖ1,Ｖ2,Ｖ3 と
される。
【００１３】第２ステップＳ２は補正すべき筒内圧力Ｐ
の初期値（クランク角度θ1 での圧力Ｐ1 の初期値）、
筒内圧力の修正値Ａの初期値及び誤差ｅの初期値の設定
が行われる。ここに筒内圧力Ｐの初期値＝0.5 気圧(50
kPa)、補正値の初期値Ａ＝30kPa、誤差ｅの初期値＝0.0
とする。補正すべき筒内圧力Ｐの初期値及び筒内圧力
の修正値Ａの初期値は経験的にこの値がよいとして指定
したものである。即ち、筒内圧力Ｐは筒内の圧縮始めの
時期の圧力であるから、大気圧(100 kPa) より小さい値
であり、また、低負荷時の吸気管圧力（負圧）に合わせ
て設定したものである。また、修正値Ａはプログラム中
で計算が進につれて小さな値となるが、最初の設定とし
て30 kPaとした。また、誤差ｅは0.0 として設定ててお
く。
の初期値（クランク角度θ1 での圧力Ｐ1 の初期値）、
筒内圧力の修正値Ａの初期値及び誤差ｅの初期値の設定
が行われる。ここに筒内圧力Ｐの初期値＝0.5 気圧(50
kPa)、補正値の初期値Ａ＝30kPa、誤差ｅの初期値＝0.0
とする。補正すべき筒内圧力Ｐの初期値及び筒内圧力
の修正値Ａの初期値は経験的にこの値がよいとして指定
したものである。即ち、筒内圧力Ｐは筒内の圧縮始めの
時期の圧力であるから、大気圧(100 kPa) より小さい値
であり、また、低負荷時の吸気管圧力（負圧）に合わせ
て設定したものである。また、修正値Ａはプログラム中
で計算が進につれて小さな値となるが、最初の設定とし
て30 kPaとした。また、誤差ｅは0.0 として設定ててお
く。
【００１４】以降は、逐次代入法のループに入る。即
ち、第３ステップＳ３ではクランク角度θ1 での筒内圧
力補正値Ｐ1 ＝初期値Ｐとし、(5) 式に準じてクランク
角度θ 2 での筒内圧力補正値Ｐ2 ＝Ｐ＋（PD2 −PD1)と
し、クランク角度θ3 での筒内圧力補正値Ｐ3 ＝Ｐ＋
（PD3 −PD1 ）する。次に、第４ステップＳ４では誤差
ｅの計算が(4) 式に準じて ｅ＝log (P2 ／P1）／log (V1/V2）−log (P3 ／P1）／
log (V1/V3） によって行われる。即ち、誤差ｅはクランクθ1 とθ2
における検出圧力から求めたポリトロープ指数ｎとクラ
ンクθ1 とθ3 における検出圧力から求めたポリトロー
プ指数ｎとの差である。ポリトロープ指数ｎは一定であ
ることから、誤差ｅは演算が進むにつれて誤差ｅは0.0
に接近し、筒内圧力Ｐの精度は高まってゆく。
ち、第３ステップＳ３ではクランク角度θ1 での筒内圧
力補正値Ｐ1 ＝初期値Ｐとし、(5) 式に準じてクランク
角度θ 2 での筒内圧力補正値Ｐ2 ＝Ｐ＋（PD2 −PD1)と
し、クランク角度θ3 での筒内圧力補正値Ｐ3 ＝Ｐ＋
（PD3 −PD1 ）する。次に、第４ステップＳ４では誤差
ｅの計算が(4) 式に準じて ｅ＝log (P2 ／P1）／log (V1/V2）−log (P3 ／P1）／
log (V1/V3） によって行われる。即ち、誤差ｅはクランクθ1 とθ2
における検出圧力から求めたポリトロープ指数ｎとクラ
ンクθ1 とθ3 における検出圧力から求めたポリトロー
プ指数ｎとの差である。ポリトロープ指数ｎは一定であ
ることから、誤差ｅは演算が進むにつれて誤差ｅは0.0
に接近し、筒内圧力Ｐの精度は高まってゆく。
【００１５】第５ステップＳ５では誤差ｅの絶対値が収
束判定係数（＝10E-8)より小さいか否か判別される。誤
差ｅの絶対値が収束判定係数より大きい場合は、第６ス
テップＳ６に進み、誤差ｅを小さくする方向に修正値Ａ
及び筒内圧補正値Ｐの修正を行う。即ち、誤差ｅが正の
ときは正方向の修正を行うため現在の修正値Ａの絶対値
に1.0 未満の適当な補正係数（例えば0.85) を掛け算し
たものを新たな修正値Ａとし、誤差ｅが負のときは負方
向の修正を行うため現在の修正値Ａの絶対値に1.0 未満
の適当な負の補正係数（例えば-0.85)を掛け算したもの
を新たな修正値Ａとする。また、補正された筒内圧力の
補正値Ｐを現在のＰに修正値Ａを加算したものとして計
算する。
束判定係数（＝10E-8)より小さいか否か判別される。誤
差ｅの絶対値が収束判定係数より大きい場合は、第６ス
テップＳ６に進み、誤差ｅを小さくする方向に修正値Ａ
及び筒内圧補正値Ｐの修正を行う。即ち、誤差ｅが正の
ときは正方向の修正を行うため現在の修正値Ａの絶対値
に1.0 未満の適当な補正係数（例えば0.85) を掛け算し
たものを新たな修正値Ａとし、誤差ｅが負のときは負方
向の修正を行うため現在の修正値Ａの絶対値に1.0 未満
の適当な負の補正係数（例えば-0.85)を掛け算したもの
を新たな修正値Ａとする。また、補正された筒内圧力の
補正値Ｐを現在のＰに修正値Ａを加算したものとして計
算する。
【００１６】このような修正の結果、ループの繰り返し
の毎に誤差ｅの値は小さくなってゆき、最終的には第５
ステップＳ５で誤差ｅの絶対値が収束判定係数より小さ
くなる。このとき、第７ステップＳ７に進み、そのとき
の補正値Ｐの値がクランク角度θ1 での補正後の筒内圧
力の値となる。図４はこの発明により圧力補正を行った
場合の結果を示している。ドリフト補正前は曲線ａで示
すようにクランク角度０〜300 °及び510 °〜720 °で
マイナスという取りえない値をとっており、これはドリ
フトの影響と考えられるが、この発明によりｂに示すよ
うに本来の波形に修正することができる。
の毎に誤差ｅの値は小さくなってゆき、最終的には第５
ステップＳ５で誤差ｅの絶対値が収束判定係数より小さ
くなる。このとき、第７ステップＳ７に進み、そのとき
の補正値Ｐの値がクランク角度θ1 での補正後の筒内圧
力の値となる。図４はこの発明により圧力補正を行った
場合の結果を示している。ドリフト補正前は曲線ａで示
すようにクランク角度０〜300 °及び510 °〜720 °で
マイナスという取りえない値をとっており、これはドリ
フトの影響と考えられるが、この発明によりｂに示すよ
うに本来の波形に修正することができる。
【図１】図１はこの発明が実施される内燃機関の断面図
である。
である。
【図２】図２は圧縮行程におけるクランク角度と筒内圧
力との関係を示すグラフである。
力との関係を示すグラフである。
【図３】図３は逐次代入法によりポリトロープ断熱変化
特性に応じて圧縮行程における筒内圧力を補正するため
のルーチンを示すフローチャートである。
特性に応じて圧縮行程における筒内圧力を補正するため
のルーチンを示すフローチャートである。
【図４】図４はエンジン１サイクルにおけけるクランク
角度に対する筒内圧力の変化を従来とこの発明による補
正を実施した後との比較で示すグラフである。のルーチ
ンを示すフローチャートである。
角度に対する筒内圧力の変化を従来とこの発明による補
正を実施した後との比較で示すグラフである。のルーチ
ンを示すフローチャートである。
１０…シリンダブロック １２…ピストン １６…クランク軸 ２４…インジェクタ ２６…吸気弁 ２８…排気弁 ３２…点火栓 ３４…圧力センサ ３６…クランク角度センサ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 小浜 時男 愛知県西尾市下羽角町岩谷14番地 株式会 社日本自動車部品総合研究所内
Claims (6)
- 【請求項１】 圧電素子により気筒内の圧力に応じて電
圧信号を出力する圧力センサと、内燃機関のクランク角
度を検出するクランク角度センサと、検出されたクラン
ク角度におけるシリンダ体積から圧力センサの出力を補
正し、気筒の絶対圧力値を算出する圧力補正手段とを備
えた内燃機関の筒内圧力検出装置において、前記圧力補
正手段はポリトロープ断熱変化特性に応じて圧縮行程に
おける筒内圧力を補正することを特徴とする内燃機関の
筒内圧力検出装置。 - 【請求項２】 請求の範囲１に記載の発明において、前
記圧力補正手段は、圧縮行程における３つのクランク角
度における圧力センサ出力及びこの３つのクランク角度
におけるシリンダ体積より、圧力補正値を逐次代入法に
より算出することを特徴とする内燃機関の筒内圧力検出
装置。 - 【請求項３】 請求の範囲２に記載の発明において、前
記圧力補正手段は、３つのクランク角度のうちの最初の
クランク角度における圧力の補正値の初期値を設定し、
この最初のクランク角度における圧力計測値に対する残
りの二つのクランク角度における圧力計測値の差から誤
差の計算をポリトロープ式に従って行い、補正値の修正
を行う修正値を前記誤差に応じて修正し、誤差が所定値
以下になるまで前記修正を逐次行うことを特徴とする内
燃機関の筒内圧力検出装置。 - 【請求項４】 請求項３に記載の発明において、前記誤
差は、各クランク角度での筒内圧力補正値をＰ1 ，
Ｐ2 ，Ｐ3 、シリンダ容積をＶ1 ，Ｖ2 ，Ｖ3 としたと
き、 ｅ＝log （Ｐ2/Ｐ1)/log（Ｖ1/Ｖ2)−log （Ｐ3/Ｐ1)/l
og（Ｖ1/Ｖ3 ） によって算出されることを特徴とする内燃機関の筒内圧
力検出装置。 - 【請求項５】 請求項３に記載の発明において、補正値
の修正は前回の補正値に修正値を加算することにより行
われることを特徴とする内燃機関の筒内圧力検出装置。 - 【請求項６】 請求項４に記載の発明において、修正値
の修正は前回の修正値の絶対値に対し誤差の正負に応じ
た符号の1.0 未満の係数を乗算することにより行われる
ことを特徴とする内燃機関の筒内圧力検出装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24558697A JP3979704B2 (ja) | 1997-09-10 | 1997-09-10 | 筒内圧力測定装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
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1997
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