JPH116025A - 超硬合金と、この超硬合金を母材とする被覆合金および被覆硬質工具 - Google Patents
超硬合金と、この超硬合金を母材とする被覆合金および被覆硬質工具Info
- Publication number
- JPH116025A JPH116025A JP10097297A JP9729798A JPH116025A JP H116025 A JPH116025 A JP H116025A JP 10097297 A JP10097297 A JP 10097297A JP 9729798 A JP9729798 A JP 9729798A JP H116025 A JPH116025 A JP H116025A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- group
- cemented carbide
- film
- layer
- coated hard
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C30/00—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process
- C23C30/005—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process on hard metal substrates
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C29/00—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides
- C22C29/02—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides
- C22C29/06—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides based on carbides, but not containing other metal compounds
- C22C29/067—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides based on carbides, but not containing other metal compounds comprising a particular metallic binder
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F2999/00—Aspects linked to processes or compositions used in powder metallurgy
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 切削工具に好適な特性を有し且つ耐食性に優
れた新規な超硬合金と、この超硬合金を母材とし、この
超硬合金の表面に形成された皮膜を有する、耐摩耗性お
よび耐溶着性に優れた、難切削材の切削加工に適した被
覆硬質工具。 【解決手段】３〜25重量％のCoおよびNiと、CoおよびNi
に対して10〜30重量％の炭化クロムとを含み、残部が炭
化タングステンおよび不可避不純物からなる超硬合金。
皮膜はIVa 族元素、Ｖa 族元素、Al、ＢおよびSiの中か
ら選択される少なくとも一つの元素を含む窒化物、炭化
物、炭窒化物および酸化物の中から選択される少なくと
も一種の化合物からなる層を少なくとも一つ有する。
れた新規な超硬合金と、この超硬合金を母材とし、この
超硬合金の表面に形成された皮膜を有する、耐摩耗性お
よび耐溶着性に優れた、難切削材の切削加工に適した被
覆硬質工具。 【解決手段】３〜25重量％のCoおよびNiと、CoおよびNi
に対して10〜30重量％の炭化クロムとを含み、残部が炭
化タングステンおよび不可避不純物からなる超硬合金。
皮膜はIVa 族元素、Ｖa 族元素、Al、ＢおよびSiの中か
ら選択される少なくとも一つの元素を含む窒化物、炭化
物、炭窒化物および酸化物の中から選択される少なくと
も一種の化合物からなる層を少なくとも一つ有する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は新規な超硬合金と、この
超硬合金を母材とする被覆硬質合金および工具に関する
ものである。本発明の超硬合金および被覆硬質合金は硬
度と耐蝕性に優れた切削加工工具をはじめとして、硬度
と耐蝕性が求められる任意の部品、例えば構造部品、機
械部品、装飾品等に好適に使用できる。本発明の超硬合
金を母材とする被覆硬質工具は、耐摩耗性および耐溶着
性に優れ、難切削材の切削加工に好適に使用できる。
超硬合金を母材とする被覆硬質合金および工具に関する
ものである。本発明の超硬合金および被覆硬質合金は硬
度と耐蝕性に優れた切削加工工具をはじめとして、硬度
と耐蝕性が求められる任意の部品、例えば構造部品、機
械部品、装飾品等に好適に使用できる。本発明の超硬合
金を母材とする被覆硬質工具は、耐摩耗性および耐溶着
性に優れ、難切削材の切削加工に好適に使用できる。
【０００２】
【従来の技術】被削材の難削化、加工の高速化に伴い、
切削加工用工具の材料として用いられる超硬合金には高
強度、高硬度への不断の要求がある。例えば、切削工具
の用途ではフランク摩耗に対する耐摩耗性の向上に加え
て、被削材の表面（いわゆる黒皮）が接触して進行する
境界摩耗に対して強いことが特に求められる。また、す
くい面に発生し易いクレータ摩耗に対する耐性も求めら
れる。更に、最近では、Ni合金、Ti合金、高硬度鋼など
の難削材の切削でしばしば発生する被削材の工具への溶
着に対する耐性も求められる。この溶着は構成刃先とな
って工具のチッピング等の原因となり、工具寿命を著し
く短くする。
切削加工用工具の材料として用いられる超硬合金には高
強度、高硬度への不断の要求がある。例えば、切削工具
の用途ではフランク摩耗に対する耐摩耗性の向上に加え
て、被削材の表面（いわゆる黒皮）が接触して進行する
境界摩耗に対して強いことが特に求められる。また、す
くい面に発生し易いクレータ摩耗に対する耐性も求めら
れる。更に、最近では、Ni合金、Ti合金、高硬度鋼など
の難削材の切削でしばしば発生する被削材の工具への溶
着に対する耐性も求められる。この溶着は構成刃先とな
って工具のチッピング等の原因となり、工具寿命を著し
く短くする。
【０００３】特開昭61-12847号公報には上記の一連の要
求に対してＶ（ヴァナジウム）およびCr（クロム）の複
合添加によってＷＣ（タングステンカーバイド）の粒成
長を抑制し、それによって耐蝕性を向上させられること
が記載されている。特公昭４-31012号公報と「粉体およ
び粉末冶金」31（1984）56には Cr３Ｃ２（炭化クロ
ム）を添加することによって耐食性を向上させ得ること
が記載されている。
求に対してＶ（ヴァナジウム）およびCr（クロム）の複
合添加によってＷＣ（タングステンカーバイド）の粒成
長を抑制し、それによって耐蝕性を向上させられること
が記載されている。特公昭４-31012号公報と「粉体およ
び粉末冶金」31（1984）56には Cr３Ｃ２（炭化クロ
ム）を添加することによって耐食性を向上させ得ること
が記載されている。
【０００４】このように、切削工具等の材料として用い
られる超硬合金では、主として硬度を上げるために微粒
のＷＣ原料を使用し、粒成長抑制と境界摩耗およびクレ
ータ摩耗の抑制のためにCr３Ｃ２ を添加して耐食性を
向上させている。しかし、粒子を微細化した微粒の超硬
合金ではクラックの伝播抵抗が低下する場合がある。事
実、クラックの進行に対しては粗粒の方がエネルギーを
多く要するので、粗粒の方がクラック進行阻止には寄与
する。また、切削工具として使用した場合には、加工時
の高温によって結合相の硬質粒子のグリップ力が低下す
る傾向がある。そして、この場合、粗粒よりも微粒の方
が粒子脱落が起こり易く、擦過摩耗の進行が早くなる。
られる超硬合金では、主として硬度を上げるために微粒
のＷＣ原料を使用し、粒成長抑制と境界摩耗およびクレ
ータ摩耗の抑制のためにCr３Ｃ２ を添加して耐食性を
向上させている。しかし、粒子を微細化した微粒の超硬
合金ではクラックの伝播抵抗が低下する場合がある。事
実、クラックの進行に対しては粗粒の方がエネルギーを
多く要するので、粗粒の方がクラック進行阻止には寄与
する。また、切削工具として使用した場合には、加工時
の高温によって結合相の硬質粒子のグリップ力が低下す
る傾向がある。そして、この場合、粗粒よりも微粒の方
が粒子脱落が起こり易く、擦過摩耗の進行が早くなる。
【０００５】また、この種の超硬合金では不可避的不純
物の含有量が多いと、Cr３Ｃ２ の添加で合金中に脆化
相が形成され、その結果、超硬合金のクラック伝播抵抗
が著しく低下し、強度の劣化を招く。一方、超硬合金の
耐磨耗性を向上させるために超硬合金の表面に TiN等の
被覆層を形成する試みが行われているが、超硬合金母材
の磨耗が激しく、その効果は十分に発揮されていない。
物の含有量が多いと、Cr３Ｃ２ の添加で合金中に脆化
相が形成され、その結果、超硬合金のクラック伝播抵抗
が著しく低下し、強度の劣化を招く。一方、超硬合金の
耐磨耗性を向上させるために超硬合金の表面に TiN等の
被覆層を形成する試みが行われているが、超硬合金母材
の磨耗が激しく、その効果は十分に発揮されていない。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明の第一の目的
は、上記従来法の問題点を解決して、切削工具等に好適
な特性を有し、しかも耐食性に優れた新規な超硬合金を
提供することにある。本発明の第二の目的は、上記の超
硬合金を母材とし、この超硬合金の表面に形成された皮
膜を有する耐摩耗性および耐溶着性に優れた、難切削材
の切削加工に適した被覆硬質合金および被覆硬質工具を
提供することにある。
は、上記従来法の問題点を解決して、切削工具等に好適
な特性を有し、しかも耐食性に優れた新規な超硬合金を
提供することにある。本発明の第二の目的は、上記の超
硬合金を母材とし、この超硬合金の表面に形成された皮
膜を有する耐摩耗性および耐溶着性に優れた、難切削材
の切削加工に適した被覆硬質合金および被覆硬質工具を
提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の対象は、３〜25
重量％のCoおよびNiの総量と、CoおよびNiに対してCrを
炭化クロム(Cr３Ｃ２)換算で10〜30重量％含み、残部が
炭化タングステン (ＷＣ）および不可避不純物からなる
ことを特徴とする超硬合金にある。
重量％のCoおよびNiの総量と、CoおよびNiに対してCrを
炭化クロム(Cr３Ｃ２)換算で10〜30重量％含み、残部が
炭化タングステン (ＷＣ）および不可避不純物からなる
ことを特徴とする超硬合金にある。
【０００８】本発明の他の対象は、上記超硬合金を母材
とし、この超硬合金の表面に皮膜が形成された被覆硬質
合金、特に被覆硬質工具であって、この皮膜はIVa 族元
素、Ｖa 族元素、Al、ＢおよびSiの中から選択される少
なくとも一つの元素を含む窒化物、炭化物、炭窒化物お
よび酸化物の中から選択される少なくとも一種の化合物
からなる層を少なくとも一層有することを特徴とする被
覆硬質合金、特に被覆硬質工具にある。
とし、この超硬合金の表面に皮膜が形成された被覆硬質
合金、特に被覆硬質工具であって、この皮膜はIVa 族元
素、Ｖa 族元素、Al、ＢおよびSiの中から選択される少
なくとも一つの元素を含む窒化物、炭化物、炭窒化物お
よび酸化物の中から選択される少なくとも一種の化合物
からなる層を少なくとも一層有することを特徴とする被
覆硬質合金、特に被覆硬質工具にある。
【０００９】
【実施の態様】本発明の超硬合金の好ましい実施例で
は、Niの比率はCoおよびNiの総量に対して 0.4〜80重量
％である。本発明の超硬合金の別の好まし実施例では炭
化タングステンの平均粒度は 0.3〜５μｍである。本発
明の超硬合金のさらに別の実施例では炭化タングステン
は平均粒度が 0.3〜1.1 μｍの微粒子群と、1.2 〜５μ
ｍの粗粒子群とからなり、炭化タングステン全体量に対
する粗粒子群炭化タングステン量の比が 0.1〜 0.9であ
る。
は、Niの比率はCoおよびNiの総量に対して 0.4〜80重量
％である。本発明の超硬合金の別の好まし実施例では炭
化タングステンの平均粒度は 0.3〜５μｍである。本発
明の超硬合金のさらに別の実施例では炭化タングステン
は平均粒度が 0.3〜1.1 μｍの微粒子群と、1.2 〜５μ
ｍの粗粒子群とからなり、炭化タングステン全体量に対
する粗粒子群炭化タングステン量の比が 0.1〜 0.9であ
る。
【００１０】本発明の超硬合金の超硬合金は従来のもの
に比べてクロム（主として炭化クロムの形）が格段に多
い点にその主要な特徴がある。すなわち、３〜25重量％
のCoおよびNiと、このCoおよびNiに対してCrを炭化クロ
ム(Cr３Ｃ２)換算で10〜30重量％含み、残部が炭化タン
グステンと不可避不純物とからなる本発明の超硬合金
は、従来のＷＣ−Co系超硬合金、ＷＣ−微量 Cr ３Ｃ２C
o系超硬合金、ＷＣ−微量 Cr３Ｃ２−Co−微量Ni系超硬
合金に比べて、切削用途、特にインコネル、ナイモニッ
クなどのNi合金の切削で格段の寿命延長が可能になる。
なお、クロムはクロムの比率が炭化クロム換算で定義の
範囲内に入っていれば、炭化クロムの形で添加しても、
金属クロムやその他のクロム含有化合物の形で添加して
もよい。Niの比率がCoおよびNiに対して 0.4〜80重量％
である超硬合金はこの特性が一層向上する。
に比べてクロム（主として炭化クロムの形）が格段に多
い点にその主要な特徴がある。すなわち、３〜25重量％
のCoおよびNiと、このCoおよびNiに対してCrを炭化クロ
ム(Cr３Ｃ２)換算で10〜30重量％含み、残部が炭化タン
グステンと不可避不純物とからなる本発明の超硬合金
は、従来のＷＣ−Co系超硬合金、ＷＣ−微量 Cr ３Ｃ２C
o系超硬合金、ＷＣ−微量 Cr３Ｃ２−Co−微量Ni系超硬
合金に比べて、切削用途、特にインコネル、ナイモニッ
クなどのNi合金の切削で格段の寿命延長が可能になる。
なお、クロムはクロムの比率が炭化クロム換算で定義の
範囲内に入っていれば、炭化クロムの形で添加しても、
金属クロムやその他のクロム含有化合物の形で添加して
もよい。Niの比率がCoおよびNiに対して 0.4〜80重量％
である超硬合金はこの特性が一層向上する。
【００１１】1) CoおよびNi量 CoおよびNiの含有量が３重量％未満になると靭性が著し
く低下するので好ましくない。一方、CoおよびNiの含有
量が25重量％を超えると耐塑性変形性および耐摩耗性が
低下するので好ましくない。従って、CoおよびNiの含有
量は３重量％以上、25重量％以下にする。 2) Cr３Ｃ２ 量 クロムはCoおよびNiに対してCr３Ｃ２ （炭化クロム）
に換算した量が10重量％以下になると耐酸化性および耐
境界摩耗性が不十分になる。一方、30重量％を超えると
脆化相が析出し、靭性が激減する。従って、CoおよびNi
に対するクロムの重量比はCr３Ｃ２換算で10重量％以上
且つ30重量％以下にするのが好ましい。
く低下するので好ましくない。一方、CoおよびNiの含有
量が25重量％を超えると耐塑性変形性および耐摩耗性が
低下するので好ましくない。従って、CoおよびNiの含有
量は３重量％以上、25重量％以下にする。 2) Cr３Ｃ２ 量 クロムはCoおよびNiに対してCr３Ｃ２ （炭化クロム）
に換算した量が10重量％以下になると耐酸化性および耐
境界摩耗性が不十分になる。一方、30重量％を超えると
脆化相が析出し、靭性が激減する。従って、CoおよびNi
に対するクロムの重量比はCr３Ｃ２換算で10重量％以上
且つ30重量％以下にするのが好ましい。
【００１２】3) Ｎｉ量 Niの量がCoおよびNiに対して 0.4重量％未満では所望の
耐摩耗性および耐境界摩耗性が発揮されない。一方、80
重量％を超えると焼結不足で靭性が低下するか高温で焼
結せざるを得ず、耐摩耗性が劣化する。 4) 炭化タングステンの平均粒度 炭化タングステンの平均粒度が 0.3μｍ未満では十分焼
結できず、強度不足になる。一方、５μｍを超えると耐
摩耗性が不足する。 5) 炭化タングステン全体量に対する粗粒子群炭化タン
グステン量の比 炭化タングステン全体量に対する粗粒子群炭化タングス
テン量の比が 0.1未満では強度が不足し、 0.9を超える
と耐摩性が不足する。
耐摩耗性および耐境界摩耗性が発揮されない。一方、80
重量％を超えると焼結不足で靭性が低下するか高温で焼
結せざるを得ず、耐摩耗性が劣化する。 4) 炭化タングステンの平均粒度 炭化タングステンの平均粒度が 0.3μｍ未満では十分焼
結できず、強度不足になる。一方、５μｍを超えると耐
摩耗性が不足する。 5) 炭化タングステン全体量に対する粗粒子群炭化タン
グステン量の比 炭化タングステン全体量に対する粗粒子群炭化タングス
テン量の比が 0.1未満では強度が不足し、 0.9を超える
と耐摩性が不足する。
【００１３】本発明の被覆硬質工具は上記超硬合金を母
材とし、この超硬合金の表面に耐摩耗性を向上させる皮
膜を有する。この皮膜はIVa 族元素、Ｖa 族元素、Al、
ＢおよびSiの中から選択される少なくとも一つの元素を
含む窒化物、炭化物、炭窒化物および酸化物の中から選
択される少なくとも一種の化合物からなる層を少なくと
も一層有する。この皮膜を形成した被覆硬質工具は従来
法で作った被覆硬質工具に比べて寿命が飛躍的に向上す
る。
材とし、この超硬合金の表面に耐摩耗性を向上させる皮
膜を有する。この皮膜はIVa 族元素、Ｖa 族元素、Al、
ＢおよびSiの中から選択される少なくとも一つの元素を
含む窒化物、炭化物、炭窒化物および酸化物の中から選
択される少なくとも一種の化合物からなる層を少なくと
も一層有する。この皮膜を形成した被覆硬質工具は従来
法で作った被覆硬質工具に比べて寿命が飛躍的に向上す
る。
【００１４】本発明被覆硬質工具の好ましい実施例で
は、上記皮膜が少なくとも２つの単位層を交互に積層し
た多層膜を含む。この多層膜の各単位層は IVa族元素、
Ｖa 族元素、Al、ＢおよびSiの中から選択される少なく
とも一つの元素を含む窒化物、炭化物、炭窒化物および
酸化物の中から選択される少なくとも一種の化合物から
なり、各単位層は膜厚が 0.2〜100 ｎｍであり、多層膜
全体の膜厚は 0.5〜10μｍである。
は、上記皮膜が少なくとも２つの単位層を交互に積層し
た多層膜を含む。この多層膜の各単位層は IVa族元素、
Ｖa 族元素、Al、ＢおよびSiの中から選択される少なく
とも一つの元素を含む窒化物、炭化物、炭窒化物および
酸化物の中から選択される少なくとも一種の化合物から
なり、各単位層は膜厚が 0.2〜100 ｎｍであり、多層膜
全体の膜厚は 0.5〜10μｍである。
【００１５】各単位層の膜厚が 0.2ｎｍ未満では互いに
隣接する単位層の化合物が混ざり合ってしまうため、多
層膜にした効果が現れない。同様に、各単位層の膜厚が
100ｎｍを超えた多層膜にも互いに隣接する単位層が影
響し合わないために、多層膜にした効果が現れない。多
層膜全体の膜厚が 0.5μｍ未満では被覆をした効果が認
められない。一方、多層膜全体の膜厚が10μｍを越える
と、チッピングが起こり易くなり、好ましくない。少な
くとも一層の単位層にGe、SnおよびPbのの中から選択さ
れる少なくとも一つの元素を添加すると寿命はさらに向
上する。
隣接する単位層の化合物が混ざり合ってしまうため、多
層膜にした効果が現れない。同様に、各単位層の膜厚が
100ｎｍを超えた多層膜にも互いに隣接する単位層が影
響し合わないために、多層膜にした効果が現れない。多
層膜全体の膜厚が 0.5μｍ未満では被覆をした効果が認
められない。一方、多層膜全体の膜厚が10μｍを越える
と、チッピングが起こり易くなり、好ましくない。少な
くとも一層の単位層にGe、SnおよびPbのの中から選択さ
れる少なくとも一つの元素を添加すると寿命はさらに向
上する。
【００１６】本発明の被覆硬質工具の別の好ましい実施
例では、皮膜が上記の多層膜部分と積層構造を持たない
単一層部分とを交互に少なくとも５層形成したものから
成る。積層構造を持たない単一層部分はIVa 族元素、Ｖ
a 族元素、Al、ＢおよびSiの中から選択される少なくと
も一つの元素を含む窒化物、炭化物、炭窒化物および酸
化物の中から選択される少なくとも一種の化合物からな
り、その膜厚は 100〜5,000 ｎｍで、皮膜全体の膜厚は
0.5〜10μｍである。この構造にすることによって、皮
膜の応力が緩和され、皮膜がチッピングを起し難くな
り、結果的に工具寿命が大幅に延びる。なお、この実施
例では、多層膜部分と積層構造を持たない単一層部分と
を交互に少なくとも５層形成しないと、応力緩和の効果
は現れない。
例では、皮膜が上記の多層膜部分と積層構造を持たない
単一層部分とを交互に少なくとも５層形成したものから
成る。積層構造を持たない単一層部分はIVa 族元素、Ｖ
a 族元素、Al、ＢおよびSiの中から選択される少なくと
も一つの元素を含む窒化物、炭化物、炭窒化物および酸
化物の中から選択される少なくとも一種の化合物からな
り、その膜厚は 100〜5,000 ｎｍで、皮膜全体の膜厚は
0.5〜10μｍである。この構造にすることによって、皮
膜の応力が緩和され、皮膜がチッピングを起し難くな
り、結果的に工具寿命が大幅に延びる。なお、この実施
例では、多層膜部分と積層構造を持たない単一層部分と
を交互に少なくとも５層形成しないと、応力緩和の効果
は現れない。
【００１７】本発明の被覆硬質工具の皮膜は、膜厚が0.
02〜２μｍのTiN からなる最下層を有するのが好まし
い。なお、この膜厚が0.02μｍ未満では被覆層としての
効果が得られず、逆に、膜厚が２μｍを越えると耐磨耗
性が低下する傾向があり、好ましくない。
02〜２μｍのTiN からなる最下層を有するのが好まし
い。なお、この膜厚が0.02μｍ未満では被覆層としての
効果が得られず、逆に、膜厚が２μｍを越えると耐磨耗
性が低下する傾向があり、好ましくない。
【００１８】また、本発明の被覆硬質工具では、皮膜の
最外層の表面粗度がＲａで0.18μｍ以下であるのが好ま
しい。そうすることによって切り屑の流れが良くなり、
溶着が防止され、被加工物の表面が非常に良好に保たれ
ると同時に溶着部からのチッピング、欠損が防止され
て、結果的に工具寿命が大幅に延びる。逆に、Ｒａが0.
18μｍを越えると、溶着を起こし易くなる。以下、本発
明の実施例を説明するが、以下の開示は本発明の特殊な
実施例に過ぎず、本発明の技術的範囲を何等限定するも
のではない。
最外層の表面粗度がＲａで0.18μｍ以下であるのが好ま
しい。そうすることによって切り屑の流れが良くなり、
溶着が防止され、被加工物の表面が非常に良好に保たれ
ると同時に溶着部からのチッピング、欠損が防止され
て、結果的に工具寿命が大幅に延びる。逆に、Ｒａが0.
18μｍを越えると、溶着を起こし易くなる。以下、本発
明の実施例を説明するが、以下の開示は本発明の特殊な
実施例に過ぎず、本発明の技術的範囲を何等限定するも
のではない。
【００１９】
【実施例】実施例１ 下記成分を湿式混合して原料粉末１を調製した： 平均粒径が２μｍのＷＣ粉末 ： 28 重量％ 平均粒径が0.7 μｍのＷＣ粉末 ： 65.7 重量％ 平均粒径が２μｍの Cr３Ｃ２ 粉末： 0.8 重量％ 平均粒径が 1.5μｍの Ni 粉末 ： 0.5 重量％ 平均粒径が 1.5μｍの Co 粉末 ： 5 重量％ この原料粉末１を型押し成形した後、10−２Torrの真空
中で1,400 ℃で真空焼結して試料１とした。この試料１
でのCoおよびNiに対する Cr３Ｃ２ の比率は14.5重量％
であり、CoおよびNiに対するNiの比率は 9.1重量％であ
る。また、ＷＣ全体の平均粒径は１μｍであり、全ＷＣ
量に対する平均粒径２μｍのＷＣの粗粒子群の比は 0.3
である。
中で1,400 ℃で真空焼結して試料１とした。この試料１
でのCoおよびNiに対する Cr３Ｃ２ の比率は14.5重量％
であり、CoおよびNiに対するNiの比率は 9.1重量％であ
る。また、ＷＣ全体の平均粒径は１μｍであり、全ＷＣ
量に対する平均粒径２μｍのＷＣの粗粒子群の比は 0.3
である。
【００２０】次に、下記成分を湿式混合して原料粉末２
を調製した： 平均粒径が１μｍのＷＣ粉末 ： 89 重量％ 平均粒径が２μｍの Cr３Ｃ２ 粉末： 2 重量％ 平均粒径が 1.5μｍのNi粉末 ： 3 重量％ 平均粒径が 1.5μｍのCo粉末 ： 6 重量％ この原料粉末２を型押し成形した後、10−２Torrの真空
中で1400℃で真空焼結して試料２とした。この試料２で
のCoおよびNiに対する Cr３Ｃ２ の量は22.2重量％であ
り、CoおよびNiに対するNiの量は33.3重量％である。
を調製した： 平均粒径が１μｍのＷＣ粉末 ： 89 重量％ 平均粒径が２μｍの Cr３Ｃ２ 粉末： 2 重量％ 平均粒径が 1.5μｍのNi粉末 ： 3 重量％ 平均粒径が 1.5μｍのCo粉末 ： 6 重量％ この原料粉末２を型押し成形した後、10−２Torrの真空
中で1400℃で真空焼結して試料２とした。この試料２で
のCoおよびNiに対する Cr３Ｃ２ の量は22.2重量％であ
り、CoおよびNiに対するNiの量は33.3重量％である。
【００２１】比較のために、本発明の範囲外の組成を有
する原料粉末３を調製した。すなわち、Cr３Ｃ２ 粉末
を 0.3重量％とし、Co粉末を 5.5重量％としたこと以外
は試料１と同じ配合比で原料粉末３を調製し、試料１と
同じ条件で成形および焼結して試料３を作製した。この
試料３でのCoおよびNiに対する Cr３Ｃ２ の量は５重量
％であり、CoおよびNiに対するNiの量は 8.3重量％であ
る。
する原料粉末３を調製した。すなわち、Cr３Ｃ２ 粉末
を 0.3重量％とし、Co粉末を 5.5重量％としたこと以外
は試料１と同じ配合比で原料粉末３を調製し、試料１と
同じ条件で成形および焼結して試料３を作製した。この
試料３でのCoおよびNiに対する Cr３Ｃ２ の量は５重量
％であり、CoおよびNiに対するNiの量は 8.3重量％であ
る。
【００２２】各試料１〜３の機械特性および耐食性を評
価した結果は〔表１〕にまとめて示してある。〔表１〕
において腐蝕減量は36％ＨCl中で50℃で８時間放置した
時の条件で評価した。また、酸化増量は大気中、1000℃
×30分の条件で評価した。
価した結果は〔表１〕にまとめて示してある。〔表１〕
において腐蝕減量は36％ＨCl中で50℃で８時間放置した
時の条件で評価した。また、酸化増量は大気中、1000℃
×30分の条件で評価した。
【００２３】
【表１】
【００２４】〔表１〕の結果から分かるように、本発明
の試料１および試料２はCr３Ｃ２含有量が多いので抗折
力がやや低いが、腐食減量、酸化増量という耐食性では
比較例の試料３よりもはるかに向上している。また、本
発明範囲内でもCr３Ｃ２含有量の多い試料２の方が耐食
性の面では優れている。
の試料１および試料２はCr３Ｃ２含有量が多いので抗折
力がやや低いが、腐食減量、酸化増量という耐食性では
比較例の試料３よりもはるかに向上している。また、本
発明範囲内でもCr３Ｃ２含有量の多い試料２の方が耐食
性の面では優れている。
【００２５】実施例２ 実施例１で作製した試料１〜３を用いて切削工具を作
り、〔表２〕に示す条件で実際に切削加工を行ってその
性能を評価した。
り、〔表２〕に示す条件で実際に切削加工を行ってその
性能を評価した。
【００２６】
【表２】
【００２７】切削条件１は最大摩耗幅で品質を評価し、
切削条件２は20個の切刃で発生した欠損切刃数で品質を
評価し、切削条件３は平均摩耗幅で品質を評価するもの
である。評価結果は〔表３〕にまとめて示してある。
切削条件２は20個の切刃で発生した欠損切刃数で品質を
評価し、切削条件３は平均摩耗幅で品質を評価するもの
である。評価結果は〔表３〕にまとめて示してある。
【００２８】
【表３】
【００２９】〔表３〕から分かるように、本発明の超硬
合金を用いた切削工具は耐摩耗性と耐欠損性において著
しく高い性能を示す。なお、切削特性については試料１
は試料２よりも優れた特性を示している。
合金を用いた切削工具は耐摩耗性と耐欠損性において著
しく高い性能を示す。なお、切削特性については試料１
は試料２よりも優れた特性を示している。
【００３０】実施例３ 〔表４〕に示す組成を有する試料４〜14を作製した。試
料12〜14は比較例である。
料12〜14は比較例である。
【００３１】
【表４】
【００３２】各試料について特性を測定した結果は〔表
５〕にまとめて示してある。なお、〔表５〕に示す酸化
増加量は実施例１と同じ方法で評価した。また、切削条
件３は実施例２と同じ方法で評価した。
５〕にまとめて示してある。なお、〔表５〕に示す酸化
増加量は実施例１と同じ方法で評価した。また、切削条
件３は実施例２と同じ方法で評価した。
【００３３】
【表５】
【００３４】実施例４ 実施例１〜３の超硬合金を母材 (母材試料１〜３）と
し、この超硬合金の表面に下記皮膜Ａ〜Ｎを形成した被
覆硬質工具を作成して、その性能を評価した。
し、この超硬合金の表面に下記皮膜Ａ〜Ｎを形成した被
覆硬質工具を作成して、その性能を評価した。
【００３５】Ａ＝ ZrNを２μｍ被覆した試料 Ｂ＝ HfNを10μｍ被覆した試料 Ｃ＝ VCNを８μｍ被覆した試料 Ｄ＝ TiAlNを10μｍ被覆した試料 Ｅ＝ BN を２μｍ被覆した試料 Ｆ＝ Si を１％含むAl２O3を５μｍ被覆した試料 Ｇ＝ 0.2ｎｍのTiN 層と、0.5 ｎｍのAlN 層とを交互に
5,000 層積層した全体の厚さが 3.5μｍの被覆層を有す
る試料 Ｈ＝２ｎｍのTiN 層と、５ｎｍのAlN 層とを交互に 500
層積層した全体の厚さが 3.5μｍの被覆層を有する試料 Ｉ＝80ｎｍの Al２O3層と、100 ｎｍのHfC 層とを交互
に50層積層した全体の厚さが９μｍの被覆層を有する試
料 Ｊ＝２ｎｍのTiN 層と、 Si を１％含む５ｎｍのAlN層
とを交互に 500層積層した全体の厚さが 3.5μｍの被覆
層を有する試料
5,000 層積層した全体の厚さが 3.5μｍの被覆層を有す
る試料 Ｈ＝２ｎｍのTiN 層と、５ｎｍのAlN 層とを交互に 500
層積層した全体の厚さが 3.5μｍの被覆層を有する試料 Ｉ＝80ｎｍの Al２O3層と、100 ｎｍのHfC 層とを交互
に50層積層した全体の厚さが９μｍの被覆層を有する試
料 Ｊ＝２ｎｍのTiN 層と、 Si を１％含む５ｎｍのAlN層
とを交互に 500層積層した全体の厚さが 3.5μｍの被覆
層を有する試料
【００３６】Ｋ＝２ｎｍのTiN 層と、５ｎｍのAlN4層と
を交互に30層積層した多層膜部分と、TiCNを 0.2μｍ形
成した単一層部分とを交互に５回づつ積層した全体の厚
さが2.05μｍの被覆層を有する試料 Ｌ＝母材との境界に 0.02 μｍのTiN 層を形成し、その
上に２ｎｍのTiN 層と、５ｎｍのAlN 層とを交互に 500
層積層した全体の厚さが 3.52 μｍの被覆層を有する試
料 Ｍ＝母材との境界に 0.01 μｍのTiN 層を形成し、その
上に２ｎｍのTiN 層と、５ｎｍのAlN 層とを交互に 500
層積層した全体の厚さが 3.51 μｍの被覆層を有する試
料 Ｎ＝母材との境界に11μｍのTiN 層を形成し、その上に
２ｎｍのTiN 層と、５ｎｍのAlN 層とを交互に 500層積
層した全体の厚さが14.5μｍの被覆層を有する試料 切削性能は実施例２の切削条件３で評価した。用いた皮
膜は〔表６〕〜〔表８〕に、また、切削結果は〔表１
０〕にまとめて示してある。
を交互に30層積層した多層膜部分と、TiCNを 0.2μｍ形
成した単一層部分とを交互に５回づつ積層した全体の厚
さが2.05μｍの被覆層を有する試料 Ｌ＝母材との境界に 0.02 μｍのTiN 層を形成し、その
上に２ｎｍのTiN 層と、５ｎｍのAlN 層とを交互に 500
層積層した全体の厚さが 3.52 μｍの被覆層を有する試
料 Ｍ＝母材との境界に 0.01 μｍのTiN 層を形成し、その
上に２ｎｍのTiN 層と、５ｎｍのAlN 層とを交互に 500
層積層した全体の厚さが 3.51 μｍの被覆層を有する試
料 Ｎ＝母材との境界に11μｍのTiN 層を形成し、その上に
２ｎｍのTiN 層と、５ｎｍのAlN 層とを交互に 500層積
層した全体の厚さが14.5μｍの被覆層を有する試料 切削性能は実施例２の切削条件３で評価した。用いた皮
膜は〔表６〕〜〔表８〕に、また、切削結果は〔表１
０〕にまとめて示してある。
【００３７】
【表６】
【００３８】
【表７】
【００３９】
【表８】
【００４０】
【表９】
【００４１】
【表１０】
【００４２】実施例５ 表面粗さの効果を確認するために、実施例１の試料１に
〔表１１〕に記載の表面粗さ（Ｒａ）のTiAlN 皮膜を形
成した試料を作成し、実施例４と同じ切削評価を行っ
て、〔表１１〕に記載の結果を得た。
〔表１１〕に記載の表面粗さ（Ｒａ）のTiAlN 皮膜を形
成した試料を作成し、実施例４と同じ切削評価を行っ
て、〔表１１〕に記載の結果を得た。
【００４３】
【表１１】 表面粗さが小さくなる程溶着が発生しにくくなり、良好
な切削性能が得られることが分かる。
な切削性能が得られることが分かる。
【００４４】
【発明の効果】以上説明した通り、本発明の超硬合金は
耐食性において優れた特性を示し、従って、単なる切削
工具材料としての用途に止まらず、各種工具や耐食性の
求められる分野、特に高硬度鋼、Ni基合金、Co基合金、
Ti基合金などの難削材切削の加工分野、例えば熱間圧延
ロール、時計枠、海水用ポンプスリーブやネカニカルシ
ール、強腐食性高圧バルブシートやボール、硬質装飾品
等で極めて信頼性の高い超硬合金材料として使用するこ
とができる。
耐食性において優れた特性を示し、従って、単なる切削
工具材料としての用途に止まらず、各種工具や耐食性の
求められる分野、特に高硬度鋼、Ni基合金、Co基合金、
Ti基合金などの難削材切削の加工分野、例えば熱間圧延
ロール、時計枠、海水用ポンプスリーブやネカニカルシ
ール、強腐食性高圧バルブシートやボール、硬質装飾品
等で極めて信頼性の高い超硬合金材料として使用するこ
とができる。
フロントページの続き (72)発明者 北川 信行 兵庫県伊丹市昆陽北一丁目１番１号 住友 電気工業株式会社伊丹製作所内
Claims (15)
- 【請求項１】 ３〜25重量％のCoおよびNiの総量と、Co
およびNiに対してCrを炭化クロム換算で10〜30重量％含
み、残部が炭化タングステンおよび不可避不純物からな
る超硬合金。 - 【請求項２】 Niの比率がCoとNiの総量に対して 0.4〜
80重量％である請求項１に記載の超硬合金。 - 【請求項３】 炭化タングステンの平均粒度が 0.3〜５
μｍである請求項１または２に記載の超硬合金。 - 【請求項４】 炭化タングステンが、平均粒度が 0.3〜
1.1μｍの微粒子群と1.2 〜５μｍの粗粒子群とからな
り、炭化タングステンの全体量に対する粗粒子群炭化タ
ングステン量の比が 0.1〜 0.9である請求項１〜３のい
ずれか一項に記載の超硬合金。 - 【請求項５】 請求項１〜４のいずれか一項に記載の超
硬合金を母材とし、この超硬合金の表面に形成された皮
膜を有することを特徴とする被覆超硬合金。 - 【請求項６】 上記皮膜がIVa 族元素、Ｖa 族元素、A
l、ＢおよびSiの中から選択される少なくとも一つの元
素を含む窒化物、炭化物、炭窒化物および酸化物の中か
ら選択される少なくとも一種の化合物からなる層を少な
くとも一つ有する請求項第５に記載の被覆硬質合金。 - 【請求項７】 上記皮膜が少なくとも２つの単位層を交
互に積層した多層膜を含み、この多層膜の各単位層は I
Va族元素、Ｖa 族元素、Al、ＢおよびSiの中から選択さ
れる少なくとも一つの元素を含む窒化物、炭化物、炭窒
化物および酸化物の中から選択される少なくとも一種の
化合物からなり、各単位層は膜厚が 0.2〜100 ｎｍであ
り、多層膜全体の膜厚は 0.5〜10μｍである請求項５ま
たは６に記載の被覆硬質合金。 - 【請求項８】 少なくとも一層の単位層がGe、Snおよび
Pbのの中から選択される少なくとも一つの元素を含む請
求項７に記載の被覆硬質合金。 - 【請求項９】 上記皮膜が上記の多層膜部分と、積層構
造を持たない単一層部分とを交互に少なくとも５層形成
したものから成り、積層構造を持たない単一層部分はIV
a 族元素、Ｖa 族元素、Al、ＢおよびSiの中から選択さ
れる少なくとも一つの元素を含む窒化物、炭化物、炭窒
化物および酸化物の中から選択される少なくとも一種の
化合物からなり、その膜厚は 100〜5,000 ｎｍであり、
皮膜全体の膜厚は 0.5〜10μｍである請求項７または８
に記載の被覆硬質合金。 - 【請求項１０】 請求項１〜４のいずれか一項に記載の
超硬合金を母材とし、この超硬合金の表面に形成された
皮膜を有する被覆硬質工具であって、この皮膜がIVa 族
元素、Ｖa 族元素、Al、ＢおよびSiの中から選択される
少なくとも一つの元素を含む窒化物、炭化物、炭窒化物
および酸化物の中から選択される少なくとも一種の化合
物からなる層を少なくとも一つ有することを特徴とする
被覆硬質工具。 - 【請求項１１】 上記皮膜が少なくとも２つの単位層を
交互に積層した多層膜を含み、この多層膜の各単位層は
IVa族元素、Ｖa 族元素、Al、ＢおよびSiの中から選択
される少なくとも一つの元素を含む窒化物、炭化物、炭
窒化物および酸化物の中から選択される少なくとも一種
の化合物からなり、各単位層は 0.2〜100 ｎｍの膜厚を
有し、多層膜全体の膜厚は 0.5〜10μｍである請求項１
０に記載の被覆硬質工具。 - 【請求項１２】 少なくとも一層の単位層がGe、Snおよ
びPbのの中から選択される少なくとも一つの元素を含む
請求項１１に記載の被覆硬質工具。 - 【請求項１３】 上記皮膜が上記の多層膜部分と、積層
構造を持たない単一層部分とを交互に少なくとも５層形
成したものから成り、積層構造を持たない単一層部分は
IVa 族元素、Ｖa 族元素、Al、ＢおよびSiの中から選択
される少なくとも一つの元素を含む窒化物、炭化物、炭
窒化物および酸化物の中から選択される少なくとも一種
の化合物からなり、その膜厚は 100〜5,000 ｎｍであ
り、皮膜全体の膜厚は 0.5〜10μｍである請求項１１ま
たは１２に記載の被覆硬質工具。 - 【請求項１４】 皮膜が、膜厚が0.02〜２μｍのTiN か
らなる最下層を有する請求項１０〜１３のいずれか一項
に記載の被覆硬質工具。 - 【請求項１５】 皮膜の最外層の表面粗度がＲａで0.18
μｍ以下である請求項１０〜１４のいずれか一項に記載
の被覆硬質工具。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10097297A JPH116025A (ja) | 1997-04-25 | 1998-04-09 | 超硬合金と、この超硬合金を母材とする被覆合金および被覆硬質工具 |
| IL12420798A IL124207A (en) | 1997-04-25 | 1998-04-23 | Cemented carbide coated articles having the cemented carbide as base in particular coated hard tools |
| EP98303258A EP0874063A1 (en) | 1997-04-25 | 1998-04-27 | Cemented carbide, coated articles having the cemented carbide as base, in particular coated hard tools |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9-123321 | 1997-04-25 | ||
| JP12332197 | 1997-04-25 | ||
| JP10097297A JPH116025A (ja) | 1997-04-25 | 1998-04-09 | 超硬合金と、この超硬合金を母材とする被覆合金および被覆硬質工具 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH116025A true JPH116025A (ja) | 1999-01-12 |
Family
ID=26438480
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10097297A Pending JPH116025A (ja) | 1997-04-25 | 1998-04-09 | 超硬合金と、この超硬合金を母材とする被覆合金および被覆硬質工具 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0874063A1 (ja) |
| JP (1) | JPH116025A (ja) |
| IL (1) | IL124207A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002146515A (ja) * | 2000-11-14 | 2002-05-22 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | 摺動性に優れる硬質膜およびその被覆工具 |
| JP2002155336A (ja) * | 2000-11-15 | 2002-05-31 | Fuji Dies Kk | 伝熱管製造用帯状板への溝加工用ロール |
| JP2008138242A (ja) * | 2006-11-30 | 2008-06-19 | General Electric Co <Ge> | 耐摩耗コーティングと該耐磨耗コーティングを有する物品 |
| JP2016087726A (ja) * | 2014-10-31 | 2016-05-23 | 三菱マテリアル株式会社 | ダイヤモンド被覆超硬合金製切削工具 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ZA200007090B (en) † | 1999-12-03 | 2001-06-06 | Sumitomo Electric Industries | Coated PCBN cutting tools. |
| CN114700656B (zh) * | 2022-04-20 | 2024-04-02 | 广东省科学院中乌焊接研究所 | 一种适用于增材制造的镍基药芯焊丝的制备方法 |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5031049A (ja) * | 1973-06-04 | 1975-03-27 | ||
| JPH0297640A (ja) * | 1988-10-03 | 1990-04-10 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | 精密金型用超硬合金及び精密金型用被覆超硬合金 |
| JPH03146668A (ja) * | 1989-10-30 | 1991-06-21 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | 表面粗さを調整した被覆超硬合金 |
| JPH07252579A (ja) * | 1994-03-11 | 1995-10-03 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 切削工具用の被覆超硬合金 |
| JPH08337838A (ja) * | 1995-06-09 | 1996-12-24 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | 金属塑性加工工具用超硬合金 |
| JPH093585A (ja) * | 1995-06-22 | 1997-01-07 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | 硬質ロール材切削用超硬合金および被覆超硬合金 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6112847A (ja) * | 1984-06-26 | 1986-01-21 | Mitsubishi Metal Corp | 微細な炭化タングステン粒子を含有する超硬合金 |
| EP0665308B1 (en) * | 1993-08-16 | 2000-01-05 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Cemented carbide alloy for cutting tool and coated cemented carbide alloy |
| JPH08319532A (ja) * | 1995-05-19 | 1996-12-03 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | 打抜き工具用超硬合金 |
-
1998
- 1998-04-09 JP JP10097297A patent/JPH116025A/ja active Pending
- 1998-04-23 IL IL12420798A patent/IL124207A/xx not_active IP Right Cessation
- 1998-04-27 EP EP98303258A patent/EP0874063A1/en not_active Ceased
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5031049A (ja) * | 1973-06-04 | 1975-03-27 | ||
| JPH0297640A (ja) * | 1988-10-03 | 1990-04-10 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | 精密金型用超硬合金及び精密金型用被覆超硬合金 |
| JPH03146668A (ja) * | 1989-10-30 | 1991-06-21 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | 表面粗さを調整した被覆超硬合金 |
| JPH07252579A (ja) * | 1994-03-11 | 1995-10-03 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 切削工具用の被覆超硬合金 |
| JPH08337838A (ja) * | 1995-06-09 | 1996-12-24 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | 金属塑性加工工具用超硬合金 |
| JPH093585A (ja) * | 1995-06-22 | 1997-01-07 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | 硬質ロール材切削用超硬合金および被覆超硬合金 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002146515A (ja) * | 2000-11-14 | 2002-05-22 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | 摺動性に優れる硬質膜およびその被覆工具 |
| JP2002155336A (ja) * | 2000-11-15 | 2002-05-31 | Fuji Dies Kk | 伝熱管製造用帯状板への溝加工用ロール |
| JP2008138242A (ja) * | 2006-11-30 | 2008-06-19 | General Electric Co <Ge> | 耐摩耗コーティングと該耐磨耗コーティングを有する物品 |
| JP2016087726A (ja) * | 2014-10-31 | 2016-05-23 | 三菱マテリアル株式会社 | ダイヤモンド被覆超硬合金製切削工具 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0874063A1 (en) | 1998-10-28 |
| IL124207A (en) | 2001-03-19 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5308426B2 (ja) | 超硬合金および切削工具 | |
| KR960006053B1 (ko) | 피복 초경합금부재 및 이의 제조방법 | |
| KR101326325B1 (ko) | 절삭 공구 밀링 인서트, 절삭 공구 밀링 인서트의 제조 방법 및 인서트를 사용하는 방법 | |
| USRE39814E1 (en) | Cemented carbide insert and method of making same | |
| EP1616976A2 (en) | Coated insert | |
| US20050014030A1 (en) | Cemented carbide and cutting tool | |
| WO1999010553A1 (en) | A CUTTING INSERT OF A CERMET HAVING A Co-Ni-Fe-BINDER | |
| JP5010707B2 (ja) | 切削工具用硬質皮膜 | |
| KR101133476B1 (ko) | Ｃｖｄ 피복 절삭공구 인서트 | |
| KR20090028444A (ko) | 밀링용 피복 절삭 인서트 | |
| JP5450400B2 (ja) | Ａｌ−Ｔｉ−Ｒｕ−Ｎ−Ｃ硬質材料被膜 | |
| JPH116025A (ja) | 超硬合金と、この超硬合金を母材とする被覆合金および被覆硬質工具 | |
| JPH10298698A (ja) | 超硬合金 | |
| JP2002166307A (ja) | 切削工具 | |
| JPH10298699A (ja) | 超硬合金 | |
| US6872234B2 (en) | Cutting member | |
| JP4863071B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆切削工具 | |
| JPH10298700A (ja) | 超硬合金 | |
| JP2004136430A (ja) | 被覆工具 | |
| JP2005272877A (ja) | Ｔｉ基サーメットおよびその製造方法並びに切削工具 | |
| EP1222316B1 (en) | Coated cemented carbide insert | |
| JP3235259B2 (ja) | 被覆超硬合金部材およびその製造方法 | |
| JP2801484B2 (ja) | 切削工具用超硬合金 | |
| JP2020033597A (ja) | ＴｉＮ基焼結体及びＴｉＮ基焼結体製切削工具 | |
| JP2982359B2 (ja) | 耐摩耗性および耐欠損性に優れた超硬合金 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20041112 |
|
| A711 | Notification of change in applicant |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A712 Effective date: 20060313 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20071106 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20080304 |