JPH11350249A - Ｖベルト補強用ポリエステル繊維およびその製造方法ならびにｖベルト補強用コード - Google Patents
Ｖベルト補強用ポリエステル繊維およびその製造方法ならびにｖベルト補強用コードInfo
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- JPH11350249A JPH11350249A JP15304998A JP15304998A JPH11350249A JP H11350249 A JPH11350249 A JP H11350249A JP 15304998 A JP15304998 A JP 15304998A JP 15304998 A JP15304998 A JP 15304998A JP H11350249 A JPH11350249 A JP H11350249A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 強度と寸法安定性とのバランスがすぐれたＶ
ベルト補強用ポリエステル繊維、このポリエステル繊維
を安定した品位で効率的に製造する方法、および寸法安
定性、耐疲労性、耐久性にすぐれたＶベルト用コードを
提供する。 【解決手段】 分子鎖の全繰り返し単位の９０モル％以
上がエチレンテレフタレートである重合体からなり、次
の（イ）〜（ホ）の特性 （イ）固有粘度（ＩＶ）：０．９０〜１．０５ （ロ）単繊維繊度：１．０〜４．５ｄ （ハ）糸条強度：６．５ｇ／ｄ以上 （ニ）最大熱収縮応力：０．２〜０．５ｇ／ｄ （ホ）１５０℃で３０分間放置後の乾熱収縮率と４．５
ｇ／ｄ時の中間伸度の和：９．７以下を満足することを
特徴とするＶベルト補強用ポリエステル繊維およびその
製造方法。
ベルト補強用ポリエステル繊維、このポリエステル繊維
を安定した品位で効率的に製造する方法、および寸法安
定性、耐疲労性、耐久性にすぐれたＶベルト用コードを
提供する。 【解決手段】 分子鎖の全繰り返し単位の９０モル％以
上がエチレンテレフタレートである重合体からなり、次
の（イ）〜（ホ）の特性 （イ）固有粘度（ＩＶ）：０．９０〜１．０５ （ロ）単繊維繊度：１．０〜４．５ｄ （ハ）糸条強度：６．５ｇ／ｄ以上 （ニ）最大熱収縮応力：０．２〜０．５ｇ／ｄ （ホ）１５０℃で３０分間放置後の乾熱収縮率と４．５
ｇ／ｄ時の中間伸度の和：９．７以下を満足することを
特徴とするＶベルト補強用ポリエステル繊維およびその
製造方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、Ｖベルト補強用ポ
リエステル繊維とその製造方法および該繊維を用いたＶ
ベルト補強用用コードに関するものである。さらに詳し
くは、強度と寸法安定性とのバランスがすぐれたＶベル
ト補強用ポリエステル繊維、このポリエステル繊維を安
定した品位で効率的に製造する方法、および寸法安定
性、耐疲労性、耐久性にすぐれたＶベルト補強用コード
に関するものである。
リエステル繊維とその製造方法および該繊維を用いたＶ
ベルト補強用用コードに関するものである。さらに詳し
くは、強度と寸法安定性とのバランスがすぐれたＶベル
ト補強用ポリエステル繊維、このポリエステル繊維を安
定した品位で効率的に製造する方法、および寸法安定
性、耐疲労性、耐久性にすぐれたＶベルト補強用コード
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ポリエチレンテレフタレートで代表され
るポリエステルからなる合成繊維糸条は機械的性質、寸
法安定性および耐久性にすぐれていることから、衣料用
途のみならず産業用途、特にゴム資材の補強用途にも広
く利用されている。
るポリエステルからなる合成繊維糸条は機械的性質、寸
法安定性および耐久性にすぐれていることから、衣料用
途のみならず産業用途、特にゴム資材の補強用途にも広
く利用されている。
【０００３】その中でも、Ｖベルト補強用ポリエステル
繊維としては、従来低配向の未延伸糸を高倍率延伸した
高強度原糸が用いられていたが、近年では高配向のＰＯ
Ｙを低倍率で延伸して得られる原糸が用いられるように
なった。これはコードの強度を犠牲にしてもベルトの特
性、特に寸法安定性を向上させようというニーズから生
まれた技術である。なおここでいうベルトの寸法安定性
とは、ベルト走行中または走行後のベルト長さの変化お
よびベルト張力維持率である。
繊維としては、従来低配向の未延伸糸を高倍率延伸した
高強度原糸が用いられていたが、近年では高配向のＰＯ
Ｙを低倍率で延伸して得られる原糸が用いられるように
なった。これはコードの強度を犠牲にしてもベルトの特
性、特に寸法安定性を向上させようというニーズから生
まれた技術である。なおここでいうベルトの寸法安定性
とは、ベルト走行中または走行後のベルト長さの変化お
よびベルト張力維持率である。
【０００４】一方、ポリエステル繊維からなるベルトの
寸法安定性を向上させる製糸技術としては、固有粘度と
口金下雰囲気温度を制御することにより、複屈折率を１
７０×１０-3〜１９５×１０-3の範囲内に納める方法
（特公平２−４６６８９号公報）、および最大熱収縮率
を０．５〜０．６ｇ／ｄとして緊張後熱処理することに
よって低収縮性繊維を得る方法（特公平１−４４８１０
号公報）などが提案されているが、いずれの方法におい
ても、Ｖベルト特性として有用な強度と寸法安定性のバ
ランスがすぐれたポリエステル繊維は得られないばかり
か、紡糸性の劣る製糸方法であるがために、毛羽の少な
い品位的に安定したポリエステル繊維が得られないとい
う問題があった。
寸法安定性を向上させる製糸技術としては、固有粘度と
口金下雰囲気温度を制御することにより、複屈折率を１
７０×１０-3〜１９５×１０-3の範囲内に納める方法
（特公平２−４６６８９号公報）、および最大熱収縮率
を０．５〜０．６ｇ／ｄとして緊張後熱処理することに
よって低収縮性繊維を得る方法（特公平１−４４８１０
号公報）などが提案されているが、いずれの方法におい
ても、Ｖベルト特性として有用な強度と寸法安定性のバ
ランスがすぐれたポリエステル繊維は得られないばかり
か、紡糸性の劣る製糸方法であるがために、毛羽の少な
い品位的に安定したポリエステル繊維が得られないとい
う問題があった。
【０００５】また、特開平８−１２１５４１号公報で
は、未処理コードの特性を規制している動力伝動ベルト
を得る方法が提案されているが、処理コードの収縮率が
高く、寸法安定性が悪くなり、得られたＶベルトの寸法
安定性、耐疲労性、耐久性等が得られないという問題が
あった。
は、未処理コードの特性を規制している動力伝動ベルト
を得る方法が提案されているが、処理コードの収縮率が
高く、寸法安定性が悪くなり、得られたＶベルトの寸法
安定性、耐疲労性、耐久性等が得られないという問題が
あった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上述した従
来技術における問題点の解決を課題とする。
来技術における問題点の解決を課題とする。
【０００７】したがって、本発明の目的は、強度と寸法
安定性とのバランスがすぐれたＶベルト補強用ポリエス
テル繊維、このポリエステル繊維を安定した品位で効率
的に製造する方法、および寸法安定性、耐疲労性、耐久
性にすぐれたＶベルト用コードを提供することにある。
安定性とのバランスがすぐれたＶベルト補強用ポリエス
テル繊維、このポリエステル繊維を安定した品位で効率
的に製造する方法、および寸法安定性、耐疲労性、耐久
性にすぐれたＶベルト用コードを提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するする
ために、本発明のＶベルト補強用ポリエステル繊維は、
主として次の構成を有する。すなわち、分子鎖の全繰り
返し単位の９０モル％以上がエチレンテレフタレートで
ある重合体からなり、下記特性（イ）〜（ホ）を満足す
ることを特徴とするＶベルト補強用ポリエステル繊維で
ある。
ために、本発明のＶベルト補強用ポリエステル繊維は、
主として次の構成を有する。すなわち、分子鎖の全繰り
返し単位の９０モル％以上がエチレンテレフタレートで
ある重合体からなり、下記特性（イ）〜（ホ）を満足す
ることを特徴とするＶベルト補強用ポリエステル繊維で
ある。
【０００９】 （イ）固有粘度（ＩＶ）：０．９０〜１．０５ （ロ）単繊維繊度：１．０〜４．５ｄ （ハ）糸条強度：６．５ｇ／ｄ以上 （ニ）最大熱収縮応力：０．２〜０．５ｇ／ｄ （ホ）１５０℃で３０分間放置後の乾熱収縮率と４．５
ｇ／ｄ時の中間伸度の和：９．７以下。
ｇ／ｄ時の中間伸度の和：９．７以下。
【００１０】なお、上記Ｖベルト補強用ポリエステル繊
維において、ポリエステル繊維の−ＣＯＯＨ末端基量が
１０当量／１０6 ｇ以下であることが望ましい。
維において、ポリエステル繊維の−ＣＯＯＨ末端基量が
１０当量／１０6 ｇ以下であることが望ましい。
【００１１】また、本発明のＶベルト補強用ポリエステ
ル繊維の製造方法は、次の構成を有する。すなわち、分
子鎖の全繰り返し単位の９０モル％以上がエチレンテレ
フタレートである重合体を紡糸口金から溶融紡糸し、紡
糸糸条を加熱域内を通過させた後、冷風により冷却固化
することによりポリエステル繊維を製糸する方法におい
て、口金下加熱域の温度を３２０〜３５０℃、長さを６
５〜７５ｃｍとし、２７００〜３３００ｍ／ｓの紡糸速
度で引き取った未延伸糸の複屈折率を△ｎPOYとし、次
に８０〜１００℃の温度領域で１．１〜１．５倍に１段
目延伸、２４５〜２６５℃の温度領域で１．２〜１．６
倍に２段目延伸して、総合延伸倍率が１．５〜２．０倍
になるように延伸したときの延伸糸の複屈折率を△ｎDY
としたときの△ｎDYと△ｎPOYとの差（△ｎDY−△
ｎPOY）を１００×１０-3〜１２０×１０-3の範囲にす
ることを特徴とするＶベルト補強用ポリエステル繊維の
製造方法である。
ル繊維の製造方法は、次の構成を有する。すなわち、分
子鎖の全繰り返し単位の９０モル％以上がエチレンテレ
フタレートである重合体を紡糸口金から溶融紡糸し、紡
糸糸条を加熱域内を通過させた後、冷風により冷却固化
することによりポリエステル繊維を製糸する方法におい
て、口金下加熱域の温度を３２０〜３５０℃、長さを６
５〜７５ｃｍとし、２７００〜３３００ｍ／ｓの紡糸速
度で引き取った未延伸糸の複屈折率を△ｎPOYとし、次
に８０〜１００℃の温度領域で１．１〜１．５倍に１段
目延伸、２４５〜２６５℃の温度領域で１．２〜１．６
倍に２段目延伸して、総合延伸倍率が１．５〜２．０倍
になるように延伸したときの延伸糸の複屈折率を△ｎDY
としたときの△ｎDYと△ｎPOYとの差（△ｎDY−△
ｎPOY）を１００×１０-3〜１２０×１０-3の範囲にす
ることを特徴とするＶベルト補強用ポリエステル繊維の
製造方法である。
【００１２】さらに、本発明のＶベルト用コードは、次
の構成を有する。すなわち、上記のＶベルト補強用ポリ
エステル繊維の製造方法で得られ、上記の特性を有する
ポリエステル繊維に下撚および上撚を施し、さらに接着
剤を付与して緊張下で熱処理して得られたコードであっ
て、下記特性（ヘ）〜（チ）を満足することを特徴とす
るＶベルト補強用コードである。
の構成を有する。すなわち、上記のＶベルト補強用ポリ
エステル繊維の製造方法で得られ、上記の特性を有する
ポリエステル繊維に下撚および上撚を施し、さらに接着
剤を付与して緊張下で熱処理して得られたコードであっ
て、下記特性（ヘ）〜（チ）を満足することを特徴とす
るＶベルト補強用コードである。
【００１３】（ヘ）強度：５．５ｇ／ｄ以上 （ト）コードの１５０℃で３０分間放置後の乾熱収縮率
とコードの２．６７ｇ／ｄ時の中間伸度の和ＳCとポリ
エステル繊維の１５０℃で３０分間放置後の乾熱収縮率
とポリエステル繊維の４．５ｇ／ｄ時の中間伸度の和Ｓ
Fとの比（ＳC／ＳF）：５０〜７０％ （チ）コードの最大熱収縮応力とポリエステル繊維の最
大熱収縮応力との比：７０〜１２５％。
とコードの２．６７ｇ／ｄ時の中間伸度の和ＳCとポリ
エステル繊維の１５０℃で３０分間放置後の乾熱収縮率
とポリエステル繊維の４．５ｇ／ｄ時の中間伸度の和Ｓ
Fとの比（ＳC／ＳF）：５０〜７０％ （チ）コードの最大熱収縮応力とポリエステル繊維の最
大熱収縮応力との比：７０〜１２５％。
【００１４】
【発明の実施の形態】本発明のＶベルト補強用ポリエス
テル繊維は、分子鎖の全繰り返し単位の９０モル％以上
がエチレンテレフタレートである重合体、つまりポリエ
チレンテレフタレートからなり、その固有粘度（イ）を
０．９〜１．０５、好ましくは０．９２〜１．０の範囲
とするものである。固有粘度が０．９未満であると、産
業資材、特にＶベルトにしたときの耐久性が不十分とな
り、一方、１．０５を越えると、溶融粘度の著しい上昇
によって加工性が悪化し、タフネスの高い繊維が得られ
なくなる。
テル繊維は、分子鎖の全繰り返し単位の９０モル％以上
がエチレンテレフタレートである重合体、つまりポリエ
チレンテレフタレートからなり、その固有粘度（イ）を
０．９〜１．０５、好ましくは０．９２〜１．０の範囲
とするものである。固有粘度が０．９未満であると、産
業資材、特にＶベルトにしたときの耐久性が不十分とな
り、一方、１．０５を越えると、溶融粘度の著しい上昇
によって加工性が悪化し、タフネスの高い繊維が得られ
なくなる。
【００１５】また、このポリエステル繊維を構成する単
繊維繊度（ロ）は、１．０〜４．５ｄ、好ましくは２〜
３．５ｄの範囲にするものである。単繊維繊度糸が１．
０ｄより小さくなると、Ｖベルトの走行においてコード
を構成している単繊維間の耐摩耗性が低下して、ベルト
の屈曲疲労性が低下する原因になる。一方単繊維繊度が
４．５ｄを越えると、Ｖベルトの柔軟性が損なわれ、屈
曲疲労性が著しく低下する原因となる。
繊維繊度（ロ）は、１．０〜４．５ｄ、好ましくは２〜
３．５ｄの範囲にするものである。単繊維繊度糸が１．
０ｄより小さくなると、Ｖベルトの走行においてコード
を構成している単繊維間の耐摩耗性が低下して、ベルト
の屈曲疲労性が低下する原因になる。一方単繊維繊度が
４．５ｄを越えると、Ｖベルトの柔軟性が損なわれ、屈
曲疲労性が著しく低下する原因となる。
【００１６】本発明のＶベルト補強用ポリエステル繊維
の糸条強度（ハ）は、６．５ｇ／ｄ以上、好ましくは
６．６ｇ／ｄ以上とするものである。６．５ｇ／ｄを下
回ると、Ｖベルトの強力絶対値が低くなり、ひいてはＶ
ベルトの寿命低下につながる。
の糸条強度（ハ）は、６．５ｇ／ｄ以上、好ましくは
６．６ｇ／ｄ以上とするものである。６．５ｇ／ｄを下
回ると、Ｖベルトの強力絶対値が低くなり、ひいてはＶ
ベルトの寿命低下につながる。
【００１７】本発明のＶベルト補強用ポリエステル繊維
の最大熱収縮応力（ニ）は、０．２〜０．５ｇ／ｄ、好
ましくは０．２５〜０．４ｇ／ｄの範囲にするものであ
る。最大熱収縮応力（ニ）が０．２ｇ／ｄよりも小さい
と、ベルトとした時の収縮が小さくなりベルトによるプ
ーリーの締め付け力が低下し、一方、０．５ｇ／ｄを越
えると逆にプーリーへ締め付け力が大きくなり、ひいて
は発熱量が大きくなりベルトの損傷が大きくなる。
の最大熱収縮応力（ニ）は、０．２〜０．５ｇ／ｄ、好
ましくは０．２５〜０．４ｇ／ｄの範囲にするものであ
る。最大熱収縮応力（ニ）が０．２ｇ／ｄよりも小さい
と、ベルトとした時の収縮が小さくなりベルトによるプ
ーリーの締め付け力が低下し、一方、０．５ｇ／ｄを越
えると逆にプーリーへ締め付け力が大きくなり、ひいて
は発熱量が大きくなりベルトの損傷が大きくなる。
【００１８】さらに、本発明のＶベルト補強用ポリエス
テル繊維において、寸法安定性の目安である、１５０℃
で３０分間放置後の乾熱収縮率と４．５ｇ／ｄ時の中間
伸度の和（ホ）は、９．７以下、好ましくは９．５以下
とするものである。上記の和（ホ）が９．７を越える
と、Ｖベルトの応力緩和率が高く、つまりＶベルト張力
維持率が小さくなるため、Ｖベルトの弛みの原因とな
り、Ｖベルト寿命低下につながる。
テル繊維において、寸法安定性の目安である、１５０℃
で３０分間放置後の乾熱収縮率と４．５ｇ／ｄ時の中間
伸度の和（ホ）は、９．７以下、好ましくは９．５以下
とするものである。上記の和（ホ）が９．７を越える
と、Ｖベルトの応力緩和率が高く、つまりＶベルト張力
維持率が小さくなるため、Ｖベルトの弛みの原因とな
り、Ｖベルト寿命低下につながる。
【００１９】このように、本発明のＶベルト補強用ポリ
エステル繊維は、高強度で、かつ寸法安定性にすぐれる
という従来にない効果を具備していることを特徴とす
る。なお、本発明のＶベルト補強用ポリエステル繊維
は、−ＣＯＯＨ末端基が１０当量／１０6 ｇ以下、さら
には６当量／１０6 ｇ以下とすることが好ましい。末端
カルボキシル基含有量をこの範囲とすることにより、Ｖ
ベルトの加硫工程において水による強力低下を防ぎ、Ｖ
ベルトの耐久性（疲労寿命）を向上できる。
エステル繊維は、高強度で、かつ寸法安定性にすぐれる
という従来にない効果を具備していることを特徴とす
る。なお、本発明のＶベルト補強用ポリエステル繊維
は、−ＣＯＯＨ末端基が１０当量／１０6 ｇ以下、さら
には６当量／１０6 ｇ以下とすることが好ましい。末端
カルボキシル基含有量をこの範囲とすることにより、Ｖ
ベルトの加硫工程において水による強力低下を防ぎ、Ｖ
ベルトの耐久性（疲労寿命）を向上できる。
【００２０】ここで、低カルボキシル（−ＣＯＯＨ）末
端基のポリエステル繊維を得る具体的な方法としては、
重合工程において−ＣＯＯＨ末端基と反応し、これを封
鎖する化合物を添加する方法（封鎖重合法）がある。こ
の−ＣＯＯＨ封鎖剤としては例えば、モノエポキシ化合
物、ジエポキシ化合物、カーボネート化合物、モノカル
ボジイミド化合物およびジカルボジイミド化合物などが
挙げられる。
端基のポリエステル繊維を得る具体的な方法としては、
重合工程において−ＣＯＯＨ末端基と反応し、これを封
鎖する化合物を添加する方法（封鎖重合法）がある。こ
の−ＣＯＯＨ封鎖剤としては例えば、モノエポキシ化合
物、ジエポキシ化合物、カーボネート化合物、モノカル
ボジイミド化合物およびジカルボジイミド化合物などが
挙げられる。
【００２１】上記のすぐれた特性を具備する本発明のＶ
ベルト補強用ポリエステル繊維は、次に説明する製造方
法により効率的に製造することができる。
ベルト補強用ポリエステル繊維は、次に説明する製造方
法により効率的に製造することができる。
【００２２】まず、ポリエステルチップをエクストルー
ダ型押出機に供給して溶融チップとなし、続いて紡糸口
金から紡糸する。紡糸された糸条は徐冷域を通った後、
チムニー冷風により冷却固化される。ここにおける冷却
方法は、環状式の冷却方式が好ましい。
ダ型押出機に供給して溶融チップとなし、続いて紡糸口
金から紡糸する。紡糸された糸条は徐冷域を通った後、
チムニー冷風により冷却固化される。ここにおける冷却
方法は、環状式の冷却方式が好ましい。
【００２３】ここで、口金下加熱域の温度は３２０〜３
５０℃、好ましくは３２５〜３４５℃の範囲とするもの
である。口金下加熱域の温度が３２０℃を下回ると、製
糸性が低下して毛羽の多い糸条となるばかりか、強度低
下につながる。また、３５０℃を越えると、目的とする
寸法安定性が得られない。
５０℃、好ましくは３２５〜３４５℃の範囲とするもの
である。口金下加熱域の温度が３２０℃を下回ると、製
糸性が低下して毛羽の多い糸条となるばかりか、強度低
下につながる。また、３５０℃を越えると、目的とする
寸法安定性が得られない。
【００２４】口金下加熱域の長さは６５〜７５ｃｍ、好
ましくは６８〜７３ｃｍの範囲とするものである。口金
下加熱域の長さが６５ｃｍを下回ると、製糸性が悪化し
て強度低下につながり、７５ｃｍを越えると、目的とす
る寸法安定性が得られない。
ましくは６８〜７３ｃｍの範囲とするものである。口金
下加熱域の長さが６５ｃｍを下回ると、製糸性が悪化し
て強度低下につながり、７５ｃｍを越えると、目的とす
る寸法安定性が得られない。
【００２５】そして、より安定した品位のポリエステル
繊維を得るために、上記加熱域に続く無加熱域、つまり
保温領域を長さ５〜１５ｃｍの範囲で設けることが好ま
しい。
繊維を得るために、上記加熱域に続く無加熱域、つまり
保温領域を長さ５〜１５ｃｍの範囲で設けることが好ま
しい。
【００２６】ため好ましくない。
【００２７】溶融紡糸時の引取り速度（紡糸速度）は２
７００〜３３００ｍ／分、好ましくは２８００〜３２０
０ｍ／分とするものである。２７００／分を下回ると、
目的とする糸の寸法安定性が得られず、一方、３３００
ｍ／分を越えると、目的とする強力が得られない。
７００〜３３００ｍ／分、好ましくは２８００〜３２０
０ｍ／分とするものである。２７００／分を下回ると、
目的とする糸の寸法安定性が得られず、一方、３３００
ｍ／分を越えると、目的とする強力が得られない。
【００２８】本発明で目的とする強力および寸法安定性
のバランスがすぐれたポリエステル繊維を得るために
は、上記した口金下の加熱域の条件と紡糸速度条件の組
み合わせが重要な要素である。
のバランスがすぐれたポリエステル繊維を得るために
は、上記した口金下の加熱域の条件と紡糸速度条件の組
み合わせが重要な要素である。
【００２９】次に、引取られた半延伸糸（未延伸糸）
は、通常、一旦巻きとられることなく延伸される。具体
的には上記半延伸（未延伸糸）糸は引き続いて延伸域に
移送され、１段目延伸で８０〜１００℃、好ましくは８
５〜９５℃の温度で、１．１〜１．５倍、好ましくは
１．１〜１．３倍に延伸される。ここで、１段目延伸の
延伸温度が８０℃未満では、毛羽発生の原因になり、１
００℃を越えると、強力低下につながる。また、１段目
延伸倍率が１．１倍未満では強力低下につながり、１．
５倍を越えると、毛羽発生の原因になる。
は、通常、一旦巻きとられることなく延伸される。具体
的には上記半延伸（未延伸糸）糸は引き続いて延伸域に
移送され、１段目延伸で８０〜１００℃、好ましくは８
５〜９５℃の温度で、１．１〜１．５倍、好ましくは
１．１〜１．３倍に延伸される。ここで、１段目延伸の
延伸温度が８０℃未満では、毛羽発生の原因になり、１
００℃を越えると、強力低下につながる。また、１段目
延伸倍率が１．１倍未満では強力低下につながり、１．
５倍を越えると、毛羽発生の原因になる。
【００３０】次いで、２段目延伸では２４５〜２６５
℃、好ましくは２５０〜２６０℃の温度で、１．２〜
１．６倍、好ましくは１．３・〜１．５倍に延伸され
る。
℃、好ましくは２５０〜２６０℃の温度で、１．２〜
１．６倍、好ましくは１．３・〜１．５倍に延伸され
る。
【００３１】２段目延伸での温度が２４５℃未満では、
繊維に毛羽が多くなって製糸操業性が著しく低下するば
かりか、強力低下の原因となり、２６５℃を越えると、
糸切れが多発し、操業性が著しく悪くなる。また、２段
目延伸倍率が１．２倍未満では強力低下をおこし、１．
６倍を越えると毛羽発生の原因になり、原糸の収縮率が
高くなる。
繊維に毛羽が多くなって製糸操業性が著しく低下するば
かりか、強力低下の原因となり、２６５℃を越えると、
糸切れが多発し、操業性が著しく悪くなる。また、２段
目延伸倍率が１．２倍未満では強力低下をおこし、１．
６倍を越えると毛羽発生の原因になり、原糸の収縮率が
高くなる。
【００３２】また、総合延伸倍率を１．５〜２．０倍、
好ましくは１．６〜１．９倍の範囲とするものである。
総合延伸倍率が１．５倍未満では、強力低下につなが
り、２．０倍を越えると延伸性が悪くなり毛羽発生の原
因になる。
好ましくは１．６〜１．９倍の範囲とするものである。
総合延伸倍率が１．５倍未満では、強力低下につなが
り、２．０倍を越えると延伸性が悪くなり毛羽発生の原
因になる。
【００３３】次いで、通常、非加熱ローラに捲回されて
２〜４％程度の弛緩処理が施され、５０００〜６５００
ｍ／分程度の速度で巻取機によって巻取られる。
２〜４％程度の弛緩処理が施され、５０００〜６５００
ｍ／分程度の速度で巻取機によって巻取られる。
【００３４】したがって上記した製糸条件の範囲が、製
糸操業性および得られる繊維の強力の点で好ましい。
糸操業性および得られる繊維の強力の点で好ましい。
【００３５】そして、上記の紡糸−延伸においては、紡
糸引取り時のポリエステル繊維未延伸糸の複屈折率を△
ｎPOYとし、延伸後のポリエステル繊維延伸糸の複屈折
率を△ｎDYとしたとき、これら複屈折率の差△ｎDY−△
ｎPOY を１００×１０-3〜１２０×１０-3、好ましくは
１０５×１０-3〜１１５×１０-3の範囲とするものであ
る。
糸引取り時のポリエステル繊維未延伸糸の複屈折率を△
ｎPOYとし、延伸後のポリエステル繊維延伸糸の複屈折
率を△ｎDYとしたとき、これら複屈折率の差△ｎDY−△
ｎPOY を１００×１０-3〜１２０×１０-3、好ましくは
１０５×１０-3〜１１５×１０-3の範囲とするものであ
る。
【００３６】上記複屈折率の差が１００×１０-3より小
さいと、得られる繊維の強力が大きく低下し、１２０×
１０-3を越えると、得られる繊維の寸法安定性が悪くな
り、ベルトの張力維持率が低下する傾向となる。
さいと、得られる繊維の強力が大きく低下し、１２０×
１０-3を越えると、得られる繊維の寸法安定性が悪くな
り、ベルトの張力維持率が低下する傾向となる。
【００３７】このような紡糸・延伸条件を採用すること
で、強力低下を最小限に止め、寸法安定性のすぐれたＶ
ベルト補強用ポリエステル原糸を得ることができる。な
お、上記複屈折率を得るための具体的手段として、固有
粘度、口金下加熱域の温度、紡糸速度、延伸倍率および
弛緩処理のそれぞれの条件を上記した範囲にする必要が
ある。
で、強力低下を最小限に止め、寸法安定性のすぐれたＶ
ベルト補強用ポリエステル原糸を得ることができる。な
お、上記複屈折率を得るための具体的手段として、固有
粘度、口金下加熱域の温度、紡糸速度、延伸倍率および
弛緩処理のそれぞれの条件を上記した範囲にする必要が
ある。
【００３８】すなわち、このようにして製糸されたポリ
エステル延伸糸は、コードの強力利用率にすぐれている
ため、Ｖベルト用として十分な強力を発揮し、またＶベ
ルトとしたときに最も重要な特性であるすぐれた寸法安
定性を発揮する。
エステル延伸糸は、コードの強力利用率にすぐれている
ため、Ｖベルト用として十分な強力を発揮し、またＶベ
ルトとしたときに最も重要な特性であるすぐれた寸法安
定性を発揮する。
【００３９】したがって、上記した本発明のＶベルト補
強用ポリエステル繊維の製造方法によれば、糸条の品質
を安定させるとともに、強力と寸法安定性をバランスよ
く満足したポリエステル繊維を効率的に得ることができ
る。
強用ポリエステル繊維の製造方法によれば、糸条の品質
を安定させるとともに、強力と寸法安定性をバランスよ
く満足したポリエステル繊維を効率的に得ることができ
る。
【００４０】次に、本発明のＶベルト用コードについて
説明する。
説明する。
【００４１】本発明のＶベルト用コードは、上記の方法
で得られ、かつ前記の特性（イ）〜（ホ）を同時に満足
するポリエステル繊維に下撚および上撚を施し、さらに
接着剤を付与して緊張下で熱処理して得られたコードで
あり、かつコードの強度（ヘ）が５．５ｇ／ｄ以上、好
ましくは５．６ｇ／ｄ以上とするものである。
で得られ、かつ前記の特性（イ）〜（ホ）を同時に満足
するポリエステル繊維に下撚および上撚を施し、さらに
接着剤を付与して緊張下で熱処理して得られたコードで
あり、かつコードの強度（ヘ）が５．５ｇ／ｄ以上、好
ましくは５．６ｇ／ｄ以上とするものである。
【００４２】ここで、コードの強度（ヘ）が５．５ｇ／
ｄを下回ると、Ｖベルトの強力絶対値が低くなり、ひい
てはＶベルトの寿命および耐久性の低下につながる。
ｄを下回ると、Ｖベルトの強力絶対値が低くなり、ひい
てはＶベルトの寿命および耐久性の低下につながる。
【００４３】また、（ト）コードの１５０℃で３０分間
放置後の乾熱収縮率とコードの２．６７ｇ／ｄ時の中間
伸度の和ＳCとポリエステル繊維の１５０℃で３０分間
放置後の乾熱収縮率とポリエステル繊維の４．５ｇ／ｄ
時の中間伸度の和ＳFとの比（ＳC／ＳF）が５０〜７０
％、好ましくは５５〜６５％の範囲にするものである。
ここで、上記比（ト）が５０％未満では、Ｖベルトの応
力緩和率が高く、つまりＶベルト張力維持率が小さくな
って、Ｖベルトの弛みの原因となるばかりか、Ｖベルト
寿命低下につながる。また、上記の比（ト）が７０％を
越えると、Ｖベルトの張力維持率が高って、ベルトによ
るプーリーの締め付けが大きくなり、ベルトの損傷が大
きくなる。
放置後の乾熱収縮率とコードの２．６７ｇ／ｄ時の中間
伸度の和ＳCとポリエステル繊維の１５０℃で３０分間
放置後の乾熱収縮率とポリエステル繊維の４．５ｇ／ｄ
時の中間伸度の和ＳFとの比（ＳC／ＳF）が５０〜７０
％、好ましくは５５〜６５％の範囲にするものである。
ここで、上記比（ト）が５０％未満では、Ｖベルトの応
力緩和率が高く、つまりＶベルト張力維持率が小さくな
って、Ｖベルトの弛みの原因となるばかりか、Ｖベルト
寿命低下につながる。また、上記の比（ト）が７０％を
越えると、Ｖベルトの張力維持率が高って、ベルトによ
るプーリーの締め付けが大きくなり、ベルトの損傷が大
きくなる。
【００４４】さらに、（チ）コードの最大熱収縮応力と
ポリエステル繊維の最大熱収縮応力との比が７０〜１２
５％、好ましくは８０〜１２０％の範囲にするものであ
る、７０％未満では、ベルト走行におけるＶベルトの弛
みの原因となり、１２５％を越えるとＶベルトによるプ
ーリへの締め付け力が大きくなり、ひいてはベルト損傷
の原因となる。
ポリエステル繊維の最大熱収縮応力との比が７０〜１２
５％、好ましくは８０〜１２０％の範囲にするものであ
る、７０％未満では、ベルト走行におけるＶベルトの弛
みの原因となり、１２５％を越えるとＶベルトによるプ
ーリへの締め付け力が大きくなり、ひいてはベルト損傷
の原因となる。
【００４５】次に、コードの接着剤処理について述べ
る。
る。
【００４６】通常、コードは、まずイソシアネート系ま
たはエポキシ系の接着剤で処理され（第１処理）、次い
でＲＦＬ（レゾルシン、ホルムアルデヒド、ラテック
ス）で処理（第２処理）されるのが望ましい。
たはエポキシ系の接着剤で処理され（第１処理）、次い
でＲＦＬ（レゾルシン、ホルムアルデヒド、ラテック
ス）で処理（第２処理）されるのが望ましい。
【００４７】そして、ゴムとの接着性またはベルトにし
たときのベルト端面のホツレなどを考えると、第１処理
は水系よりも溶剤系で処理した方がより好ましい。ま
た、第２処理でのＲＦＬ処理剤のラテックス成分は、Ｖ
ベルトのゴムと接着し易いラテックスが選択され、一般
にはＶベルトのゴムと同種のラテックスが使用される。
例えばＣＲ系のゴムにはＣＲ系のラテックス、Ｈ−ＮＢ
Ｒ系のゴムにはＨ−ＮＢＲ系のラテックスがより好まし
い。
たときのベルト端面のホツレなどを考えると、第１処理
は水系よりも溶剤系で処理した方がより好ましい。ま
た、第２処理でのＲＦＬ処理剤のラテックス成分は、Ｖ
ベルトのゴムと接着し易いラテックスが選択され、一般
にはＶベルトのゴムと同種のラテックスが使用される。
例えばＣＲ系のゴムにはＣＲ系のラテックス、Ｈ−ＮＢ
Ｒ系のゴムにはＨ−ＮＢＲ系のラテックスがより好まし
い。
【００４８】Ｖベルトに埋め込まれたコードはベルト走
行において発熱または圧縮、伸長、屈曲などの負荷を受
けて、時間経過に伴ない強力が低下することになるが、
本発明の方法で製糸された糸条は疲労後の強力、つまり
残存強力が優れ、ベルトの寿命が長くなるという好まし
い性能を示すようになる。
行において発熱または圧縮、伸長、屈曲などの負荷を受
けて、時間経過に伴ない強力が低下することになるが、
本発明の方法で製糸された糸条は疲労後の強力、つまり
残存強力が優れ、ベルトの寿命が長くなるという好まし
い性能を示すようになる。
【００４９】さらに、このようにして得られたコード
は、Ｖベルトとした場合の屈曲疲労性や耐化学劣化性に
すぐれている。
は、Ｖベルトとした場合の屈曲疲労性や耐化学劣化性に
すぐれている。
【００５０】したがって、本発明のＶベルト用コード
は、寸法安定性、耐疲労性および耐久性がすぐれ、理想
的な性能を備えたＶベルトを与えることができる。
は、寸法安定性、耐疲労性および耐久性がすぐれ、理想
的な性能を備えたＶベルトを与えることができる。
【００５１】
【実施例】以下に、本発明を実施例により具体的に説明
する。
する。
【００５２】なお、実施例における各測定値は、次の方
法にしたがって測定したものである。 ［固有粘度（Ｉ
Ｖ）］オストワルト粘度計を用いて、オルソクロロフェ
ノール１００ｍｌに対し、試料３ｇを溶解した溶液の相
対粘度ηrpを２５℃で測定し、次の近似式によりＩＶを
算出した。 ＩＶ＝０．０２４２ηrp＋０．２６３４ ただし、ηrp＝（ｔ×ｄ）／（ｔ0 ×ｄ0 ） ｔ ：溶液の落下時間（秒） ｔ0 ：オルソクロロフェノールの落下時間（秒） ｄ ：溶液の密度（ｇ／ｃｃ） ｄ0 ：オルソクロロフェノールの密度（ｇ／ｃｃ）。
法にしたがって測定したものである。 ［固有粘度（Ｉ
Ｖ）］オストワルト粘度計を用いて、オルソクロロフェ
ノール１００ｍｌに対し、試料３ｇを溶解した溶液の相
対粘度ηrpを２５℃で測定し、次の近似式によりＩＶを
算出した。 ＩＶ＝０．０２４２ηrp＋０．２６３４ ただし、ηrp＝（ｔ×ｄ）／（ｔ0 ×ｄ0 ） ｔ ：溶液の落下時間（秒） ｔ0 ：オルソクロロフェノールの落下時間（秒） ｄ ：溶液の密度（ｇ／ｃｃ） ｄ0 ：オルソクロロフェノールの密度（ｇ／ｃｃ）。
【００５３】［−ＣＯＯＨ末端基の含有量］試料フィラ
メント０．１ｇ／ｄを秤り、試験管内にてベンジルアル
コール５ｍｌを加え、２１５℃で３分間加熱して溶解さ
せた。この後２０〜３０℃の数秒で急冷し、クロロフォ
ルム１０ｍｌ中に加えた。次に加熱したベンジルアルコ
ール５ｍｌで上記試験管を洗浄し、これを急冷後、上記
クロロフォルムを加えた。このクロロフォルム溶液をフ
ェノールレッドの０．１％アルコール溶液を指示薬とし
て０．１Ｎ苛性ソーダベンジルアルコール溶液で滴定
し、−ＣＯＯＨ末端基を測定した。
メント０．１ｇ／ｄを秤り、試験管内にてベンジルアル
コール５ｍｌを加え、２１５℃で３分間加熱して溶解さ
せた。この後２０〜３０℃の数秒で急冷し、クロロフォ
ルム１０ｍｌ中に加えた。次に加熱したベンジルアルコ
ール５ｍｌで上記試験管を洗浄し、これを急冷後、上記
クロロフォルムを加えた。このクロロフォルム溶液をフ
ェノールレッドの０．１％アルコール溶液を指示薬とし
て０．１Ｎ苛性ソーダベンジルアルコール溶液で滴定
し、−ＣＯＯＨ末端基を測定した。
【００５４】［強度、伸度、中間伸度］オリエンテック
社製テンシロン引張試験機を用い、糸長２５ｃｍ、引張
り速度３０ｃｍ／分で測定を行って得られる強伸度曲線
より求めた。なお、原糸の中間伸度は４．５ｇ／ｄ時、
コードは２．６７ｇ／ｄ時の伸度を示す。
社製テンシロン引張試験機を用い、糸長２５ｃｍ、引張
り速度３０ｃｍ／分で測定を行って得られる強伸度曲線
より求めた。なお、原糸の中間伸度は４．５ｇ／ｄ時、
コードは２．６７ｇ／ｄ時の伸度を示す。
【００５５】［乾熱収縮率：△Ｓd ］試料をかせ条に取
り２０℃、６５ＲＨの温調室に２４時間以上放置した
後、試料の０．１ｇ／ｄに相当する荷重をかけて測定し
た長さＬ0 の試料を、無張力状態で１５０℃のオーブン
中に３０分放置した後、オーブンから取り出し上記温調
室で４時間放置し、再び上記加重をかけて測定した長さ
L1 から次式により算出した。 △Ｓd ＝（L0 −L1 ）／L0 ×１００（％）。
り２０℃、６５ＲＨの温調室に２４時間以上放置した
後、試料の０．１ｇ／ｄに相当する荷重をかけて測定し
た長さＬ0 の試料を、無張力状態で１５０℃のオーブン
中に３０分放置した後、オーブンから取り出し上記温調
室で４時間放置し、再び上記加重をかけて測定した長さ
L1 から次式により算出した。 △Ｓd ＝（L0 −L1 ）／L0 ×１００（％）。
【００５６】［最大熱収縮応力］試長２５ｃｍで、２０
℃以上１５０℃未満の時、昇温速度１０℃／分、１５０
℃以上の時、昇温速度３℃／分で収縮応力を求めた。
℃以上１５０℃未満の時、昇温速度１０℃／分、１５０
℃以上の時、昇温速度３℃／分で収縮応力を求めた。
【００５７】［複屈折率］ニコン（株）製ＰＯＨ型偏光
顕微鏡を使いＤ線を光源として、通常のベレックコンペ
ンセーター法により求めた。なお、未延伸糸の複屈折率
を△ｎPOY 、延伸糸の複屈折率を△ｎDYとした。
顕微鏡を使いＤ線を光源として、通常のベレックコンペ
ンセーター法により求めた。なお、未延伸糸の複屈折率
を△ｎPOY 、延伸糸の複屈折率を△ｎDYとした。
【００５８】［ベルト張力維持率］ ベルトに４５．９
ｋｇの張力をかけ、１００φのプーリーを１．５時間、
７０℃の温度で３６００ｒｐｍで回転させた後、２２．
５時間放冷し、ベルトの張力の比より計算した。
ｋｇの張力をかけ、１００φのプーリーを１．５時間、
７０℃の温度で３６００ｒｐｍで回転させた後、２２．
５時間放冷し、ベルトの張力の比より計算した。
【００５９】［実施例１〜３，比較例１〜３］固有粘度
が１．２３のポリエチレンテレフタレートチップを、エ
クストルーダ型溶融紡糸装置に供給し、吐出口径が０．
６φの紡糸口金を用いて紡糸し、紡出繊維糸条を表１に
示した雰囲気温度および長さの加熱域（加熱筒）を通し
た後、環状の冷却筒により冷却風を３０ｍ／分の速さで
吹き付けて冷却しオイリングローラで紡糸油剤を付与し
た後、７０℃に加熱制御された引取ローラで表１に示し
た速度で引き取り、得られた未延伸糸条を一旦巻取るこ
となく連続して２段で延伸し、巻取り、延伸繊維糸条を
得た。
が１．２３のポリエチレンテレフタレートチップを、エ
クストルーダ型溶融紡糸装置に供給し、吐出口径が０．
６φの紡糸口金を用いて紡糸し、紡出繊維糸条を表１に
示した雰囲気温度および長さの加熱域（加熱筒）を通し
た後、環状の冷却筒により冷却風を３０ｍ／分の速さで
吹き付けて冷却しオイリングローラで紡糸油剤を付与し
た後、７０℃に加熱制御された引取ローラで表１に示し
た速度で引き取り、得られた未延伸糸条を一旦巻取るこ
となく連続して２段で延伸し、巻取り、延伸繊維糸条を
得た。
【００６０】ただし実施例１と２は重合時に−ＣＯＯＨ
末端基封鎖剤として２，６−ジイソプロピルフェニルー
カルボジイミドをチップ重量に対して１．８ｗｔ％重合
添加した。
末端基封鎖剤として２，６−ジイソプロピルフェニルー
カルボジイミドをチップ重量に対して１．８ｗｔ％重合
添加した。
【００６１】なお、１段目と２段目の延伸倍率、温度、
総合延伸倍率、および△ｎDY−△ｎPOY は、表１に示し
た条件とした。
総合延伸倍率、および△ｎDY−△ｎPOY は、表１に示し
た条件とした。
【００６２】このようにして得られたポリエステル繊維
の各特性評価結果を表２に示す。
の各特性評価結果を表２に示す。
【００６３】
【表１】
【表２】 また、上記によって得られた繊度１０００ｄ、単繊維数
２４０本の各ポリエステル繊維を２本引き揃えて下撚り
し、次いで下撚り３本を合撚して総繊度６０００デニー
ル（１０００ｄ／／２／３、上撚９．６ｔ／１０ｃｍ×
下撚１７．０ｔ／／１０ｃｍ）のコードとなし、このコ
ードにイソシアネート溶剤系の接着剤を４％付与後、２
２０℃の温度下で約６０秒熱処理し、次にＲＦＬ（レゾ
ルシン、ホルムアルデヒド、ラテックス）による接着剤
を４％付与した後、２２０℃の温度下で約６０秒熱処理
を行なった。
２４０本の各ポリエステル繊維を２本引き揃えて下撚り
し、次いで下撚り３本を合撚して総繊度６０００デニー
ル（１０００ｄ／／２／３、上撚９．６ｔ／１０ｃｍ×
下撚１７．０ｔ／／１０ｃｍ）のコードとなし、このコ
ードにイソシアネート溶剤系の接着剤を４％付与後、２
２０℃の温度下で約６０秒熱処理し、次にＲＦＬ（レゾ
ルシン、ホルムアルデヒド、ラテックス）による接着剤
を４％付与した後、２２０℃の温度下で約６０秒熱処理
を行なった。
【００６４】この時、コードの中間伸度がいずれもほぼ
一定（２．６７ｇ／ｄ時伸度が３％）になるように張力
を与えて芯体コードを作製した。次にこの芯体コードを
用いた標準ベルトＡ−３５（埋め込みコード本数６本）
を製作した。
一定（２．６７ｇ／ｄ時伸度が３％）になるように張力
を与えて芯体コードを作製した。次にこの芯体コードを
用いた標準ベルトＡ−３５（埋め込みコード本数６本）
を製作した。
【００６５】このようにして得られたコードおよびＶベ
ルトの各種特性評価結果を表３に示す。
ルトの各種特性評価結果を表３に示す。
【００６６】
【表３】 表１〜３の結果から明らかなように、本発明で得られた
実施例１、２のポリエステル繊維は、低収縮性にすぐれ
たものであり、Ｖベルト性能の目安である張力維持率も
高い値を示しており、さらにＶベルト耐久性にもすぐれ
ており、Ｖベルト用繊維として最適である。
実施例１、２のポリエステル繊維は、低収縮性にすぐれ
たものであり、Ｖベルト性能の目安である張力維持率も
高い値を示しており、さらにＶベルト耐久性にもすぐれ
ており、Ｖベルト用繊維として最適である。
【００６７】一方、比較例１は延伸糸の中間伸度（４．
５ｇ／ｄ時伸度）と乾熱収縮率の和が高いため、寸法安
定性が悪くなり、Ｖベルトの張力維持率も悪くなってい
ることから、Ｖベルト補強用としては好ましくない。
５ｇ／ｄ時伸度）と乾熱収縮率の和が高いため、寸法安
定性が悪くなり、Ｖベルトの張力維持率も悪くなってい
ることから、Ｖベルト補強用としては好ましくない。
【００６８】また、比較例２は原糸の△ｎDY−△ｎPOY
が高く、ベルトの張力維持率が低くなっており、耐久性
も劣っている。
が高く、ベルトの張力維持率が低くなっており、耐久性
も劣っている。
【００６９】さらに、比較例３は原糸の最大熱収縮応力
が高く、中間伸度と乾熱収縮率の比が小さくなってお
り、Ｖベルトの張力維持率および耐久性は本発明の目的
を満たすものではない。
が高く、中間伸度と乾熱収縮率の比が小さくなってお
り、Ｖベルトの張力維持率および耐久性は本発明の目的
を満たすものではない。
【００７０】
【発明の効果】以上説明したように、本発明のＶベルト
補強用ポリエステル繊維は、強度と寸法安定性とのバラ
ンスがすぐれており、Ｖベルト補強用としての理想的な
性能を有するものである。
補強用ポリエステル繊維は、強度と寸法安定性とのバラ
ンスがすぐれており、Ｖベルト補強用としての理想的な
性能を有するものである。
【００７１】さらに、本発明によれば、毛羽などが少な
く安定した品位のＶベルト補強用ポリエステル繊維を効
率的に製造することができる。
く安定した品位のＶベルト補強用ポリエステル繊維を効
率的に製造することができる。
【００７２】さらに、本発明のＶベルト用コードは、寸
法安定性、耐疲労性、耐久性にすぐれており、このコー
ドを使用することによって、耐久性（耐疲労性）と張力
維持性にすぐれ、寸法安定性の良好なＶベルトを提供す
ることができる。
法安定性、耐疲労性、耐久性にすぐれており、このコー
ドを使用することによって、耐久性（耐疲労性）と張力
維持性にすぐれ、寸法安定性の良好なＶベルトを提供す
ることができる。
Claims (4)
- 【請求項１】 分子鎖の全繰り返し単位の９０モル％
以上がエチレンテレフタレートである重合体からなり、
下記特性（イ）〜（ホ）を満足することを特徴とするＶ
ベルト補強用ポリエステル繊維。 （イ）固有粘度（ＩＶ）：０．９０〜１．０５ （ロ）単繊維繊度：１．０〜４．５ｄ （ハ）糸条強度：６．５ｇ／ｄ以上 （ニ）最大熱収縮応力：０．２〜０．５ｇ／ｄ （ホ）１５０℃で３０分間放置後の乾熱収縮率と４．５
ｇ／ｄ時の中間伸度の和：９．７以下 - 【請求項２】 ポリエステル繊維の−ＣＯＯＨ末端基量
が１０当量／１０6ｇ以下であることを特徴とする請求
項１記載のＶベルト補強用ポリエステル繊維。 - 【請求項３】 分子鎖の全繰り返し単位の９０モル％
以上がエチレンテレフタレートである重合体を紡糸口金
から溶融紡糸し、紡糸糸条を加熱域内を通過させた後、
冷風により冷却固化することによりポリエステル繊維を
製糸する方法において、口金下加熱域の温度を３２０〜
３５０℃、長さを６５〜７５ｃｍとし、２７００〜３３
００ｍ／ｓの紡糸速度で引き取った未延伸糸の複屈折率
を△ｎPOYとし、次に８０〜１００℃の温度領域で１．
１〜１．５倍に１段目延伸、２４５〜２６５℃の温度領
域で１．２〜１．６倍に２段目延伸して、総合延伸倍率
が１．５〜２．０倍になるように延伸したときの延伸糸
の複屈折率を△ｎDYとしたときの△ｎDYと△ｎPOYとの
差（△ｎDY−△ｎPOY）を１００×１０-3〜１２０×１
０-3の範囲にすることを特徴とするＶベルト補強用ポリ
エステル繊維の製造方法。 - 【請求項４】 請求項３に記載の製造方法で得られ、請
求項１または２に記載の特性を有するポリエステル繊維
に下撚および上撚を施し、さらに接着剤を付与して緊張
下で熱処理して得られたコードであって、下記特性
（ヘ）〜（チ）を満足することを特徴とするＶベルト補
強用コード。 （ヘ）強度：５．５ｇ／ｄ以上 （ト）コードの１５０℃で３０分間放置後の乾熱収縮率
とコードの２．６７ｇ／ｄ時の中間伸度の和ＳCとポリ
エステル繊維の１５０℃で３０分間放置後の乾熱収縮率
とポリエステル繊維の４．５ｇ／ｄ時の中間伸度の和Ｓ
Fとの比（ＳC／ＳF）：５０〜７０％ （チ）コードの最大熱収縮応力とポリエステル繊維の最
大熱収縮応力との比：７０〜１２５％。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15304998A JPH11350249A (ja) | 1998-06-02 | 1998-06-02 | Ｖベルト補強用ポリエステル繊維およびその製造方法ならびにｖベルト補強用コード |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15304998A JPH11350249A (ja) | 1998-06-02 | 1998-06-02 | Ｖベルト補強用ポリエステル繊維およびその製造方法ならびにｖベルト補強用コード |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11350249A true JPH11350249A (ja) | 1999-12-21 |
Family
ID=15553872
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15304998A Pending JPH11350249A (ja) | 1998-06-02 | 1998-06-02 | Ｖベルト補強用ポリエステル繊維およびその製造方法ならびにｖベルト補強用コード |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11350249A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007142318A1 (ja) * | 2006-06-02 | 2007-12-13 | Teijin Fibers Limited | 歯付きベルト用帆布及びそれを含む歯付きベルト |
| JP2010532450A (ja) * | 2007-07-03 | 2010-10-07 | ザ ゲイツ コーポレイション | 動力伝達ベルト |
| WO2014003487A1 (ko) * | 2012-06-28 | 2014-01-03 | 코오롱인더스트리 주식회사 | 시트벨트용 폴리에스테르 섬유 및 그의 제조방법 |
| KR20140084541A (ko) * | 2012-12-27 | 2014-07-07 | 코오롱인더스트리 주식회사 | 시트벨트용 폴리에스테르 섬유의 제조방법 |
| KR20150097125A (ko) | 2014-02-18 | 2015-08-26 | 주식회사 효성 | 형태안정성이 우수한 폴리에틸렌테레프탈레이트 딥코드, 이의 제조방법 및 이를 포함하는 타이어 |
-
1998
- 1998-06-02 JP JP15304998A patent/JPH11350249A/ja active Pending
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| WO2014003487A1 (ko) * | 2012-06-28 | 2014-01-03 | 코오롱인더스트리 주식회사 | 시트벨트용 폴리에스테르 섬유 및 그의 제조방법 |
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