JPH11319981A - 高珪素鋼板の打ち抜き加工方法 - Google Patents
高珪素鋼板の打ち抜き加工方法Info
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Abstract
なく常温で適切に打ち抜き加工し、且つ長い工具寿命を
確保する。 【解決手段】 Si:4.0〜7.0wt%の高珪素鋼
板の打ち抜き加工において、(1)クリアランスが被加工
鋼板の板厚の2〜10%であって且つコーナー部の曲率
半径Rが被加工鋼板の板厚以上である工具により打ち抜
き加工を行う、(2)順送り型により複数段の打ち抜き加
工を行うに際し、2段目以降の打ち抜き加工うちの少な
くとも1回の打ち抜き加工を、被加工鋼板の送り方向ま
たはこれと直交する方向で切刃に0.3〜1.5%の勾
配が付された工具を用いて行う、(3)可動ストリッパを
用いて被加工鋼板を拘束し、該可動ストリッパの荷重を
最大剪断荷重の25〜80%に制御する、(4)硬質相の
平均粒径が3μm以下の超硬合金製工具を用いて打ち抜
き加工を行う、(5)工具表面にTiCN、TiN、Ti
C、TiAlNの1種以上をコーティングした工具を用
いて打ち抜き加工を行う、のいずれかを行うことを特徴
とする。
Description
7.0wt%の高珪素鋼板の打ち抜き加工方法に関す
る。
は固有抵抗が高く、高周波帯域において低鉄損特性を示
す。特に、Si含有量が6.5wt%付近では軟磁気特
性が最も良好になるため優れた鉄損特性を示す。しか
し、珪素鋼板はSi含有量が4wt%以上になると室温
で脆性を示すようになるため薄板に加工することが困難
であり、長い間実用材料として大量生産することができ
なかった。しかし近年、圧延法(例えば、特公平3−6
5001号等に示される製造技術)や浸珪法(例えば、
特公平5−49745号等に示される製造技術)による
薄板製造技術が開発され、板厚0.05mm〜0.5m
m程度の高珪素鋼板の製造が可能となった。
鉄心に組み立てる際には打ち抜き、剪断等の二次加工が
必要となるが、高珪素鋼板はこれらの二次加工性に乏し
いという問題がある。このような二次加工性の不足を補
うために、高珪素鋼板を温間で加工する方法が特開昭6
2−263827号で提案されているが、この方法は材
料を加熱するための工程や加工設備に加熱装置が必要で
あり、設備コストや製造コストが増大するという欠点が
ある。
ことを目的とした提案もなされており、例えば、特開昭
62−270723号等では結晶粒径をコントロールす
ることにより加工性を高めることが、また、特開平6−
172940号等では粒界酸化を抑制することにより粒
界強度を高め加工性を向上させることが、それぞれ提案
されている。これらの提案のうち、特に後者による粒界
酸化を抑制した高珪素鋼板は、室温での剪断や曲げ加工
が可能である。
工性を向上させた高珪素鋼板であっても室温では脆性で
あり、打ち抜き加工は困難である。また、高珪素鋼板は
通常の珪素鋼板に比べて硬いため、打ち抜き工具の磨耗
速度が大きいという問題もある。また、高珪素鋼板のよ
うな難加工性材料を打ち抜く場合には、精密抜きなどの
特殊な打ち抜き法を採用することがあるが、このような
打ち抜き法はクリアランスが極端に小さいために工具寿
命が短く、また、特殊なプレス機や工具が必要であるた
め製造コストが増大するという問題がある。
機や工具を用いることなく、常温での適切な打ち抜きが
可能であり、且つ長い工具寿命を確保できる高珪素鋼板
の打ち抜き方法を提供することにある。
合に問題となるのは、打ち抜き回数が増えるにしたがっ
てバリ高さが増大したり割れや欠けの発生が増大して製
品不良率が上昇することである。本発明者らは、このよ
うなバリ高さの増大及び割れや欠けの発生率上昇の原因
について検討を行い、その結果、高珪素鋼板の打ち抜き
加工におけるバリ高さの増大及び割れや欠けの発生率の
上昇は、打ち抜き時に製品に導入される微小クラックの
量が打ち抜き回数が増えるにしたがって増加すること、
さらには、このクラック自体が打ち抜き回数の増加につ
れて大きくなっていくことが原因であることを突き止め
た。さらに、微小クラックは製品のある特定の箇所に集
中しており、このように微小クラックが発生しやすい箇
所では特に工具磨耗が進行しやすく、且つこのような工
具磨耗が進行した場合には微小クラックがより発生しや
すくなるという事実を見い出した。
発生し、この微粉が研磨剤となって工具摩耗を進行させ
るとともに、微粉が工具表面に凝着し、クリアランスの
変動による打ち抜き不良の発生や工具の凝着摩耗を促進
させること、さらに、耐摩耗性を高めるために通常のハ
イス鋼やダイス鋼よりも硬い超硬合金を工具材質に選定
した場合には、工具摩耗の進行は遅いもののチッピング
が発生しやすく、工具寿命の延命化が図れないという事
実を見い出した。
ラックの発生の低減と工具磨耗速度を小さくすること、
さらに微小クラックが発生してもこれを製品不良に進展
させないことが高珪素鋼板を打ち抜き加工するための最
適な方法であると考え、これを可能とするような打ち抜
き条件についてさらに詳細な検討を行った。
まるある特定の範囲のクリアランスとコーナー部曲率半
径Rを有する打ち抜き工具を用いて打ち抜き加工を行う
ことにより、微小クラックの発生と工具磨耗を極めて有
効に抑制できること、さらに、高珪素鋼板の打ち抜き加
工において広く採用されている順送り型による複数段の
打ち抜き加工を行なうに際し、2段目以降の打ち抜き加
工を切刃に所定の勾配が付された打ち抜き工具を用いて
行うことにより、発生した微小クラックが製品不良に進
展することを効果的に防止できることを見い出した。
を拘束し、この可動ストリッパの荷重を最大剪断荷重と
の関係で定まる或る特定の範囲に設定することにより、
微小クラックの発生と工具摩耗を抑制できること、さら
に、硬質相の粒径を規定した超硬合金を工具材質に選定
することによって工具の摩耗及びチッピング発生が抑制
でき、工具寿命の延命化が図られることを見い出した。
また、打ち抜き工具の表面に或る特定組成の皮膜をコー
ティングすることによって、微小クラックの発生に伴っ
て微粉が発生しても工具表面への凝着が生じず、打ち抜
き不良発生の低減化及び工具寿命の延命化が図れること
を見い出した。
もので、その特徴とする構成は以下の通りである。 [1] Si含有量が4.0〜7.0wt%の高珪素鋼板の
打ち抜き加工方法において、クリアランスが被加工鋼板
の板厚の2〜10%であって、且つコーナー部の曲率半
径Rが被加工鋼板の板厚以上である打ち抜き工具により
打ち抜き加工を行うことを特徴とする高珪素鋼板の打ち
抜き加工方法。
高珪素鋼板の打ち抜き加工方法において、順送り型によ
り複数段の打ち抜き加工を行うに際し、2段目以降の打
ち抜き加工のうちの少なくとも1回の打ち抜き加工を、
被加工鋼板の送り方向またはこれと直交する方向で切刃
に0.3〜1.5%の勾配が付された打ち抜き工具を用
いて行うことを特徴とする高珪素鋼板の打ち抜き加工方
法。
高珪素鋼板の打ち抜き加工方法において、可動ストリッ
パを用いて被加工鋼板を拘束し、該可動ストリッパの荷
重を最大剪断荷重の25〜80%に制御することを特徴
とする高珪素鋼板の打ち抜き加工方法。 [4] Si含有量が4.0〜7.0wt%の高珪素鋼板の
打ち抜き加工方法において、硬質相の平均粒径が3μm
以下の超硬合金製打ち抜き工具を用いて打ち抜き加工を
行うことを特徴とする高珪素鋼板の打ち抜き加工方法。
高珪素鋼板の打ち抜き加工方法において、工具表面にT
iCN、TiN、TiC、TiAlNの中から選ばれる
1種以上をコーティングした打ち抜き工具を用いて打ち
抜き加工を行うことを特徴とする高珪素鋼板の打ち抜き
加工方法。
由とともに説明する。本発明の打ち抜き加工方法の対象
は、Si含有量が4.0〜7.0wt%の高珪素鋼板で
ある。鋼板のSi含有量が4.0wt%未満では打ち抜
き加工するのに特段の問題はなく、一方、Si含有量が
7.0wt%を超える高珪素鋼板は磁気特性が劣化する
ため対象外である。このような高珪素鋼板は圧延法、浸
珪法、超急冷法等のいずれの方法で製造されたものでも
よい。
法について説明する。この打ち抜き加工方法では、打ち
抜き工具のクリアランスが被加工鋼板の板厚の2〜10
%であることを必要とする。打ち抜き工具のクリアラン
スが被加工鋼板の板厚の2%未満では工具の磨耗速度が
大きく、工具の研磨頻度が増すため好ましくない。一
方、クリアランスが被加工鋼板の板厚の10%を超える
と、製品に微小クラックが導入されやすく、割れや欠け
が発生しやすくなる。また、工具の摩耗速度をより低減
させるためには、打ち抜き工具のクリアランスを被加工
鋼板の板厚の4%以上とすることが好ましい。
ー部が最も多い。このためコーナー部でバリ高さの増大
速度が大きく、且つ製品の割れや欠けも発生しやすい。
また、工具のコーナー部は磨耗速度が特に大きい。日比
野らは工具のかどの丸みと工具寿命との関係を示してお
り(日比野、柴田、宮川、木下:“塑性と加工”5-46
(1964),p779)、これによれば工具コーナー部の曲率
半径R(以下、単に“コーナーR”という)が板厚の2
5%以下ではコーナーRが小さいほど磨耗速度が大き
く、一方、コーナーRが板厚の25%を超える範囲では
コーナーRと磨耗速度との間には相関がないとされてい
る。
ち抜く際に生じる工具の磨耗は微小クラックの発生と密
接な関係があり、本発明者らによる検討の結果では上記
の報告の結果とは異なり、工具のコーナーRを板厚と等
しいか若しくは板厚tよりも大きくする(好ましくは、
R/t≧1.5)ことによって顕著な磨耗低減効果が得
られることが判った。このため本発明の打ち抜き加工方
法では、上記クリアランスの規定に加えて、打ち抜き工
具のコーナーRが被加工鋼板の板厚以上であることを条
件とする。また、特に優れた摩耗低減効果を得るために
は、コーナーRが被加工鋼板の板厚の1.5倍以上であ
ることが好ましい。
法について説明する。高珪素鋼板を複雑な形状の製品に
打ち抜く場合、通常は順送り型による複数段の打ち抜き
加工が行われる。上述したように高珪素鋼板の打ち抜き
に特有の問題として打ち抜いた際に発生する微小クラッ
クがあるが、順送り型による打ち抜き加工では、1段目
(1回目)の打ち抜きの際に鋼板に導入された微小クラ
ックが、2段目(2回目)以降の打ち抜きの際にその衝
撃や曲げ応力によって進展し、割れや欠けが発生する傾
向がある。
問題を防止するためには、2段目以降の打ち抜き加工を
被加工鋼板の送り方向またはこれと直交する方向で切刃
(パンチ)に所定の勾配を付けた打ち抜き工具を用いて
行い、加工の際の最大打ち抜き荷重を低減させることに
より、微小クラックの進展を防止して割れや欠けの発生
頻度を低減できることが判った。
加工鋼板面を基準面とし、この基準面に対する切刃の勾
配(傾き)であり、この切刃の勾配は被加工鋼板の送り
方向(被加工鋼板長手方向)に沿って付けてもよいし、
これと直交する方向(被加工鋼板幅方向)に沿って付け
てもよい。但し、後述する実施例に示すように、被加工
鋼板の送り方向に勾配を付けた方がより効果的である。
勾配を付けた打ち抜き工具を用いた2段目以降の打ち抜
き加工の形態を示している。このうち図1(A)は切刃
に被加工鋼板Sの送り方向(鋼板長手方向)での勾配を
付けた工具により打ち抜き加工を行う場合を示してお
り、この場合には、鋼板はその長手方向でx1→x2の
順で切断される。また、図1(B)は切刃に被加工鋼板
Sの送り方向と直交する方向(鋼板幅方向)での勾配を
付けた工具により打ち抜き加工を行う場合を示してお
り、この場合には鋼板はその幅方向でy1→y2の順に
切断される。
%が適当である。この勾配が0.3%未満では打ち抜き
加工時の最大打ち抜き荷重を効果的に低減することがで
きず、一方、勾配が1.5%を超えると製品にかかる曲
げ応力が増大し、却って微小クラックが進展してしま
う。打ち抜き加工が3段以上にわたって行われる多段加
工の場合には、2段目以降の打ち抜き加工うちの少なく
とも1回の打ち抜き加工を、切刃に勾配が付けられた工
具で行うことにより割れや欠けの発生頻度を低減するこ
とができる。また、2段目以降の全ての打ち抜き加工を
切刃に勾配が付けられた工具で行うことにより、割れや
欠けの発生頻度をより効果的に低減することが可能とな
る。
法について説明する。この打ち抜き加工方法では、被加
工鋼板の拘束に可動ストリッパを用い、その荷重(以
下、「板押さえ力」という)を最大剪断荷重の25〜8
0%とすることを必要とする。打ち抜き加工に可動スト
リッパを用いた場合、剪断時の鋼板のはね上がりを抑制
できるため工具の摩耗低減効果があるが、その板押さえ
力は最大剪断荷重の10%程度あればよいとされてい
る。しかし、高珪素鋼板を打ち抜く場合には、微小クラ
ックの発生が問題となるため、微小クラックの発生を抑
制して工具の摩耗速度を低減するために、板押さえ力が
最大剪断荷重の25%以上であることが必要である。ま
た、板押さえ力が大き過ぎる場合には、板押さえ力によ
って被加工鋼板にクラックが発生するため、板押え力は
最大剪断荷重の80%以下とする。
法について説明する。この打ち抜き加工方法では、WC
等を主成分とした硬質相の平均粒径が3μm以下の超硬
合金製打ち抜き工具(例えば、JIS B 4053で規
定される超硬合金製工具)を用いることを必要とする。
高珪素鋼板はビッカーズ硬度が400程度であり非常に
硬いため、工具材質にダイス鋼やハイス鋼を用いた場合
には摩耗速度が大きい。一方、通常の超硬合金製工具を
用いた場合には、摩耗速度は小さいものの、チッピング
が発生しやすく工具寿命が短くなってしまう。摩耗速度
が小さく且つチッピングを発生させずに高珪素鋼板を打
ち抜くためには、硬質相の平均粒径が3μm以下の超硬
合金製打ち抜き工具を用いることが必要である。さらに
好ましくは、硬質相の平均粒径が1μm以下の超硬合金
製打ち抜き工具を用いればよい。
法について説明する。この打ち抜き加工方法では、工具
表面にTiCN、TiN、TiC、TiAlNの中から
選ばれる1種以上をコーティングした打ち抜き工具を用
いることを必要とする。高珪素鋼板は打ち抜き時に微小
クラックを発生し易いため、同時に発生する微粉が工具
表面に付着しやすく、一般の鋼板に比べて凝着が生じや
すい。このような凝着が生じた場合には、クリアランス
変動による打ち抜き不良の発生や工具の凝着摩耗及び凝
着起因のクラック発生が促進される。しかし、工具の表
面にTiCN、TiN、TiC、TiAlNのうちの1
種以上をコーティングすることによって、微粉が発生し
ても凝着を生じさせず、工具寿命を延命化することが可
能となる。コーティング厚は特に規定しないが、耐摩耗
性や膜の均一性等の観点から0.5μm以上とすること
が望ましく、また、耐剥離性やクリアランスへの影響を
小さくする観点から5μm以下であることが望ましい。
方法単独でも十分な効果が得られるが、任意の2つ以上
の方法を組み合せることにより、さらに優れた効果、特
に工具寿命の延命化を図ることができる。また、本発明
の効果は、工具寿命を延長させるための他の対策、例え
ば極圧添加剤を含む潤滑油の使用等を採用した場合でも
当然に得られ、これらと併用することによりさらなる工
具寿命の延命化が図れる。また、順送り型で打ち抜き加
工を行う場合、1段目(1回目)の打ち抜き加工を行う
打ち抜き工具についても、消音等の目的で上記と同様の
勾配を付けても構わない。
珪素鋼板(板厚0.3mm)に対して、ダイス鋼で作製
し且つ表面処理を行っていない打ち抜き工具を用いて5
mm角の角穴打ち抜き試験を行った。工具は8本準備
し、各々クリアランスを変えた。また、パンチの4つの
コーナーRと板厚tとの比R/tをそれぞれ0.25、
0.5、1.0、1.5に設定した。工具の概要を図2
に示す。また、被加工鋼板の拘束は固定ストリッパを用
いて行った。プレス機は30tonC型プレスを用い、
無潤滑で200spmの速度で打ち抜き加工を行った。
ー部と直片部でのバリ高さと工具のクリアランスとの関
係を図3に示す。一般にバリ高さは20μm以下で合格
とされているが、図3によれば工具のクリアランスが板
厚の2〜10%の場合に打ち抜き始めのバリ高さが小さ
く、良好な打ち抜き加工が可能であることが判る。ま
た、クリアランスが板厚の4〜8%の場合に特に良好な
打ち抜き加工が可能であることも判る。このような結果
が得られるのは、被加工鋼板の板厚に対してクリアラン
スが小さすぎる場合には、2次剪断の影響で微小クラッ
クが発生することによりバリ高さが大きくなり、一方、
クリアランスが大きすぎる場合には鋼板に曲げ応力が強
く働くため微小クラックが発生し、この結果バリ高さが
大きくなるためである考えられる。
の打ち抜き回数と工具のクリアランス及びコーナーR/
板厚との関係を図4に示す。上記のように打ち始めのバ
リ高さは工具のクリアランスで決まるが、図4に示され
るように工具寿命は工具のクリアランスとコーナーRに
大きく影響され、クリアランスが板厚の2%以上でコー
ナーRが板厚と等しいか若しくは板厚よりも大きい場合
に工具寿命が顕著に延命化されることが判る。また、こ
の効果はクリアランスが板厚の4%以上の場合に特に高
い。同様に、この効果はクリアランスが板厚の2%以上
(特に、4%以上)で、コーナーRが板厚の1.5倍以
上の場合により顕著であり、この領域でのバリ高さの増
大速度は直片部と変わらない。なお、コーナーRの好ま
しい条件は板厚の1.5倍以上であるが、これを超えて
過剰に大きくても工具寿命のさらなる延命効果はない。
高珪素鋼板(板厚0.2mm)を、図5に示すような2
段の順送り型を用いてEIコアに打ち抜いた。この実施
例ではダイス鋼で作製し且つ表面処理を行っていない打
ち抜き工具を用い、打つ抜き工具のクリアランスを板厚
の15%に設定して微小クラックを意図的に導入すると
ともに、2段目の打ち抜き工具(E型パンチ)として、
切刃が図1に示すような勾配を有しない工具と、切刃が
図1(A)、(B)に示すような2通りの勾配を有し、
且つこの勾配の大きさが異なる種々の工具を用いて打ち
抜き加工を行い、微小クラックが生じた状態で2段目の
打ち抜き加工を行った場合の、切刃の勾配の有無及び勾
配の程度と製品の不良率との関係を調べた。なお、1段
目の打ち抜き加工では、切刃が図1に示すような勾配を
有しない工具(I型パンチ)を用いた。また、全ての工
具のコーナーRは25μmに調整し、被加工鋼板の拘束
は固定ストリッパを用いて行った。製品の不良率は目視
により観察される割れや欠けの有無により評価した。
目の打ち抜き加工に用いる工具の切刃の勾配(図1
(A)または(B)に示す勾配)が0.3〜1.5%の
場合に顕著な製品不良率の低減効果が認められる。ま
た、同様に切刃の勾配が0.7〜1.5%の場合に特に
顕著な製品不良率の低減効果が認められる。また、この
効果は切刃の勾配を鋼板送り方向に沿って付けた場合の
方がより顕著に得られている。
高珪素素鋼板(板厚0.3mm)を、図7に示すような
3段の順送り型を用いてEIコアに打ち抜いた。この実
施例ではダイス鋼で作製し且つ表面処理を行っていない
打ち抜き工具を用い、打ち抜き工具のクリアランスを板
厚の23%に設定して微小クラックを意図的に導入する
とともに、2段目の打ち抜き工具(桟抜き用パンチ)及
び3段目の打ち抜き工具(E型パンチ)として、切刃が
図1に示すような勾配を有しない工具と、切刃が図1
(A)に示す勾配(勾配:1%)を有する工具を、図8
に示すような種々の組合せで用いて打ち抜き加工を行
い、微小クラックが生じた状態で2段目、3段目の打ち
抜き加工を行った場合の、切刃勾配の有無と製品の不良
率との関係を調べた。なお、1段目の打ち抜き加工で
は、全ての試験条件において切刃が図1(A)に示す態
様の1%の勾配を有する工具(I型パンチ)を用いた。
また、全ての打ち抜き工具のコーナーRは25μmに調
整し、被加工鋼板の拘束は固定ストリッパを用いて行っ
た。製品の不良率は目視により観察される割れや欠けの
有無により評価した。
段の順送り型を用いて高珪素鋼板の打ち抜き加工を行な
う場合、2段目以降の打ち抜き加工うちの少なくとも1
回の打ち抜き加工を勾配付きの切刃を備えた工具を用い
て行うことにより、割れや欠けの発生頻度を効果的に低
減できることが判る。さらに、2段目及び3段目の両方
の打ち抜き加工を勾配付きの切刃を備えた工具を用いて
行うことにより、割れや欠けの発生頻度の低減効果がよ
り顕著に得られることが判る。したがって、4段以上の
順送り型による打ち抜き加工の場合も、同様の効果が得
られるものと考えられる。
高珪素鋼板(板厚0.3mm)を、可動ストリッパを備
えた打ち抜き機により、外径45mm−内径33mmの
リング形状に打ち抜いた。この実施例ではダイス鋼で作
製し且つ表面処理を行っていない打ち抜き工具を用い、
この打ち抜き工具のクリアランスを板厚の10%に設定
した。また、可動ストリッパの荷重を制御するために、
バネ定数を変えたバネを使用し、さらに可動ストリッパ
のストロークを変えて打ち抜きを行った。また、工具及
び可動ストリッパにロードセルを付け、最大剪断荷重及
び板押さえ力を測定した。打ち抜いたリングは歪取焼鈍
を施した後に鉄損測定及び打ち抜き端面の観察を行っ
た。端面観察はリングの外周を500倍の光学顕微鏡を
用いて行い、微小クラック発生数が1個以下の場合を
“少”、2個以上の場合を“多”と分類した。
加工鋼板の拘束に可動ストリッパを用い、且つこれによ
る荷重(板押さえ力)を最大剪断荷重の25〜80%に
した本発明例では、端面に微小クラックを発生させるこ
となく高珪素鋼板を打ち抜くことが可能であり、この結
果、良好な磁気特性のリングコアが得られることが判
る。
高珪素鋼板(板厚0.3mm)について図2に示す打ち
抜き工具(表面処理無し)を用いて打ち抜き試験を行っ
た。打ち抜き工具はクリアランスを板厚の6%に調整
し、硬質相の平均粒径を変えた超硬合金製工具を5種類
用意し、さらにダイス鋼製及びハイス鋼製工具を各々1
種類用意した。他の条件は実施例1と同様とし、30万
回打ち抜いた後に工具のチッピング発生状況及び摩耗状
況を観察した。チッピングの発生状況は、工具直片部5
mm長さのエッジをSEM観察し、10μm以上の大き
さのチッピングの個数を数えて評価した。また、工具の
摩耗状況は、2次元形状測定機によって工具直片部のエ
ッジ形状を測定し、図9に示す面積を算出して評価し
た。
ば、工具として硬質相の平均粒径が3μm以下の超硬合
金製工具を用いた本発明例では、工具摩耗速度が小さく
且つチッピングを発生させずに高珪素鋼板を打ち抜くこ
とが可能であることが判る。
高珪素鋼板(板厚0.3mm)について図2に示す打ち
抜き工具を用いて打ち抜き試験を行った。工具材質はハ
イス鋼及び硬質相の平均粒径を3.9μmに調整した超
硬合金を用い、表面処理を行っていない工具、表面にT
iCN、TiN、TiC、TiAlNのコーティングを
行った工具、NbC、VCの拡散処理を行った工具を準
備し、これらを用いて打ち抜き加工を行った。他の条件
は実施例5と同様とし、30万回打ち抜いた後に工具を
実施例5と同様の観察に供した。
耗に関しては、表面処理を行った工具を用いた全ての条
件で摩耗低減化は可能であるが、チッピングの発生抑制
にはTiCN、TiN、TiC、TiAlNのいずれか
の表面コーティングが有効であることが判る。チッピン
グは凝着現象により加速されることが知られており、T
iCN、TiN、TiC、TiAlNのコーティングが
凝着を抑制していると考えられる。また、NbC、VC
の拡散処理の場合は硬度上昇するため摩耗低減には効果
があるものの、凝着を防げないために硬度上昇に伴う靭
性の劣化を引き起こし、チッピングが多発したと考えら
れる。
き加工方法によれば、工具寿命が長く、且つ製品の不良
発生頻度の低い打ち抜き加工が可能であり、このため製
造コストを抑えた部品加工を行うことができる。
これによる打ち抜き加工状況の概要を示す説明図
厚tが打ち始めのバリ高さに及ぼす影響を示すグラフ
厚tがバリ高さの増大速度に及ぼす影響を示すグラフ
ち抜き加工の実施状況を示す説明図
2段目の打ち抜き加工を行なった工具の切刃勾配の有無
及び勾配の程度が製品不良の発生に及ぼす影響を示すグ
ラフ
ち抜き加工の実施状況を示す説明図
2段目及び3段目の打ち抜き加工を行なった工具の切刃
勾配の有無が製品不良の発生に及ぼす影響を示すグラフ
Claims (5)
- 【請求項1】 Si含有量が4.0〜7.0wt%の高
珪素鋼板の打ち抜き加工方法において、クリアランスが
被加工鋼板の板厚の2〜10%であって、且つコーナー
部の曲率半径Rが被加工鋼板の板厚以上である打ち抜き
工具により打ち抜き加工を行うことを特徴とする高珪素
鋼板の打ち抜き加工方法。 - 【請求項2】 Si含有量が4.0〜7.0wt%の高
珪素鋼板の打ち抜き加工方法において、順送り型により
複数段の打ち抜き加工を行うに際し、2段目以降の打ち
抜き加工のうちの少なくとも1回の打ち抜き加工を、被
加工鋼板の送り方向またはこれと直交する方向で切刃に
0.3〜1.5%の勾配が付された打ち抜き工具を用い
て行うことを特徴とする高珪素鋼板の打ち抜き加工方
法。 - 【請求項3】 Si含有量が4.0〜7.0wt%の高
珪素鋼板の打ち抜き加工方法において、可動ストリッパ
を用いて被加工鋼板を拘束し、該可動ストリッパの荷重
を最大剪断荷重の25〜80%に制御することを特徴と
する高珪素鋼板の打ち抜き加工方法。 - 【請求項4】 Si含有量が4.0〜7.0wt%の高
珪素鋼板の打ち抜き加工方法において、硬質相の平均粒
径が3μm以下の超硬合金製打ち抜き工具を用いて打ち
抜き加工を行うことを特徴とする高珪素鋼板の打ち抜き
加工方法。 - 【請求項5】 Si含有量が4.0〜7.0wt%の高
珪素鋼板の打ち抜き加工方法において、工具表面にTi
CN、TiN、TiC、TiAlNの中から選ばれる1
種以上をコーティングした打ち抜き工具を用いて打ち抜
き加工を行うことを特徴とする高珪素鋼板の打ち抜き加
工方法。
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JP10-69551 | 1998-03-04 | ||
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2002136065A (ja) * | 2000-10-19 | 2002-05-10 | Sanyo Electric Co Ltd | 電動機用固定子鉄板の製造方法 |
JP2009113051A (ja) * | 2007-11-02 | 2009-05-28 | Honda Motor Co Ltd | 孔開けパンチ |
JP2016129902A (ja) * | 2015-01-14 | 2016-07-21 | Jfeスチール株式会社 | 打抜き加工方法、打抜き加工装置、および積層鉄心の製造方法 |
CN108880012A (zh) * | 2018-09-18 | 2018-11-23 | 东莞市领亚自动化科技有限公司 | 一种霍尔式伺服马达及定子的制造方法 |
-
1999
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Cited By (5)
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---|---|---|---|---|
JP2002136065A (ja) * | 2000-10-19 | 2002-05-10 | Sanyo Electric Co Ltd | 電動機用固定子鉄板の製造方法 |
JP2009113051A (ja) * | 2007-11-02 | 2009-05-28 | Honda Motor Co Ltd | 孔開けパンチ |
JP2016129902A (ja) * | 2015-01-14 | 2016-07-21 | Jfeスチール株式会社 | 打抜き加工方法、打抜き加工装置、および積層鉄心の製造方法 |
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