JPH11315335A - Aluminum alloy brazing sheet for formation of brazed tube, and brazed tube - Google Patents
Aluminum alloy brazing sheet for formation of brazed tube, and brazed tubeInfo
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- JPH11315335A JPH11315335A JP12250398A JP12250398A JPH11315335A JP H11315335 A JPH11315335 A JP H11315335A JP 12250398 A JP12250398 A JP 12250398A JP 12250398 A JP12250398 A JP 12250398A JP H11315335 A JPH11315335 A JP H11315335A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、ラジエータやヒー
タコアあるいはオイルクーラなどの自動車用熱交換器に
好適に用いられてろう付けにより管を形成するためのブ
レージングシートおよびそれを用いて構成されたろう付
け管に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a brazing sheet suitable for use in a heat exchanger for automobiles such as a radiator, a heater core or an oil cooler for forming a pipe by brazing and a brazing formed using the brazing sheet. About pipes.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来の自動車用熱交換器に用いられる冷
媒流通用の管体は、例えばＪＩＳ規定の３００３合金
（重量％でＭｎ：１.０〜１.５％、Ｃｕ：０.０５〜０.
２０％、Ｓｉ：０.６％以下、Ｆｅ：０.７％以下、Ｚ
ｎ：０.１％以下、残部Ａｌ）を芯材として、この芯材
の片面にＡｌ-Ｓｉ系のろう材をクラッドし、他方の面
にＪＩＳ規定の７０７２合金（重量％でＣｕ：０.１０
％以下、Ｍｎ：０.１０％以下、Ｍｇ：０.１０％以下、
Ｚｎ：０.８〜１.３％、ＳｉとＦｅを合計で０.７％以
下、残部Ａｌ）などからなる犠牲陽極皮材をクラッドし
てなる積層構造のブレージングシートを犠牲陽極皮材を
内側になるように管状に丸め加工するとともに、このブ
レージングシートの突き合わせ部分を高周波溶接などの
接合方法により接合して構成されていた。このようにブ
レージングシートの突き合わせ部分を接合して構成され
た管体は、通常一般に電縫管と称されている。2. Description of the Related Art A tube for refrigerant distribution used in a conventional heat exchanger for automobiles is, for example, a 3003 alloy specified by JIS (Mn: 1.0 to 1.5% by weight%, Cu: 0.05 to 5%). 0.
20%, Si: 0.6% or less, Fe: 0.7% or less, Z
n: 0.1% or less, with the balance being Al) as a core material, an Al-Si brazing material is clad on one surface of the core material, and a 7072 alloy (Cu: 0.1% by weight%) specified by JIS is clad on the other surface. 10
%, Mn: 0.10% or less, Mg: 0.10% or less,
Zn: 0.8 to 1.3%, total of 0.7% or less of Si and Fe, balance Al) The cladding of a sacrificial anode skin material made of, for example, a brazing sheet having a laminated structure inside the sacrificial anode skin material And the butt portion of the brazing sheet is joined by a joining method such as high frequency welding. Such a tube body formed by joining the butted portions of the brazing sheet is generally called an electric resistance welded tube.
【０００３】そしてこの電縫管とフィンやヘッダープレ
ートを組み合わせるとともに、組み合わせ部分のブレー
ジングシート表面のろう材とそこに塗布したフッ化物系
フラックスを利用してろう付けすることで電縫管とフィ
ンとの接合および電縫管とヘッダープレートとの接合を
行っていた。このようなブレージングシートを用い、フ
ッ化物系フラックスを用いてろう付けして組み立てられ
る形態の熱交換器は、従来から広く知られており、特に
自動車用熱交換器の分野では主流となっている。[0003] The ERW pipe and the fins and the header plate are combined, and the ERW pipe and the fins are brazed by using the brazing material on the surface of the brazing sheet and the fluoride-based flux applied thereto. And the joint between the ERW tube and the header plate. A heat exchanger in a form assembled by brazing using a brazing sheet using a fluoride-based flux using such a brazing sheet has been widely known in the past, and has become mainstream particularly in the field of heat exchangers for automobiles. .
【０００４】先の説明のように電縫管を用いて構成され
る熱交換器にあっては、電縫管の内部を冷媒が流通する
ので、冷媒が流通する流路をろう付け前に確保しておく
ことができる構造とされている。これに対し、ロール成
形などによって、クラッド材をろう材面あるいはろう材
と犠牲陽極皮材が貼り合わされるように加工した後、フ
ィンやヘッダープレートと組み合わせてろう付けし、ろ
う付けの段階で管を形成させる方法（特開平９−１２２
８０４号公報参照）も行われるようになってきている。In the heat exchanger using the ERW pipe as described above, since the refrigerant flows inside the ERW pipe, a flow path through which the refrigerant flows is secured before brazing. It has a structure that can be kept. On the other hand, the clad material is processed by roll forming or the like so that the brazing material surface or the brazing material and the sacrificial anode skin material are bonded together, and then brazed in combination with fins and a header plate. (Japanese Patent Laid-Open No. 9-122)
No. 804).
【０００５】従来用いられてきた電縫管は、ろう付け前
に既に管の形状に加工されているために、管の内面側に
配される犠牲陽極皮材がろう付けに寄与するということ
はほとんど考えられなかったが、前述のろう付け管にあ
っては、ろう材と犠牲陽極皮材とをろう付けにより接合
することによって、管自身の耐圧強度や管接合部の接合
強度を高めることができる特徴を有していた。[0005] Since the conventional electric resistance welded tube is already processed into the shape of the tube before brazing, it cannot be said that the sacrificial anode skin material disposed on the inner surface side of the tube contributes to brazing. Although it was hardly conceivable, in the brazing tube described above, the brazing material and the sacrificial anode skin were joined by brazing to increase the pressure resistance of the tube itself and the joining strength of the tube joint. It had features that could be.
【０００６】ところで、自動車用の熱交換器は省エネル
ギーなどの環境問題や軽量化によるコストダウンのた
め、薄肉化が求められてきていると同時に、薄肉であっ
ても十分に高い強度を有することを余儀なくされてきて
いる。このような背景から電縫管には、特許第１４１６
２７４号、特開平２−１７５０９３号、特開平８−３０
２４３９号、あるいは特開平９−８７７８８号などに開
示されているように、Ａｌ合金の芯材にＳｉ、Ｃｕ、Ｍ
ｎ等を添加して強度を高めるとともに、犠牲陽極皮材に
Ｍｇを添加して強化することで、薄肉であっても高強度
であることが可能とされてきている。By the way, heat exchangers for automobiles are required to be thinner in order to reduce costs due to environmental problems such as energy saving and weight reduction. At the same time, heat exchangers having sufficiently high strength are required even if they are thin. It has been forced. From this background, ERW pipes are disclosed in Japanese Patent No. 1416.
274, JP-A-2-175093, JP-A-8-30
No. 2439 or Japanese Patent Application Laid-Open No. 9-87788, etc., the Al alloy core material is made of Si, Cu, M
By increasing the strength by adding n or the like and strengthening by adding Mg to the sacrificial anode skin material, it has been possible to achieve high strength even with a thin wall.
【０００７】[0007]
【発明が解決しようとする課題】ところが、電縫管に用
いられてきているこの種のブレージングシートをそのま
ま前述の熱交換器用のろう付け管に適用すると、犠牲陽
極皮材に添加されたＭｇとフッ化物系フラックスとがろ
う付け時に反応し、ろう材と犠牲陽極皮材表面部分のろ
う付け性が極端に低下するという問題があった。However, when this type of brazing sheet, which has been used for an electric resistance welded pipe, is directly applied to the above-mentioned brazing tube for a heat exchanger, Mg added to the sacrificial anode skin material is reduced. There has been a problem that the fluoride-based flux reacts at the time of brazing, and the brazing property between the brazing material and the surface of the sacrificial anode skin material is extremely reduced.
【０００８】これは詳述すると以下に説明する現象によ
るものと考えられる。図４にこの種のろう付け管の一構
造例を示す。この例のろう付け管Ａは、芯材１と犠牲陽
極皮材２とろう材３とを積層してなる３層構造のＡｌ合
金シート５をその両端側で折り曲げて中央部側に曲げ返
して横断面倒Ｂ字状になるように全体を成形し、合金シ
ート５の中央側に曲げ返して重ね合わせた端部５ａ、５
ａ部分をろう付けして構成されている。図４に示すろう
付け管Ａのろう付け部分の拡大構造を図５に示す。合金
シート５の中央部側において、犠牲陽極皮材２上に合金
シート５の端部５ａ、５ａが重ね合わせ状態で突き合わ
せられてろう付けされている。即ち、合金シート５の端
部５ａ、５ａのろう材３、３どうしが添わせられてこの
部分でろう付けされるとともに、端部５ａ、５ａの先端
部分が合金シート５の中央部側の犠牲陽極皮材２に突き
当たった部分でろう付けされている。この状態において
ろう付け管Ａの内部には２つの流路６、７が形成されて
管Ａを構成している。This is thought to be due to the phenomenon described below in detail. FIG. 4 shows an example of the structure of this type of brazing tube. The brazing tube A of this example is obtained by bending an Al alloy sheet 5 having a three-layer structure formed by laminating a core material 1, a sacrificial anode skin material 2, and a brazing material 3 at both ends thereof and bending it back to the center. Ends 5 a, 5 a, which are formed so as to have an inverted B-shape in cross section, bent back to the center of alloy sheet 5 and overlapped
The part a is brazed. FIG. 5 shows an enlarged structure of a brazing portion of the brazing tube A shown in FIG. At the center of the alloy sheet 5, the ends 5 a and 5 a of the alloy sheet 5 are butted and brazed on the sacrificial anode skin material 2 in a superposed state. That is, the brazing materials 3, 3 of the end portions 5a, 5a of the alloy sheet 5 are attached and brazed at this portion, and the front end portions of the end portions 5a, 5a are sacrificed at the central portion side of the alloy sheet 5. It is brazed at the portion where it comes into contact with anode skin material 2. In this state, two passages 6 and 7 are formed inside the brazing tube A to constitute the tube A.
【０００９】図５に示すようなろう付け構造を有するろ
う付け管Ａであると、ろう付け部分の周囲に芯材１とろ
う材３に加えて犠牲陽極皮材２が存在するので、ろう付
け時の高温加熱によってろう付け部分に芯材１と犠牲陽
極皮材２とろう材３の各構成元素が相互拡散するおそれ
がある。ところが、前述の如くこの種のブレージングシ
ートには、薄肉化と強度向上化のために犠牲陽極皮材２
にＭｇを添加しているので、Ｍｇがろう付け部において
拡散すると、ろう付け部分にろう付け時に通常塗布して
おくフラックスに含まれるフッ化アルミン酸カリウム
（ＫＡｌＦ4）などがＭｇと反応し、ＭｇＦ2が生成して
ろう付け強度を著しく低下させてしまうものと考えられ
る。In the brazing tube A having a brazing structure as shown in FIG. 5, a sacrificial anode skin material 2 exists in addition to the core material 1 and the brazing material 3 around the brazing portion. At this time, the constituent elements of the core material 1, the sacrificial anode skin material 2, and the brazing material 3 may be mutually diffused into the brazing portion by high-temperature heating. However, as described above, this type of brazing sheet has a sacrificial anode skin material 2 for reducing the thickness and improving the strength.
When Mg is diffused in the brazing portion, potassium fluoride aluminate (KAlF 4 ) and the like contained in the flux normally applied at the time of brazing to the brazing portion react with Mg, It is considered that MgF 2 is generated to significantly lower the brazing strength.
【００１０】本発明は前記事情に鑑みてなされたもの
で、薄肉化が可能で高い強度を維持できるとともに、ろ
う付け管とした場合であってもろう付け部分の耐食性に
優れ、ろう付け性にも優れたブレージングシートとそれ
を用いたろう付け管を提供することを目的とする。The present invention has been made in view of the above-mentioned circumstances, and it is possible to reduce the thickness and maintain a high strength, and even when a brazing tube is used, the brazing portion has excellent corrosion resistance and has excellent brazing properties. Another object of the present invention is to provide an excellent brazing sheet and a brazing tube using the same.
【００１１】[0011]
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
に本発明では、重量％でＭｎ：０.８％〜１.５％、Ｃ
ｕ：０.２〜０.７％、Ｓｉ：０.１０〜１.０％を含み、
更に、Ｚｒ：０.０５〜０.２％、Ｔｉ：０.０５〜０.２
％、Ｍｇ：０.０１〜０.１％、Ｆｅ：０.０５〜０.５％
のうち、１種又は２種以上を含み、残部Ａｌと不可避不
純物からなるアルミニウム合金芯材の片面に、Ｚｎ：
２.０〜１０.０％、Ｍｇ：０.０１〜０.１％を含有し、
残部Ａｌと不可避不純物からなる犠牲陽極皮材がクラッ
ドされ、更に、前記アルミニウム合金芯材の他方の面に
Ａｌ-Ｓｉ系、あるいは、Ａｌ-Ｓｉ-Ｚｎ系合金からな
るろう材がクラッドされてなることを特徴とする。犠牲
陽極皮材に特定量のＭｇを添加することで、犠牲陽極皮
材がろう付け部分に配される構造であっても、犠牲陽極
皮材中のＭｇとフラックスとの反応は最小限度に抑制さ
れる結果としてろう付け強度の低下現象が抑制される。
また、芯材に含有されるＭｇ量を規定することによって
も更にろう付け性の良好なブレージングシートが得られ
る。According to the present invention, in order to solve the above problems, Mn: 0.8% to 1.5% by weight%,
u: 0.2 to 0.7%, Si: 0.10 to 1.0%,
Further, Zr: 0.05 to 0.2%, Ti: 0.05 to 0.2%
%, Mg: 0.01 to 0.1%, Fe: 0.05 to 0.5%
One or two or more of which, the balance of Al and an unavoidable impurity, on one surface of an aluminum alloy core material, Zn:
2.0 to 10.0%, Mg: 0.01 to 0.1%,
The sacrificial anode material comprising the remaining Al and inevitable impurities is clad, and the other surface of the aluminum alloy core material is further clad with a brazing material made of an Al-Si or Al-Si-Zn alloy. It is characterized by the following. By adding a specific amount of Mg to the sacrificial anode skin, the reaction between Mg and flux in the sacrificial anode skin is minimized even if the structure is such that the sacrificial anode skin is arranged at the brazing portion. As a result, a decrease in the brazing strength is suppressed.
Also, by defining the amount of Mg contained in the core material, a brazing sheet having better brazing properties can be obtained.
【００１２】本発明は、重量％でＭｎ：０.８％〜１.５
％、Ｃｕ：０.２〜０.７％、Ｓｉ：０.１０〜１.０％を
含み、更に、Ｚｒ：０.０５〜０.２％、Ｔｉ：０.０５
〜０.２％、Ｍｇ：０.０１〜０.１％、Ｆｅ：０.０５〜
０.５％のうち、１種又は２種以上を含み、残部Ａｌと
不可避不純物からなるアルミニウム合金芯材の片面に、
Ｚｎ：２.０〜１０.０％、Ｍｇ：０.０１〜０.１％を含
有し、更に、Ｉｎ：０.０１〜０.２％、Ｓｎ：０.０５
〜０.２％のうち、１種又は２種以上を含み、残部Ａｌ
と不可避不純物からなる犠牲陽極皮材がクラッドされ、
更に、前記アルミニウム合金芯材の他方の面にＡｌ-Ｓ
ｉ系、あるいは、Ａｌ-Ｓｉ-Ｚｎ系合金からなるろう材
がクラッドされてなることを特徴とする。犠牲陽極皮材
に更にＩｎ、Ｓを添加することでより孔耐食性に優れた
ブレージングシートが得られる。According to the present invention, Mn: 0.8% to 1.5% by weight.
%, Cu: 0.2-0.7%, Si: 0.10-1.0%, Zr: 0.05-0.2%, Ti: 0.05
~ 0.2%, Mg: 0.01 ~ 0.1%, Fe: 0.05 ~
One or two or more of the 0.5%, one side of the aluminum alloy core material containing the remaining Al and unavoidable impurities,
Zn: 2.0 to 10.0%, Mg: 0.01 to 0.1%, In: 0.01 to 0.2%, Sn: 0.05
~ 0.2%, contains one or more kinds, the balance being Al
And a sacrificial anode skin material consisting of unavoidable impurities is clad,
Further, the other surface of the aluminum alloy core material has Al-S
It is characterized in that a brazing material made of an i-based or Al-Si-Zn-based alloy is clad. By further adding In and S to the sacrificial anode skin material, a brazing sheet having more excellent pore corrosion resistance can be obtained.
【００１３】先に記載のアルミニウム合金ブレージング
シートが、ろう付け管に成形される前の最終圧延工程に
おいて、最終圧延率１５〜３５％で圧延加工されてなる
ものであることが好ましい。この範囲の最終圧延率で加
工されたものは、剛性が適宜な範囲に調整されていてろ
う付け管を形成する場合の塑性加工時にスプリングバッ
クを起こすことがない。よって、ろう付け作業も容易で
ろう付け不良も生じ難い。 また本発明は、先のいずれ
かに記載のブレージングシートの成形とろう付けにより
管状に形成されてなり、ろう付け部に犠牲陽極皮材が位
置されて犠牲陽極皮材がろう付け部の一部分を構成して
なることを特徴とする。It is preferable that the aluminum alloy brazing sheet described above is rolled at a final rolling ratio of 15 to 35% in a final rolling step before being formed into a brazing tube. The workpiece processed at the final rolling reduction in this range has its rigidity adjusted to an appropriate range, and does not cause springback during plastic working when forming a brazing tube. Therefore, the brazing operation is easy and the brazing failure is unlikely to occur. According to the present invention, the brazing sheet is formed into a tubular shape by molding and brazing according to any one of the above, and the sacrificial anode skin material is located at the brazing portion, and the sacrificial anode skin material forms a part of the brazing portion. It is characterized by comprising.
【００１４】[0014]
【発明の実施の形態】以下、図面を参照して本発明の一
実施形態を詳しく説明する。図１と図２は、本発明に係
るブレージングシートの一実施形態を示すもので、この
形態のブレージングシート１０はシート状の芯材１１の
片面（図１に示す形態では上面）に犠牲陽極皮材１２
を、芯材１１の他の面（図１に示す形態では下面）にろ
う材１３を各々クラッド圧着して構成されている。そし
て前述のブレージングシート１０において、芯材１１と
犠牲陽極皮材１２とろう材１３はそれぞれ後述するアル
ミニウム合金から形成されている。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Hereinafter, an embodiment of the present invention will be described in detail with reference to the drawings. FIGS. 1 and 2 show an embodiment of a brazing sheet according to the present invention. A brazing sheet 10 of this embodiment has a sacrificial anode skin on one side (upper surface in the embodiment shown in FIG. 1) of a sheet-like core material 11. Lumber 12
The brazing material 13 is clad-bonded to the other surface of the core material 11 (the lower surface in the embodiment shown in FIG. 1). In the brazing sheet 10 described above, the core material 11, the sacrificial anode skin material 12, and the brazing material 13 are each formed of an aluminum alloy described later.
【００１５】以下に本発明における芯材１１と犠牲陽極
皮材１２とろう材１３のそれぞれを構成するアルミニウ
ム合金と各アルミニウム合金における成分限定理由につ
いて説明する。 「芯材」芯材１１は、重量％表示でＭｎ：０.８％〜１.
５％、Ｃｕ：０.２〜０.７％、Ｓｉ：０.１０〜１.０％
を含み、残部Ａｌと不可避不純物からなるアルミニウム
合金から構成されていることが好ましい。そして更に、
これらの組成に加えて、Ｚｒ：０.０５〜０.２％、Ｔ
ｉ：０.０５〜０.２％、Ｍｇ：０.０１〜０.１％、Ｆ
ｅ：０.０５〜０.５％のうち、１種又は２種以上を含む
ものであることが好ましい。なお、本発明において組成
範囲の上限値と下限値を〜で結んで表示する場合に特に
指定しない限りその範囲内に上限値と下限値を含むもの
とするので、前述の０.８〜１.５％とは、０.８％以
上、１.５％以下の範囲を意味するものとする。The aluminum alloys constituting the core material 11, the sacrificial anode skin material 12, and the brazing material 13 in the present invention and the reasons for limiting the components in each aluminum alloy will be described below. "Core material" The core material 11 is Mn: 0.8% to 1.0% by weight.
5%, Cu: 0.2 to 0.7%, Si: 0.10 to 1.0%
, And the balance is preferably made of an aluminum alloy composed of Al and unavoidable impurities. And furthermore
In addition to these compositions, Zr: 0.05-0.2%, Tr
i: 0.05 to 0.2%, Mg: 0.01 to 0.1%, F
e: It is preferable that one or two or more of 0.05 to 0.5% are contained. In the present invention, when the upper limit value and the lower limit value of the composition range are indicated by connecting them with “〜”, the upper limit value and the lower limit value are included in the range unless otherwise specified. Means a range of 0.8% or more and 1.5% or less.
【００１６】Ｍｎ：Ｍｎは金属間化合物として晶出また
は析出し、ろう付け後の芯材強度を向上させるために有
効である。また、芯材の電位を電気化学的に貴にして犠
牲陽極皮材側だけでなくろう材側の耐孔食性も向上させ
る。Ｍｎ含有量は０.８〜１.５％の範囲が好適であり、
この範囲を超える含有量であると、圧延などの加工性が
低下するとともに強度の一層の向上効果が得られ難くな
る一方、この範囲を下回る含有量であると、ろう付け後
の強度向上効果が不十分であり、耐孔食性向上効果も不
十分になるので、前述の範囲とすることが好ましい。Mn: Mn crystallizes or precipitates as an intermetallic compound, and is effective for improving the core material strength after brazing. Further, the potential of the core material is made electrochemically noble to improve the pitting corrosion resistance not only on the sacrificial anode skin material side but also on the brazing material side. The Mn content is preferably in the range of 0.8 to 1.5%,
When the content exceeds this range, the workability such as rolling is reduced, and the effect of further improving the strength becomes difficult to be obtained.On the other hand, when the content is below this range, the effect of improving the strength after brazing is reduced. It is insufficient, and the effect of improving pitting corrosion resistance is also insufficient.
【００１７】Ｃｕ：ＣｕはＡｌ素地中に一部固溶してろ
う付け後の強度を向上させるとともに、芯材の電位を電
気化学的に貴にして犠牲材側だけでなくろう材側の耐孔
食性も向上させる効果を奏する。このためＣｕの含有量
は、０.２〜０.７％の範囲が好適であり、この範囲を超
える含有量であると融点が低下してろう付け時に溶融す
るおそれがあり、前述の範囲を下回る含有量であるとろ
う付け後の強度向上効果が不十分になり、耐孔食性の向
上効果も不十分になるので、前述の範囲とすることが好
ましい。なお、Ｃｕの含有量範囲において０.２〜０.７
％とは他の元素の含有量とは異なり、特別に０.２％を
超える範囲であるとともに０.７％以下の範囲を示すも
のと規定する。 Ｓｉ：ＳｉはＡｌ-Ｍｎ-Ｓｉ化合物として分散し、Ａｌ
素地中に固溶して強度を向上させるので、０.１０〜１.
０％の範囲が好適であるが、含有量がこの範囲を超える
と融点が低下してろう付け時に溶解するおそれを生じ、
含有量が前述の範囲を下回ると固溶強化の効果が不十分
となる。Cu: Cu is partially dissolved in the Al base to improve the strength after brazing, and the potential of the core material is made electrochemically noble so that not only the sacrificial material side but also the brazing material side has a high resistance. It also has the effect of improving pitting. For this reason, the content of Cu is preferably in the range of 0.2 to 0.7%. If the content exceeds this range, the melting point may be lowered and the material may be melted at the time of brazing. When the content is lower than the above range, the effect of improving the strength after brazing becomes insufficient and the effect of improving the pitting corrosion resistance also becomes insufficient. In the range of Cu content, 0.2 to 0.7.
% Is different from the content of other elements, and is specifically defined to indicate a range exceeding 0.2% and a range of 0.7% or less. Si: Si is dispersed as an Al-Mn-Si compound,
Since it is dissolved in the base material to improve the strength, 0.10 to 1.
A range of 0% is preferable, but if the content exceeds this range, the melting point is lowered, and there is a risk of melting during brazing,
If the content is less than the above range, the effect of solid solution strengthening will be insufficient.
【００１８】Ｚｒ,Ｔｉ：ＺｒとＴｉは、ろう付け後に
微細な金属間化合物として分散あるいはマトリックスに
固溶して強度を向上させるので、それぞれ０.０５〜０.
２％の範囲が好ましいが、含有量がこの範囲を越えるよ
うであると加工性が低下し、含有量がこの範囲を下回る
ようであると強度向上効果が不十分となり易い。 Ｍｇ：ろう付け時の熱処理などにより犠牲陽極皮材側に
拡散して腐食の起点を微細均一に発生させ、耐孔食性を
向上させるとともに、犠牲陽極皮材中のＺｎの全面腐食
促進効果をさらに高める効果を有するので、０.０１〜
０.１％の範囲が好適であるが、含有量がこの範囲を超
えるとろう付け性を阻害するとともに、成形前の強度が
高くなり過ぎて成形性を低下させるとともに、含有量が
前述の範囲を下回るようであると強度の向上効果が少な
くなる。 Ｆｅ：Ｆｅは金属間化合物として晶出または析出し、ろ
う付け後の強度を向上させるので、０.０５〜０.５％の
範囲が好ましいが、含有量がこの範囲を超えるようであ
ると腐食速度が早くなり過ぎるおそれがある。Zr, Ti: Zr and Ti are dispersed as fine intermetallic compounds or solid-dissolved in a matrix after brazing to improve the strength.
A range of 2% is preferable, but if the content exceeds this range, the workability is reduced, and if the content is below this range, the strength improving effect tends to be insufficient. Mg: diffused toward the sacrificial anode skin by heat treatment at the time of brazing, etc., to uniformly and uniformly generate a starting point of corrosion, improve pitting corrosion resistance, and further enhance the overall corrosion promotion effect of Zn in the sacrificial anode skin. Since it has the effect of enhancing
The range of 0.1% is preferable, but if the content exceeds this range, the brazing property is impaired, the strength before molding becomes too high, the moldability is reduced, and the content is within the above range. If it is lower than the above, the effect of improving the strength is reduced. Fe: Fe crystallizes or precipitates as an intermetallic compound and improves the strength after brazing. Therefore, the range of 0.05 to 0.5% is preferable, but if the content exceeds this range, corrosion occurs. The speed may be too high.
【００１９】「犠牲陽極皮材」犠牲陽極皮材１２は、Ｚ
ｎ：２.０〜１０.０％、Ｍｇ：０.０１〜０.１％を含有
し、残部Ａｌと不可避不純物からなる組成であることが
好ましい。また、これらの組成に加えて、更に、Ｉｎ：
０.０１〜０.２％、Ｓｎ：０.０５〜０.２％のうち、１
種又は２種以上を含むものであることが好ましい。"Sacrificial anode skin" The sacrificial anode skin 12 is made of Z
It is preferable that the composition contains 2.0 to 10.0% of n and 0.01 to 0.1% of Mg and the balance is composed of Al and inevitable impurities. In addition to these compositions, In:
0.01 to 0.2%, Sn: 0.05 to 0.2%, 1
It is preferable to include one or more species.
【００２０】Ｚｎ：Ｚｎは犠牲陽極皮材の電位を卑にし
て、犠牲陽極皮材表面から芯材への防食上有効な電位分
布を形成し、耐孔食性を向上させるとともに腐食形態を
孔食型ではなく全面腐食型に変更するために重要である
ので、２.０〜１０.０％の範囲で含有させることが好ま
しいが、Ｚｎの含有量がこの範囲を超えると加工性が低
下するとともに自己腐食速度が早くなり過ぎ、逆にＺｎ
の含有量が前述の範囲を下回るようであると耐孔食性の
向上効果が不十分となり易い。 Ｍｇ：Ｍｇは腐食の起点を微細均一に発生させ、耐孔食
性を向上させるとともにＺｎの全面腐食促進効果を更に
高めるので０.０１〜０.１％の範囲で含有させることが
好ましいが、含有量がこの範囲を超えるとろう付け性を
阻害し、成形前の硬度が高くなり過ぎて成形性を低下さ
せるおそれがあるとともに、含有量が前述の範囲を下回
るようであると効果が不十分となる。Zn: Zn makes the potential of the sacrificial anode skin material base, forms a potential distribution effective for corrosion protection from the surface of the sacrificial anode skin material to the core, improves pitting resistance, and pits the corrosion form. Since it is important not to change the mold but to change to the general corrosion type, it is preferable to contain the Zn in the range of 2.0 to 10.0%. However, when the content of Zn exceeds this range, the workability decreases and The self-corrosion rate becomes too fast, and Zn
Is less than the above range, the effect of improving pitting corrosion resistance tends to be insufficient. Mg: Mg is preferably contained in a range of 0.01% to 0.1% because Mg causes a fine and uniform starting point of corrosion, improves the pitting corrosion resistance, and further enhances the effect of promoting the overall corrosion of Zn. If the amount exceeds this range, the brazing property is inhibited, and the hardness before molding may be excessively high and the moldability may be reduced, and the effect is insufficient if the content is less than the above range. Become.
【００２１】Ｉｎ、Ｓｎ：これらの元素は犠牲陽極皮材
の電位を卑にして犠牲陽極効果を向上させるので、Ｉ
ｎ：０.０１〜０.２％、Ｓｎ：０.０５〜０.２％のう
ち、１種又は２種以上を含有していることが好ましい。
ただし、これらの元素を前述の範囲よりも多く含有させ
るようであると、コストが上昇し、前述の範囲を超えて
含有していても効果は少ないとともに、前述の範囲を下
回っていても差し支えない。In, Sn: Since these elements lower the potential of the sacrificial anode skin material and improve the sacrificial anode effect,
It is preferable that one or more of n: 0.01 to 0.2% and Sn: 0.05 to 0.2% are contained.
However, if it seems to contain these elements more than the above-mentioned range, the cost increases, and even if the content exceeds the above-mentioned range, the effect is small, and the content may be below the above-mentioned range. .
【００２２】「ろう材」ろう材１３はこの形態ではＡｌ
-Ｓｉ系、Ａｌ-Ｓｉ-Ｚｎ系のものなど、通常のろう付
け管の形成に用いられるろう材を適宜用いることができ
るのはも勿論である。Ａｌ-Ｓｉ系であれば、代表的な
ものとして、Ｓｉ１０％、残部Ａｌのもの、Ａｌ-Ｓｉ-
Ｚｎ系であれば代表的なものとして、Ｓｉ７.５％、Ｚ
ｎ２.０％、残部Ａｌのものなどを例示できる。"Brazing material" In this embodiment, the brazing material 13 is made of Al.
It goes without saying that brazing materials used for forming ordinary brazing tubes, such as -Si-based and Al-Si-Zn-based ones, can be used as appropriate. In the case of an Al-Si system, typical ones are Si 10%, the remainder is Al, Al-Si-
In the case of a Zn-based material, a typical material is Si 7.5%, Z
n2.0%, with the balance being Al.
【００２３】次に図２にこれらの組成の芯材１と犠牲陽
極皮材１２とろう材１３とをクラッド圧着してなるブレ
ージングシート１０を用いて構成された熱交換器用のろ
う付け管の断面構造の一形態を示す。この形態のろう付
け管Ｂは、ブレージングシート１０の両端部側を犠牲陽
極皮材１２を内面側とするように同じ方向に丸めて折り
曲げ、折り曲げた先端側のブレージングシート１０の端
部１０ａ、１０ａどうしを背中合わせに添わせてブレー
ジングシート１０の中央部側に当接させて横断面倒Ｂ字
状に成形して構成されている。即ち、ブレージングシー
ト１０の中央部側でブレージングシート１０の端部１０
ａ、１０ａは背中合わせに添わせられるとともに、各端
部１０ａの先端部１０ｂは各々端部１０ａに対してほぼ
９０゜の角度で相互に反対方向に折曲されてブレージン
グシート１０の内面側の犠牲陽極皮材１２に添わせられ
ている。以上の構造において、ろう付け管Ｂの内部はブ
レージングシート１０の端部１０ａ、１０ａにより２つ
の流路１６、１７に仕切られている。そして、背中合わ
せに添わせられた端部１０ａ、１０ａの当接部分に存在
するろう材１３により両者がろう付けされるとともに、
ブレージングシート１０の内面側の犠牲陽極皮材１２に
当接されている先端部１０ｂ、１０ｂがろう材１３によ
りブレージングシート１０の内面側の犠牲陽極皮材１２
にろう付けされている。Next, FIG. 2 shows a cross section of a brazing tube for a heat exchanger constituted by using a brazing sheet 10 formed by cladding and bonding a core material 1, a sacrificial anode skin material 12, and a brazing material 13 having these compositions. 1 shows an embodiment of a structure. The brazing tube B of this embodiment is formed by rounding and bending both ends of the brazing sheet 10 in the same direction so that the sacrificial anode skin material 12 is on the inner surface side, and bending the end portions 10a and 10a of the brazing sheet 10 on the distal end side. The brazing sheet 10 is formed in a B-shape with an inverted cross section, with the back-to-back parts abutting against the central portion of the brazing sheet 10. That is, the end 10 of the brazing sheet 10 is located at the center of the brazing sheet 10.
a, 10a are attached back to back, and the tip 10b of each end 10a is bent at an angle of approximately 90 ° to the end 10a in opposite directions to each other, so that the sacrificial surface on the inner side of the brazing sheet 10 is formed. It is attached to the anode skin material 12. In the above structure, the inside of the brazing tube B is partitioned into two flow paths 16 and 17 by the ends 10 a and 10 a of the brazing sheet 10. And both are brazed by the brazing material 13 which exists in the contact part of the end parts 10a and 10a attached back to back,
The tip portions 10b and 10b of the brazing sheet 10 which are in contact with the sacrificial anode skin 12 on the inner surface side are brazed by the brazing material 13 to the sacrificial anode skin material 12 on the inner surface side of the brazing sheet 10.
Has been brazed to.
【００２４】この構造のろう付け管Ｂにあっては、ブレ
ージングシート１０の先端部１０ｂ、１０ｂとブレージ
ングシート１０の内面部分の犠牲陽極皮材１２が突き当
てられた部分でろう付けされているので、芯材１１と犠
牲陽極皮材１２に含有されている添加成分がろう付け時
の熱によってろう付け部分に拡散するおそれが高い。こ
こで本発明で用いるブレージングシート１０の芯材１１
と犠牲陽極皮材１２にあってはいずれもＭｇ含有量を低
く抑えているので、Ｍｇがろう付け部分に拡散してもＭ
ｇ拡散によるろう付け性への悪影響は少ない。In the brazing tube B of this structure, the brazing sheet 10 is brazed at the end portions 10b and 10b of the brazing sheet 10 and the sacrificial anode skin 12 on the inner surface of the brazing sheet 10 at the abutted portion. In addition, there is a high possibility that the additional components contained in the core material 11 and the sacrificial anode skin material 12 are diffused into the brazed portion by heat during brazing. Here, the core material 11 of the brazing sheet 10 used in the present invention
And the sacrificial anode skin material 12 has a low Mg content, so that even if Mg diffuses
There is little adverse effect on brazing properties due to g diffusion.
【００２５】この理由について詳述すると、図２に示す
ろう付け管Ｂを製造するには、ブレージングシート１０
を図２に示すように折り曲げ成形する前に、ろう付け該
当部分に予めフラックス（一般的にはフッ化アルミニウ
ムカリ塩「主としてＫＡｌＦ 4」が多くその他のフラッ
クスとしてもＦを含有するものが多い。）を塗布してお
き、フラックス塗布済みのブレージングシート１０を折
り曲げ加工してからろう付け用の加熱炉に搬入し、加熱
炉内で所定の温度に加熱してろう材１３を溶融させるこ
とによりろう付けを行う。従ってろう付け部分にはＭｇ
とＦが存在するが、このＭｇとＦがろう付け時の高温下
で存在するとＭｇＦ2を容易に生成してろう付け性を著
しく阻害するので犠牲陽極皮材１２に含有させるＭｇ量
を前述のごとく０.０１〜０.１％の範囲とすることが重
要である。また、芯材１１についてもＭｇ量を０.０１
〜０.１％の範囲とすることが好ましい。FIG. 2 shows the reason for this.
To manufacture brazing tube B, brazing sheet 10
Before bending as shown in FIG.
Flux (typically aluminum fluoride)
Mukari salt "mainly KAlF Four"
In many cases, F also contains F. )
Fold the brazing sheet 10 with flux applied
And then carried into a heating furnace for brazing and heated.
Heating to a predetermined temperature in a furnace to melt the brazing material 13
And brazing. Therefore, the brazing
And F are present, but this Mg and F
MgF if present inTwoEasily to generate brazing properties
Amount of Mg contained in the sacrificial anode skin material 12
Should be in the range of 0.01 to 0.1% as described above.
It is important. The Mg amount of the core material 11 was also set to 0.01.
It is preferably in the range of 0.1%.
【００２６】次に、ブレージングシート１０を製造する
には、芯材１１を形成するためのＡｌ合金板材と犠牲陽
極皮材１２を形成するためのＡｌ合金板材とろう材１３
を形成するためのＡｌ合金板材を各々必要組成の合金溶
湯から鋳造で作成し、必要に応じてこれらを面切削して
からクラッド圧着により３層構造に一体化し、必要回数
の圧延加工を施して所望の厚さに調整し、最終圧延加工
を施してから塑性加工を施してブレージングシート１０
を得ることができる。Next, in order to manufacture the brazing sheet 10, an Al alloy plate material for forming the core material 11, an Al alloy plate material for forming the sacrificial anode skin material 12, and a brazing material 13 are formed.
Each of the Al alloy sheets for forming is formed by casting from a molten alloy having a required composition, and if necessary, these are surface-cut and then integrated into a three-layer structure by clad pressure bonding, and subjected to a required number of rolling processes. The brazing sheet 10 is adjusted to a desired thickness, subjected to final rolling, and then subjected to plastic working.
Can be obtained.
【００２７】そして、ここで行う最終圧延加工時の圧延
率については１５〜３５％の範囲が好ましい。この範囲
で最終圧延を行うことで成形性を良好なものとすること
ができ、この範囲を超える圧延率とすると成形され難く
なり、ろう付け熱処理でろう付け管を形成でき難くな
る。即ち、最終圧延率が高ければ最終圧延材の剛性が高
くなって塑性加工時にスプリングバックを起こし易くな
るので、シート状の最終圧延材をろう付け管状に成形す
る際にシート状に戻ろうとする力が強くなり過ぎて満足
なろう付けができ難くなる。また、前述の範囲を下回る
最終圧延率であると、ろう付け時にろうが芯材を侵食し
易くなってろう付け性を著しく低下させることとなる。The rolling ratio at the time of the final rolling performed here is preferably in the range of 15 to 35%. By performing the final rolling in this range, the formability can be improved, and if the rolling ratio exceeds this range, it becomes difficult to form, and it becomes difficult to form a brazed tube by brazing heat treatment. In other words, if the final rolling ratio is high, the rigidity of the final rolled material is increased and springback is likely to occur during plastic working, so that the force to return to the sheet shape when the sheet-like final rolled material is formed into a brazed tube. Becomes too strong to make satisfactory brazing. On the other hand, if the final rolling ratio is lower than the above-mentioned range, the brazing material is likely to erode the brazing material during brazing, so that the brazing property is significantly reduced.
【００２８】以上のごとく製造されたブレージングシー
ト１０を用いて図２に示すろう付け管を製造すること
で、全体強度の高い、ろう付け部分の耐食性とろう付け
強度に優れた、加工性の良好なろう付け管Ｂを得ること
ができる。By using the brazing sheet 10 manufactured as described above to manufacture the brazing tube shown in FIG. 2, the overall strength is high, the corrosion resistance of the brazed portion and the brazing strength are excellent, and the workability is good. A brazing tube B can be obtained.
【００２９】図３は図１に示す本発明のブレージングシ
ート１０を用いて構成される熱交換器用ろう付け管の第
２の形態を示すもので、この形態のろう付け管Ｃは図２
に示すろう付け管Ｂの先端部１０ｂを省略して構成し、
ブレージングシート１０の端部１０ａ、１０ａを直接ブ
レージングシート中央部の犠牲陽極皮材１２に当接さ
せ、この当接部分をろう付け部１５Ｃとした横断面倒Ｂ
字型の構成である。この形態の構造においてもブレージ
ングシート１０の端部１０ａの先端部分をブレージング
シート１０の犠牲陽極皮材１２に当接させてこの部分を
ろう付けするので、ろう付け部分には芯材１１と犠牲陽
極皮材１２とろう材１３とが存在することになるので、
ろう付け時にこれら芯材１１と犠牲陽極皮材１２とろう
材１３の構成元素が相互拡散する結果、先に説明した第
１の形態のろう付け管Ｂの場合と同等の状態となるの
で、同等の効果を得ることができる。FIG. 3 shows a second embodiment of a brazing tube for a heat exchanger constituted by using the brazing sheet 10 of the present invention shown in FIG. 1. The brazing tube C of this embodiment is shown in FIG.
The brazing tube B shown in FIG.
The end portions 10a and 10a of the brazing sheet 10 are directly brought into contact with the sacrificial anode skin material 12 at the central portion of the brazing sheet, and the abutting portion is a brazed portion 15C, and the cross section is inverted B
It is a letter-shaped configuration. Also in this structure, the tip of the end 10a of the brazing sheet 10 is brought into contact with the sacrificial anode skin 12 of the brazing sheet 10 to braze this portion. Since the skin material 12 and the brazing material 13 are present,
At the time of brazing, the constituent elements of the core material 11, the sacrificial anode skin material 12, and the brazing material 13 interdiffuse, resulting in a state equivalent to that of the brazing tube B of the first embodiment described above. The effect of can be obtained.
【００３０】[0030]
【実施例】以下の表１〜表２に示す成分組成の芯材用合
金、犠牲陽極皮材用合金、ろう材用合金をそれぞれ溶解
し、鋳造して各々インゴットを製造し、これらのインゴ
ットを面削後、通常の条件で均質化処理後、熱間圧延と
冷間圧延を行い、芯材用合金は１６０ｍｍ、犠牲陽極皮
材用合金、ろう材用合金は２０ｍｍの厚さに加工した。
これら３者を熱間にてクラッド圧延して圧着し、続いて
適宜中間焼鈍を行いながら種々の最終冷間圧延率となる
ように冷間圧延を行って板厚０.３ｍｍのクラッド材を
作製した。また、冷間圧延の最終圧延加工の際の圧延率
を表３に示す如く種々の圧延率に設定した。EXAMPLE An alloy for a core material, an alloy for a sacrificial anode skin material, and an alloy for a brazing material having the component compositions shown in the following Tables 1 and 2 were each melted and cast to produce ingots, and these ingots were manufactured. After the facing, after homogenization treatment under ordinary conditions, hot rolling and cold rolling were performed, and the alloy for the core material was processed to a thickness of 160 mm, the alloy for the sacrificial anode skin material, and the alloy for the brazing material to a thickness of 20 mm.
These three members are clad and rolled while hot, and then subjected to cold rolling while being appropriately subjected to intermediate annealing so as to have various final cold rolling rates, thereby producing a 0.3 mm thick clad material. did. In addition, various rolling reductions were set as shown in Table 3 in the final rolling of the cold rolling.
【００３１】[0031]
【表１】 [Table 1]
【００３２】[0032]
【表２】 [Table 2]
【００３３】得られたクラッド材を図１と図２に示す形
状のＢ字型の断面形状のろう付け管に成形し、成形性の
評価を成形後の管の形状に応じて４段階に評価した。表
において◎は形成性良好を示し、〇は比較的成形性良好
でろう付けも可能なもの、●は成形性悪くろう付け不可
能なもの、△は強度が弱くチューブがつぶれたものを示
す。The obtained clad material is formed into a brazing tube having a B-shaped cross section having the shape shown in FIGS. 1 and 2, and the formability is evaluated in four steps according to the shape of the formed tube. did. In the table, ◎ indicates good formability, 〇 indicates relatively good moldability and can be brazed, ● indicates poor moldability and cannot be brazed, and を indicates that the tube is crushed due to low strength.
【００３４】更に、得られたろう付け管にフッ化物系の
フラックス（フッ化アルミニウムカリ塩：主にＫＡｌＦ
4）を塗布し、ろう付け熱処理として高純度窒素ガス雰
囲気中で６００℃×３分保持の熱処理を行い、ろう付け
性を評価した。ろう付け性の評価は、ろう付け後の断面
観察を行い、フィレット（接合部に形成されるろう材の
溶融凝固部分）の形成状態（形状、大きさ）から評価
し、〇はろう付け性最良のもの、△はろう付け性良のも
の、×はろう付け性不十分のものを示す。Further, a fluoride flux (potassium aluminum fluoride salt: mainly KAlF) is applied to the obtained brazing tube.
4 ) was applied, and a heat treatment of holding at 600 ° C. for 3 minutes in a high-purity nitrogen gas atmosphere was performed as a brazing heat treatment to evaluate brazing properties. The brazing property was evaluated by observing the cross-section after brazing and evaluating from the state of formation (shape and size) of the fillet (the melt-solidified portion of the brazing material formed at the joint). Indicates that the brazing property is good, and X indicates that the brazing property is insufficient.
【００３５】続いて耐食性を評価する目的で、上記のろ
う付け管形成用のクラッド材を成形することなくろう付
け熱処理し、続いてＣｕ2+イオン１００ｐｐｍを添加し
た４０℃の水道水中に２０日間浸漬する腐食試験を行
い、試験後の最大孔食深さを測定した。また、その際の
腐食形態も光学顕微鏡による断面観察により記録した。
以上の結果をまとめて表３に示す。Subsequently, for the purpose of evaluating the corrosion resistance, the above-mentioned clad material for brazing tube formation was subjected to a brazing heat treatment without being formed, and then was placed in tap water at 40 ° C. to which 100 ppm of Cu 2+ ions had been added for 20 days. An immersion corrosion test was performed, and the maximum pit depth after the test was measured. The corrosion mode at that time was also recorded by cross-sectional observation using an optical microscope.
Table 3 summarizes the above results.
【００３６】[0036]
【表３】 [Table 3]
【００３７】表３に示す結果から明らかなように、本発
明外の組成を有する犠牲陽極皮材を備えた試料はいずれ
も、ろう付け性と最大孔食深さと引張強度のいずれかの
面で本発明試料に比べて劣っていることが明らかになっ
た。表３において、過剰のＭｇを添加した芯材ＥとＦを
用いたブレージングシート８、９はろう付け性評価と最
大孔食深さの面で劣り、規定範囲外のＣｕを添加した芯
材ＧとＨを用いたブレージングシート１０、１１は腐食
形態が孔食になり最大孔食深さが著しく悪化し、規定範
囲外のＭｎを添加した芯材ＩとＪを用いたブレージング
シート１２、１３は成形性に劣り、規定範囲外のＭｇを
添加した犠牲陽極皮材ａを用いたブレージングシート１
４は孔食になり、規定範囲外のＭｇを添加した犠牲陽極
皮材ｅを用いたブレージングシート１５はろう付け性が
悪化した。また、ブレージングシート１６、１７、１８
の測定結果から明らかなように芯材と犠牲陽極皮材に所
定組成のものを用いても最終圧延加工時の加工率が規定
の範囲外であると成形性とろう付け性は悪化した。As is evident from the results shown in Table 3, all of the samples provided with the sacrificial anode skin material having a composition other than the present invention have any of the brazing properties, the maximum pit depth, and the tensile strength. It turned out that it was inferior to the sample of the present invention. In Table 3, brazing sheets 8 and 9 using cores E and F to which excess Mg was added were inferior in terms of brazing property evaluation and maximum pit depth, and cores G to which Cu outside the specified range was added. Sheets 10 and 11 using H and H had a pitting corrosion form and the maximum pit depth was significantly deteriorated. Brazing sheets 12 and 13 using core materials I and J containing Mn outside the specified range were used. Brazing sheet 1 inferior in formability and using sacrificial anode skin material a containing Mg outside the specified range
In No. 4, pitting occurred, and the brazing sheet 15 using the sacrificial anode skin material e to which Mg outside the specified range was added had poor brazing properties. Also, the brazing sheets 16, 17, 18
As is clear from the measurement results, even when the core material and the sacrificial anode skin material having a predetermined composition were used, if the working ratio at the time of final rolling was out of the specified range, the formability and the brazing property were deteriorated.
【００３８】[0038]
【発明の効果】以上説明したように本発明のブレージン
グシートは、重量％で特定量のＭｎ、Ｃｕ、Ｓｉに、Ｚ
ｒ、Ｔｉ、Ｍｇのいずれか１種以上を特定量含有させる
とともに、この芯材の一側にＺｎとＭｇを特定量含有さ
せた犠牲陽極皮材を、他側にろう材をクラッドしてな
り、特に犠牲陽極皮材のＭｇ量を低く抑えたので、ろう
付け部分にフッ化物を含むフラックスが設けられた場合
であっても、ろう付け部分の強度劣化が少なく、ろう付
け部分の耐孔食性劣化を生じさせることなくろう付けが
できるブレージングシートを提供できる効果がある。As described above, the brazing sheet of the present invention can be obtained by adding a specific amount of Mn, Cu, Si by weight% to Z.
r, Ti, and / or Mg are contained in a specific amount, and a sacrificial anode skin material containing a specific amount of Zn and Mg on one side of the core material and a brazing material clad on the other side. In particular, since the amount of Mg in the sacrificial anode skin material is kept low, even when a flux containing a fluoride is provided in the brazing portion, the strength of the brazing portion is not significantly deteriorated, and the pitting corrosion resistance of the brazing portion is small. This has the effect of providing a brazing sheet that can be brazed without causing deterioration.
【００３９】また、犠牲陽極皮材に加えて芯材に含有さ
せるＭｇ量を特定範囲とした場合、ろう付け部分にフッ
化物を含むフラックスが設けられた場合であっても、ろ
う付け部分の強度劣化が少なく、腐食の起点を微細均一
化することができ、ろう付け部分の耐孔食性劣化を生じ
させることなくろう付けができるブレージングシートを
提供できる効果がある。更に、前記の組成にＩｎ、Ｓｎ
を特定量添加することで犠牲陽極皮材の腐食電位を卑に
して犠牲陽極効果を更に向上させることができる。When the amount of Mg contained in the core material in addition to the sacrificial anode skin material is in a specific range, the strength of the brazed portion is increased even when the brazing portion is provided with a flux containing fluoride. This has the effect of providing a brazing sheet which is less deteriorated, can make the starting point of corrosion fine and uniform, and can be brazed without deteriorating the pitting corrosion resistance of the brazed portion. Further, In, Sn, and
Is added in a specific amount, the corrosion potential of the sacrificial anode skin material is made lower, and the sacrificial anode effect can be further improved.
【００４０】次に、前述のブレージングシートを用いて
ろう付け管が形成され、そのろう付け管が犠牲陽極皮材
が配されたブレージングシートのろう付け部分を有する
構造であっても、犠牲陽極皮材に含有させるＭｇ量が特
定の低い含有量に抑制されているので、ろう付け部分の
強度が高く、耐孔食性に優れたろう付け管を得ることが
できる。よって本発明のろう付け管は熱交換器用として
好適である特徴を有する。Next, a brazing tube is formed by using the above-mentioned brazing sheet, and even if the brazing tube has a brazing portion of a brazing sheet on which a sacrificial anode skin material is disposed, a sacrificial anode skin is formed. Since the amount of Mg contained in the material is suppressed to a specific low content, a brazed tube having high brazing portion strength and excellent pitting corrosion resistance can be obtained. Therefore, the brazing tube of the present invention has a feature suitable for a heat exchanger.
【図１】 本発明に係るブレージングシートの第１の実
施形態の断面図。FIG. 1 is a sectional view of a brazing sheet according to a first embodiment of the present invention.
【図２】 図１に示すブレージングシートで形成された
ろう付け管を示す断面図。FIG. 2 is a sectional view showing a brazing tube formed of the brazing sheet shown in FIG. 1;
【図３】 本発明に係るブレージングシートを用いて構
成されるろう付け管の第２の形態を示す断面図。FIG. 3 is a cross-sectional view showing a second embodiment of a brazing tube configured using the brazing sheet according to the present invention.
【図４】 従来のブレージングシートを用いて構成され
たろう付け管の一例を示す断面図。FIG. 4 is a cross-sectional view showing an example of a brazing tube configured using a conventional brazing sheet.
【図５】 図４に示すろう付け管のろう付け部分を示す
拡大断面図。FIG. 5 is an enlarged sectional view showing a brazing portion of the brazing tube shown in FIG. 4;
Ｂ、Ｃ・・・ろう付け管、１１・・・芯材、１２・・・犠牲陽極
皮材、１３・・・ろう材、１５Ａ、１５Ｂ、１５Ｃ・・・ろう
付け部。B, C: brazing tube, 11: core material, 12: sacrificial anode skin material, 13: brazing material, 15A, 15B, 15C: brazing portion.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｂ２３Ｋ 35/28 ３１０ Ｂ２３Ｋ 35/28 ３１０Ｂ Ｃ２２Ｆ 1/04 Ｃ２２Ｆ 1/04 Ｚ Ｆ２８Ｆ 1/02 Ｆ２８Ｆ 1/02 Ｂ 19/06 19/06 Ｂ 21/08 21/08 Ｂ // Ｃ２２Ｆ 1/00 ６２３ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６２３ ６２７ ６２７ ６３０ ６３０Ｍ ６５１ ６５１Ａ ６８５ ６８５Ｚ ６９４ ６９４Ａ ────────────────────────────────────────────────── ─── Continued on the front page (51) Int.Cl. 6 Identification symbol FI B23K 35/28 310 B23K 35/28 310B C22F 1/04 C22F 1/04 Z F28F 1/02 F28F 1/02 B 19/06 19 / 06 B 21/08 21/08 B // C22F 1/00 623 C22F 1/00 623 627 627 630 630M 651 651A 685 685Z 694 694A
Claims (4)
ｕ：０.２〜０.７％、Ｓｉ：０.１０〜１.０％を含み、
更に、Ｚｒ：０.０５〜０.２％、Ｔｉ：０.０５〜０.２
％、Ｍｇ：０.０１〜０.１％、Ｆｅ：０.０５〜０.５％
のうち、１種又は２種以上を含み、残部Ａｌと不可避不
純物からなるアルミニウム合金芯材の片面に、 Ｚｎ：２.０〜１０.０％、Ｍｇ：０.０１〜０.１％を含
有し、残部Ａｌと不可避不純物からなる犠牲陽極皮材が
クラッドされ、 更に、前記アルミニウム合金芯材の他方の面にＡｌ-Ｓ
ｉ系、あるいはＡｌ-Ｓｉ-Ｚｎ系合金からなるろう材が
クラッドされてなることを特徴とするろう付け性と耐孔
食性に優れたろう付け管形成用アルミニウム合金ブレー
ジングシート。1. Mn: 0.8% to 1.5% by weight, C
u: 0.2 to 0.7%, Si: 0.10 to 1.0%,
Further, Zr: 0.05 to 0.2%, Ti: 0.05 to 0.2%
%, Mg: 0.01 to 0.1%, Fe: 0.05 to 0.5%
One or two or more of the above, and the aluminum alloy core material containing the balance of Al and inevitable impurities contains Zn: 2.0 to 10.0% and Mg: 0.01 to 0.1%. Then, a sacrificial anode skin material consisting of the remaining Al and unavoidable impurities is clad, and the other surface of the aluminum alloy core material is Al-S
An aluminum alloy brazing sheet for forming a brazing tube having excellent brazing properties and pitting corrosion resistance, wherein a brazing material comprising an i-based or Al-Si-Zn-based alloy is clad.
ｕ：０.２〜０.７％、Ｓｉ：０.１０〜１.０％を含み、
更に、Ｚｒ：０.０５〜０.２％、Ｔｉ：０.０５〜０.２
％、Ｍｇ：０.０１〜０.１％、Ｆｅ：０.０５〜０.５％
のうち、１種又は２種以上を含み、残部Ａｌと不可避不
純物からなるアルミニウム合金芯材の片面に、 Ｚｎ：２.０〜１０.０％、Ｍｇ：０.０１〜０.１％を含
有し、更に、Ｉｎ：０.０１〜０.２％、Ｓｎ：０.０５
〜０.２％のうち、１種又は２種以上を含み、残部Ａｌ
と不可避不純物からなる犠牲陽極皮材がクラッドされ、 更に、前記アルミニウム合金芯材の他方の面にＡｌ-Ｓ
ｉ系、あるいはＡｌ-Ｓｉ-Ｚｎ系合金からなるろう材が
クラッドされてなることを特徴とするろう付け性と耐孔
食性に優れたろう付け管形成用アルミニウム合金ブレー
ジングシート。2. Mn: 0.8% to 1.5% by weight, C
u: 0.2 to 0.7%, Si: 0.10 to 1.0%,
Further, Zr: 0.05 to 0.2%, Ti: 0.05 to 0.2%
%, Mg: 0.01 to 0.1%, Fe: 0.05 to 0.5%
One or two or more of the above, and the aluminum alloy core material containing the balance of Al and inevitable impurities contains Zn: 2.0 to 10.0% and Mg: 0.01 to 0.1%. Further, In: 0.01 to 0.2%, Sn: 0.05
~ 0.2%, contains one or more kinds, the balance being Al
And a sacrificial anode material made of unavoidable impurities is clad. Further, the other surface of the aluminum alloy core material is made of Al-S
An aluminum alloy brazing sheet for forming a brazing tube having excellent brazing properties and pitting corrosion resistance, wherein a brazing material comprising an i-based or Al-Si-Zn-based alloy is clad.
合金ブレージングシートが、管に成形される前の最終圧
延工程において、最終圧延率１５〜３５％で圧延加工さ
れてなることを特徴とするアルミニウム合金ブレージン
グシート。3. The aluminum alloy brazing sheet according to claim 1, which is rolled at a final rolling ratio of 15 to 35% in a final rolling step before being formed into a tube. Alloy brazing sheet.
ジングシートの成形とろう付けにより管状に形成されて
なり、ろう付け部に犠牲陽極皮材が位置されて犠牲陽極
皮材がろう付け部の一部分を構成してなることを特徴と
するろう付け管。4. The brazing sheet according to claim 1, which is formed into a tubular shape by molding and brazing, wherein the sacrificial anode skin is positioned at the brazing portion, and the sacrificial anode skin is brazed. A brazing tube comprising a part of a part.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12250398A JPH11315335A (en) | 1998-05-01 | 1998-05-01 | Aluminum alloy brazing sheet for formation of brazed tube, and brazed tube |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12250398A JPH11315335A (en) | 1998-05-01 | 1998-05-01 | Aluminum alloy brazing sheet for formation of brazed tube, and brazed tube |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11315335A true JPH11315335A (en) | 1999-11-16 |
Family
ID=14837467
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12250398A Pending JPH11315335A (en) | 1998-05-01 | 1998-05-01 | Aluminum alloy brazing sheet for formation of brazed tube, and brazed tube |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11315335A (en) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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1998
- 1998-05-01 JP JP12250398A patent/JPH11315335A/en active Pending
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