JPH11258065A - 温度検出回路 - Google Patents
温度検出回路Info
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- JPH11258065A JPH11258065A JP7643298A JP7643298A JPH11258065A JP H11258065 A JPH11258065 A JP H11258065A JP 7643298 A JP7643298 A JP 7643298A JP 7643298 A JP7643298 A JP 7643298A JP H11258065 A JPH11258065 A JP H11258065A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明の課題は、温度変化に対してほぼ直
線性を維持して変化する出力電圧を得ることができ、正
確な温度を検出できる温度検出回路を提供することにあ
る。 【解決手段】 オペアンプ４、抵抗Ｒ１、抵抗Ｒ２、抵
抗Ｒ３からなる第１の非反転増幅回路とオペアンプ３、
抵抗Ｒ６、抵抗Ｒ７からなる第２の非反転増幅回路間に
トランジスタＱ１、トランジスタＱ２を有する電流ミラ
ー回路を接続し、温度が上昇して基準電圧ＶREF が下が
り始める近傍の温度で第１の非反転増幅回路から電流ミ
ラー回路の入力側に抵抗Ｒ１、Ｒ４、ダイオードＤ１、
Ｄ２を経た電流を抵抗Ｒ５を経た電流と共に供給する。
抵抗Ｒ１の両端電圧を上げることにより基準電圧ＶREF
が下がることを阻止できる。また、電流ミラー回路の出
力側の電流が増加することにより、オペアンプ３の入力
電圧を下げることができる。
線性を維持して変化する出力電圧を得ることができ、正
確な温度を検出できる温度検出回路を提供することにあ
る。 【解決手段】 オペアンプ４、抵抗Ｒ１、抵抗Ｒ２、抵
抗Ｒ３からなる第１の非反転増幅回路とオペアンプ３、
抵抗Ｒ６、抵抗Ｒ７からなる第２の非反転増幅回路間に
トランジスタＱ１、トランジスタＱ２を有する電流ミラ
ー回路を接続し、温度が上昇して基準電圧ＶREF が下が
り始める近傍の温度で第１の非反転増幅回路から電流ミ
ラー回路の入力側に抵抗Ｒ１、Ｒ４、ダイオードＤ１、
Ｄ２を経た電流を抵抗Ｒ５を経た電流と共に供給する。
抵抗Ｒ１の両端電圧を上げることにより基準電圧ＶREF
が下がることを阻止できる。また、電流ミラー回路の出
力側の電流が増加することにより、オペアンプ３の入力
電圧を下げることができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、バンドギャップリ
フアレンス回路から得られる基準電圧を用いた温度検出
回路に関するものである。
フアレンス回路から得られる基準電圧を用いた温度検出
回路に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】バンドギャップリフアレンス回路（以
下、バンドギャップ回路という）から得られる基準電圧
を用いた温度検出回路の従来例は、図６の回路図に示し
てある。オペアンプ４、抵抗Ｒ１０、抵抗Ｒ１１により
非反転増幅回路が形成され、オペアンプ４にバンドギャ
ップ回路ＢＧの電圧が加えられており、オペアンプ４の
出力端子２にこの電圧を増幅した電圧が基準電圧ＶREF
として得られる。このような非反転増幅回路の構成は、
基準電圧発生回路の役割をする。出力端子２は、直列接
続されたダイオードＤ５、Ｄ６を経て定電流源Ｓ１に接
続しており、ダイオードＤ５、Ｄ６により基準電圧Ｖ
REF を下げた電圧がオペアンプ３に加えられる。
下、バンドギャップ回路という）から得られる基準電圧
を用いた温度検出回路の従来例は、図６の回路図に示し
てある。オペアンプ４、抵抗Ｒ１０、抵抗Ｒ１１により
非反転増幅回路が形成され、オペアンプ４にバンドギャ
ップ回路ＢＧの電圧が加えられており、オペアンプ４の
出力端子２にこの電圧を増幅した電圧が基準電圧ＶREF
として得られる。このような非反転増幅回路の構成は、
基準電圧発生回路の役割をする。出力端子２は、直列接
続されたダイオードＤ５、Ｄ６を経て定電流源Ｓ１に接
続しており、ダイオードＤ５、Ｄ６により基準電圧Ｖ
REF を下げた電圧がオペアンプ３に加えられる。
【０００３】オペアンプ３、抵抗Ｒ６、抵抗Ｒ７は別の
非反転増幅回路を形成しており、この回路は出力回路の
役割をする。バンドギャップ回路ＢＧの電圧は温度変化
の影響が少ないので、出力端子２の基準電圧ＶREF も温
度の影響が少ない。電流が一定のダイオードの両端電圧
は温度によって変化し、温度の上昇と共に小さくなる。
したがって、ダイオードＤ５、Ｄ６により基準電圧Ｖ
REF を下げることにより得られる電圧は温度の上昇と共
に高くなり、その電圧を加えられるオペアンプ３の出力
端子１に温度に対応する出力電圧ＶTEM が得られる。
非反転増幅回路を形成しており、この回路は出力回路の
役割をする。バンドギャップ回路ＢＧの電圧は温度変化
の影響が少ないので、出力端子２の基準電圧ＶREF も温
度の影響が少ない。電流が一定のダイオードの両端電圧
は温度によって変化し、温度の上昇と共に小さくなる。
したがって、ダイオードＤ５、Ｄ６により基準電圧Ｖ
REF を下げることにより得られる電圧は温度の上昇と共
に高くなり、その電圧を加えられるオペアンプ３の出力
端子１に温度に対応する出力電圧ＶTEM が得られる。
【０００４】なお、図６で簡単に表示してあるバンドギ
ャップ回路ＢＧの具体的な回路図は図７に示してあり、
トランジスタＱ５、Ｑ６、Ｑ７、Ｑ８、Ｑ９、抵抗Ｒ１
２、Ｒ１３から形成されている。１０は電源電圧ＶCCが
加えられる電源端子、ＮはトランジスタＱ８のエミッタ
の数である。トランジスタＱ７とトランジスタＱ８のコ
レクタ電流が等しい場合、端子１１には（１）式に示す
バンドギャップ電圧ＶG が得られ、この電圧ＶG がオペ
アンプ４に加えられる。 ＶG ＝ＶR12 ＋ＶBE9 ＝｛Ｒ１２（ＶBE7 −ＶBE8 ）／Ｒ１３｝＋ＶBE9 ＝｛Ｒ１２・ＶT ・Ｌｎ（Ｎ）／Ｒ１３｝＋ＶBE9 （１） ただし、Ｒ１２、Ｒ１３は夫々抵抗Ｒ１２、Ｒ１３の抵
抗値、ＶBE7 、ＶBE8、ＶBE9 は夫々トランジスタＱ
７、Ｑ８、Ｑ９のベース・エミッタ間電圧、ＶTは熱電
圧、Ｌｎは自然対数、ＮはトランジスタＱ８のエミッタ
の数である。熱電圧ＶT の温度係数は(0.085mV/ ℃) で
正、ベース・エミッタ間電圧ＶBE9の温度係数は(-2mV/
℃) 程度で負であるので、（１）式における抵抗値Ｒ１
２、Ｒ１３を適当に選ぶことにより温度変化の影響の少
ないバンドギャップ電圧ＶGが得られる。
ャップ回路ＢＧの具体的な回路図は図７に示してあり、
トランジスタＱ５、Ｑ６、Ｑ７、Ｑ８、Ｑ９、抵抗Ｒ１
２、Ｒ１３から形成されている。１０は電源電圧ＶCCが
加えられる電源端子、ＮはトランジスタＱ８のエミッタ
の数である。トランジスタＱ７とトランジスタＱ８のコ
レクタ電流が等しい場合、端子１１には（１）式に示す
バンドギャップ電圧ＶG が得られ、この電圧ＶG がオペ
アンプ４に加えられる。 ＶG ＝ＶR12 ＋ＶBE9 ＝｛Ｒ１２（ＶBE7 −ＶBE8 ）／Ｒ１３｝＋ＶBE9 ＝｛Ｒ１２・ＶT ・Ｌｎ（Ｎ）／Ｒ１３｝＋ＶBE9 （１） ただし、Ｒ１２、Ｒ１３は夫々抵抗Ｒ１２、Ｒ１３の抵
抗値、ＶBE7 、ＶBE8、ＶBE9 は夫々トランジスタＱ
７、Ｑ８、Ｑ９のベース・エミッタ間電圧、ＶTは熱電
圧、Ｌｎは自然対数、ＮはトランジスタＱ８のエミッタ
の数である。熱電圧ＶT の温度係数は(0.085mV/ ℃) で
正、ベース・エミッタ間電圧ＶBE9の温度係数は(-2mV/
℃) 程度で負であるので、（１）式における抵抗値Ｒ１
２、Ｒ１３を適当に選ぶことにより温度変化の影響の少
ないバンドギャップ電圧ＶGが得られる。
【０００５】しかしながら、バンドギャップ電圧ＶG か
ら完全に温度変化の影響を除くことは難しい。これは、
トランジスタＱ９のベース・エミッタ間電圧ＶBE9 が温
度変化に対してほぼ二乗特性に従ってわずかに変化する
ことによる。したがって、実際の基準電圧ＶREF と出力
電圧ＶTEM は図８と図９の特性図に示すように変化す
る。図８においては、基準電圧ＶREF が点線で表す一定
の電圧に対して高温側と低温側で低くなり、温度変化の
影響が現れる。図９においては、温度に対応する出力電
圧ＶTEM が点線で表すような直線に沿って変化するので
はなく、高温側と低温側で直線よりも上側、中央部分で
下側になるように湾曲して変化する。
ら完全に温度変化の影響を除くことは難しい。これは、
トランジスタＱ９のベース・エミッタ間電圧ＶBE9 が温
度変化に対してほぼ二乗特性に従ってわずかに変化する
ことによる。したがって、実際の基準電圧ＶREF と出力
電圧ＶTEM は図８と図９の特性図に示すように変化す
る。図８においては、基準電圧ＶREF が点線で表す一定
の電圧に対して高温側と低温側で低くなり、温度変化の
影響が現れる。図９においては、温度に対応する出力電
圧ＶTEM が点線で表すような直線に沿って変化するので
はなく、高温側と低温側で直線よりも上側、中央部分で
下側になるように湾曲して変化する。
【０００６】なお、図８と図９の横軸の温度Ｔの範囲は
ほぼ−４０℃から１２０℃の範囲を表している。Ｔ1 は
基準電圧ＶREF が下がり始める近傍の温度である。出力
電圧ＶTEM が直線に沿って変化しないことは、基準電圧
ＶREF の変化とダイオードＤ５、Ｄ６の両端電圧が二乗
特性によって変化することの両方の影響を受ける。ダイ
オードＤ５、Ｄ６は通常はダイオード接続されたトラン
ジスタにより形成されるので、トランジスタのベース・
エミッタ間電圧の温度変化と同様の変化をすることはい
うまでもない。このように、従来のバンドギャップ回路
を用いた温度検出回路は出力電圧ＶTEM が直線性を維持
して変化しないので正確な温度を検出できない欠点があ
った。また、この種の温度検出回路は、サーモスタット
回路と称される設定された温度で出力の反転する回路の
一部を構成する場合が多いが、その際サーモスタット回
路の基準電圧を供給する。基準電圧ＶREF が温度の影響
を受けることはサーモスタット回路の動作の信頼性を低
くする欠点もあった。
ほぼ−４０℃から１２０℃の範囲を表している。Ｔ1 は
基準電圧ＶREF が下がり始める近傍の温度である。出力
電圧ＶTEM が直線に沿って変化しないことは、基準電圧
ＶREF の変化とダイオードＤ５、Ｄ６の両端電圧が二乗
特性によって変化することの両方の影響を受ける。ダイ
オードＤ５、Ｄ６は通常はダイオード接続されたトラン
ジスタにより形成されるので、トランジスタのベース・
エミッタ間電圧の温度変化と同様の変化をすることはい
うまでもない。このように、従来のバンドギャップ回路
を用いた温度検出回路は出力電圧ＶTEM が直線性を維持
して変化しないので正確な温度を検出できない欠点があ
った。また、この種の温度検出回路は、サーモスタット
回路と称される設定された温度で出力の反転する回路の
一部を構成する場合が多いが、その際サーモスタット回
路の基準電圧を供給する。基準電圧ＶREF が温度の影響
を受けることはサーモスタット回路の動作の信頼性を低
くする欠点もあった。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、温度
変化に対してほぼ直線性を維持して変化する出力電圧を
得ることができ、正確な温度を検出できる温度検出回路
を提供することにある。
変化に対してほぼ直線性を維持して変化する出力電圧を
得ることができ、正確な温度を検出できる温度検出回路
を提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明の温度検出回路
は、バンドギャップリフアレンス回路を用いた基準電圧
発生回路、電流ミラー回路、出力回路を有しており、基
準電圧発生回路の出力側は並列接続された第１の抵抗並
びに第２の抵抗及び第１のダイオードの直列回路を経て
電流ミラー回路の入力側、第２のダイオードを経て出力
側に夫々接続し、第２のダイオードにより得られた電圧
が加えられる出力回路から温度に対応する出力電圧を得
ることを特徴とする。
は、バンドギャップリフアレンス回路を用いた基準電圧
発生回路、電流ミラー回路、出力回路を有しており、基
準電圧発生回路の出力側は並列接続された第１の抵抗並
びに第２の抵抗及び第１のダイオードの直列回路を経て
電流ミラー回路の入力側、第２のダイオードを経て出力
側に夫々接続し、第２のダイオードにより得られた電圧
が加えられる出力回路から温度に対応する出力電圧を得
ることを特徴とする。
【０００９】
【発明の実施の形態】本発明では、基準電圧発生回路の
役割をする第１の非反転増幅回路と出力回路の役割をす
る第２の非反転増幅回路間に電流ミラー回路を接続し、
温度が上昇して基準電圧ＶREF が下がり始める近傍の温
度で第１の非反転増幅回路から電流ミラー回路の入力側
に第２の抵抗と第１のダイオードを経た電流を供給す
る。第２の抵抗の両端電圧が上がることにより、基準電
圧ＶREF の変化を阻止できる。また、電流ミラー回路の
入力側の電流が増加するので出力側の電流も増加し、第
２のダイオードによる電圧降下も大きくなるので、基準
電圧ＶREF から得られる電圧は下がる。この両方の作用
によって、出力電圧ＶTEM が直線から逸れることを防
ぎ、ほぼ直線に沿って増加するように補正することがで
きる。
役割をする第１の非反転増幅回路と出力回路の役割をす
る第２の非反転増幅回路間に電流ミラー回路を接続し、
温度が上昇して基準電圧ＶREF が下がり始める近傍の温
度で第１の非反転増幅回路から電流ミラー回路の入力側
に第２の抵抗と第１のダイオードを経た電流を供給す
る。第２の抵抗の両端電圧が上がることにより、基準電
圧ＶREF の変化を阻止できる。また、電流ミラー回路の
入力側の電流が増加するので出力側の電流も増加し、第
２のダイオードによる電圧降下も大きくなるので、基準
電圧ＶREF から得られる電圧は下がる。この両方の作用
によって、出力電圧ＶTEM が直線から逸れることを防
ぎ、ほぼ直線に沿って増加するように補正することがで
きる。
【００１０】
【実施例】以下、本発明の温度検出回路の実施例を示す
回路図である図１を参照しながら説明する。なお、図６
と同一部分は同じ符号を付与してある。図１において、
オペアンプ４の非反転入力端子にはバンドギャップ回路
ＢＧの電圧が加えられ、反転入力端子には抵抗Ｒ３が接
続されている。また、オペアンプ４の出力端子２と反転
入力端子は、直列接続された抵抗Ｒ１と抵抗Ｒ２を経て
接続される。このようなオペアンプ４、抵抗Ｒ１、抵抗
Ｒ２、抵抗Ｒ３は第１の非反転増幅回路を形成してお
り、基準電圧発生回路の役割をする。エミッタを接地さ
れたトランジスタＱ１とトランジスタＱ２から電流ミラ
ー回路が形成されており、ダイオード接続された入力側
のトランジスタＱ１のコレクタは第１の抵抗Ｒ５を経て
出力端子２に接続する。また、トランジスタＱ１のコレ
クタは、直列接続されたダイオードＤ１、ダイオードＤ
２、さらに抵抗Ｒ４、抵抗Ｒ１を経て出力端子２に接続
する。電流方向を一致させてあるダイオードＤ１、ダイ
オードＤ２は第１のダイオード、抵抗Ｒ４、抵抗Ｒ１は
第２の抵抗を構成する。
回路図である図１を参照しながら説明する。なお、図６
と同一部分は同じ符号を付与してある。図１において、
オペアンプ４の非反転入力端子にはバンドギャップ回路
ＢＧの電圧が加えられ、反転入力端子には抵抗Ｒ３が接
続されている。また、オペアンプ４の出力端子２と反転
入力端子は、直列接続された抵抗Ｒ１と抵抗Ｒ２を経て
接続される。このようなオペアンプ４、抵抗Ｒ１、抵抗
Ｒ２、抵抗Ｒ３は第１の非反転増幅回路を形成してお
り、基準電圧発生回路の役割をする。エミッタを接地さ
れたトランジスタＱ１とトランジスタＱ２から電流ミラ
ー回路が形成されており、ダイオード接続された入力側
のトランジスタＱ１のコレクタは第１の抵抗Ｒ５を経て
出力端子２に接続する。また、トランジスタＱ１のコレ
クタは、直列接続されたダイオードＤ１、ダイオードＤ
２、さらに抵抗Ｒ４、抵抗Ｒ１を経て出力端子２に接続
する。電流方向を一致させてあるダイオードＤ１、ダイ
オードＤ２は第１のダイオード、抵抗Ｒ４、抵抗Ｒ１は
第２の抵抗を構成する。
【００１１】つまり、電流ミラー回路の入力側の電流は
並列接続された抵抗Ｒ５並びにダイオードＤ１、Ｄ２及
び抵抗Ｒ１、Ｒ４の直列回路を経て供給される。出力側
のトランジスタＱ２のコレクタは直列接続されたダイオ
ードＤ３、ダイオードＤ４を経て出力端子２に接続す
る。電流方向を一致させたダイオードＤ３、ダイオード
Ｄ４は、第２のダイオードを構成する。ダイオードＤ４
のカソードがオペアンプ３の非反転入力端子に接続す
る。オペアンプ３は、その出力端子１と反転入力端子間
が抵抗Ｒ６を経て接続され、また反転入力端子が抵抗Ｒ
７を経て接地されており、第２の非反転増幅回路を形成
する。第２の非反転増幅回路は出力回路の役割をする。
なお、出力端子１はオペアンプ３の出力端子であると共
に温度検出回路の出力端子でもある。
並列接続された抵抗Ｒ５並びにダイオードＤ１、Ｄ２及
び抵抗Ｒ１、Ｒ４の直列回路を経て供給される。出力側
のトランジスタＱ２のコレクタは直列接続されたダイオ
ードＤ３、ダイオードＤ４を経て出力端子２に接続す
る。電流方向を一致させたダイオードＤ３、ダイオード
Ｄ４は、第２のダイオードを構成する。ダイオードＤ４
のカソードがオペアンプ３の非反転入力端子に接続す
る。オペアンプ３は、その出力端子１と反転入力端子間
が抵抗Ｒ６を経て接続され、また反転入力端子が抵抗Ｒ
７を経て接地されており、第２の非反転増幅回路を形成
する。第２の非反転増幅回路は出力回路の役割をする。
なお、出力端子１はオペアンプ３の出力端子であると共
に温度検出回路の出力端子でもある。
【００１２】次に、このように構成された温度検出回路
の動作を説明する。基準電圧ＶREF が比較的に温度の影
響を受けることのない温度範囲、つまり図８の中央部分
の温度範囲では、電流ミラー回路の入力側には抵抗Ｒ５
を経て一定の電流が供給される。基準電圧ＶREF が変化
しないし、オペアンプ３の非反転入力端子にはダイオー
ドＤ３とダイオードＤ４の夫々の両端電圧の和だけ基準
電圧ＶREF よりも低い電圧が加えられており、しかもそ
の両端電圧は温度により直線性を維持しながら低下する
温度範囲にある。したがって、非反転入力端子の電圧は
温度が上昇するにつれて高くなり、出力電圧ＶTEM も同
じように変化する。
の動作を説明する。基準電圧ＶREF が比較的に温度の影
響を受けることのない温度範囲、つまり図８の中央部分
の温度範囲では、電流ミラー回路の入力側には抵抗Ｒ５
を経て一定の電流が供給される。基準電圧ＶREF が変化
しないし、オペアンプ３の非反転入力端子にはダイオー
ドＤ３とダイオードＤ４の夫々の両端電圧の和だけ基準
電圧ＶREF よりも低い電圧が加えられており、しかもそ
の両端電圧は温度により直線性を維持しながら低下する
温度範囲にある。したがって、非反転入力端子の電圧は
温度が上昇するにつれて高くなり、出力電圧ＶTEM も同
じように変化する。
【００１３】しかし、温度が上昇して従来の回路で基準
電圧ＶREF が下がり始める近傍の温度である温度Ｔ1 で
は、ダイオードＤ１のアノードとダイオードＤ２のカソ
ード間の電圧が両方のダイオードのしきい値電圧の和を
越えるようにしてある。このことにより、温度Ｔ1 を越
えると、電流ミラー回路の入力側には抵抗Ｒ１、抵抗Ｒ
４、ダイオードＤ１、Ｄ２の直列回路を経て供給される
電流が抵抗Ｒ５を経て供給されていた電流に加わる。そ
して、第１の抵抗を構成するオペアンプ４の帰還用の抵
抗Ｒ１の両端電圧を大きくする。これらの様子は、図２
の抵抗Ｒ４を流れる電流ＩR4の特性図、図３の抵抗Ｒ１
の両端電圧ＶR1の特性図として示してある。抵抗Ｒ１の
両端電圧ＶR1が大きくなることにより、基準電圧ＶREF
の低下を阻止できる。また、出力側に接続されたダイオ
ードＤ３、Ｄ４の電流も増加するので、両方のダイオー
ドによる電圧降下は大きくなる。このことにより、オペ
アンプ３の非反転入力端子の電圧が直線を離れて上がる
ことを阻止できる。
電圧ＶREF が下がり始める近傍の温度である温度Ｔ1 で
は、ダイオードＤ１のアノードとダイオードＤ２のカソ
ード間の電圧が両方のダイオードのしきい値電圧の和を
越えるようにしてある。このことにより、温度Ｔ1 を越
えると、電流ミラー回路の入力側には抵抗Ｒ１、抵抗Ｒ
４、ダイオードＤ１、Ｄ２の直列回路を経て供給される
電流が抵抗Ｒ５を経て供給されていた電流に加わる。そ
して、第１の抵抗を構成するオペアンプ４の帰還用の抵
抗Ｒ１の両端電圧を大きくする。これらの様子は、図２
の抵抗Ｒ４を流れる電流ＩR4の特性図、図３の抵抗Ｒ１
の両端電圧ＶR1の特性図として示してある。抵抗Ｒ１の
両端電圧ＶR1が大きくなることにより、基準電圧ＶREF
の低下を阻止できる。また、出力側に接続されたダイオ
ードＤ３、Ｄ４の電流も増加するので、両方のダイオー
ドによる電圧降下は大きくなる。このことにより、オペ
アンプ３の非反転入力端子の電圧が直線を離れて上がる
ことを阻止できる。
【００１４】本発明では、このようにして基準電圧Ｖ
REF の温度による変化をほぼ完全に阻止し、また出力回
路の役割をする第２の非反転増幅回路の入力電圧を温度
変化に対して直線性を維持して変化させることにより、
出力電圧ＶTEM も温度変化に対して直線性を維持して変
化するようにできる。図４と図５は、本発明における温
度変化に対する基準電圧ＶREF と出力電圧ＶTEM を示す
特性図である。なお、基準電圧発生回路と出力回路は非
反転増幅回路により形成したが、他の回路を用いること
もできる。
REF の温度による変化をほぼ完全に阻止し、また出力回
路の役割をする第２の非反転増幅回路の入力電圧を温度
変化に対して直線性を維持して変化させることにより、
出力電圧ＶTEM も温度変化に対して直線性を維持して変
化するようにできる。図４と図５は、本発明における温
度変化に対する基準電圧ＶREF と出力電圧ＶTEM を示す
特性図である。なお、基準電圧発生回路と出力回路は非
反転増幅回路により形成したが、他の回路を用いること
もできる。
【００１５】
【発明の効果】以上述べたように本発明の温度検出回路
は、基準電圧発生回路と出力回路間に電流ミラー回路を
接続してあり、出力電圧が直線から離れて上昇する温度
ではその入力側の電流を増加して基準電圧の変化を阻止
し、同時に出力回路の入力電圧の上昇を防ぐことにより
出力電圧の直線性を維持できるようにしてある。電流ミ
ラー回路の入力側の電流の増加は、並列接続された第１
の抵抗並びに第２の抵抗及び第１のダイオードの直列回
路により入力側の電流を供給し、温度の上昇により直列
回路からの電流が加わることにより行われる。このこと
により、温度に対応する出力電圧を直線性を維持した状
態で得ることができ、正確な温度の検出が可能になる。
また、基準電圧の温度による変化を阻止できることによ
り、サーモスタット回路等の基準電圧を供給される回路
の動作の信頼性を向上できる利点もある。
は、基準電圧発生回路と出力回路間に電流ミラー回路を
接続してあり、出力電圧が直線から離れて上昇する温度
ではその入力側の電流を増加して基準電圧の変化を阻止
し、同時に出力回路の入力電圧の上昇を防ぐことにより
出力電圧の直線性を維持できるようにしてある。電流ミ
ラー回路の入力側の電流の増加は、並列接続された第１
の抵抗並びに第２の抵抗及び第１のダイオードの直列回
路により入力側の電流を供給し、温度の上昇により直列
回路からの電流が加わることにより行われる。このこと
により、温度に対応する出力電圧を直線性を維持した状
態で得ることができ、正確な温度の検出が可能になる。
また、基準電圧の温度による変化を阻止できることによ
り、サーモスタット回路等の基準電圧を供給される回路
の動作の信頼性を向上できる利点もある。
【図面の簡単な説明】
【図１】 本発明の温度検出回路の実施例を示す回路図
である。
である。
【図２】 本発明の温度検出回路の電流を示す特性図で
ある。
ある。
【図３】 本発明の温度検出回路の電圧を示す特性図で
ある。
ある。
【図４】 本発明の温度検出回路の基準電圧を示す特性
図である。
図である。
【図５】 本発明の温度検出回路の出力電圧を示す特性
図である。
図である。
【図６】 従来の温度検出回路の回路図である。
【図７】 バンドギャップ回路の回路図である。
【図８】 従来の温度検出回路の基準電圧を示す特性図
である。
である。
【図９】 従来の温度検出回路の出力電圧を示す特性図
である。
である。
１ 出力端子 ２ 端子 ３ オペアンプ ４ オペアンプ ＢＧ バンドギャップ回路
Claims (3)
- 【請求項１】 バンドギャップリフアレンス回路を用い
た基準電圧発生回路、電流ミラー回路、出力回路を有し
ており、基準電圧発生回路の出力側は並列接続された第
１の抵抗並びに第２の抵抗及び第１のダイオードの直列
回路を経て電流ミラー回路の入力側、第２のダイオード
を経て出力側に夫々接続し、第２のダイオードにより得
られた電圧が加えられる出力回路から温度に対応する出
力電圧を得ることを特徴とする温度検出回路。 - 【請求項２】 バンドギャップリフアレンス回路から基
準電圧を得る第１の非反転増幅回路、電流ミラー回路、
第２の非反転増幅回路を有しており、第１の非反転増幅
回路の出力側は並列接続された第１の抵抗並びに第２の
抵抗及び第１のダイオードの直列回路を経て電流ミラー
回路の入力側、第２のダイオードを経て出力側に夫々接
続し、第２のダイオードにより得られた電圧が加えられ
る第２の非反転増幅回路から温度に対応する出力電圧を
得ることを特徴とする温度検出回路。 - 【請求項３】 該直列回路の第１の抵抗の一部として、
第１の非反転増幅回路の帰還抵抗が兼用されている請求
項２の温度検出回路。
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1998
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