JPH11246876A - 可燃ガスの生成方法及びその装置並びにこのガスを用いた複合発電装置 - Google Patents
可燃ガスの生成方法及びその装置並びにこのガスを用いた複合発電装置Info
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- JPH11246876A JPH11246876A JP10050781A JP5078198A JPH11246876A JP H11246876 A JPH11246876 A JP H11246876A JP 10050781 A JP10050781 A JP 10050781A JP 5078198 A JP5078198 A JP 5078198A JP H11246876 A JPH11246876 A JP H11246876A
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
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- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
- Y02P20/54—Improvements relating to the production of bulk chemicals using solvents, e.g. supercritical solvents or ionic liquids
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- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 比較的低温で効率良く、多種類の石炭又は重
質油を簡単にガス化する。石炭や重質油に含まれる硫黄
分を容易に無害な無機塩にして除去し、環境汚染を生じ
させない。耐熱上の制約が比較的少なく小型化の可燃ガ
スの生成装置を得る。従来の複合発電設備と組合せて高
い発電効率の複合発電装置を得る。 【解決手段】 石炭スラリー又は重質油エマルジョンの
一方又は双方を亜臨界状態又は超臨界状態に維持して石
炭又は重質油の一方又は双方を分解する。分解反応工程
11で得られた油分と残渣とを亜臨界状態又は超臨界状
態で分離する分離する。分離工程12で分離された亜臨
界状態又は超臨界状態の残渣に酸素源を加えて活性水素
を生成する。部分酸化工程13で生成された活性水素を
分解反応工程に供給する。分離工程12で分離された亜
臨界状態又は超臨界状態の油分をガス化工程14で減圧
又は降温して高温高圧の可燃ガスを生成する。
質油を簡単にガス化する。石炭や重質油に含まれる硫黄
分を容易に無害な無機塩にして除去し、環境汚染を生じ
させない。耐熱上の制約が比較的少なく小型化の可燃ガ
スの生成装置を得る。従来の複合発電設備と組合せて高
い発電効率の複合発電装置を得る。 【解決手段】 石炭スラリー又は重質油エマルジョンの
一方又は双方を亜臨界状態又は超臨界状態に維持して石
炭又は重質油の一方又は双方を分解する。分解反応工程
11で得られた油分と残渣とを亜臨界状態又は超臨界状
態で分離する分離する。分離工程12で分離された亜臨
界状態又は超臨界状態の残渣に酸素源を加えて活性水素
を生成する。部分酸化工程13で生成された活性水素を
分解反応工程に供給する。分離工程12で分離された亜
臨界状態又は超臨界状態の油分をガス化工程14で減圧
又は降温して高温高圧の可燃ガスを生成する。
Description
【発明の詳細な説明】
【0001】
【発明の属する技術分野】本発明は、石炭又は重質油を
亜臨界状態又は超臨界状態で分解し、この分解により生
じた油分を減圧又は降温して高温高圧の可燃ガスを生成
する方法及びその装置に関する。更に本発明はこの装置
により生成された高温高圧の可燃ガスにより発電する複
合発電装置に関するものである。
亜臨界状態又は超臨界状態で分解し、この分解により生
じた油分を減圧又は降温して高温高圧の可燃ガスを生成
する方法及びその装置に関する。更に本発明はこの装置
により生成された高温高圧の可燃ガスにより発電する複
合発電装置に関するものである。
【0002】
【従来の技術】発電装置として、石炭、重質油、天然ガ
スなどの化石燃料の燃焼エネルギをボイラで蒸気に変え
て、この蒸気エネルギで蒸気タービンを駆動して発電す
る火力発電装置が周知である。この発電装置では化石燃
料に含まれる硫黄分等が不純物として多く発生する。こ
のためこの不純物が有害物質となって環境汚染を生じな
いように火力発電装置では複雑な浄化装置を必要とす
る。また高い発電効率が得られない問題点がある。この
発電効率を向上するために、図3に示すように、ガス化
装置1と脱硫装置2と複合発電設備3を備えた石炭ガス
化複合発電装置5が知られている。この発電装置5で
は、2段流動床型のガス化装置1の上段炉に粉砕及び乾
燥した石炭を供給し、この石炭を下段炉からの熱ガスと
上段に入るガス化剤である空気によってガス化する。こ
こでの生成ガスは熱交換した後、炉頂から粗成ガスとし
て取出される。ガス化しなかった未反応のチャーの粗粒
は逆L字状の溢流(図示せず)により、また粗成ガス中
の細粒はサイクロン1aで捕集され、これらはガス化装
置1の下段炉に回収されて再び空気と水蒸気によって燃
焼されガス化される。灰分は炉底より取出されタンク1
bに貯蔵される。
スなどの化石燃料の燃焼エネルギをボイラで蒸気に変え
て、この蒸気エネルギで蒸気タービンを駆動して発電す
る火力発電装置が周知である。この発電装置では化石燃
料に含まれる硫黄分等が不純物として多く発生する。こ
のためこの不純物が有害物質となって環境汚染を生じな
いように火力発電装置では複雑な浄化装置を必要とす
る。また高い発電効率が得られない問題点がある。この
発電効率を向上するために、図3に示すように、ガス化
装置1と脱硫装置2と複合発電設備3を備えた石炭ガス
化複合発電装置5が知られている。この発電装置5で
は、2段流動床型のガス化装置1の上段炉に粉砕及び乾
燥した石炭を供給し、この石炭を下段炉からの熱ガスと
上段に入るガス化剤である空気によってガス化する。こ
こでの生成ガスは熱交換した後、炉頂から粗成ガスとし
て取出される。ガス化しなかった未反応のチャーの粗粒
は逆L字状の溢流(図示せず)により、また粗成ガス中
の細粒はサイクロン1aで捕集され、これらはガス化装
置1の下段炉に回収されて再び空気と水蒸気によって燃
焼されガス化される。灰分は炉底より取出されタンク1
bに貯蔵される。
【0003】ガス化装置1から取出された粗成ガスは脱
硫装置2により硫黄化合物を酸化鉄と化合させて硫化鉄
の形態で硫黄が除去され、その際に発生するSO2ガス
は単体硫黄に還元されて回収される。脱硫装置2から取
出された粗成ガスは集塵器2aで除塵され、ダスト分離
器2bでダストを除去されて可燃ガスとなる。複合発電
設備3はガスタービン6と蒸気タービン7を備える。上
記可燃ガスは、先ずガスタービン圧縮器6aで圧縮され
た空気と混合され、ガスタービン燃焼器6bで燃焼す
る。この燃焼ガスはガスタービン6を駆動し、ガスター
ビン6と回転軸が直結している発電機8により発電す
る。次にガスタービン6からの排ガスは排熱回収ボイラ
9でその熱エネルギを蒸気エネルギとして回収される。
この蒸気エネルギは蒸気タービン7を駆動し、蒸気ター
ビン7と回転軸が直結している発電機8により発電す
る。
硫装置2により硫黄化合物を酸化鉄と化合させて硫化鉄
の形態で硫黄が除去され、その際に発生するSO2ガス
は単体硫黄に還元されて回収される。脱硫装置2から取
出された粗成ガスは集塵器2aで除塵され、ダスト分離
器2bでダストを除去されて可燃ガスとなる。複合発電
設備3はガスタービン6と蒸気タービン7を備える。上
記可燃ガスは、先ずガスタービン圧縮器6aで圧縮され
た空気と混合され、ガスタービン燃焼器6bで燃焼す
る。この燃焼ガスはガスタービン6を駆動し、ガスター
ビン6と回転軸が直結している発電機8により発電す
る。次にガスタービン6からの排ガスは排熱回収ボイラ
9でその熱エネルギを蒸気エネルギとして回収される。
この蒸気エネルギは蒸気タービン7を駆動し、蒸気ター
ビン7と回転軸が直結している発電機8により発電す
る。
【0004】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記石炭ガス
化複合発電装置では、ガス化装置及び脱硫装置がそれぞ
れ比較的大型化で、その制御が複雑である不具合があ
る。また石炭のガス化が1000℃以上の温度で行われ
るため、このガス化装置は高温に耐え得るための多くの
厳しい条件で制約されるとともに熱エネルギロスも大き
くなる。本発明の目的は、比較的低温で効率良く、しか
も多種類の石炭又は重質油を簡単にガス化し得る可燃ガ
スの生成方法及びその装置を提供することにある。本発
明の別の目的は、石炭や重質油に含まれる硫黄分を容易
に無害な無機塩にして除去することにより環境汚染を生
じさせない可燃ガスの生成方法及びその装置を提供する
ことにある。本発明の別の目的は、耐熱上の制約が比較
的少なく、小型化し得る可燃ガスの生成装置を提供する
ことにある。本発明の更に別の目的は、従来の複合発電
設備と組合せて高い発電効率が得られる複合発電装置を
提供することにある。
化複合発電装置では、ガス化装置及び脱硫装置がそれぞ
れ比較的大型化で、その制御が複雑である不具合があ
る。また石炭のガス化が1000℃以上の温度で行われ
るため、このガス化装置は高温に耐え得るための多くの
厳しい条件で制約されるとともに熱エネルギロスも大き
くなる。本発明の目的は、比較的低温で効率良く、しか
も多種類の石炭又は重質油を簡単にガス化し得る可燃ガ
スの生成方法及びその装置を提供することにある。本発
明の別の目的は、石炭や重質油に含まれる硫黄分を容易
に無害な無機塩にして除去することにより環境汚染を生
じさせない可燃ガスの生成方法及びその装置を提供する
ことにある。本発明の別の目的は、耐熱上の制約が比較
的少なく、小型化し得る可燃ガスの生成装置を提供する
ことにある。本発明の更に別の目的は、従来の複合発電
設備と組合せて高い発電効率が得られる複合発電装置を
提供することにある。
【0005】
【課題を解決するための手段】請求項1に係る発明は、
図1に示すように、微粉化した石炭と水のスラリー又は
重質油と水のエマルジョンの一方又は双方を亜臨界状態
又は超臨界状態に維持して石炭又は重質油の一方又は双
方を分解する分解反応工程11と、この分解反応工程1
1で得られた油分と残渣とを亜臨界状態又は超臨界状態
で分離する分離工程12と、この分離工程12で分離さ
れた亜臨界状態又は超臨界状態の残渣に酸素源を加えて
活性水素を生成し分解反応工程11に供給する部分酸化
工程13と、分離工程12で分離された亜臨界状態又は
超臨界状態の油分の圧力又は温度のいずれか一方又は双
方を低下させることにより高温高圧の可燃ガスを生成す
るガス化工程14とを含む可燃ガスの生成方法である。
図1に示すように、微粉化した石炭と水のスラリー又は
重質油と水のエマルジョンの一方又は双方を亜臨界状態
又は超臨界状態に維持して石炭又は重質油の一方又は双
方を分解する分解反応工程11と、この分解反応工程1
1で得られた油分と残渣とを亜臨界状態又は超臨界状態
で分離する分離工程12と、この分離工程12で分離さ
れた亜臨界状態又は超臨界状態の残渣に酸素源を加えて
活性水素を生成し分解反応工程11に供給する部分酸化
工程13と、分離工程12で分離された亜臨界状態又は
超臨界状態の油分の圧力又は温度のいずれか一方又は双
方を低下させることにより高温高圧の可燃ガスを生成す
るガス化工程14とを含む可燃ガスの生成方法である。
【0006】請求項2に係る発明は、請求項1に係る発
明であって、スラリー又はエマルジョンの一方又は双方
とともにアルカリ水溶液を加える可燃ガスの生成方法で
ある。請求項3に係る発明は、請求項1又は2に係る発
明であって、ガス化工程14でガス化しなかった重質油
を分解反応工程11に再度供給する可燃ガスの生成方法
である。請求項4に係る発明は、ガス化工程14でガス
化しなかった重質油を燃焼して亜臨界状態又は超臨界状
態の高温を作り出すために用いる可燃ガスの生成方法で
ある。
明であって、スラリー又はエマルジョンの一方又は双方
とともにアルカリ水溶液を加える可燃ガスの生成方法で
ある。請求項3に係る発明は、請求項1又は2に係る発
明であって、ガス化工程14でガス化しなかった重質油
を分解反応工程11に再度供給する可燃ガスの生成方法
である。請求項4に係る発明は、ガス化工程14でガス
化しなかった重質油を燃焼して亜臨界状態又は超臨界状
態の高温を作り出すために用いる可燃ガスの生成方法で
ある。
【0007】請求項5に係る発明は、図2に示すように
微粉化した石炭と水のスラリー又は重質油と水のエマル
ジョンの一方又は双方を貯えるタンク21と、スラリー
又はエマルジョンの一方又は双方を亜臨界状態又は超臨
界状態に維持して石炭又は重質油の一方又は双方を分解
する分解反応装置24と、この分解反応装置24で得ら
れた油分と残渣とを亜臨界状態又は超臨界状態で分離す
る分離装置26と、この分離装置26で分離された亜臨
界状態又は超臨界状態の残渣に酸素源を加えて活性水素
を生成し分解反応装置24に供給する部分酸化装置27
と、分離装置26で分離された亜臨界状態又は超臨界状
態の油分の圧力又は温度のいずれか一方又は双方を低下
させることにより高温高圧の可燃ガスを生成するガス化
装置28とを備えた可燃ガスの生成装置20である。
微粉化した石炭と水のスラリー又は重質油と水のエマル
ジョンの一方又は双方を貯えるタンク21と、スラリー
又はエマルジョンの一方又は双方を亜臨界状態又は超臨
界状態に維持して石炭又は重質油の一方又は双方を分解
する分解反応装置24と、この分解反応装置24で得ら
れた油分と残渣とを亜臨界状態又は超臨界状態で分離す
る分離装置26と、この分離装置26で分離された亜臨
界状態又は超臨界状態の残渣に酸素源を加えて活性水素
を生成し分解反応装置24に供給する部分酸化装置27
と、分離装置26で分離された亜臨界状態又は超臨界状
態の油分の圧力又は温度のいずれか一方又は双方を低下
させることにより高温高圧の可燃ガスを生成するガス化
装置28とを備えた可燃ガスの生成装置20である。
【0008】請求項6に係る発明は、図2に示すように
請求項5記載の生成装置で生成された高温高圧の可燃ガ
スの燃焼エネルギで駆動されるガスタービン31と、ガ
スタービン31の排ガスの熱エネルギを蒸気エネルギと
して回収する排熱回収ボイラ33と、排熱回収ボイラ3
3で回収された蒸気エネルギで駆動される蒸気タービン
32,36と、ガスタービン31及び蒸気タービン3
2,36の回転エネルギにより発電する1又は2以上の
発電機34,37とを備えた複合発電装置である。
請求項5記載の生成装置で生成された高温高圧の可燃ガ
スの燃焼エネルギで駆動されるガスタービン31と、ガ
スタービン31の排ガスの熱エネルギを蒸気エネルギと
して回収する排熱回収ボイラ33と、排熱回収ボイラ3
3で回収された蒸気エネルギで駆動される蒸気タービン
32,36と、ガスタービン31及び蒸気タービン3
2,36の回転エネルギにより発電する1又は2以上の
発電機34,37とを備えた複合発電装置である。
【0009】
【発明の実施の形態】本発明において、水の亜臨界状態
とは200〜374℃の温度でかつ160〜215kg
/cm2の圧力にある水の状態を意味する。また水の超
臨界状態とは374〜900℃の温度でかつ215〜3
00kg/cm2の圧力にある水の状態を意味する。亜
臨界状態における温度及び圧力の下限値未満では、反応
が遅く、分解効率が良くない。また超臨界状態における
温度及び圧力の上限値を超えると分解反応装置に負荷が
かかり過ぎ、これも効率的でない。請求項1に係る発明
では、図1に示すように、石炭スラリー又は重質油エマ
ルジョンのいずれか一方又は双方が分解反応工程11に
供給され、更に分離工程12及び部分酸化工程13を経
た後、ガス化工程14でガス化されて可燃ガスになる。
図1の符号15は亜臨界状態又は超臨界状態に維持され
る範囲を示す。
とは200〜374℃の温度でかつ160〜215kg
/cm2の圧力にある水の状態を意味する。また水の超
臨界状態とは374〜900℃の温度でかつ215〜3
00kg/cm2の圧力にある水の状態を意味する。亜
臨界状態における温度及び圧力の下限値未満では、反応
が遅く、分解効率が良くない。また超臨界状態における
温度及び圧力の上限値を超えると分解反応装置に負荷が
かかり過ぎ、これも効率的でない。請求項1に係る発明
では、図1に示すように、石炭スラリー又は重質油エマ
ルジョンのいずれか一方又は双方が分解反応工程11に
供給され、更に分離工程12及び部分酸化工程13を経
た後、ガス化工程14でガス化されて可燃ガスになる。
図1の符号15は亜臨界状態又は超臨界状態に維持され
る範囲を示す。
【0010】先ず原料が石炭の場合、分解反応工程11
において亜臨界状態又は超臨界状態の石炭スラリーに対
して、石炭の加水分解反応、石炭の熱分解反応及び
水素添加反応が起ると考えられる。即ち、高温水中で
は、石炭中の水素結合等の非共有性の結合が解離し、石
炭が膨張する。これにより石炭の分解液化反応がより有
効に進行する。石炭の加水分解反応では、石炭のベン
ゼン環をつないでいるヘテロ元素部分にH2OのOH-及
びH+が付加され、石炭が低分子化される。石炭の熱
分解反応では、石炭が単純に熱分解し低分子化する。更
に水素添加反応では、上記の反応中に生成したラジ
カルにHが付加し、これにより熱分解種が安定する。ま
た熱分解しない安定な分子と水素との反応も生じる。こ
こで加水分解により生成した水酸基、カルボン酸基にも
水素添加反応が起こり得るが、上記ラジカルへの水素反
応の方が優位に起こる。上記〜の反応は個別的に行
われず、互いに併発して複合的に行われ、石炭の軽質化
が進行する。また原料が重質油の場合、この分解反応工
程11では重質油エマルジョンについても上記〜の
反応が同様に行われると考えられる。このようにして石
炭又は重質油のいずれか一方又は双方がこの亜臨界状態
又は超臨界状態により油分と残渣に分解される。
において亜臨界状態又は超臨界状態の石炭スラリーに対
して、石炭の加水分解反応、石炭の熱分解反応及び
水素添加反応が起ると考えられる。即ち、高温水中で
は、石炭中の水素結合等の非共有性の結合が解離し、石
炭が膨張する。これにより石炭の分解液化反応がより有
効に進行する。石炭の加水分解反応では、石炭のベン
ゼン環をつないでいるヘテロ元素部分にH2OのOH-及
びH+が付加され、石炭が低分子化される。石炭の熱
分解反応では、石炭が単純に熱分解し低分子化する。更
に水素添加反応では、上記の反応中に生成したラジ
カルにHが付加し、これにより熱分解種が安定する。ま
た熱分解しない安定な分子と水素との反応も生じる。こ
こで加水分解により生成した水酸基、カルボン酸基にも
水素添加反応が起こり得るが、上記ラジカルへの水素反
応の方が優位に起こる。上記〜の反応は個別的に行
われず、互いに併発して複合的に行われ、石炭の軽質化
が進行する。また原料が重質油の場合、この分解反応工
程11では重質油エマルジョンについても上記〜の
反応が同様に行われると考えられる。このようにして石
炭又は重質油のいずれか一方又は双方がこの亜臨界状態
又は超臨界状態により油分と残渣に分解される。
【0011】分解された油分と残渣は亜臨界状態又は超
臨界状態で次の分離工程12で分離される。部分酸化工
程13でこの残渣に酸素源を加えると、次の式(1)に
示す反応を生じる。 2C + O2 → 2CO …… (1) 式(1)に示すように、石炭液化で生じた残渣であるチ
ャーを部分酸化して一酸化炭素にし、次の式(2)に示
す水性ガスシフト反応を起こさせて活性水素を生成す
る。式(2)の水性ガスシフト反応では部分酸化で生成
したCOは速やかにH2Oと反応させられる。ここでチ
ャーとは上記石炭の加水分解反応及び石炭の熱分解
反応で、それぞれ分解しきれなかったもの又は熱分解種
が再重合したものである。また重質油が分解しきれずに
発生した残渣も上記チャーに準じて部分酸化により一酸
化炭素を生じる。 CO + H2O → CO2 + H2 …… (2) 部分酸化工程13で式(2)に示すように生成された活
性水素は分解反応工程11に供給され、分解反応工程1
1における分解物中の重質油を更に軽質化する。同時に
分解反応で生じた残渣の後処理を軽減する。分離工程1
2で分離された亜臨界状態又は超臨界状態の油分はガス
化工程14でその圧力又は温度のいずれか一方又は双方
が低下され、一部分は重質油となるが大部分は可燃ガス
になる。この可燃ガスは複合発電設備30に設けられた
ガスタービンを駆動して発電した後、ガスタービンの排
熱を回収し、この排熱を蒸気エネルギに変え、この蒸気
エネルギにより蒸気タービンを駆動して発電する。
臨界状態で次の分離工程12で分離される。部分酸化工
程13でこの残渣に酸素源を加えると、次の式(1)に
示す反応を生じる。 2C + O2 → 2CO …… (1) 式(1)に示すように、石炭液化で生じた残渣であるチ
ャーを部分酸化して一酸化炭素にし、次の式(2)に示
す水性ガスシフト反応を起こさせて活性水素を生成す
る。式(2)の水性ガスシフト反応では部分酸化で生成
したCOは速やかにH2Oと反応させられる。ここでチ
ャーとは上記石炭の加水分解反応及び石炭の熱分解
反応で、それぞれ分解しきれなかったもの又は熱分解種
が再重合したものである。また重質油が分解しきれずに
発生した残渣も上記チャーに準じて部分酸化により一酸
化炭素を生じる。 CO + H2O → CO2 + H2 …… (2) 部分酸化工程13で式(2)に示すように生成された活
性水素は分解反応工程11に供給され、分解反応工程1
1における分解物中の重質油を更に軽質化する。同時に
分解反応で生じた残渣の後処理を軽減する。分離工程1
2で分離された亜臨界状態又は超臨界状態の油分はガス
化工程14でその圧力又は温度のいずれか一方又は双方
が低下され、一部分は重質油となるが大部分は可燃ガス
になる。この可燃ガスは複合発電設備30に設けられた
ガスタービンを駆動して発電した後、ガスタービンの排
熱を回収し、この排熱を蒸気エネルギに変え、この蒸気
エネルギにより蒸気タービンを駆動して発電する。
【0012】石炭又は重質油に硫黄分を含む場合、分解
反応工程11で硫黄酸化物(SOx)を経て超臨界状態
の水に溶解する。請求項2に係る発明では、スラリー又
はエマルジョンの一方又は双方とともにアルカリ水溶液
を加えて分解反応工程11に供給する。次の式(3)及
び(4)に示すように、例えばこのアルカリ(NaO
H)は硫黄酸化物(SO3)を無害な硫酸塩(Na2SO
4)にする。 SO3 + H2O → H2SO4 …… (3) H2SO4 + 2NaOH → Na2SO4 + 2H2O ……(4) 請求項3に係る発明では、ガス化工程14でガス化しな
かった重質油を分解反応工程11に再度供給し、より低
分子の中・軽質油にする。更に請求項4に係る発明で
は、ガス化工程14でガス化しなかった重質油を燃料と
して、これを燃焼しその熱エネルギにより分解反応装
置、分離装置及び部分酸化装置を亜臨界状態又は超臨界
状態の高温にする。これにより外部からこれらの装置に
供給するエネルギを節減できる。
反応工程11で硫黄酸化物(SOx)を経て超臨界状態
の水に溶解する。請求項2に係る発明では、スラリー又
はエマルジョンの一方又は双方とともにアルカリ水溶液
を加えて分解反応工程11に供給する。次の式(3)及
び(4)に示すように、例えばこのアルカリ(NaO
H)は硫黄酸化物(SO3)を無害な硫酸塩(Na2SO
4)にする。 SO3 + H2O → H2SO4 …… (3) H2SO4 + 2NaOH → Na2SO4 + 2H2O ……(4) 請求項3に係る発明では、ガス化工程14でガス化しな
かった重質油を分解反応工程11に再度供給し、より低
分子の中・軽質油にする。更に請求項4に係る発明で
は、ガス化工程14でガス化しなかった重質油を燃料と
して、これを燃焼しその熱エネルギにより分解反応装
置、分離装置及び部分酸化装置を亜臨界状態又は超臨界
状態の高温にする。これにより外部からこれらの装置に
供給するエネルギを節減できる。
【0013】次に本発明の可燃ガスの生成装置及びこれ
を用いた複合発電装置を図面に基づいて説明する。図2
に示すように、複合発電装置は、高温高圧の可燃ガスを
生成する可燃ガスの生成装置20と、この装置20によ
り生成された高温高圧の可燃ガスにより発電する複合発
電設備30とを備える。可燃ガスの生成装置20は、微
粉化した石炭と水のスラリー又は重質油と水のエマルジ
ョンの一方又は双方を貯えるタンク21と、このタンク
21に貯えられた石炭と重質油を分解する分解反応装置
24と、この分解反応装置24で得られた油分と残渣と
を分離する分離装置26と、分離装置26で分離された
残渣に酸素源を加えて活性水素を生成し、これを分解反
応装置24に供給する部分酸化装置27と、分離装置2
6で分離された亜臨界状態又は超臨界状態の油分の圧力
又は温度のいずれか一方又は双方を低下させることによ
り高温高圧の可燃ガスを生成するガス化装置28とを備
える。分解反応装置24における石炭と重質油の分解、
分離装置26における油分と残渣との分離、及び部分酸
化装置27における活性水素の生成は、いずれも亜臨界
状態又は超臨界状態に維持して行われる。複合発電設備
30は生成装置20により生成された可燃性ガスの燃焼
エネルギで駆動するガスタービン31と、蒸気タービン
32と、ガスタービン31の排ガスの熱エネルギを回収
する排熱回収ボイラ33と、これらのタービン31及び
32により発電する発電機34を備える。
を用いた複合発電装置を図面に基づいて説明する。図2
に示すように、複合発電装置は、高温高圧の可燃ガスを
生成する可燃ガスの生成装置20と、この装置20によ
り生成された高温高圧の可燃ガスにより発電する複合発
電設備30とを備える。可燃ガスの生成装置20は、微
粉化した石炭と水のスラリー又は重質油と水のエマルジ
ョンの一方又は双方を貯えるタンク21と、このタンク
21に貯えられた石炭と重質油を分解する分解反応装置
24と、この分解反応装置24で得られた油分と残渣と
を分離する分離装置26と、分離装置26で分離された
残渣に酸素源を加えて活性水素を生成し、これを分解反
応装置24に供給する部分酸化装置27と、分離装置2
6で分離された亜臨界状態又は超臨界状態の油分の圧力
又は温度のいずれか一方又は双方を低下させることによ
り高温高圧の可燃ガスを生成するガス化装置28とを備
える。分解反応装置24における石炭と重質油の分解、
分離装置26における油分と残渣との分離、及び部分酸
化装置27における活性水素の生成は、いずれも亜臨界
状態又は超臨界状態に維持して行われる。複合発電設備
30は生成装置20により生成された可燃性ガスの燃焼
エネルギで駆動するガスタービン31と、蒸気タービン
32と、ガスタービン31の排ガスの熱エネルギを回収
する排熱回収ボイラ33と、これらのタービン31及び
32により発電する発電機34を備える。
【0014】このように構成された可燃ガスの生成装置
では、次の工程を経て可燃ガスが生成され、次いで複合
発電設備でこの可燃ガスにより発電する。 <分解反応工程>分解反応工程は微粉化した石炭と水の
スラリー又は重質油と水のエマルジョンの一方又は双方
を亜臨界状態又は超臨界状態に維持して石炭又は重質油
の一方又は双方を分解する工程である。この実施の形態
では、タンク21に微粉化した石炭と重質油と水とアル
カリ水溶液が均一混合されてスラリーの状態で貯えられ
る。石炭としては、草炭、褐炭、亜歴青炭、歴青炭、無
煙炭等が、またアルカリ水溶液としては、NaOH、K
OH、Ca(OH)2等の水溶液が例示される。石炭は予
め数mm以下の、好ましくはポンプの能力に応じて30
0μm以下の粒径に微粉砕される。スラリーにおける水
はスラリー濃度が好ましくは5〜60重量%になるよう
に添加される。スラリー濃度が5重量%未満では石炭の
分解効率に劣り、60重量%を越えるとスラリーが流動
性に欠け取扱いにくくなる。スラリー濃度は40〜55
重量%がより好ましい。
では、次の工程を経て可燃ガスが生成され、次いで複合
発電設備でこの可燃ガスにより発電する。 <分解反応工程>分解反応工程は微粉化した石炭と水の
スラリー又は重質油と水のエマルジョンの一方又は双方
を亜臨界状態又は超臨界状態に維持して石炭又は重質油
の一方又は双方を分解する工程である。この実施の形態
では、タンク21に微粉化した石炭と重質油と水とアル
カリ水溶液が均一混合されてスラリーの状態で貯えられ
る。石炭としては、草炭、褐炭、亜歴青炭、歴青炭、無
煙炭等が、またアルカリ水溶液としては、NaOH、K
OH、Ca(OH)2等の水溶液が例示される。石炭は予
め数mm以下の、好ましくはポンプの能力に応じて30
0μm以下の粒径に微粉砕される。スラリーにおける水
はスラリー濃度が好ましくは5〜60重量%になるよう
に添加される。スラリー濃度が5重量%未満では石炭の
分解効率に劣り、60重量%を越えるとスラリーが流動
性に欠け取扱いにくくなる。スラリー濃度は40〜55
重量%がより好ましい。
【0015】タンク21から排出されたスラリーはポン
プ22により圧送され、加熱器23に送られる。加熱器
23ではスラリーを150〜350℃程度に加熱する。
加熱器13で加熱されたスラリーは分解反応装置24に
供給され、そこで更に昇圧・昇温され、ここでは超臨界
状態になる。分解反応装置24では、スラリーが300
〜800℃、平均密度0.4g/cm3の超臨界状態に
維持して、前述した〜の反応を互いに併発して複合
的に生じさせる。超臨界状態の水は、水素イオンと水酸
基イオンへの解離が通常の水よりも大きくまた高温であ
るので石炭及び重質油の加水分解反応を促進する。更に
超臨界状態の水は誘電率が小さいために石炭を膨張し、
石炭そのもの或いは重質油に対してある程度溶解力を持
ち、またガスとも均一に混合し得る。これらのことも軽
質化の促進に寄与する。また超臨界状態は硫黄酸化物の
溶解度を極端に低下させるため、硫黄酸化物は超臨界状
態の水に容易に溶解される。これにより、分解反応装置
24で硫黄分は前述した式(3)及び(4)の反応で無
害の無機塩になる。スラリーの分解物は重質油、中・軽
質油等からなる油分とチャーや無機塩を含む残渣であ
る。この油分と残渣は、分解反応装置24の排出側に設
けられた分離装置26により超臨界状態で分離される。
プ22により圧送され、加熱器23に送られる。加熱器
23ではスラリーを150〜350℃程度に加熱する。
加熱器13で加熱されたスラリーは分解反応装置24に
供給され、そこで更に昇圧・昇温され、ここでは超臨界
状態になる。分解反応装置24では、スラリーが300
〜800℃、平均密度0.4g/cm3の超臨界状態に
維持して、前述した〜の反応を互いに併発して複合
的に生じさせる。超臨界状態の水は、水素イオンと水酸
基イオンへの解離が通常の水よりも大きくまた高温であ
るので石炭及び重質油の加水分解反応を促進する。更に
超臨界状態の水は誘電率が小さいために石炭を膨張し、
石炭そのもの或いは重質油に対してある程度溶解力を持
ち、またガスとも均一に混合し得る。これらのことも軽
質化の促進に寄与する。また超臨界状態は硫黄酸化物の
溶解度を極端に低下させるため、硫黄酸化物は超臨界状
態の水に容易に溶解される。これにより、分解反応装置
24で硫黄分は前述した式(3)及び(4)の反応で無
害の無機塩になる。スラリーの分解物は重質油、中・軽
質油等からなる油分とチャーや無機塩を含む残渣であ
る。この油分と残渣は、分解反応装置24の排出側に設
けられた分離装置26により超臨界状態で分離される。
【0016】<分離工程>分離工程は、分解反応工程で
得られた油分と残渣とを亜臨界状態又は超臨界状態で分
離する工程である。この分離は分離装置26により行わ
れ、分離装置26は分解反応装置24で生成した残渣を
除去するサイクロン26aとサイクロン26aで除去し
切れずに残留した残渣(ダスト)を除去するフィルタ2
6bとを備える。
得られた油分と残渣とを亜臨界状態又は超臨界状態で分
離する工程である。この分離は分離装置26により行わ
れ、分離装置26は分解反応装置24で生成した残渣を
除去するサイクロン26aとサイクロン26aで除去し
切れずに残留した残渣(ダスト)を除去するフィルタ2
6bとを備える。
【0017】<部分酸化工程>部分酸化工程は、分離工
程で分離された亜臨界状態又は超臨界状態の残渣に酸素
源を加えて活性水素を生成し、これを分解反応装置に供
給する工程である。この部分酸化は部分酸化装置27に
より行われる。部分酸化装置27では、サイクロン26
a及びフィルタ26bにより分離された残渣に超臨界状
態を維持したまま空気、過酸化水素、酸素等の酸素源を
加えることにより、前記式(1)に示すように、残渣中
の炭素分を一酸化炭素に部分酸化する。上述した式
(1)の反応でも、高密度の水中では活性化エネルギが
通常の1/3程度にまで減少することによって、熱分解
により生成するCOを迅速に反応させることにも寄与す
る。また部分酸化装置27では、前記式(2)に示す水
性ガスシフト反応を起こさせて活性水素を生成する。こ
の活性水素は分解反応装置24に送られて石炭の分解で
生じた重質油の軽質化をより一層促進する。上述した式
(1)の反応でも、高密度の水中では活部分酸化工程に
おける反応に必要な熱は、残渣の燃焼熱によりまかなう
ことができ、この燃焼熱が十分に高くて持続して発生す
れば、外部から特にエネルギを供給する必要はない。な
お、式(1)及び式(2)の反応において、CoMo/
Al2O3,NiW/Al2O3,NiW/ゼオライトのよ
うな触媒を使用し、軽質化或いは転換油の脱硫や脱窒素
を促進させることも可能である。部分酸化で反応しなか
った無機塩、灰分等はこの部分酸化装置27から取出さ
れ、処分される。
程で分離された亜臨界状態又は超臨界状態の残渣に酸素
源を加えて活性水素を生成し、これを分解反応装置に供
給する工程である。この部分酸化は部分酸化装置27に
より行われる。部分酸化装置27では、サイクロン26
a及びフィルタ26bにより分離された残渣に超臨界状
態を維持したまま空気、過酸化水素、酸素等の酸素源を
加えることにより、前記式(1)に示すように、残渣中
の炭素分を一酸化炭素に部分酸化する。上述した式
(1)の反応でも、高密度の水中では活性化エネルギが
通常の1/3程度にまで減少することによって、熱分解
により生成するCOを迅速に反応させることにも寄与す
る。また部分酸化装置27では、前記式(2)に示す水
性ガスシフト反応を起こさせて活性水素を生成する。こ
の活性水素は分解反応装置24に送られて石炭の分解で
生じた重質油の軽質化をより一層促進する。上述した式
(1)の反応でも、高密度の水中では活部分酸化工程に
おける反応に必要な熱は、残渣の燃焼熱によりまかなう
ことができ、この燃焼熱が十分に高くて持続して発生す
れば、外部から特にエネルギを供給する必要はない。な
お、式(1)及び式(2)の反応において、CoMo/
Al2O3,NiW/Al2O3,NiW/ゼオライトのよ
うな触媒を使用し、軽質化或いは転換油の脱硫や脱窒素
を促進させることも可能である。部分酸化で反応しなか
った無機塩、灰分等はこの部分酸化装置27から取出さ
れ、処分される。
【0018】<ガス化工程>ガス化工程は、分離工程で
分離された亜臨界状態又は超臨界状態の油分の圧力又は
温度のいずれか一方又は双方を低下させることにより高
温高圧の可燃ガスを生成する工程である。このガス化は
ガス化装置28により行われる。ガス化装置28はフィ
ルタ26bを通過した超臨界状態の油分の圧力を減じる
減圧弁28aとこの油分の温度を低下させるタンク28
bとを備える。所定の減圧及び降温により、タンク28
b内の油分から水分が抽出されかつ一部分は重質油にな
る。残りの大部分は高温高圧のメタン、エタン、ベンゼ
ン等を主成分とする可燃ガスになる。タンク28bから
取出された重質油の大部分は分解反応装置24に送ら
れ、ここで軽質化される。また重質油の一部分は分解反
応装置24、分離装置26及び部分酸化装置27を亜臨
界状態又は超臨界状態に維持するための温度制御用熱源
として使用される。水はタンク21に供給されて再利用
するか、或いは廃水として処分される。
分離された亜臨界状態又は超臨界状態の油分の圧力又は
温度のいずれか一方又は双方を低下させることにより高
温高圧の可燃ガスを生成する工程である。このガス化は
ガス化装置28により行われる。ガス化装置28はフィ
ルタ26bを通過した超臨界状態の油分の圧力を減じる
減圧弁28aとこの油分の温度を低下させるタンク28
bとを備える。所定の減圧及び降温により、タンク28
b内の油分から水分が抽出されかつ一部分は重質油にな
る。残りの大部分は高温高圧のメタン、エタン、ベンゼ
ン等を主成分とする可燃ガスになる。タンク28bから
取出された重質油の大部分は分解反応装置24に送ら
れ、ここで軽質化される。また重質油の一部分は分解反
応装置24、分離装置26及び部分酸化装置27を亜臨
界状態又は超臨界状態に維持するための温度制御用熱源
として使用される。水はタンク21に供給されて再利用
するか、或いは廃水として処分される。
【0019】<複合発電>ガス化装置28からの高温高
圧のメタン、エタン、ベンゼン等を主成分とする可燃ガ
スは、複合発電設備30のガスタービン圧縮器31aで
圧縮された空気と混合され、ガスタービン燃焼器31b
で燃焼する。この燃焼ガスはガスタービン31を駆動
し、ガスタービン31と回転軸が直結している発電機3
4により発電する。次にガスタービン31からの排ガス
は排熱回収ボイラ33でその熱エネルギを蒸気エネルギ
として回収される。この蒸気エネルギは蒸気タービン3
2を駆動し、蒸気タービン32と回転軸が直結している
発電機34により発電する。排熱回収ボイラ33で生じ
た排ガスは煙突35から排出される。これにより高い発
電効率で発電が行われる。なお、図2に示すように蒸気
タービン32の代りに、蒸気タービン36を設け、この
蒸気タービン36と回転軸が直結している、発電機34
と別の発電機37により発電してもよい。
圧のメタン、エタン、ベンゼン等を主成分とする可燃ガ
スは、複合発電設備30のガスタービン圧縮器31aで
圧縮された空気と混合され、ガスタービン燃焼器31b
で燃焼する。この燃焼ガスはガスタービン31を駆動
し、ガスタービン31と回転軸が直結している発電機3
4により発電する。次にガスタービン31からの排ガス
は排熱回収ボイラ33でその熱エネルギを蒸気エネルギ
として回収される。この蒸気エネルギは蒸気タービン3
2を駆動し、蒸気タービン32と回転軸が直結している
発電機34により発電する。排熱回収ボイラ33で生じ
た排ガスは煙突35から排出される。これにより高い発
電効率で発電が行われる。なお、図2に示すように蒸気
タービン32の代りに、蒸気タービン36を設け、この
蒸気タービン36と回転軸が直結している、発電機34
と別の発電機37により発電してもよい。
【0020】
【発明の効果】以上述べたように、本発明は石炭スラリ
ー又は重質油エマルジョンを亜臨界状態又は超臨界状態
で分解、分離して可燃ガスを生成させ、その可燃ガスの
燃焼エネルギを利用することにより、次の優れた効果を
有する。 (1) 従来のガス化装置と比較してガス化温度が低いた
め、装置を構成する材料における制約が少なく、生成さ
れる可燃ガスは高温高圧であるため、その状態でガスタ
ービンに供給することができ、ガスタービンのガス圧縮
化に要するエネルギを軽減することができる。 (2) 原料とともにアルカリ水溶液を添加すれば、石炭や
重質油に含まれる硫黄分を無機塩の形で除去することが
できる。このため従来の複合発電装置に使用されている
大形の脱硫装置を必要とせず、また比較的硫黄分の多い
低品位炭、重質油等を原料とすることができる。 (3) 高圧の超臨界水を利用して石炭又は重質油をガス化
するため、設備自体を比較的コンパクトに構築すること
が可能になる。また従来の複合発電装置におけるガス化
装置の代りに、又は追加設備として本発明の可燃ガスの
生成装置を設けることができる。
ー又は重質油エマルジョンを亜臨界状態又は超臨界状態
で分解、分離して可燃ガスを生成させ、その可燃ガスの
燃焼エネルギを利用することにより、次の優れた効果を
有する。 (1) 従来のガス化装置と比較してガス化温度が低いた
め、装置を構成する材料における制約が少なく、生成さ
れる可燃ガスは高温高圧であるため、その状態でガスタ
ービンに供給することができ、ガスタービンのガス圧縮
化に要するエネルギを軽減することができる。 (2) 原料とともにアルカリ水溶液を添加すれば、石炭や
重質油に含まれる硫黄分を無機塩の形で除去することが
できる。このため従来の複合発電装置に使用されている
大形の脱硫装置を必要とせず、また比較的硫黄分の多い
低品位炭、重質油等を原料とすることができる。 (3) 高圧の超臨界水を利用して石炭又は重質油をガス化
するため、設備自体を比較的コンパクトに構築すること
が可能になる。また従来の複合発電装置におけるガス化
装置の代りに、又は追加設備として本発明の可燃ガスの
生成装置を設けることができる。
【図面の簡単な説明】
【図1】本発明の可燃ガスの生成工程とこの可燃ガスを
用いて発電する工程を示す図。
用いて発電する工程を示す図。
【図2】本発明の可燃ガスの生成装置と複合発電設備の
構成図。
構成図。
【図3】従来の石炭ガス化複合発電装置の構成図。
11 分解反応工程 12 分離工程 13 部分酸化工程 14 ガス化工程 20 可燃ガスの生成装置 21 タンク 24 分解反応装置 26 分離装置 27 部分酸化装置 28 ガス化装置 30 複合発電設備 31 ガスタービン 32,36 蒸気タービン 33 排熱回収ボイラ 34,37 発電機
Claims (6)
- 【請求項1】 微粉化した石炭と水のスラリー又は重質
油と水のエマルジョンの一方又は双方を亜臨界状態又は
超臨界状態に維持して前記石炭又は重質油の一方又は双
方を分解する分解反応工程(11)と、 前記分解反応工程で得られた油分と残渣とを亜臨界状態
又は超臨界状態で分離する分離工程(12)と、 前記分離工程で分離された亜臨界状態又は超臨界状態の
残渣に酸素源を加えて活性水素を生成し前記分解反応工
程に供給する部分酸化工程(13)と、 前記分離工程で分離された亜臨界状態又は超臨界状態の
油分の圧力又は温度のいずれか一方又は双方を低下させ
ることにより高温高圧の可燃ガスを生成するガス化工程
(14)とを含む可燃ガスの生成方法。 - 【請求項2】 スラリー又はエマルジョンの一方又は双
方とともにアルカリ水溶液を加える請求項1記載の可燃
ガスの生成方法。 - 【請求項3】 ガス化工程(14)でガス化しなかった重質
油を分解反応工程(11)に再度供給する請求項1又は2記
載の可燃ガスの生成方法。 - 【請求項4】 ガス化工程(14)でガス化しなかった重質
油を燃焼して亜臨界状態又は超臨界状態の高温を作り出
すために用いる請求項1ないし3いずれか記載の可燃ガ
スの生成方法。 - 【請求項5】 微粉化した石炭と水のスラリー又は重質
油と水のエマルジョンの一方又は双方を貯えるタンク(2
1)と、 前記スラリー又はエマルジョンの一方又は双方を亜臨界
状態又は超臨界状態に維持して前記石炭又は重質油の一
方又は双方を分解する分解反応装置(24)と、 前記分解反応装置(24)で得られた油分と残渣とを亜臨界
状態又は超臨界状態で分離する分離装置(26)と、 前記分離装置(26)で分離された亜臨界状態又は超臨界状
態の残渣に酸素源を加えて活性水素を生成し前記分解反
応装置(24)に供給する部分酸化装置(27)と、 前記分離装置(26)で分離された亜臨界状態又は超臨界状
態の油分の圧力又は温度のいずれか一方又は双方を低下
させることにより高温高圧の可燃ガスを生成するガス化
装置(28)とを備えた可燃ガスの生成装置。 - 【請求項6】 請求項5記載の生成装置で生成された高
温高圧の可燃ガスの燃焼エネルギで駆動されるガスター
ビン(31)と、 前記ガスタービン(31)の排ガスの熱エネルギを蒸気エネ
ルギとして回収する排熱回収ボイラ(33)と、 前記排熱回収ボイラ(33)で回収された蒸気エネルギで駆
動される蒸気タービン(32,36)と、 前記ガスタービン(31)及び前記蒸気タービン(32,36)の
回転エネルギにより発電する1又は2以上の発電機(34,
37)とを備えた複合発電装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10050781A JPH11246876A (ja) | 1998-03-03 | 1998-03-03 | 可燃ガスの生成方法及びその装置並びにこのガスを用いた複合発電装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10050781A JPH11246876A (ja) | 1998-03-03 | 1998-03-03 | 可燃ガスの生成方法及びその装置並びにこのガスを用いた複合発電装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH11246876A true JPH11246876A (ja) | 1999-09-14 |
Family
ID=12868381
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP10050781A Withdrawn JPH11246876A (ja) | 1998-03-03 | 1998-03-03 | 可燃ガスの生成方法及びその装置並びにこのガスを用いた複合発電装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH11246876A (ja) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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US7435330B2 (en) | 2003-10-07 | 2008-10-14 | Hitachi, Ltd. | Heavy oil reforming method, an apparatus therefor, and gas turbine power generation system |
JP2011504978A (ja) * | 2007-11-27 | 2011-02-17 | アルストム テクノロジー リミテッド | 水素を多く含む第二の燃料を用いてガスタービン設備を動作させる装置及び方法 |
JP2013006938A (ja) * | 2011-06-23 | 2013-01-10 | Hiroshima Univ | バイオマススラリーをガス化する超臨界水ガス化システム |
KR101272166B1 (ko) * | 2011-10-31 | 2013-06-07 | 한국에너지기술연구원 | 초임계수를 이용한 석탄의 연소-가스화 장치 및 그 방법 |
CN105820842A (zh) * | 2016-05-19 | 2016-08-03 | 中国科学院工程热物理研究所 | 一种煤气化超临界co2循环发电*** |
CN108249393A (zh) * | 2018-03-28 | 2018-07-06 | 邓惠荣 | 采用超临界过热蒸汽水与煤浆热裂解制氢气的设备和方法 |
-
1998
- 1998-03-03 JP JP10050781A patent/JPH11246876A/ja not_active Withdrawn
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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US7767076B2 (en) | 2002-03-08 | 2010-08-03 | Hitachi, Ltd. | Process and apparatus for treating heavy oil with supercritical water and power generation system equipped with heavy oil treating apparatus |
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