JPH11241106A - Friction member and its production - Google Patents

Friction member and its production

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Publication number
JPH11241106A
JPH11241106A JP10047199A JP4719998A JPH11241106A JP H11241106 A JPH11241106 A JP H11241106A JP 10047199 A JP10047199 A JP 10047199A JP 4719998 A JP4719998 A JP 4719998A JP H11241106 A JPH11241106 A JP H11241106A
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JP
Japan
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ring
friction member
copper
powder
peripheral surface
Prior art date
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Withdrawn
Application number
JP10047199A
Other languages
Japanese (ja)
Inventor
Katsuyoshi Kondo
勝義 近藤
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Sumitomo Electric Industries Ltd
Original Assignee
Sumitomo Electric Industries Ltd
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Publication date
Application filed by Sumitomo Electric Industries Ltd filed Critical Sumitomo Electric Industries Ltd
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Publication of JPH11241106A publication Critical patent/JPH11241106A/en
Withdrawn legal-status Critical Current

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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
    • F16D23/00—Details of mechanically-actuated clutches not specific for one distinct type
    • F16D23/02—Arrangements for synchronisation, also for power-operated clutches
    • F16D23/025—Synchro rings

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  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Mechanical Operated Clutches (AREA)
  • Braking Arrangements (AREA)
  • Powder Metallurgy (AREA)

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To obtain desired high porosity without generating lip. phases at the time of sintering by forming an intermetallic compd. contg. phosphorus at least in the vicinity of the joint boundary of a primary member and a secondary member. SOLUTION: Preferably, a primary member is composed of a main body ring having an inner circumferential face in a synchronizing ring and a secondary member is composed of a friction material solid-phase-diffused and joined to the inner circumferential face of the main body ring. The production of the friction member can be executed as follows. A ring member having an inner circumferential face of an iron alloy or a copper alloy is prepd. Iron alloy powder contg. phosphorus, copper alloy powder and a powdery mixture contg. hard grains are prepd. By using the powdery mixture, a ring-shaped molded body is formed along the inner circumferential face of the ring member. This molded body is sintered under the condition in which liq. phases are not formed and thereby, the ring member and the ring-shaped molded body are diffused in a solid phase and joined. The content of the iron alloy powder contg. phosphorus to that of the powdery mixture is preferably made to 1 to 10 wt.%.

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【０００１】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は摩擦部材およびその
製造方法に関し、特に、マニュアルトランスミッション
（ＭＴ）に用いられる摩擦部材としてのシンクロナイザ
リングとその製造方法に関し、相手材であるコーン部と
接する内周面に焼結摩擦部材を有する２層構造の摩擦部
材およびその製造方法に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a friction member and a method of manufacturing the same, and more particularly to a synchronizer ring as a friction member used in a manual transmission (MT) and a method of manufacturing the same. The present invention relates to a friction member having a two-layer structure having a sintered friction member on a surface, and a method for manufacturing the same.

【０００２】[0002]

【従来の技術および発明が解決しようとする課題】本発
明に関連する先行技術としては、たとえば、「摩擦体お
よびその製造方法」（特開昭６１−１７７２３号公
報）、「摩擦もしくは滑り体を製造する方法および装
置」（特開平１−８７７０２号公報）、「トルク伝達装
置用摩擦ライニング」（特開平８−３５５３２号公
報）、「シンクロナイザ用摩擦材およびシンクロナイザ
リングの製造方法」（特開平９−２５５２７号公報）な
どがある。これらの文献では、摩擦部材をシンクロナイ
ザリング本体の内周面に接合したシンクロナイザリング
が開示されている。シンクロナイザリング本体と摩擦部
材との接合方法として、有機系接着剤による接合、電子
ビームによる溶接または焼結・拡散接合が用いられてい
る。特に、焼結摩擦部材がシンクロナイザリング本体の
内周面に接合された２層構造のシンクロナイザリングを
創製する場合には、粉末冶金法による焼結・拡散接合法
を適用することが経済的に優れている。2. Description of the Related Art As prior art related to the present invention, for example, "frictional body and method for producing same" (Japanese Patent Laid-Open No. 61-17723), Manufacturing Method and Apparatus ”(JP-A-1-87702),“ Friction Lining for Torque Transmission Device ”(JP-A-8-35532),“ Production Method of Synchronizer Friction Material and Synchronizer Ring ”(JP-A-9 No. 25527). These documents disclose a synchronizer ring in which a friction member is joined to an inner peripheral surface of a synchronizer ring main body. As a method of joining the synchronizer ring main body and the friction member, joining using an organic adhesive, welding using an electron beam, or sintering / diffusion joining is used. In particular, when creating a two-layer synchronizer ring in which the sintered friction member is joined to the inner peripheral surface of the synchronizer ring body, it is economically advantageous to apply the sintering / diffusion bonding method by powder metallurgy. ing.

【０００３】たとえば、上記の特開平９−２５５２７号
公報では、鉄系合金あるいは銅系合金製シンクロナイザ
リング本体の内周面に、銅系焼結摩擦部材を焼結により
接合し一体化させる方法を提案している。この先行技術
の特徴は、焼結摩擦部材の焼結温度よりも低い温度に固
相線を有し、または、その焼結温度よりも低い融点を持
つ金属および／または合金を用いていることである。具
体的には、Ｃｕ−Ｐ系合金、Ｃｕ−Ｓｎ系合金、Ｃｕ−
Ｚｎ系合金またはＳｎなどを用いている。これらの合金
を用いることは、実質的には焼結温度において液相が生
じることを意味している。焼結前の成形体が、このよう
な金属および／または合金成分を含有することによっ
て、焼結時に溶融した成分が毛細管現象により摩擦部材
とシンクロナイザリング本体との接合界面に移動する。
そこで、溶融成分が接合界面にて相互拡散することによ
り、シンクロナイザリング本体と焼結摩擦部材との接合
が確実となる。For example, Japanese Patent Application Laid-Open No. 9-25527 discloses a method in which a copper-based sintered friction member is joined to an inner peripheral surface of a synchronizer ring body made of an iron-based alloy or a copper-based alloy by sintering and integrated. is suggesting. The feature of this prior art is that a metal and / or alloy having a solidus at a temperature lower than the sintering temperature of the sintered friction member or having a melting point lower than the sintering temperature is used. is there. Specifically, Cu-P alloy, Cu-Sn alloy, Cu-
A Zn-based alloy or Sn is used. The use of these alloys means that a liquid phase is formed substantially at the sintering temperature. When the compact before sintering contains such a metal and / or alloy component, the component melted at the time of sintering moves to the joint interface between the friction member and the synchronizer ring main body due to capillary action.
Therefore, the fusion between the synchronizer ring main body and the sintered friction member is ensured by the mutual diffusion of the molten components at the joining interface.

【０００４】しかしながら、上述したように、焼結前の
粉末成形体が焼結摩擦部材とシンクロナイザリング本体
との接合界面において液相を生成させる金属および／ま
たは合金成分を含有している。このために、焼結過程に
おいて生じた液相によって、粉末同士の拡散・焼結が進
行するために、本発明が規定する比較的高い空孔率を有
する焼結摩擦部材を作製することが困難であった。その
結果、焼結摩擦部材と相手材との接合界面で潤滑油の膜
を十分に除去することができず、高い摩擦係数を得るこ
とができなった。However, as described above, the powder compact before sintering contains a metal and / or alloy component that generates a liquid phase at the joint interface between the sintered friction member and the synchronizer ring main body. For this reason, since the diffusion and sintering of the powders proceed due to the liquid phase generated in the sintering process, it is difficult to produce a sintered friction member having a relatively high porosity specified by the present invention. Met. As a result, the lubricating oil film could not be sufficiently removed at the joint interface between the sintered friction member and the mating material, and a high friction coefficient could not be obtained.

【０００５】本発明は上記問題点を解決するためになさ
れたものであり、１つの目的は、焼結時に液相を生成さ
せることなく、所望の高い空孔率を有する焼結摩擦部材
を作製するとともに、この焼結摩擦部材をシンクロナイ
ザリング本体の内周面に固相拡散接合させた２層構造の
摩擦部材を提供することであり、他の目的は、そのよう
な摩擦部材の製造方法を提供することである。The present invention has been made to solve the above problems, and one object of the present invention is to produce a sintered friction member having a desired high porosity without generating a liquid phase during sintering. In addition, it is an object of the present invention to provide a friction member having a two-layer structure in which the sintered friction member is solid-phase diffusion-bonded to the inner peripheral surface of the synchronizer ring main body. Another object is to provide a method for manufacturing such a friction member. To provide.

【０００６】[0006]

【課題を解決するための手段】本発明者らは、種々の実
験および検討を行なった結果、まず第１に、摩擦部材が
比較的高い空孔率を適正量含有することにより、相手材
との摺動界面に存在する潤滑油がその空孔中を透過して
油膜が排除されて、摩擦部材が比較的高い摩擦係数を発
現できることがわかった。そして、第２に、適正な量の
リンを含む鉄合金（以下「Ｆｅ−Ｐ系合金」と記す）粉
末を銅系焼結摩擦部材の原料粉末に添加および混合する
ことにより、比較的高い空孔率を有する銅系焼結摩擦部
材を作製するとともに、この銅系焼結摩擦部材をシンク
ロナイザリング本体の内周面に拡固相散接合した２層構
造のシンクロナイザリングとその製造方法を発明するに
至った。The present inventors have conducted various experiments and studies. As a result, first, the friction member contains an appropriate amount of a relatively high porosity so that the friction member can be formed with a counterpart material. It has been found that the lubricating oil present at the sliding interface of the No. 1 permeates through the pores to eliminate the oil film, and the friction member can exhibit a relatively high friction coefficient. Second, by adding and mixing an iron alloy (hereinafter referred to as "Fe-P alloy") powder containing an appropriate amount of phosphorus to the raw material powder of the copper-based sintered friction member, a relatively high empty space is obtained. A synchronizer ring having a two-layer structure in which a copper-based sintered friction member having a porosity is produced, and the copper-based sintered friction member is expanded and solid-phase diffusion bonded to an inner peripheral surface of a synchronizer ring body, and a method of manufacturing the same is invented. Reached.

【０００７】本発明に係る摩擦部材とその製造方法の構
成を以下に示す。本発明の１つの局面における摩擦部材
は、鉄合金または銅合金を含む第１部材と、第１部材の
表面上に固相拡散接合され、鉄合金粉末、銅合金粉末お
よび硬質粒子を含んで固相焼結された第２部材とを備
え、少なくとも第１部材と第２部材との接合界面近傍に
は、リンを含む金属間化合物が形成されている。The construction of the friction member and the method of manufacturing the same according to the present invention will be described below. The friction member according to one aspect of the present invention includes a first member including an iron alloy or a copper alloy, and a solid-state diffusion bonding on a surface of the first member, the solid member including an iron alloy powder, a copper alloy powder, and hard particles. A phase-sintered second member is provided, and at least a phosphorus-containing intermetallic compound is formed near a bonding interface between the first member and the second member.

【０００８】好ましくは、第２部材には、空孔率３０容
積％以上５５容積％以下の空孔が形成されている。[0008] Preferably, the second member has pores having a porosity of 30% by volume or more and 55% by volume or less.

【０００９】好ましくは、リンは、他の部分と比べて、
第１部材と第２部材との接合界面に高濃度に存在してい
る。[0009] Preferably, the phosphorus is
It exists at a high concentration at the joint interface between the first member and the second member.

【００１０】好ましくは、第２部材中の鉄合金粉末はリ
ンを含み、第２部材に対するその鉄合金粉末の含有量
は、１重量％以上１０重量％以下である。[0010] Preferably, the iron alloy powder in the second member contains phosphorus, and the content of the iron alloy powder in the second member is 1% by weight or more and 10% by weight or less.

【００１１】好ましくは、鉄合金粉末に対するリンの含
有量は５重量％以上３０重量％以下である。Preferably, the content of phosphorus in the iron alloy powder is 5% by weight or more and 30% by weight or less.

【００１２】好ましくは、第２部材に対するリンの含有
量は０．３重量％以上である。好ましくは、銅合金は黄
銅である。Preferably, the content of phosphorus in the second member is at least 0.3% by weight. Preferably, the copper alloy is brass.

【００１３】好ましくは、第１部材は、シンクロナイザ
リングにおける内周面を有する本体リングであり、第２
部材は、前記本体リングの内周面に固相拡散接合された
摩擦材である。[0013] Preferably, the first member is a main body ring having an inner peripheral surface in a synchronizer ring, and the second member is a second ring.
The member is a friction material solid-phase diffusion bonded to the inner peripheral surface of the main body ring.

【００１４】本発明の他の局面における摩擦部材の製造
方法は、以下の工程を備えている。鉄合金または銅合金
からなり、内周面を有するリング部材を準備する。リン
を含む鉄合金粉末、銅合金粉末および硬質粒子を含む混
合粉末を準備する。混合粉末を成形することにより、リ
ング部材の内周面に沿って、リング状成形体を形成す
る。リング状成形体を液相が生じない条件にて焼結する
ことにより、リング部材とリング状成形体とを固相拡散
接合する。A method of manufacturing a friction member according to another aspect of the present invention includes the following steps. A ring member made of an iron alloy or a copper alloy and having an inner peripheral surface is prepared. A mixed powder containing an iron alloy powder containing copper, a copper alloy powder and hard particles is prepared. By molding the mixed powder, a ring-shaped molded body is formed along the inner peripheral surface of the ring member. By sintering the ring-shaped molded body under conditions that do not generate a liquid phase, the ring member and the ring-shaped molded body are solid-phase diffusion bonded.

【００１５】好ましくは、混合粉末に対するリンを含む
鉄合金粉末の含有量は、１重量％以上１０重量％以下で
ある。[0015] Preferably, the content of the iron alloy powder containing phosphorus with respect to the mixed powder is 1% by weight or more and 10% by weight or less.

【００１６】好ましくは、混合粉末に対するリンの含有
量は０．３重量％以上である。好ましくは、成形工程
は、混合粉末を予め成形することにより、外周面と内周
面とを有するリング状成形体を形成するとともに、リン
グ状成形体をリング部材に嵌め入れる工程を含んでい
る。Preferably, the content of phosphorus in the mixed powder is 0.3% by weight or more. Preferably, the molding step includes a step of forming a ring-shaped molded body having an outer peripheral surface and an inner peripheral surface by molding the mixed powder in advance, and fitting the ring-shaped molded body into a ring member.

【００１７】好ましくは、成形工程は、リング状成形体
を、温度４００℃以上１０５０℃以下のもとで、不活性
ガスもしくは還元性ガスの雰囲気または真空中にて仮焼
結する工程を含んでいる。Preferably, the forming step includes a step of temporarily sintering the ring-shaped formed body at a temperature of 400 ° C. to 1050 ° C. in an atmosphere of an inert gas or a reducing gas or in a vacuum. I have.

【００１８】好ましくは、成形工程は、リング部材の内
周面上に、混合粉末を充填および成形することにより、
リング状成形体を形成する工程を含んでいる。Preferably, in the molding step, the mixed powder is filled and molded on the inner peripheral surface of the ring member.
And forming a ring-shaped molded body.

【００１９】本発明のさらに他の局面における摩擦部材
の製造方法は、以下の工程を備えている。鉄合金または
銅合金からなり、内周面を有するリング部材を準備す
る。銅合金粉末および硬質粒子を含む混合粉末を準備す
る。リング部材との間にリンを含む鉄合金粉末を介在さ
せた状態で混合粉末を成形することにより、リング部材
の内周面に沿って、リング状成形体を形成する。リング
状成形体を液相が生じない条件にて焼結することによ
り、リング部材とリング状成形体とを固相拡散接合す
る。A method of manufacturing a friction member according to still another aspect of the present invention includes the following steps. A ring member made of an iron alloy or a copper alloy and having an inner peripheral surface is prepared. A mixed powder containing a copper alloy powder and hard particles is prepared. By molding the mixed powder in a state where the iron alloy powder containing phosphorus is interposed between the ring member and the ring member, a ring-shaped compact is formed along the inner peripheral surface of the ring member. By sintering the ring-shaped molded body under conditions that do not generate a liquid phase, the ring member and the ring-shaped molded body are solid-phase diffusion bonded.

【００２０】好ましくは、成形工程は、混合粉末を予め
成形することにより、外周面と内周面とを有するリング
状成形体を形成するとともに、リング状成形体をリング
部材に嵌め入れる工程を含んでいる。Preferably, the molding step includes a step of forming a ring-shaped molded body having an outer peripheral surface and an inner peripheral surface by molding the mixed powder in advance, and fitting the ring-shaped molded body into a ring member. In.

【００２１】好ましくは、成形工程は、接合工程におけ
る焼結の条件により分解する有機溶剤、有機バインダ
ー、有機樹脂および接着剤のうちいずれかを用いて、リ
ング部材の内周面またはリング状成形体の外周面に、リ
ンを含む鉄合金粉末を保持する工程を含んでいる。Preferably, in the forming step, the inner peripheral surface of the ring member or the ring-shaped formed body is formed by using any one of an organic solvent, an organic binder, an organic resin, and an adhesive which decomposes under the sintering conditions in the joining step. The step of holding an iron alloy powder containing phosphorus on the outer peripheral surface of the iron alloy.

【００２２】好ましくは、接合工程は、温度８００℃以
上１０５０℃以下のもと、不活性ガスもしくは還元性ガ
スの雰囲気または真空中にて行なわれる。Preferably, the bonding step is performed at a temperature of 800 ° C. or more and 1050 ° C. or less in an atmosphere of an inert gas or a reducing gas or in a vacuum.

【００２３】好ましくは、銅合金粉末は黄銅である。好
ましくは、リング状成形体を成形する工程は、最終焼結
後の空孔率が３０容積％以上５５容積％以下になるよう
に、予め所定の圧力をもってリング状成形体を成形する
工程を含んでいる。Preferably, the copper alloy powder is brass. Preferably, the step of molding the ring-shaped molded body includes a step of molding the ring-shaped molded body with a predetermined pressure in advance so that the porosity after final sintering is 30% by volume or more and 55% by volume or less. In.

【００２４】好ましくは、銅合金は短繊維粉末またはカ
ール状粉末である。好ましくは、リンを含む鉄合金粉末
に対するリンの含有量は、５重量％以上３０重量％以下
である。Preferably, the copper alloy is a short fiber powder or a curled powder. Preferably, the content of phosphorus in the iron alloy powder containing phosphorus is 5% by weight or more and 30% by weight or less.

【００２５】好ましくは、接合工程は、少なくともリン
グ部材の内周面とリング状成形体の外周面との接合界面
近傍に、リンを含む金属間化合物を形成する工程を含ん
でいる。Preferably, the joining step includes a step of forming an intermetallic compound containing phosphorus at least near a joint interface between the inner peripheral surface of the ring member and the outer peripheral surface of the ring-shaped molded body.

【００２６】好ましくは、リンを含む鉄合金粉末の平均
粒径は、２０μｍ以上２５０μｍ以下である。Preferably, the iron alloy powder containing phosphorus has an average particle size of not less than 20 μm and not more than 250 μm.

【００２７】本発明に係る銅系焼結摩擦部材を有する摩
擦部材としてのシンクロナイザリングの特徴について説
明する。The features of the synchronizer ring as a friction member having the copper-based sintered friction member according to the present invention will be described.

【００２８】本発明者は、ギア油やＡＴＦ油などの潤滑
油が使用される環境下において、銅系焼結摩擦部材がク
ラッチやブレーキとして使用される際に、高い摩擦係数
を発現させるためには、潤滑油を空孔を介して透過させ
ることにより油膜を排除することが有効であり、そのた
めには、銅系焼結摩擦部材が特定の範囲内の空孔率を有
することが有効であることを見出した。具体的には、銅
系焼結摩擦部材全体に対して３０容積％以上５５容積％
以下、より好ましくは３５容積％以上４５容積％以下の
空孔が分散していることが望ましい。このような空孔中
を潤滑油が透過することによって、相手材との摺動界面
における油膜を破壊および除去することができるのであ
る。その結果、銅系焼結摩擦部材が相手材と摺動する際
の滑り速度や押しつけ圧力の変化に対しても安定して高
い摩擦係数を発現することができる。The inventor of the present invention has proposed a method for producing a high friction coefficient when a copper-based sintered friction member is used as a clutch or a brake in an environment where a lubricating oil such as a gear oil or an ATF oil is used. It is effective to eliminate the oil film by allowing the lubricating oil to pass through the pores, and for that purpose, it is effective that the copper-based sintered friction member has a porosity in a specific range. I found that. Specifically, 30 volume% or more and 55 volume% with respect to the entire copper-based sintered friction member.
It is desirable that pores of 35% by volume or more and 45% by volume or less be dispersed. By allowing the lubricating oil to pass through such pores, the oil film at the sliding interface with the mating material can be broken and removed. As a result, a high friction coefficient can be stably developed even when the copper-based sintered friction member slides against the counterpart material and changes in the sliding speed and the pressing pressure.

【００２９】このような高い空孔率を確保するために
は、たとえば、びびり振動切削法などによって得られる
曲線を有する短繊維粉末やカール状粉末などの比較的見
かけ密度（充填率）の小さい銅系粉末を原料粉末に用い
ることが望ましい。たとえば、かさ密度０．８〜４．０
ｇ／ｃｍ3 、より好ましくは１．０〜３．０ｇ／ｃｍ3
を有する粉末を出発原料として用いる。また、公知の成
形方法によってプレス成形時における成形面圧を制御す
ることが望ましい。なお、空孔率が５５容積％超える
と、耐摩耗性が低下するとともに、相手材との実質的な
接触面積が減少するために摩擦トルクが低減し、高い摩
擦係数が得られなくなる。また、空孔率が３０容積％を
下回ると、摺動界面における油膜の除去および破壊の効
果が十分に得られずに、その結果、摩擦係数の低下や、
特に高速度域における摩擦係数の低下および変動といっ
た問題が生じる。In order to secure such a high porosity, for example, copper having a relatively small apparent density (filling ratio) such as a short fiber powder or a curled powder having a curve obtained by a chatter vibration cutting method or the like is used. It is desirable to use a system powder as the raw material powder. For example, a bulk density of 0.8 to 4.0
g / cm 3 , more preferably 1.0 to 3.0 g / cm 3
Is used as a starting material. It is desirable to control the molding surface pressure during press molding by a known molding method. If the porosity exceeds 55% by volume, the wear resistance decreases, and the substantial contact area with the mating material decreases, so that the friction torque decreases and a high friction coefficient cannot be obtained. On the other hand, if the porosity is less than 30% by volume, the effect of removing and breaking the oil film at the sliding interface cannot be sufficiently obtained, and as a result, the friction coefficient decreases,
In particular, problems such as a decrease and fluctuation of the friction coefficient in a high speed region occur.

【００３０】一方、このような銅系焼結摩擦部材を鉄系
合金または銅系合金からなるシンクロナイザリング本体
に拡散接合によって一体化するためには、銅系焼結摩擦
部材の空孔率を低減させることなく拡散接合を促進させ
るような接合成分が必要である。すなわち、本発明が規
定する接合成分とは、焼結前の銅系粉末成形体中に含有
されて、焼結過程において液相が生成することなく粉末
同士の顕著な拡散現象を抑え、高い空孔率を確保する焼
結摩擦部材を作製するとともに、その焼結摩擦部材とシ
ンクロナイザリング本体との接合界面における相互拡散
現象による一体化接合を促進させる役割をもつ合金成分
粉末である。具体的には、発明者は、Ｆｅ−Ｐ系合金粉
末がこのような接合成分としての要求を十分に満足して
いることを見出した。On the other hand, in order to integrate such a copper-based sintered friction member into a synchronizer ring body made of an iron-based alloy or a copper-based alloy by diffusion bonding, the porosity of the copper-based sintered friction member is reduced. A bonding component that promotes diffusion bonding without causing the bonding is required. That is, the bonding component specified by the present invention is contained in the copper-based powder compact before sintering, suppresses a remarkable diffusion phenomenon between powders without generating a liquid phase in the sintering process, An alloy component powder that has the role of producing a sintered friction member for ensuring porosity and promoting integrated joining by the mutual diffusion phenomenon at the joint interface between the sintered friction member and the synchronizer ring main body. Specifically, the inventor has found that the Fe-P-based alloy powder sufficiently satisfies such a requirement as a bonding component.

【００３１】そして、発明者は、このＦｅ−Ｐ系合金粉
末を銅系焼結摩擦部材の原料粉末中に適正量添加した混
合粉末を使用する方法と、このＦｅ−Ｐ系合金粉末を銅
系焼結摩擦部材とシンクロナイザリング本体との接合界
面に予め介在させた状態で焼結する方法が有効であるこ
とを見出した。これにより、少なくともシンクロナイザ
リング本体と銅系焼結摩擦部材との接合界面には、リン
を含む金属間化合物が形成されて、両者の接合強度が強
固になる。以上より、本発明の摩擦部材の製造方法とし
ては、図１（ａ）〜（ｄ）にそれぞれ示された４つの工
程に分類することができる。The inventor has proposed a method of using a mixed powder obtained by adding an appropriate amount of the Fe-P alloy powder to a raw material powder of a copper-based sintered friction member, and a method of using the Fe-P alloy powder as a copper-based friction material. It has been found that a method of sintering in a state in which the sintered friction member and the synchronizer ring main body are interposed in advance at the joining interface is effective. As a result, at least at the joining interface between the synchronizer ring main body and the copper-based sintered friction member, an intermetallic compound containing phosphorus is formed, and the joining strength between the two is increased. As described above, the method of manufacturing the friction member of the present invention can be classified into four steps shown in FIGS. 1 (a) to 1 (d).

【００３２】次に、本発明に係る摩擦部材の製造方法と
して、シンクロナイザリングの製造方法について詳細に
説明する。Next, as a method of manufacturing a friction member according to the present invention, a method of manufacturing a synchronizer ring will be described in detail.

【００３３】シンクロナイザリング本体について 本発明に適用するシンクロナイザリング本体として、寸
法、形状および材質については公知のものを適用するこ
とができる。たとえば、材質に関しては、Ｃｒ−Ｎｉ−
Ｍｏ鋼、Ｃｒ−Ｍｎ鋼、Ｃｒ−Ｍｏ鋼、Ｃｒ−Ｎｉ鋼な
どの鉄系合金、Ｆｅ−Ｃｕ−Ｎｉ−Ｍｏ系、Ｆｅ−Ｃｕ
−Ｎｉ−Ｃｒ系などの鉄系焼結材料、Ｃｕ−Ｚｎ系、Ｃ
ｕ−Ａｌ系、Ｃｕ−Ｓｎ系などの銅系合金などを使用す
ることができる。ただし、シンクロナイザリング本体の
強度やシンクロナイザリング外周の爪部の強度が要求さ
れることから、上述した材質は、５４０ＭＰａ以上の引
張り強度を有していることが必要である。Regarding the synchronizer ring main body As the synchronizer ring main body applied to the present invention, known ones can be applied in terms of size, shape and material. For example, regarding materials, Cr-Ni-
Iron alloys such as Mo steel, Cr-Mn steel, Cr-Mo steel, Cr-Ni steel, Fe-Cu-Ni-Mo system, Fe-Cu
-Iron-based sintered materials such as Ni-Cr-based, Cu-Zn-based, C
Copper alloys such as u-Al and Cu-Sn can be used. However, since the strength of the synchronizer ring main body and the strength of the claw portion on the outer periphery of the synchronizer ring are required, the above-mentioned material needs to have a tensile strength of 540 MPa or more.

【００３４】銅系焼結摩擦部材の製造方法とシンクロナ
イザリング本体との一体化接合方法について 「製造工程１」について（図１（ａ）参照） 銅系粉末成形体の作製方法 まず、必須含有成分としてのＦｅ−Ｐ系合金粉末を１重
量％以上１０重量％以下含み、残部が銅系合金粉末と硬
質粒子および／または黒鉛粉末とからなる混合粉末を準
備する。その混合粉末を型押し成形することにより、テ
ーパ状の内周面を有するリング形状の銅系粉末成形体を
作製する。Manufacturing Method of Copper-Based Sintered Friction Member and Method of Integrating and Joining Synchronizer Ring Body “Manufacturing Step 1” (See FIG. 1 (a)) Manufacturing Method of Copper-Based Powder Compact First, essential components A mixed powder containing 1% by weight or more and 10% by weight or less of Fe-P-based alloy powder as above, and the balance consisting of copper-based alloy powder and hard particles and / or graphite powder is prepared. A ring-shaped copper-based powder compact having a tapered inner peripheral surface is produced by embossing the mixed powder.

【００３５】ここで、Ｆｅ−Ｐ系合金粉末は、上述した
ように焼結前の銅系粉末成形体中に含有させておく。こ
のＦｅ−Ｐ系合金粉末は、焼結過程において液相を生成
せずに粉末同士の顕著な拡散および焼結現象を抑え、高
い空孔率を確保する焼結摩擦部材を作製するとともに、
その焼結摩擦部材とシンクロナイザリング本体との接合
界面において相互拡散現象による一体化接合を促進させ
る役割を有している。Here, as described above, the Fe-P-based alloy powder is contained in the copper-based powder compact before sintering. This Fe-P-based alloy powder suppresses the remarkable diffusion and sintering phenomenon of the powders without generating a liquid phase in the sintering process, and produces a sintered friction member that secures a high porosity.
At the joint interface between the sintered friction member and the synchronizer ring main body, it has a role to promote integrated joining by a mutual diffusion phenomenon.

【００３６】また、本発明によれば、焼結摩擦部材中の
適正な空孔率は３０容積％以上５５容積％以下であり、
より好ましくは３５容積％以上４５容積％以下である。
このような空孔率を確保するために、前述した、短繊維
粉末やカール状粉末などの比較的見かけ密度（充填率）
の小さい銅系粉末を原料粉末として用いる。According to the present invention, the appropriate porosity in the sintered friction member is 30% by volume or more and 55% by volume or less,
More preferably, the content is 35% by volume or more and 45% by volume or less.
In order to secure such a porosity, a relatively apparent density (filling rate) of the short fiber powder or the curled powder described above is used.
A copper powder having a small particle size is used as a raw material powder.

【００３７】なお、銅合金粉末は後述するような焼結の
際の条件によって液相を生成しない成分からなる必要が
ある。これは、液相が生成すると、上述した比較的高い
空孔率を確保することが困難になるからである。このよ
うな銅合金として、黄銅を挙げることができる。The copper alloy powder must be composed of a component that does not generate a liquid phase depending on the sintering conditions described later. This is because the generation of a liquid phase makes it difficult to secure the above-described relatively high porosity. Brass can be mentioned as such a copper alloy.

【００３８】また、硬質粒子としては、耐摩耗性に優
れ、かつ、摺動時に相手材を顕著に攻撃しないような特
性を有する鉄系金属間化合物または球状酸化物系セラミ
ックス粒子が望ましい。たとえば、鉄系金属間化合物粒
子としては、ＦｅＣｒ、ＦｅＭｏ、ＦｅＡｌ、ＦｅＳ
ｉ、ＦｅＴｉ、ＦｅＷ等が望ましく、酸化物系セラミッ
クス粒子としては、Ａｌ2 Ｏ3 、ＭｇＯ2 、ＳｉＯ2 、
Ｃｒ2 Ｏ3 、ＴｉＯ2 、ＺｒＯ2 等が望ましい。しか
し、ＳｉＣなどの炭化物系セラミックス粒子は、著しく
硬いために相手材を攻撃したり、機械加工性が低下する
という問題があるので、使用には適さない。As the hard particles, iron-based intermetallic compounds or spherical oxide-based ceramic particles having excellent abrasion resistance and having such characteristics that they do not significantly attack a mating material during sliding are desirable. For example, as the iron-based intermetallic compound particles, FeCr, FeMo, FeAl, FeS
i, FeTi, FeW, etc. are desirable, and the oxide-based ceramic particles include Al 2 O 3 , MgO 2 , SiO 2 ,
Cr 2 O 3 , TiO 2 , ZrO 2 and the like are desirable. However, carbide-based ceramic particles such as SiC are not suitable for use because they are extremely hard and attack the counterpart material or have a problem of reduced machinability.

【００３９】また、黒鉛粉末は、相手材との局所的な摩
擦を防止する。そして、上述した混合粉末をプレス成形
することによりリング形状の銅系粉末成形体を作製す
る。本発明による製造方法では、そのプレス成形する際
に次のような特徴を有している。成形圧力を制御するこ
とによって、最終焼結後の銅系焼結摩擦部材の空孔率を
３０容積％以上５５容積％以下に管理することができ
る。また、相手材のコーン面と接するテーパ状の面をリ
ング状銅系粉末成形体の内周面に形成するためには、成
形プレスに用いる上パンチまたは下パンチの形状をテー
パを有する円錐形状とし、しかもその円錐形状のパンチ
の表面に凸形状あるいはΛ形状の突起を圧縮方向（加圧
軸の上下方向）に形成することにより、銅系粉末成形体
の内周面に凹形状またはＶ形状の溝を全長方向に形成す
ることができる。この溝は、銅系焼結摩擦部材のシンク
ロナイザリングの全長方向（厚さ方向）における油膜除
去および破壊のための油溝となる。さらに、円錐形状の
パンチの表面に円周方向にΛ形状の突起を形成すること
によって、銅系粉末成形体の内周面に円周方向にＶ形状
の溝を形成することができる。この溝は、銅系焼結摩擦
部材において、シンクロナイザリングの円周方向におけ
る油膜除去および破壊のための油溝となる。なお、銅系
焼結摩擦部材の外周面の形状に関しては特に制約はな
く、シンクロナイザリングの全長方向に対してストレー
トであってもテーパ状の面を有していてもよい。また、
回り止めや位置決めのためのセレーションや凹凸部を有
していてもよい。しかしながら、銅系粉末成形体のリン
グの肉厚は比較的薄いため、強度、成形性、シンクロナ
イザリング本体との当接のしやすさを考慮すると、外周
面はストレートの方がより好ましい。The graphite powder prevents local friction with a partner material. Then, a ring-shaped copper-based powder compact is produced by press-molding the mixed powder described above. The manufacturing method according to the present invention has the following features during press molding. By controlling the molding pressure, the porosity of the copper-based sintered friction member after final sintering can be controlled to 30% by volume or more and 55% by volume or less. Also, in order to form a tapered surface in contact with the cone surface of the counterpart material on the inner peripheral surface of the ring-shaped copper-based powder compact, the shape of the upper punch or the lower punch used in the molding press is set to a conical shape having a taper. Moreover, by forming a convex or 突起 -shaped projection on the surface of the conical punch in the compression direction (vertical direction of the pressing axis), a concave or V-shaped projection is formed on the inner peripheral surface of the copper-based powder compact. The groove can be formed in the entire length direction. This groove serves as an oil groove for removing and breaking an oil film in the entire length direction (thickness direction) of the synchronizer ring of the copper-based sintered friction member. Furthermore, a V-shaped groove can be formed in the circumferential direction on the inner peripheral surface of the copper-based powder compact by forming a 突起 -shaped protrusion in the circumferential direction on the surface of the conical punch. This groove serves as an oil groove for removing and breaking an oil film in the circumferential direction of the synchronizer ring in the copper-based sintered friction member. The shape of the outer peripheral surface of the copper-based sintered friction member is not particularly limited, and may be straight or tapered with respect to the entire length direction of the synchronizer ring. Also,
It may have serrations and uneven portions for rotation prevention and positioning. However, since the thickness of the ring of the copper-based powder compact is relatively thin, the outer peripheral surface is more preferably straight in consideration of strength, moldability, and ease of contact with the synchronizer ring main body.

【００４０】銅系粉末成形体とシンクロナイザリング本
体との当接および焼結同時拡散接合法 上述したシンクロナイザリング本体の内周面に、上述し
たリング形状の銅系粉末成形体を当接させる。このと
き、シンクロナイザリング本体の内周面は、リング形状
の銅系粉末成形体と嵌合する形状を有している。したが
って、シンクロナイザリング本体の内周面および銅系粉
末成形体の外周面においては、それぞれ全長方向でスト
レートである方が、より容易に嵌合および当接すること
ができる。Contact and Sintering Simultaneous Diffusion Bonding of Copper Powder Compact and Synchronizer Ring Main Body The above-described ring-shaped copper powder compact is brought into contact with the inner peripheral surface of the synchronizer ring main body described above. At this time, the inner peripheral surface of the synchronizer ring main body has a shape that fits with the ring-shaped copper-based powder compact. Therefore, when the inner peripheral surface of the synchronizer ring main body and the outer peripheral surface of the copper-based powder compact are straight in the overall length direction, they can be fitted and contacted more easily.

【００４１】このようにして当接されたシンクロナイザ
リング本体と銅系粉末成形体とを８００℃以上１０５０
℃以下に管理された不活性ガスまたは還元性ガスの雰囲
気または真空中で焼結することにより、空孔率３０容積
％以上５５容積％以下の銅系焼結摩擦部材を得ると同時
に、シンクロナイザリング本体と銅系焼結摩擦部材とを
固相拡散接合により一体化する。The synchronizer ring body and the copper-based powder compact that have been brought into contact with each other in this manner are heated at a temperature of 800 ° C. or more to 1050 ° C.
By sintering in an inert gas or reducing gas atmosphere or a vacuum controlled at a temperature of not more than 0 ° C., a copper-based sintered friction member having a porosity of 30% by volume or more and 55% by volume or less is obtained, and at the same time, synchronizer ring The main body and the copper-based sintered friction member are integrated by solid phase diffusion bonding.

【００４２】固相拡散接合は、上述したＦｅ−Ｐ系合金
粉末の寄与によるものである。この固相拡散接合現象を
容易に促進させ、かつ、良好な銅系焼結摩擦部材を作製
するためには、上記のような管理された焼結条件を満足
する必要がある。たとえば、焼結温度が８００℃未満で
は、銅系粉末成形体において、十分に焼結が進行しない
ために必要とする強度および耐摩耗性を有する焼結摩擦
部材が得られない。一方、１０５０℃を超えると、焼結
時に銅系粉末同士の拡散および焼結が顕著に進行して、
目標とする高い空孔率を得ることが困難となる。The solid phase diffusion bonding is based on the contribution of the Fe-P alloy powder described above. In order to easily promote this solid-phase diffusion bonding phenomenon and to produce a favorable copper-based sintered friction member, it is necessary to satisfy the above-mentioned controlled sintering conditions. For example, if the sintering temperature is lower than 800 ° C., a sintered friction member having the strength and wear resistance required for sintering not to sufficiently proceed in a copper-based powder compact cannot be obtained. On the other hand, when the temperature exceeds 1050 ° C., diffusion and sintering between copper-based powders during sintering remarkably progress,
It becomes difficult to obtain a target high porosity.

【００４３】また、焼結雰囲気として、上記以外の、た
とえば大気中などで行なった場合には、銅系粉末成形体
において酸化現象が生じて十分に焼結が進行しない。こ
のため、必要とする強度および耐摩耗性を有する焼結摩
擦部材が得られないといった問題が生じる。When the sintering is performed in other atmospheres, for example, in the air, an oxidizing phenomenon occurs in the copper-based powder compact, and sintering does not proceed sufficiently. For this reason, there arises a problem that a sintered friction member having the required strength and wear resistance cannot be obtained.

【００４４】「製造工程２」について（図１（ｂ）参
照） 銅系焼結摩擦部材の作製方法 この場合も上述した「製造工程１」と同様に、まず、必
須含有成分としてのＦｅ−Ｐ系合金粉末を１重量％以上
１０重量％以下含み、残部が銅系合金粉末と硬質粒子お
よび／または黒鉛粉末とからなる混合粉末を準備する。
その混合粉末を型押し成形することにより、テーパ状の
内周面を有するリング形状の銅系粉末成形体を作製す
る。そして、この銅系粉末成形体を一旦、４００℃以上
１０５０℃以下の温度範囲で、より好ましくは６００℃
以下の下で仮焼結する。仮焼結とは、本焼結させるので
はなく、銅系粉末成形体の形状をある程度の強度をもっ
て維持するために行なうものである。したがって、この
仮焼結の温度が４００℃未満の場合には、得られる焼結
摩擦部材の強度が十分ではないために、シンクロナイザ
リング本体に圧入する際に、焼結摩擦部材に亀裂および
割れ等が発生する。また、仮焼結温度が高くなると、焼
結時における収縮量が増加して、シンクロナイザリング
本体に圧入する際の圧入代の管理が困難になる。したが
って、圧入時に亀裂および割れが発生しない強度を有
し、かつ、焼結時に収縮現象を顕著に進行させない観点
からは、仮焼結温度は６００℃以下がより好ましい。な
お、焼結摩擦部材の酸化抑制の観点から、仮焼結は、不
活性ガスもしくは還元性ガスの雰囲気または真空中で行
なう必要がある。[Manufacturing Step 2] (Refer to FIG. 1 (b)) Method for Producing Copper-Based Sintered Friction Member In this case, similarly to the above-mentioned “Manufacturing Step 1”, first, Fe—P as an essential component A mixed powder containing 1% by weight or more and 10% by weight or less of the base alloy powder and the balance comprising a copper alloy powder and hard particles and / or graphite powder is prepared.
A ring-shaped copper-based powder compact having a tapered inner peripheral surface is produced by embossing the mixed powder. Then, the copper-based powder compact is once subjected to a temperature range of 400 ° C. or more and 1050 ° C. or less,
Temporarily sinter under the following conditions. The preliminary sintering is not performed for the main sintering but for maintaining the shape of the copper-based powder compact with a certain strength. Therefore, if the temperature of the preliminary sintering is lower than 400 ° C., the strength of the obtained sintered friction member is not sufficient, so that when the sintered friction member is press-fitted into the synchronizer ring main body, cracks and cracks are formed in the sintered friction member. Occurs. In addition, when the pre-sintering temperature increases, the amount of shrinkage during sintering increases, and it becomes difficult to control the press-in allowance when press-fitting the synchronizer ring body. Accordingly, the sintering temperature is more preferably 600 ° C. or less from the viewpoint of having a strength such that cracks and cracks do not occur at the time of press-fitting and not causing a remarkable shrinkage phenomenon during sintering. Note that, from the viewpoint of suppressing oxidation of the sintered friction member, the preliminary sintering needs to be performed in an atmosphere of an inert gas or a reducing gas or in a vacuum.

【００４５】銅系粉末成形体とシンクロナイザリング本
体との圧入および焼結同時拡散接合法 上記のシンクロナイザリング本体の内周面に、上述した
仮焼結したリング形状の銅系焼結摩擦部材を圧入する。
このようにして得られた２層構造のシンクロナイザリン
グを８００℃以上１０５０℃以下に管理された不活性ガ
スもしくは還元性ガスの雰囲気または真空中で焼結する
ことにより、空孔率３０容積％以上５５容積％以下の銅
系焼結摩擦部材を得ると同時に、Ｆｅ−Ｐ系合金粉末に
より、液相を生成させることなくシンクロナイザリング
本体と銅系焼結摩擦部材とを固相拡散接合させて一体化
する。この固相拡散接合現象を容易に促進させ、かつ、
良好な銅系焼結摩擦部材を作製するためには、「製造工
程１」において説明した焼結条件を満足する必要があ
る。Simultaneous press-fitting and sintering of the copper-based powder compact and the synchronizer ring main body The above-described temporarily sintered ring-shaped copper-based sintered friction member is press-fitted into the inner peripheral surface of the synchronizer ring main body. I do.
By sintering the synchronizer ring having a two-layer structure obtained as described above in an atmosphere of an inert gas or a reducing gas controlled at 800 ° C. or higher and 1050 ° C. or lower, or a vacuum, the porosity is 30% by volume or more. A copper-based sintered friction member of 55% by volume or less is obtained, and at the same time, the synchronizer ring main body and the copper-based sintered friction member are solid-phase diffusion-bonded with the Fe-P-based alloy powder without generating a liquid phase, and are integrated. Become This solid phase diffusion bonding phenomenon is easily promoted, and
In order to produce a good copper-based sintered friction member, it is necessary to satisfy the sintering conditions described in “Production process 1”.

【００４６】「製造工程３」について（図１（ｃ）参
照） 銅系焼結摩擦部材の作製方法 まず、所定の混合組成を有する銅系合金粉末と硬質粒子
および／または黒鉛粉末とからなる混合粉末を準備す
る。その混合粉末を型押し成形し、テーパ状の内周面を
有するリング形状の銅系粉末成形体を作製する。そし
て、この粉末成形体を、一旦、４００℃以上１０５０℃
以下の下で仮焼結することにより、空孔率３０容積％以
上５５容積％以下の銅系焼結摩擦部材を作製する。この
場合も、銅系焼結摩擦部材の酸化抑制の観点から、不活
性ガスもしくは還元性ガスの雰囲気または真空中にて仮
焼結する必要がある。[Manufacturing Step 3] (See FIG. 1 (c)) Method for Producing Copper-Based Sintered Friction Member First, a mixture comprising a copper-based alloy powder having a predetermined mixed composition and hard particles and / or graphite powder. Prepare powder. The mixed powder is embossed to produce a ring-shaped copper-based powder compact having a tapered inner peripheral surface. Then, the powder compact is temporarily heated to 400 ° C. or more and 1050 ° C.
By temporarily sintering under the following conditions, a copper-based sintered friction member having a porosity of 30% by volume or more and 55% by volume or less is produced. Also in this case, from the viewpoint of suppressing the oxidation of the copper-based sintered friction member, it is necessary to temporarily perform sintering in an atmosphere of an inert gas or a reducing gas or in a vacuum.

【００４７】Ｆｅ−Ｐ系合金粉末の塗布 製造工程３では、接合成分であるＦｅ−Ｐ系合金粉末を
予め銅系粉末成形体または銅系焼結摩擦部材に含有させ
るのではなく、シンクロナイザリング本体と銅系焼結摩
擦部材との接合界面に予め介在させておくことが製造方
法上の特徴である。具体的には、シンクロナイザリング
本体の内周面および銅系焼結摩擦部材の外周面の少なく
とも一方に、Ｆｅ−Ｐ系合金粉末を塗布する。その後、
シンクロナイザリング本体に銅系焼結摩擦部材を圧入お
よび当接することによって、焼結および拡散接合前に両
者の接合界面にＦｅ−Ｐ系合金粉末を介在させる。Coating of Fe-P-based alloy powder In the manufacturing step 3, the Fe-P-based alloy powder, which is the joining component, is not contained in the copper-based powder compact or the copper-based sintered friction member in advance, but the synchronizer ring body is used. It is a feature of the manufacturing method that the material is interposed in advance at the joining interface between the metal and the copper-based sintered friction member. Specifically, Fe-P-based alloy powder is applied to at least one of the inner peripheral surface of the synchronizer ring main body and the outer peripheral surface of the copper-based sintered friction member. afterwards,
By press-fitting and abutting a copper-based sintered friction member on the synchronizer ring main body, an Fe-P-based alloy powder is interposed at a bonding interface between the two prior to sintering and diffusion bonding.

【００４８】Ｆｅ−Ｐ系合金粉末を塗布する方法として
は、たとえば、焼結温度よりも低い温度で分解する有機
溶剤、有機バインダ、有機樹脂、接着剤のいずれかを塗
布した後に、Ｆｅ−Ｐ系合金粉末を散布する方法が有効
である。また、スプレー糊のような接着剤を利用する方
法も容易である。さらに、Ｆｅ−Ｐ系合金粉末を有機溶
剤などに混合してスラリー化し、これを直接シンクロナ
イザリング本体の内周面または銅系焼結摩擦部材の外周
面に塗布する方法を用いてもよい。As a method of applying the Fe—P alloy powder, for example, an organic solvent, an organic binder, an organic resin, or an adhesive that decomposes at a temperature lower than the sintering temperature is applied, and then the Fe—P alloy is applied. A method of spraying a system alloy powder is effective. Further, it is easy to use an adhesive such as spray paste. Further, a method of mixing the Fe-P-based alloy powder with an organic solvent or the like to form a slurry and directly applying the slurry to the inner peripheral surface of the synchronizer ring main body or the outer peripheral surface of the copper-based sintered friction member may be used.

【００４９】銅系焼結摩擦部材とシンクロナイザリング
本体との焼結同時拡散接合法 シンクロナイザリング本体と銅系焼結摩擦部材との接合
界面に予めＦｅ−Ｐ系合金粉末を介在させた状態にある
２層構造のシンクロナイザリングを、８００℃以上１０
５０℃以下に管理された不活性ガスもしくは還元性ガス
の雰囲気または真空中にて焼結する。これにより、空孔
率３０容積％以上５５容積％以下の銅系焼結摩擦部材が
得られると同時に、接合界面に存在するＦｅ−Ｐ系合金
粉末が相互拡散を促進させることによりシンクロナイザ
リング本体と銅系焼結摩擦部材とを固相拡散接合し、両
者を一体化する。この拡散接合現象を容易に促進させ、
かつ、良好な銅系焼結摩擦部材を作製するためには、上
記のような管理された焼結条件を満足する必要がある。
また、それぞれの適正範囲を限定する理由は、「製造工
程１」で説明した理由と同じである。Simultaneous sintering diffusion bonding method between copper-based sintered friction member and synchronizer ring main body Fe-P-based alloy powder is interposed in advance at the bonding interface between synchronizer ring main body and copper-based sintered friction member Synchronizer with two-layer structure
Sintering is performed in an atmosphere of an inert gas or a reducing gas controlled at 50 ° C. or lower or in a vacuum. As a result, a copper-based sintered friction member having a porosity of 30% by volume or more and 55% by volume or less can be obtained, and at the same time, the Fe-P-based alloy powder present at the bonding interface promotes mutual diffusion, thereby allowing the synchronizer ring body to be formed. Solid-phase diffusion bonding is performed with the copper-based sintered friction member to integrate them. This diffusion bonding phenomenon is easily promoted,
In addition, in order to produce a favorable copper-based sintered friction member, it is necessary to satisfy the above-described controlled sintering conditions.
The reason for limiting each appropriate range is the same as the reason described in “Manufacturing process 1”.

【００５０】この製造工程３によって得られたシンクロ
ナイザリングにおけるシンクロナイザリング本体と銅系
焼結摩擦部材との接合界面では、他の部分に比べてリン
が高濃度に存在している。At the joining interface between the synchronizer ring main body and the copper-based sintered friction member in the synchronizer ring obtained in the manufacturing process 3, phosphorus is present at a higher concentration than in other parts.

【００５１】「製造工程４」について（図１（ｄ）参
照） シンクロナイザリング本体の内周面への銅系焼結摩擦部
材用原料粉末の充填と２層化成形 まず、必須含有成分としてのＦｅ−Ｐ系合金粉末を１重
量％以上１０重量％以下含み、残部が銅系合金粉末と硬
質粒子および／または黒鉛粉末とからなる混合粉末を準
備する。そして、予め作製したシンクロナイザリング本
体をプレス金型内に挿入した後、このシンクロナイザリ
ング本体の内周面にこの混合粉末を充填して加圧および
成形することにより、シンクロナイザリング本体の内周
面にリング形状の銅系粉末成形体が当接した径方向に２
層構造を有するシンクロナイザリングを作製する。[Manufacturing Process 4] (See FIG. 1 (d)) Filling the inner peripheral surface of the synchronizer ring body with the raw material powder for the copper-based sintered friction member and forming it into two layers First, Fe as an essential component A mixed powder containing 1% by weight or more and 10% by weight or less of the P-based alloy powder and the balance consisting of the copper-based alloy powder and the hard particles and / or graphite powder is prepared. Then, after inserting the synchronizer ring body prepared in advance into the press mold, the inner peripheral surface of the synchronizer ring body is filled with the mixed powder, pressed and molded, so that the inner peripheral surface of the synchronizer ring body is formed. 2 in the radial direction where the ring-shaped copper powder compact abuts
A synchronizer ring having a layer structure is manufactured.

【００５２】なお、「製造工程１」において説明したよ
うに、この製造工程４においても、銅系焼結摩擦部材の
混合粉末をプレス成形する際には、成形圧力の制御によ
って３０容積％以上５５容積％以下の範囲で空孔率を管
理することができる。また、銅系粉末成形体の内周面に
凹形状またはＶ形状の溝を全長方向に形成することがで
きる。さらには、銅系粉末成形体の内周面に円周方向に
Ｖ形状の溝を形成することができる。As described in the "manufacturing step 1", in the manufacturing step 4, when the mixed powder of the copper-based sintered friction member is press-formed, the molding pressure is controlled to 30% by volume to 55%. The porosity can be controlled within the range of not more than the volume%. Also, a concave or V-shaped groove can be formed in the entire length direction on the inner peripheral surface of the copper-based powder compact. Furthermore, a V-shaped groove can be formed in the circumferential direction on the inner peripheral surface of the copper-based powder compact.

【００５３】銅系焼結摩擦部材の作製とシンクロナイザ
リング本体との焼結同時拡散接合法 上記のシンクロナイザリング本体の内周面にリング形状
の銅系粉末成形体が当接した状態にある２層構造のシン
クロナイザリングを、８００℃以上１０５０℃以下に管
理された不活性ガスもしくは還元性ガスの雰囲気または
真空中で焼結することにより、空孔率３０容積％以上５
５容積％以下の銅系焼結摩擦部材を得ると同時に、Ｆｅ
−Ｐ系合金粉末により、液相を生成させることなくシン
クロナイザリング本体と銅系焼結摩擦部材とを固相拡散
接合により一体化する。この拡散接合現象を容易に促進
させ、かつ、良好な銅系焼結摩擦部材を作製するために
は、上述したような管理された焼結条件を満足する必要
がある。また、焼結条件の適正範囲を限定する理由も
「製造工程１」において説明した理由と同じである。Production of Copper-Based Sintered Friction Member and Simultaneous Sintering and Diffusion Bonding Method with Synchronizer Ring Main Body Two layers in which a ring-shaped copper powder compact is in contact with the inner peripheral surface of the synchronizer ring main body. By sintering the synchronizer ring having the structure in an atmosphere of an inert gas or a reducing gas controlled at 800 ° C. or more and 1050 ° C. or less or in a vacuum, the porosity is 30% by volume or more and 5% or less.
While obtaining a copper-based sintered friction member of 5% by volume or less,
-The synchronizer ring body and the copper-based sintered friction member are integrated by solid-phase diffusion bonding without generating a liquid phase by using the P-based alloy powder. In order to easily promote this diffusion bonding phenomenon and to produce a favorable copper-based sintered friction member, it is necessary to satisfy the above-mentioned controlled sintering conditions. The reason for limiting the appropriate range of the sintering conditions is also the same as the reason described in the “manufacturing process 1”.

【００５４】上述した「製造工程１〜４」によって作製
された２層構造のシンクロナイザリングを、必要に応じ
て、さらに所定の寸法を有する金型内に挿入し、サイジ
ングまたはコイニング等により加圧および成形すること
により、内周面の銅系焼結摩擦部材のみならず、シンク
ロナイザリング本体も同時に寸法矯正することができ
る。The synchronizer ring having a two-layer structure manufactured by the above-mentioned "manufacturing steps 1 to 4" is further inserted into a mold having a predetermined dimension as required, and is subjected to pressure and sizing or coining. By molding, not only the copper-based sintered friction member on the inner peripheral surface but also the synchronizer ring body can be dimensionally corrected at the same time.

【００５５】Ｆｅ−Ｐ系合金粉末の組成とその含有量お
よび粒径について Ｆｅ−Ｐ系合金粉末は、上述したように、焼結過程にお
ける温度域（〜１０５０℃）で液相を生成させることな
く、銅系焼結摩擦部材とシンクロナイザリング本体との
相互拡散を促進させることにより両者を固相拡散接合
し、一体化する役割を有している。これは、特にＦｅ−
Ｐ系合金粉末に含まれるＰの効果によるものである。す
なわち、銅系焼結摩擦部材中のＣｕ成分との間でＣｕ−
Ｐ系金属間化合物を生成し、シンクロナイザリング本体
の鉄系合金中のＦｅ成分との間でＦｅ−Ｐ系金属間化合
物やＦｅ−Ｃｕ−Ｐ系化合物を生成し、また、シンクロ
ナイザリング本体の銅系合金中のＣｕ成分との間でＣｕ
−Ｐ系金属間化合物やＦｅ−Ｃｕ−Ｐ系化合物を生成す
ることにより、銅系焼結摩擦部材とシンクロナイザリン
グ本体との接合界面における濡れ性を改善し、相互拡散
による接合を促進させている。Composition, Content, and Particle Size of Fe-P-based Alloy Powder As described above, Fe-P-based alloy powder must be capable of forming a liquid phase in the temperature range (-1050 ° C.) in the sintering process. In addition, by promoting mutual diffusion between the copper-based sintered friction member and the synchronizer ring main body, they have a role of solid-phase diffusion bonding and integration. This is especially true for Fe-
This is due to the effect of P contained in the P-based alloy powder. In other words, Cu- between the Cu component in the copper-based sintered friction member
A P-based intermetallic compound is generated, an Fe-P-based intermetallic compound or an Fe-Cu-P-based compound is generated with the Fe component in the iron-based alloy of the synchronizer ring main body, and the copper of the synchronizer ring main body is formed. Cu between the Cu component in the base alloy
By generating a -P-based intermetallic compound or an Fe-Cu-P-based compound, the wettability at the bonding interface between the copper-based sintered friction member and the synchronizer ring main body is improved, and bonding by mutual diffusion is promoted. .

【００５６】このとき、特に、銅系焼結摩擦部材中のＦ
ｅ−Ｐ系合金粉末の含有量が１重量％よりも小さい場合
には、十分に固相拡散接合を促進させることができな
い。一方、１０重量％を越えてＦｅ−Ｐ系合金粉末を混
合しても、固相拡散接合はあまり促進されず、高価なＦ
ｅ−Ｐ系合金粉末を添加するために、かえって経済性の
問題が生じる。したがって、銅系焼結摩擦部材中のＦｅ
−Ｐ系合金粉末の含有量は１重量％以上１０重量％以下
であることが望ましい。At this time, in particular, F in the copper-based sintered friction member
When the content of the e-P alloy powder is less than 1% by weight, solid phase diffusion bonding cannot be sufficiently promoted. On the other hand, even if the Fe-P-based alloy powder is mixed in an amount exceeding 10% by weight, solid-phase diffusion bonding is not so promoted and expensive F
The addition of the e-P alloy powder causes an economic problem. Therefore, Fe in the copper-based sintered friction member
The content of the -P-based alloy powder is desirably from 1% by weight to 10% by weight.

【００５７】また、そのＦｅ−Ｐ系合金粉末では、Ｆｅ
−Ｐ系合金粉末中のＰの含有量が５重量％以上３０重量
％以下である場合に、上述した固相拡散接合の促進効果
がある。Ｐの含有量が５重量％未満の場合では、銅系焼
結摩擦部材中に含有させるＦｅ−Ｐ系合金粉末の比率を
１０重量％を超えて増加させる必要がある。しかしなが
ら、この場合には、Ｆｅ−Ｐ系合金粉末は他の原料粉末
に比べて高価であるために、経済性の問題が生じる。一
方、Ｐの含有量が３０重量％を超える場合では、そのＦ
ｅ−Ｐ系合金粉末を製造する過程においてＰの蒸発が顕
著になるために、その蒸発分を考慮して予め多量のＰを
添加する必要が生じ、経済性の問題が生じる。したがっ
て、本発明では、Ｆｅ−Ｐ系合金中のＰの含有量は５重
量％以上３０重量％以下であることが望ましい。In the Fe—P alloy powder, Fe
When the content of P in the P-based alloy powder is 5% by weight or more and 30% by weight or less, the effect of promoting the solid phase diffusion bonding described above is obtained. When the content of P is less than 5% by weight, it is necessary to increase the ratio of the Fe-P-based alloy powder contained in the copper-based sintered friction member beyond 10% by weight. However, in this case, since the Fe-P-based alloy powder is more expensive than other raw material powders, there is a problem of economy. On the other hand, when the content of P exceeds 30% by weight,
Since the evaporation of P becomes remarkable in the process of manufacturing the e-P-based alloy powder, it is necessary to add a large amount of P in advance in consideration of the amount of evaporation, which causes a problem of economic efficiency. Therefore, in the present invention, the content of P in the Fe-P-based alloy is desirably 5% by weight or more and 30% by weight or less.

【００５８】ただし、銅系焼結摩擦部材の原料粉末全体
に対しては、Ｐの含有量が０．３重量％以上である必要
がある。上述したように、相互拡散現象は、Ｆｅ−Ｐ系
合金粉末中のＰ成分により進行する。銅系焼結摩擦部材
全体に含まれるＰの成分の含有量が０．３重量％未満の
場合には、焼結摩擦部材とシンクロナイザリング本体と
の接合界面を十分に濡らすことができない。このため、
相互拡散が確実に進行しないために目標とする接合強度
が得られないといった問題が生じる。したがって、上述
した製造工程１、２および３において使用する銅系焼結
摩擦部材の原料混合粉末におけるＰ成分の含有量は、全
体の０．３重量％以上であることが好ましい。However, the content of P needs to be 0.3% by weight or more with respect to the whole raw material powder of the copper-based sintered friction member. As described above, the interdiffusion phenomenon proceeds due to the P component in the Fe-P-based alloy powder. If the content of the P component contained in the entire copper-based sintered friction member is less than 0.3% by weight, the joint interface between the sintered friction member and the synchronizer ring main body cannot be sufficiently wetted. For this reason,
Since mutual diffusion does not proceed reliably, there arises a problem that a target bonding strength cannot be obtained. Therefore, the content of the P component in the raw material mixed powder of the copper-based sintered friction member used in the above-described production steps 1, 2 and 3 is preferably 0.3% by weight or more of the whole.

【００５９】また、Ｆｅ−Ｐ系合金粉末の平均粒径は２
０μｍ以上２５０μｍ以下であることが好ましい。たと
えば、２０μｍより小さい微粉末では、原料である混合
粉末の流動性を低下させるといった問題や混合粉末中に
偏析および凝集が生じるといった問題がある。また、混
合粉末が金型間の隙間に入り込んで金型との焼付きや噛
み込みが生じる。一方、２５０μｍを超えるような粗大
粉末では、薄肉部分への粉末の充填が困難になること
や、他の原料粉末と分離するといった問題が生じる。し
たがって、流動性の低下、偏析および凝集、充填性の低
下などの問題を生じさせずに、シンクロナイザリング本
体と銅系焼結摩擦部材との接合界面にリンを均一に分散
させて金属間化合物を生成するためには、Ｆｅ−Ｐ系合
金粉末の平均粒径は２０〜２５０μｍであることが好ま
しく、より好ましくは６０〜１５０μｍである。The average particle size of the Fe—P alloy powder is 2
It is preferably from 0 μm to 250 μm. For example, with a fine powder smaller than 20 μm, there is a problem that the fluidity of the mixed powder as a raw material is reduced, and a problem that segregation and aggregation occur in the mixed powder. In addition, the mixed powder enters the gap between the dies, causing seizure and biting with the dies. On the other hand, if the coarse powder exceeds 250 μm, problems such as difficulty in filling the thin portion with the powder and separation from other raw material powders occur. Therefore, phosphorus is uniformly dispersed at the joint interface between the synchronizer ring body and the copper-based sintered friction member without causing problems such as a decrease in fluidity, segregation and agglomeration, and a decrease in filling property, thereby reducing intermetallic compounds. In order to produce the powder, the average particle diameter of the Fe-P-based alloy powder is preferably 20 to 250 µm, more preferably 60 to 150 µm.

【００６０】[0060]

【実施例】実施例１ Ｆｅ−Ｃｕ−Ｎｉ−Ｍｏ系焼結体（引張り強度５８０Ｍ
Ｐａ）を用いて、内径７０ｍｍφのシンクロナイザリン
グ本体を作製した。そして、図１（ａ）に示された「製
造工程１」の製造方法に基づき、２層構造のシンクロナ
イザリングを作製した。具体的には、下の表１に示され
た銅系混合粉末を型押しおよび成形することにより、テ
ーパ角度約６°の内周面を有するリング状粉末成形体
（外径７０ｍｍφ）を準備した。このリング状粉末成形
体をシンクロナイザリング本体の内周面に当接して、２
層構造のシンクロナイザリングを作製した。なお、表１
に混合粉末全体に対するＰの含有量（重量基準）も示し
ている。EXAMPLE Example 1 Fe-Cu-Ni-Mo based sintered body (tensile strength: 580 M
Using Pa), a synchronizer ring body having an inner diameter of 70 mmφ was manufactured. Then, a synchronizer ring having a two-layer structure was manufactured based on the manufacturing method of “manufacturing step 1” shown in FIG. Specifically, a ring-shaped powder compact (outer diameter 70 mmφ) having an inner peripheral surface with a taper angle of about 6 ° was prepared by embossing and molding the copper-based mixed powder shown in Table 1 below. . This ring-shaped powder compact is brought into contact with the inner peripheral surface of the synchronizer ring main body,
A synchronizer ring having a layer structure was manufactured. Table 1
2 also shows the P content (based on weight) with respect to the whole mixed powder.

【００６１】また、表１に示されている黄銅系複合粉末
とは、平均粒径１２μｍ、最大粒径２６μｍの硬質粒子
ＦｅＭｏ（硬度８６０〜１１２０マイクロビッカース硬
度）が黄銅系粉末の素地中に均一に分散した粉末であ
る。その合金組成は、重量基準でＣｕ−２０重量％Ｚｎ
−２０重量％ＦｅＭｏである。また、黄銅系短繊維粉末
とは、平均太さ２０μｍ、平均カール直径１８０μｍの
カール状短繊維黄銅粉末であり、充填率は３８％の粉末
である。さらに、表１にＦｅ−Ｐ系合金粉末の合金組成
（重量基準）を表示している。なお、Ｆｅ−Ｐ系粉末と
して、平均粒径３０〜６５μｍの粉末を使用した。The brass-based composite powder shown in Table 1 is characterized in that hard particles FeMo (hardness 860 to 1120 micro Vickers hardness) having an average particle diameter of 12 μm and a maximum particle diameter of 26 μm are uniformly distributed in the brass-based powder base. It is a powder dispersed in. The alloy composition is Cu-20% by weight Zn on a weight basis.
-20% by weight FeMo. Further, the brass-based short fiber powder is a curled short fiber brass powder having an average thickness of 20 μm and an average curl diameter of 180 μm, and a filling rate of 38%. Further, Table 1 shows the alloy composition (weight basis) of the Fe-P alloy powder. In addition, a powder having an average particle diameter of 30 to 65 μm was used as the Fe-P-based powder.

【００６２】この粉末成形体をシンクロナイザリング本
体の内周面に当接した２層構造のシンクロナイザリング
を、９００℃に管理した窒素ガスの雰囲気中で１時間加
熱および保持することにより、リング状の銅系焼結摩擦
部材を作製すると同時に、シンクロナイザリング本体に
この銅系焼結摩擦部材を固相拡散接合させて一体化した
２層構造のシンクロナイザリングを作製した。得られた
銅系焼結摩擦部材の空孔率（容積％）を表１に示す。The two-layered synchronizer ring in which the powder compact is in contact with the inner peripheral surface of the synchronizer ring main body is heated and held for one hour in an atmosphere of nitrogen gas controlled at 900 ° C. to form a ring. Simultaneously with the production of the copper-based sintered friction member, a two-layered synchronizer ring was produced by solid-phase diffusion bonding of the copper-based sintered friction member to the synchronizer ring body. Table 1 shows the porosity (volume%) of the obtained copper-based sintered friction member.

【００６３】そして、図２に示す治具を用いることによ
り、銅系焼結摩擦部材とシンクロナイザリング本体との
せん断抜き強度を測定した。また、単体試験機を用い、
潤滑油（１０Ｗ３０油）環境下において相手材としての
ＳＣＭ４１５浸炭処理鋼材製コーンとの５０００サイク
ルの耐久試験を行ない、１０００サイクル時点における
摩擦係数を測定した。これらの結果を下の表２に示す。Then, by using the jig shown in FIG. 2, the shearing strength between the copper-based sintered friction member and the synchronizer ring main body was measured. Also, using a unit testing machine,
In a lubricating oil (10W30 oil) environment, a 5000 cycle endurance test was performed with a SCM415 carburized steel cone as a mating material, and the friction coefficient at 1000 cycles was measured. The results are shown in Table 2 below.

【００６４】[0064]

【表１】 [Table 1]

【００６５】[0065]

【表２】 [Table 2]

【００６６】表１および表２に示されているように、本
発明が規定する混合組成を有する原料粉末を適正な条件
下で固化し得た所定の空孔率を有する銅系焼結摩擦部材
を作製し、適正条件下でこの銅系焼結摩擦部材をシンク
ロナイザリング本体に固相拡散接合させた本発明例（Ｎ
ｏ．１〜５）では、シンクロナイザリング本体と銅系焼
結摩擦部材との接合界面において、十分な強度を有して
いることが確認された。また、シンクロナイザリング単
体耐久試験においても、摩耗損傷はなく、安定した摩擦
係数を発現することが確認された。一方、比較例（Ｎ
ｏ．６〜１２）では、次のような問題が確認された。比
較例（Ｎｏ．６）では、銅系焼結摩擦部材の原料混合粉
末において、Ｐの含有量が適正値よりも少ないために、
シンクロナイザリング本体と銅系焼結摩擦部材との接合
界面において、十分なせん断抜き強度が得られなかっ
た。比較例（Ｎｏ．７）では、Ｆｅ−Ｐ系合金粉末を適
正範囲の上限値１０重量％を超えて添加したが、接合強
度は大きく増加せず、逆に、高価なＦｅ−Ｐ系合金粉末
を多く添加することによる経済性の問題が生じた。比較
例（Ｎｏ．８）では、Ｆｅ−Ｐ系合金粉末中のＰの含有
量を適正範囲の上限値３０重量％を超えて添加したが、
接合強度は大きく増加せず、逆に、Ｐを多く含有する高
価なＦｅ−Ｐ系合金粉末を使用することによる経済性の
問題が生じた。比較例（Ｎｏ．９）では、銅系焼結摩擦
部材の原料混合粉末において、Ｆｅ−Ｐ系合金粉末を含
有しないために、シンクロナイザリング本体と銅系焼結
摩擦部材との接合界面において、十分なせん断抜き強度
が得られず、単体試験開始直後にシンクロナイザリング
本体から銅系焼結摩擦部材が剥離した。比較例（Ｎｏ．
１０）では、銅系焼結摩擦部材中の空孔率が５容積％で
あり、このために、摩擦係数の低下が認められた。比較
例（Ｎｏ．１１）では、銅系焼結摩擦部材中の空孔率が
２０容積％であり、このために、摩擦係数の低下が認め
られた。比較例（Ｎｏ．１２）では、銅系焼結摩擦部材
中の空孔率が６０容積％であり、このために、銅系焼結
摩擦部材に摩耗および焼付けが発生した。As shown in Tables 1 and 2, a copper-based sintered friction member having a predetermined porosity obtained by solidifying a raw material powder having a mixed composition specified by the present invention under appropriate conditions. Of the present invention in which this copper-based sintered friction member was solid-phase diffusion-bonded to a synchronizer ring body under appropriate conditions (N
o. In 1) to 5), it was confirmed that the joining interface between the synchronizer ring main body and the copper-based sintered friction member had sufficient strength. Also, in the synchronizer ring durability test, it was confirmed that there was no wear damage and a stable friction coefficient was exhibited. On the other hand, the comparative example (N
o. 6 to 12), the following problems were confirmed. In Comparative Example (No. 6), in the raw material mixed powder of the copper-based sintered friction member, the content of P was smaller than an appropriate value.
At the joint interface between the synchronizer ring main body and the copper-based sintered friction member, sufficient shearing strength was not obtained. In the comparative example (No. 7), the Fe-P-based alloy powder was added in excess of the upper limit of 10% by weight in the appropriate range, but the joining strength was not greatly increased, and conversely, the expensive Fe-P-based alloy powder was added. The problem of economical efficiency was caused by adding a large amount of. In Comparative Example (No. 8), the content of P in the Fe-P-based alloy powder was added in excess of the upper limit of 30% by weight in the appropriate range.
The joining strength was not greatly increased, and conversely, there was a problem of economy due to the use of expensive Fe-P-based alloy powder containing a large amount of P. In Comparative Example (No. 9), since the Fe-P-based alloy powder was not contained in the raw material mixed powder of the copper-based sintered friction member, the joint interface between the synchronizer ring main body and the copper-based sintered friction member was sufficiently high. No high shearing strength was obtained, and the copper-based sintered friction member peeled off from the synchronizer ring immediately after the start of the unit test. Comparative Example (No.
In 10), the porosity in the copper-based sintered friction member was 5% by volume, and therefore, a decrease in the friction coefficient was recognized. In Comparative Example (No. 11), the porosity in the copper-based sintered friction member was 20% by volume, and a decrease in the friction coefficient was recognized. In the comparative example (No. 12), the porosity in the copper-based sintered friction member was 60% by volume, and therefore, the copper-based sintered friction member was worn and seized.

【００６７】実施例２ Ｃｕ−Ｍｎ系鋼材（引張り強度５９５ＭＰａ）を用い
て、内径７０ｍｍφのシンクロナイザリング本体を作製
した。そして、図１（ａ）に示された「製造工程１」の
製法に基づいて、２層構造のシンクロナイザリングを作
製した。Example 2 A synchronizer ring body having an inner diameter of 70 mmφ was manufactured using a Cu—Mn-based steel material (tensile strength: 595 MPa). Then, a synchronizer ring having a two-layer structure was manufactured based on the manufacturing method of “manufacturing step 1” shown in FIG.

【００６８】具体的には、本発明が規定する原料混合粉
末として、前記表１のＮｏ．２に示された組成を有する
銅系混合粉末を準備した。その銅系混合粉末を型押しお
よび成形することにより、テーパ角度約６°の内周面を
有するリング状の銅系粉末成形体（外径７０ｍｍφ／空
孔率３９容積％）を作製した。このリング状の銅系粉末
成形体をシンクロナイザリング本体の内周面に当接し
て、２層構造のシンクロナイザリングを作製した。この
２層構造のシンクロナイザリングを下の表３に記載され
た加熱条件の下で焼結を行ない、リング状の銅系焼結摩
擦部材を作製すると同時に、シンクロナイザリング本体
にこの銅系焼結摩擦部材を固相拡散接合させて一体化し
た２層構造のシンクロナイザリングを作製した。Specifically, as the raw material mixed powder specified by the present invention, A copper-based mixed powder having the composition shown in No. 2 was prepared. The copper-based mixed powder was stamped and molded to produce a ring-shaped copper-based powder compact (outer diameter 70 mmφ / porosity 39% by volume) having an inner peripheral surface with a taper angle of about 6 °. This ring-shaped copper-based powder compact was brought into contact with the inner peripheral surface of the synchronizer ring main body to produce a synchronizer ring having a two-layer structure. The synchronizer ring having the two-layer structure is sintered under the heating conditions described in Table 3 below to produce a ring-shaped copper-based sintered friction member, and at the same time, the copper-based sintered friction member is attached to the synchronizer ring main body. A synchronizer ring having a two-layer structure in which the members were integrated by solid-phase diffusion bonding was produced.

【００６９】実施例１と同様に、図２に示すような治具
を用いて、シンクロナイザリング本体の内周面側に接合
された銅系焼結摩擦部材とシンクロナイザリング本体と
のせん断抜き強度を測定した。また、単体試験機を用
い、潤滑油（１０Ｗ３０油）環境下においてＳＣＭ４１
５浸炭処理鋼材製コーンとの５０００サイクルの耐久試
験を行ない、１０００サイクル時点における摩擦係数を
測定した。これらの結果を下の表４に示す。In the same manner as in Example 1, the jig shown in FIG. 2 was used to determine the shear release strength between the copper-based sintered friction member joined to the inner peripheral surface of the synchronizer ring main body and the synchronizer ring main body. It was measured. Using a unit tester, SCM41 in a lubricating oil (10W30 oil) environment
A 5000 cycle endurance test with a 5 carburized steel cone was performed, and the friction coefficient at 1000 cycles was measured. The results are shown in Table 4 below.

【００７０】[0070]

【表３】 [Table 3]

【００７１】[0071]

【表４】 [Table 4]

【００７２】表３および表４に示すように、本発明が規
定する混合組成を有する原料粉末を適正な焼結条件下で
固化し得た所定の空孔率を有する銅系焼結摩擦部材を作
製するとともに、適正条件下でこの銅系焼結摩擦部材を
シンクロナイザリング本体に固相拡散接合させることに
よって得た本発明例（Ｎｏ．１〜３）では、シンクロナ
イザリング本体と焼結摩擦部材との接合界面において、
十分な接合強度を有していることが確認された。また、
シンクロナイザリング単体耐久試験においても摩耗損傷
がなく、安定した摩擦係数を発現できることが確認され
た。As shown in Tables 3 and 4, a copper-based sintered friction member having a predetermined porosity obtained by solidifying a raw material powder having a mixed composition specified by the present invention under appropriate sintering conditions was used. In the present invention examples (Nos. 1 to 3) obtained by manufacturing and subjecting the copper-based sintered friction member to the synchronizer ring main body under solid-state diffusion bonding under appropriate conditions, the synchronizer ring main body and the sintered friction member At the bonding interface of
It was confirmed that it had sufficient bonding strength. Also,
In the synchronizer ring durability test, it was confirmed that there was no wear and damage and a stable coefficient of friction could be exhibited.

【００７３】一方、比較例（Ｎｏ．４〜７）において
は、次のような問題が確認された。比較例（Ｎｏ．４）
では、焼結温度が７００℃であり、このために、銅系粉
末成形体において十分に焼結が進行しなかった。その結
果、単体摩耗試験において銅系焼結摩擦部材に摩耗が生
じた。また、シンクロナイザリング本体との接合強度の
低下も確認された。比較例（Ｎｏ．５）では、焼結温度
が７５０℃であり、このために、銅系粉末成形体におい
て十分に焼結が進行しなかった。その結果、単体摩耗試
験において銅系焼結摩擦部材に摩耗が生じた。また、シ
ンクロナイザリング本体との接合強度の低下も確認され
た。比較例（Ｎｏ．６）では、焼結を大気中で行なった
ために、銅系粉末成形体において酸化現象が進行し、十
分な強度および耐摩耗性を有する焼結体が得られなかっ
た。その結果、単体摩耗試験において銅系焼結摩擦部材
に摩耗が生じた。また、銅系焼結摩擦部材とシンクロナ
イザリング本体との接合強度の低下も確認された。比較
例（Ｎｏ．７）では、焼結温度が１０９０℃であり、こ
のために、銅系粉末成形体において焼結が顕著に進行し
て空孔が閉鎖し、銅系焼結摩擦部材中に適正な空孔率が
得られなかった。その結果、単体摩耗試験において摩擦
係数の低下が認められた。On the other hand, in the comparative examples (Nos. 4 to 7), the following problems were confirmed. Comparative example (No. 4)
In this case, the sintering temperature was 700 ° C., and therefore, sintering did not sufficiently proceed in the copper-based powder compact. As a result, abrasion occurred in the copper-based sintered friction member in the unitary abrasion test. In addition, a decrease in bonding strength with the synchronizer ring body was also confirmed. In Comparative Example (No. 5), the sintering temperature was 750 ° C., and therefore, sintering did not sufficiently proceed in the copper-based powder compact. As a result, abrasion occurred in the copper-based sintered friction member in the unitary abrasion test. In addition, a decrease in bonding strength with the synchronizer ring body was also confirmed. In Comparative Example (No. 6), since the sintering was performed in the air, the oxidation phenomenon progressed in the copper-based powder compact, and a sintered body having sufficient strength and wear resistance could not be obtained. As a result, abrasion occurred in the copper-based sintered friction member in the unitary abrasion test. In addition, a decrease in the bonding strength between the copper-based sintered friction member and the synchronizer ring body was also confirmed. In the comparative example (No. 7), the sintering temperature was 1090 ° C., so that the sintering progressed remarkably in the copper-based powder compact, the pores were closed, and the copper-based sintered friction member had An appropriate porosity could not be obtained. As a result, a decrease in the coefficient of friction was observed in the unit wear test.

【００７４】実施例３ Ｃｕ−Ｍｏ系鋼材（引張り強度５７０ＭＰａ）を用い
て、内径７０ｍｍφのシンクロナイザリング本体を作製
した。そして、図１（ｂ）に示された「製造工程２」の
製法に基づき、２層構造のシンクロナイザリングを作製
した。Example 3 A synchronizer ring body having an inner diameter of 70 mmφ was manufactured using a Cu-Mo steel (tensile strength: 570 MPa). Then, a synchronizer ring having a two-layer structure was manufactured based on the manufacturing method of “manufacturing step 2” shown in FIG. 1B.

【００７５】具体的には、本発明が規定する原料混合粉
末として、表１のＮｏ．４に示された組成を有する銅系
混合粉末を準備した。その銅系混合粉末を型押しおよび
成形することにより、テーパ角度約６°の内周面を有す
るリング状粉末成形体（外径７０．１ｍｍφ）を作製し
た。なお、成形時の面圧を管理することにより、下の表
５に示すような空孔率の異なる粉末成形体を作製した。Specifically, as the raw material mixed powder specified in the present invention, A copper-based mixed powder having the composition shown in No. 4 was prepared. A ring-shaped powder compact (outer diameter 70.1 mmφ) having an inner peripheral surface with a taper angle of about 6 ° was produced by embossing and molding the copper-based mixed powder. By controlling the surface pressure during molding, powder compacts having different porosity as shown in Table 5 below were produced.

【００７６】このリング状の銅系粉末成形体を表５に記
載された加熱条件の下で一旦、仮焼結させて銅系焼結摩
擦部材を作製した。その後、この銅系焼結摩擦部材をシ
ンクロナイザリング本体の内周面に圧入および当接する
ことにより２層構造のシンクロナイザリングを作製し
た。The ring-shaped copper powder compact was temporarily sintered under the heating conditions shown in Table 5 to produce a copper-based sintered friction member. Thereafter, the copper-based sintered friction member was press-fitted and abutted on the inner peripheral surface of the synchronizer ring main body to produce a two-layered synchronizer ring.

【００７７】この２層構造のシンクロナイザリングを、
９００℃に管理した窒素ガスの雰囲気中で１時間加熱お
よび保持することにより、リング状の銅系焼結摩擦部材
を作製すると同時に、シンクロナイザリング本体にこの
銅系焼結摩擦部材を固相拡散接合させて一体化した２層
構造のシンクロナイザリングを作製した。The synchronizer ring having the two-layer structure is
By heating and holding for 1 hour in a nitrogen gas atmosphere controlled at 900 ° C., a ring-shaped copper-based sintered friction member is produced, and at the same time, the copper-based sintered friction member is solid-phase diffusion bonded to a synchronizer ring main body. Then, a synchronizer ring having a two-layer structure integrated was produced.

【００７８】そして、図２に示すような治具を用いて銅
系焼結摩擦部材とシンクロナイザリング本体とのせん断
抜き強度を測定した。また、単体試験機を用い、潤滑油
（１０Ｗ３０油）環境下においてＳＣＭ４１５浸炭処理
鋼材製コーンとの５０００サイクルの耐久試験を行な
い、１０００サイクル時点における摩擦係数を測定し
た。これらの結果を下の表６に示す。Then, the shearing strength between the copper-based sintered friction member and the synchronizer ring main body was measured using a jig as shown in FIG. Using a unit tester, a 5000 cycle endurance test with a SCM415 carburized steel cone was performed in a lubricating oil (10W30 oil) environment, and the friction coefficient at 1000 cycles was measured. The results are shown in Table 6 below.

【００７９】[0079]

【表５】 [Table 5]

【００８０】[0080]

【表６】 [Table 6]

【００８１】表５および表６を参照して、本発明が規定
する混合組成を有する原料粉末を適正な条件下で固化し
得た所定の空孔率を有する銅系焼結摩擦部材を作製し、
これを適正条件下でシンクロナイザリング本体に固相拡
散接合させた本発明例（Ｎｏ．１〜５）では、シンクロ
ナイザリング本体と銅系焼結摩擦部材との接合界面にお
いて、十分な接合強度を有していることが確認された。
また、シンクロナイザリング単体耐久試験においても摩
耗損傷がなく、安定した摩擦係数を発現することが確認
された。Referring to Tables 5 and 6, a copper-based sintered friction member having a predetermined porosity was prepared by solidifying raw material powder having a mixed composition specified by the present invention under appropriate conditions. ,
In the present invention examples (Nos. 1 to 5) in which this was solid-phase diffusion-bonded to the synchronizer ring main body under appropriate conditions, sufficient bonding strength was obtained at the bonding interface between the synchronizer ring main body and the copper-based sintered friction member. It was confirmed that.
Further, in the synchronizer ring durability test, it was confirmed that there was no wear damage and a stable friction coefficient was exhibited.

【００８２】一方、比較例（Ｎｏ．６〜１０）では、次
のような問題が確認された。比較例（Ｎｏ．６）では、
粉末成形体の密度が小さいために、得られた銅系焼結摩
擦部材中の空孔率は２８容積％であった。このため、銅
系焼結摩擦部材中に適正な量の空孔が形成されたいない
ために、単体摩耗試験において摩擦係数の低下が認めら
れた。比較例（Ｎｏ．７）では、粉末成形体の密度が大
きいために、得られた銅系焼結摩擦部材中の空孔率は５
８容積％であった。このため、空孔率が適正範囲よりも
大きいために銅系焼結摩擦部材に摩耗および焼付きが発
生した。比較例（Ｎｏ．８）では、粉末成形体の焼結温
度が３５０℃であった。このために、十分な強度を有す
る銅系焼結摩擦部材が得られず、その結果、シンクロナ
イザリング本体に銅系焼結摩擦部材を圧入した際にその
銅系焼結摩擦部材中に亀裂および割れが発生した。比較
例（Ｎｏ．９）では、焼結温度が１０９５℃であり、こ
のために、銅系粉末成形体において焼結が顕著に進行し
て空孔が閉鎖し、銅系焼結摩擦部材中に適正な空孔率が
得られなかった。その結果、単体摩耗試験において摩擦
係数の低下が認められた。比較例（Ｎｏ．１０）では、
焼結を大気中で行なったために、粉末成形体において酸
化現象が進行し、十分な耐摩耗性を有する銅系焼結摩擦
部材を得ることができなかった。その結果、単体摩耗試
験において銅系焼結摩擦部材に摩耗が生じた。On the other hand, in the comparative examples (Nos. 6 to 10), the following problems were confirmed. In the comparative example (No. 6),
Since the density of the powder compact was low, the porosity in the obtained copper-based sintered friction member was 28% by volume. For this reason, since a proper amount of pores were not formed in the copper-based sintered friction member, a decrease in the coefficient of friction was observed in the unit wear test. In Comparative Example (No. 7), the porosity of the obtained copper-based sintered friction member was 5 because the density of the powder compact was large.
8% by volume. For this reason, wear and seizure occurred in the copper-based sintered friction member because the porosity was larger than the appropriate range. In the comparative example (No. 8), the sintering temperature of the powder compact was 350 ° C. For this reason, a copper-based sintered friction member having sufficient strength cannot be obtained. As a result, when the copper-based sintered friction member is pressed into the synchronizer ring body, cracks and cracks are formed in the copper-based sintered friction member. There has occurred. In the comparative example (No. 9), the sintering temperature was 1095 ° C., so that the sintering progressed remarkably in the copper-based powder compact, the pores were closed, and the copper-based sintered friction member had An appropriate porosity could not be obtained. As a result, a decrease in the coefficient of friction was observed in the unit wear test. In the comparative example (No. 10),
Since the sintering was performed in the atmosphere, the oxidation phenomenon progressed in the powder compact, and a copper-based sintered friction member having sufficient wear resistance could not be obtained. As a result, abrasion occurred in the copper-based sintered friction member in the unitary abrasion test.

【００８３】実施例４ Ｃｕ−Ｍｏ系鋼材（引張り強度５７０ＭＰａ）を用い
て、内径６０ｍｍφのシンクロナイザリング本体を作製
した。そして、図１（ｃ）に示された「製造工程３」の
製法に基づき、２層構造のシンクロナイザリングを作製
した。Example 4 A synchronizer ring body having an inner diameter of 60 mmφ was manufactured using a Cu-Mo steel material (tensile strength: 570 MPa). Then, a synchronizer ring having a two-layer structure was manufactured based on the manufacturing method of “manufacturing step 3” shown in FIG. 1C.

【００８４】具体的には、本発明が規定する原料混合粉
末として、下の表７に示された混合組成を有する銅系混
合粉末を準備した。その銅系混合粉末を型押しおよび成
形することにより、テーパ角度約６°の内周面を有する
リング状粉末成形体（外径６０．１ｍｍφ／空孔率４１
容積％）を作製した。このリング状粉末成形体を下の表
８に示された加熱条件の下で一旦、仮焼結させて、銅系
焼結摩擦部材を作製した。そして、Ｆｅ−２０重量％Ｐ
の組成を有する合金粉末（平均粒径３５μｍ）をシンク
ロナイザリング本体の内周面上または銅系焼結摩擦部材
の外周面上の少なくとも一方に塗布した。このとき、ス
プレー糊を一旦、シンクロナイザリング本体の内周面上
または銅系焼結摩擦部材の外周面上に塗布した後、Ｆｅ
−Ｐ系合金粉末を均一に散布した。この状態で銅系焼結
摩擦部材をシンクロナイザリング本体の内周面に圧入お
よび当接することにより、２層構造のシンクロナイザリ
ングを作製した。Specifically, a copper-based mixed powder having a mixed composition shown in Table 7 below was prepared as a raw material mixed powder specified by the present invention. By embossing and molding the copper-based mixed powder, a ring-shaped powder compact (outer diameter 60.1 mmφ / porosity 41) having an inner peripheral surface with a taper angle of about 6 °
% By volume). This ring-shaped powder compact was temporarily sintered under the heating conditions shown in Table 8 below to produce a copper-based sintered friction member. And Fe-20% by weight P
Was applied onto at least one of the inner peripheral surface of the synchronizer ring main body and the outer peripheral surface of the copper-based sintered friction member. At this time, the spray paste was once applied on the inner peripheral surface of the synchronizer ring main body or the outer peripheral surface of the copper-based sintered friction member, and then Fe
-P-based alloy powder was uniformly dispersed. In this state, a copper-based sintered friction member was press-fitted into and brought into contact with the inner peripheral surface of the synchronizer ring main body to produce a synchronizer ring having a two-layer structure.

【００８５】そして、この２構造のシンクロナイザリン
グを表８に示された加熱条件の下で加熱および保持する
ことにより、銅系焼結摩擦部材とシンクロナイザリング
本体とを固相拡散接合させて一体化した２層構造のシン
クロナイザリングを作製した。Then, the synchronizer ring having the two structures is heated and held under the heating conditions shown in Table 8, whereby the copper-based sintered friction member and the synchronizer ring main body are integrated by solid-phase diffusion bonding. A synchronizer ring having a two-layer structure was manufactured.

【００８６】また、図２に示すような治具を用いて、銅
系焼結摩擦部材とシンクロナイザリング本体とのせん断
抜き強度を測定した。その測定値と抜き試験後の破断面
観察により、破壊された場所を調査した。その結果を下
の表９に示す。また、単体試験機を用い、潤滑油（１０
Ｗ３０油）環境下においてＳＣＭ４１５浸炭処理鋼材製
コーンとの５０００サイクルの耐久試験を行ない、１０
００サイクル時点における摩擦係数を測定した。Using a jig as shown in FIG. 2, the shearing strength between the copper-based sintered friction member and the synchronizer ring main body was measured. The location of the destruction was investigated based on the measured values and the observation of the fracture surface after the punching test. The results are shown in Table 9 below. The lubricating oil (10
W30 oil) 5000 cycles of durability test with SCM415 carburized steel cone under environment
The coefficient of friction at the time of the 00 cycle was measured.

【００８７】[0087]

【表７】 [Table 7]

【００８８】[0088]

【表８】 [Table 8]

【００８９】[0089]

【表９】 [Table 9]

【００９０】本発明が規定する混合組成を有する原料粉
末を適正な条件下で固化し得た所定の空孔率を有する銅
系焼結摩擦部材を作製するとともに、この銅系焼結摩擦
部材とシンクロナイザリング本体との接合界面にＦｅ−
Ｐ系合金粉末を介在させた状態で両者を固相拡散接合さ
せた本発明例（Ｎｏ．１〜６）では、シンクロナイザリ
ング本体と銅系焼結摩擦部材との接合界面において、十
分な接合強度を有していることが確認された。また、比
較例（Ｎｏ．１１）を除くいずれの銅系焼結摩擦部材に
おいても空孔率は３８〜４０容積％であり、１０００サ
イクル時点における摩擦係数も０．１１〜０．１２の範
囲内で安定した摩擦係数を有していることが確認され
た。A copper-based sintered friction member having a predetermined porosity obtained by solidifying a raw material powder having a mixed composition specified by the present invention under appropriate conditions is produced. Fe- at the bonding interface with the synchronizer ring body
In the present invention examples (Nos. 1 to 6) in which both are solid-phase diffusion bonded with the P-based alloy powder interposed therebetween, sufficient bonding strength is obtained at the bonding interface between the synchronizer ring main body and the copper-based sintered friction member. It was confirmed to have. In addition, the porosity of all the copper-based sintered friction members except for the comparative example (No. 11) was 38 to 40% by volume, and the friction coefficient at the time of 1000 cycles was within the range of 0.11 to 0.12. It was confirmed that the sample had a stable friction coefficient.

【００９１】一方、比較例（Ｎｏ．７〜１１）では、次
のような問題が確認された。比較例（Ｎｏ．７）では、
シンクロナイザリング本体と銅系焼結摩擦部材との接合
界面にＦｅ−Ｐ系合金粉末を介在させない状態で加熱お
よび保持したために、両者の間で十分な相互拡散現象が
進行せず、その結果、せん断抜き強度が低下した。比較
例（Ｎｏ．８）では、固相拡散接合温度が６５０℃であ
り、このために、両者の間で十分な相互拡散現象が進行
せず、その結果、せん断抜き強度が低下した。比較例
（Ｎｏ．９）では、固相拡散接合温度が７３０℃であ
り、このために、両者の間で十分な相互拡散現象が進行
せず、その結果、せん断抜き強度が低下した。比較例
（Ｎｏ．１０）では、固相拡散接合のための加熱処理を
大気中で行なったために、接合界面が酸化し、その結
果、せん断抜き強度が低下した。比較例（Ｎｏ．１１）
では、固相拡散接合温度が１０９０℃であり、このため
に、銅系焼結摩擦部材中の空孔率が３２容積％に減少
し、その結果、平均摩擦係数が０．０８に低下した。On the other hand, in the comparative examples (Nos. 7 to 11), the following problems were confirmed. In the comparative example (No. 7),
Since the synchronizer ring and the copper-based sintered friction member were heated and held in a state in which no Fe-P-based alloy powder was interposed at the joint interface, a sufficient interdiffusion phenomenon did not proceed between the two, and as a result, shearing occurred. The punching strength decreased. In Comparative Example (No. 8), the solid-state diffusion bonding temperature was 650 ° C., and therefore, a sufficient interdiffusion phenomenon did not proceed between the two, and as a result, the shear-out strength decreased. In Comparative Example (No. 9), the solid-state diffusion bonding temperature was 730 ° C., and therefore, a sufficient interdiffusion phenomenon did not proceed between the two, and as a result, the shearing-out strength decreased. In the comparative example (No. 10), the heat treatment for the solid-phase diffusion bonding was performed in the air, so that the bonding interface was oxidized, and as a result, the shearing strength decreased. Comparative example (No. 11)
In this case, the solid phase diffusion bonding temperature was 1090 ° C., which reduced the porosity in the copper-based sintered friction member to 32% by volume, and as a result, the average friction coefficient decreased to 0.08.

【００９２】実施例５ Ｃｕ−３０重量％Ｚｎ黄銅合金（引張り強度５５０ＭＰ
ａ）を用いて、内径６５ｍｍφのシンクロナイザリング
本体を作製した。そして、図１（ｄ）に示された「製造
工程４」の製法に基づき、２層構造のシンクロナイザリ
ングを作製した。Example 5 Cu-30% by weight Zn brass alloy (tensile strength: 550MP)
Using a), a synchronizer ring body having an inner diameter of 65 mmφ was manufactured. Then, a synchronizer ring having a two-layer structure was manufactured based on the manufacturing method of “manufacturing step 4” shown in FIG.

【００９３】具体的には、本発明が規定する原料混合粉
末として、表１のＮｏ．４、９に示された組成を有する
銅系混合粉末を準備した。次に、図３（ａ）に示すよう
に、金型２、コア部材３、下パンチ４および上パンチ６
を準備するとともに、黄銅製のシンクロナイザリング本
体８を金型２に挿入した。その後、図３（ｂ）に示すよ
うに、シンクロナイザリング本体８の内周面側に銅系焼
結摩擦部材の原料混合粉末１０を充填した。そして、上
パンチ６および下パンチ４にそれぞれ矢印に示す方向へ
力を加えて、この原料混合粉末１０を型押しおよび成形
することにより、テーパ角度約５°の内周面を有するリ
ング状粉末成形体を有する２層構造のシンクロナイザリ
ングを作製した。なお、成形時における面圧を管理する
ことにより、粉末成形体の空孔率を制御した。Specifically, as the raw material mixed powder specified in the present invention, No. 1 in Table 1 was used. Copper-based mixed powders having compositions shown in 4 and 9 were prepared. Next, as shown in FIG. 3A, the mold 2, the core member 3, the lower punch 4, and the upper punch 6
Was prepared, and the synchronizer ring body 8 made of brass was inserted into the mold 2. Thereafter, as shown in FIG. 3B, the inner peripheral surface side of the synchronizer ring main body 8 was filled with the raw material mixed powder 10 of the copper-based sintered friction member. Then, a force is applied to the upper punch 6 and the lower punch 4 in the directions indicated by arrows, and the raw material mixed powder 10 is embossed and molded to form a ring-shaped powder having an inner peripheral surface with a taper angle of about 5 °. A synchronizer ring having a two-layer structure having a body was produced. The porosity of the powder compact was controlled by controlling the surface pressure during molding.

【００９４】そして、この２層構造のシンクロナイザリ
ングを下の表１０に記載された加熱条件の下で加熱およ
び保持することにより、銅系焼結摩擦部材を作製すると
同時に、シンクロナイザリング本体にこの銅系焼結摩擦
部材を固相拡散接合させて一体化した２層構造のシンク
ロナイザリングを作製した。Then, the synchronizer ring having the two-layer structure was heated and held under the heating conditions described in Table 10 below, thereby producing a copper-based sintered friction member and, at the same time, forming the copper-based sintered friction member on the synchronizer ring main body. A synchronizer ring having a two-layer structure was manufactured by solid-phase diffusion bonding of the sintered sintered friction members.

【００９５】そして、図２に示すような治具を用いて銅
系焼結摩擦部材とシンクロナイザリング本体とのせん断
抜き強度を測定した。また、単体試験機を用い、潤滑油
（１０Ｗ３０油）環境下においてＳＣＭ４１５浸炭処理
鋼材製コーンとの５０００サイクルの耐久試験を行な
い、１０００サイクル時点における摩擦係数を測定し
た。それらの結果を下の表１１に示す。Then, the shearing strength between the copper-based sintered friction member and the synchronizer ring main body was measured using a jig as shown in FIG. Using a unit tester, a 5000 cycle endurance test with a SCM415 carburized steel cone was performed in a lubricating oil (10W30 oil) environment, and the friction coefficient at 1000 cycles was measured. The results are shown in Table 11 below.

【００９６】[0096]

【表１０】 [Table 10]

【００９７】[0097]

【表１１】 [Table 11]

【００９８】表１０および表１１を参照して、本発明例
（Ｎｏ．１〜５）では、本発明が規定する混合組成を有
する原料粉末を適正な条件下で成形および焼結固化する
ことにより、適正な空孔率を有する銅系焼結摩擦部材を
内周面を有する２層構造のシンクロナイザリングを創製
することができる。そのシンクロナイザリングでは、シ
ンクロナイザリング本体と銅系焼結摩擦部材との接合界
面において、十分な接合強度を有していることが確認さ
れた。また、シンクロナイザリング単体耐久試験におい
ても摩耗損傷がなく、安定した摩擦係数を発現できるこ
とが確認された。Referring to Tables 10 and 11, in the present invention examples (Nos. 1 to 5), the raw material powder having the mixed composition specified by the present invention is molded and sintered and solidified under appropriate conditions. In addition, it is possible to create a synchronizer ring having a two-layer structure having a copper-based sintered friction member having an appropriate porosity and an inner peripheral surface. In the synchronizer ring, it was confirmed that the synchronizer ring had sufficient joining strength at the joining interface between the synchronizer ring main body and the copper-based sintered friction member. Further, it was confirmed in the synchronizer ring durability test that there was no wear damage and a stable friction coefficient could be exhibited.

【００９９】一方、比較例（Ｎｏ．６〜１１）では、次
のような問題が確認された。比較例（Ｎｏ．６）では、
粉末成形体の密度が小さいために、得られた銅系焼結摩
擦部材中の空孔率は２５容積％であった。このため、銅
系焼結摩擦部材中には適正な量の空孔が形成されていな
いため、単体摩耗試験において摩擦係数の低下が認めら
れた。比較例（Ｎｏ．７）では、粉末成形体の密度が大
きいために、得られた銅系焼結摩擦部材中の空孔率は５
７容積％であった。このために、銅系焼結摩擦部材に摩
耗および焼付きが生じた。比較例（Ｎｏ．８）では、焼
結温度が６３０℃であり、このために、両者の間で十分
な相互拡散現象が進行せず、その結果、せん断抜き強度
が低下した。比較例（Ｎｏ．９）では、焼結温度が７４
０℃であり、このために、両者の間で十分な相互拡散現
象が進行せず、その結果、せん断抜き強度が低下した。
比較例（Ｎｏ．１０）では、焼結を大気中で行なったた
めに、粉末成形体において酸化現象が進行し、十分な耐
摩耗性を有する銅系焼結摩擦部材を得ることができなか
った。その結果、単体摩耗試験において銅系焼結摩擦部
材に摩耗が生じた。比較例（Ｎｏ．１１）では、銅系焼
結摩擦部材の原料混合粉末において、Ｆｅ−Ｐ系粉末を
含有しないために、シンクロナイザリング本体と銅系焼
結摩擦部材との接合界面において十分なせん断抜き強度
が得られず、単体試験開始直後に、シンクロナイザリン
グ本体から銅系焼結摩擦部材が剥離した。On the other hand, in the comparative examples (Nos. 6 to 11), the following problems were confirmed. In the comparative example (No. 6),
Since the density of the powder compact was low, the porosity in the obtained copper-based sintered friction member was 25% by volume. For this reason, since an appropriate amount of pores was not formed in the copper-based sintered friction member, a decrease in the coefficient of friction was observed in the single-piece wear test. In Comparative Example (No. 7), the porosity of the obtained copper-based sintered friction member was 5 because the density of the powder compact was large.
7% by volume. As a result, wear and seizure occurred on the copper-based sintered friction member. In the comparative example (No. 8), the sintering temperature was 630 ° C., and therefore, a sufficient interdiffusion phenomenon did not proceed between the two, and as a result, the shearing strength decreased. In the comparative example (No. 9), the sintering temperature was 74.
The temperature was 0 ° C., and as a result, a sufficient interdiffusion phenomenon did not proceed between the two, and as a result, the shearing strength decreased.
In Comparative Example (No. 10), since the sintering was performed in the atmosphere, the oxidation phenomenon proceeded in the powder compact, and a copper-based sintered friction member having sufficient wear resistance could not be obtained. As a result, abrasion occurred in the copper-based sintered friction member in the unitary abrasion test. In Comparative Example (No. 11), since the raw material mixed powder of the copper-based sintered friction member did not contain Fe-P-based powder, sufficient shearing was performed at the joint interface between the synchronizer ring main body and the copper-based sintered friction member. No pull-out strength was obtained, and immediately after the start of the unit test, the copper-based sintered friction member peeled off from the synchronizer ring main body.

【０１００】実施例６ Ｃｕ−Ｍｏ系鋼材（引張り強度５７０ＭＰａ）を用い
て、内径６５ｍｍφのシンクロナイザリング本体を作製
した。そして、図１（ａ）に示された「製造工程１」の
製法に基づき、２層構造のシンクロナイザリングを作製
した。原料粉末として、表１のＮｏ．４に示された混合
粉末と同様の混合粉末を用いて、テーパ角度約６°の内
周面を有するリング状粉末成形体（外径７０．１ｍｍ
φ）を作製した。Example 6 A synchronizer ring body having an inner diameter of 65 mmφ was manufactured using Cu-Mo steel (tensile strength: 570 MPa). Then, a synchronizer ring having a two-layer structure was manufactured based on the manufacturing method of “manufacturing step 1” shown in FIG. As the raw material powder, Using a mixed powder similar to the mixed powder shown in FIG. 4, a ring-shaped powder compact (outer diameter 70.1 mm) having an inner peripheral surface with a taper angle of about 6 °
φ) was prepared.

【０１０１】ただし、成形に用いるコア部材として、図
４に示すように、成形プレスの円錐形上のコア部材３の
表面にΛ形状の突起１２を円周方向に付与したものを用
いた。そして、上パンチ６および下パンチ４にそれぞれ
矢印に示す方向へ力を加えて、原料粉末１０を型押しお
よび成形することにより、内周面に円周方向に油溝１４
を有するリング状の粉末成形体１６を得た。得られた粉
末成形体をシンクロナイザリング本体の内周面に当接し
た状態で、９００℃に管理した窒素ガス雰囲気中におい
て１時間加熱および保持することにより、リング状銅系
焼結摩擦部材（空孔率４３容積％）を得ると同時に、シ
ンクロナイザリング本体にこの銅系焼結摩擦部材を固相
拡散接合させて一体化した２層構造のシンクロナイザリ
ングを作製した。However, as shown in FIG. 4, a core member 3 in a conical shape of a molding press having a Λ-shaped projection 12 provided on the surface thereof in the circumferential direction was used as the core member used for molding. Then, a force is applied to the upper punch 6 and the lower punch 4 in the directions indicated by arrows, and the raw material powder 10 is stamped and formed, whereby the oil grooves 14 are formed in the inner circumferential surface in the circumferential direction.
Was obtained. By heating and holding the obtained powder compact for 1 hour in a nitrogen gas atmosphere controlled at 900 ° C. in a state in which the powder compact is in contact with the inner peripheral surface of the synchronizer ring main body, a ring-shaped copper-based sintered friction member (empty) At the same time as obtaining a porosity of 43% by volume), the copper-based sintered friction member was solid-phase diffusion-bonded to the synchronizer ring main body to produce a two-layered synchronizer ring.

【０１０２】また、比較のために、銅系粉末成形体を同
一条件の下で焼結および固相拡散接合を施すことによ
り、円周方向に油溝を有していない銅系焼結摩擦部材
（空孔率４３容積％）を有する２層構造のシンクロナイ
ザリングを作製した。For comparison, a copper-based sintered friction member having no oil groove in the circumferential direction was obtained by subjecting a copper-based powder compact to sintering and solid-phase diffusion bonding under the same conditions. A synchronizer ring having a two-layer structure having a porosity of 43% by volume was produced.

【０１０３】そして、図２に示すような治具を用いて銅
系焼結摩擦部材とシンクロナイザリング本体とのせん断
抜き強度を測定した。また、単体試験機を用い、潤滑油
（１０Ｗ３０油）環境下においてＳＣＭ４１５浸炭処理
鋼材製コーンとの５０００サイクルの耐久試験を行な
い、１０００サイクル時点における摩擦係数を測定し
た。その結果を下の表１２に示す。Then, the shearing strength between the copper-based sintered friction member and the synchronizer ring main body was measured using a jig as shown in FIG. Using a unit tester, a 5000 cycle endurance test with a SCM415 carburized steel cone was performed in a lubricating oil (10W30 oil) environment, and the friction coefficient at 1000 cycles was measured. The results are shown in Table 12 below.

【０１０４】[0104]

【表１２】 [Table 12]

【０１０５】本発明が規定する製造方法によって、相手
材としてのコーン部と接する銅系焼結摩擦部材のテーパ
状の内周面上にＬ形状の油溝を付与することができる。
そのシンクロナイザリングでは、表１２に示されている
ように、その油溝の油膜除去効果によって、摩擦係数が
増加することを確認することができた。According to the manufacturing method defined by the present invention, an L-shaped oil groove can be provided on the tapered inner peripheral surface of the copper-based sintered friction member in contact with the cone portion as the mating material.
In the synchronizer ring, as shown in Table 12, it was confirmed that the coefficient of friction increased due to the oil film removing effect of the oil groove.

【０１０６】なお、上記各実施例では摩擦部材として、
ＭＴに用いられるシンクロナイザリングを例に挙げた
が、このほかに、オートマティック・トランスミッショ
ン（ＡＴ）に用いられる湿式クラッチなどへも適用する
ことができる。In each of the above embodiments, the friction member is
The synchronizer ring used for the MT is described as an example, but the present invention can also be applied to a wet clutch used for an automatic transmission (AT).

【０１０７】今回開示された実施例はすべての点で例示
であって制限的ではないものと考えられるべきである。
本発明の範囲は上記で説明した範囲ではなく、特許請求
の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味お
よび範囲でのすべての変更が含まれることが意図され
る。The embodiments disclosed this time are to be considered in all respects as illustrative and not restrictive.
The scope of the present invention is defined by the terms of the claims, rather than the range described above, and is intended to include any modifications within the scope and meaning equivalent to the terms of the claims.

【０１０８】[0108]

【発明の効果】本発明による２層構造のシンクロナイザ
リングでは、シンクロナイザリングが相手材としてのコ
ーン部と接する内周面に、所定量の空孔が形成された銅
系焼結摩擦部材を有している。これにより、相手材との
高い摩擦係数を発現することができる。そして、本発明
のシンクロナイザリングの製造方法では、その銅系焼結
摩擦部材とシンクロナイザリング本体とは、Ｆｅ−Ｐ系
合金粉末の添加による相互拡散現象を利用して固相拡散
接合される。これにより、両者の接合強度が高められる
とともに、経済性よく２層構造のシンクロナイザリング
を提供することができる。In the synchronizer ring of the two-layer structure according to the present invention, the synchronizer ring has a copper-based sintered friction member in which a predetermined amount of holes are formed on an inner peripheral surface in contact with a cone portion as a mating material. ing. Thereby, a high coefficient of friction with the partner material can be exhibited. In the method for manufacturing a synchronizer ring according to the present invention, the copper-based sintered friction member and the synchronizer ring main body are solid-phase diffusion-bonded by utilizing the mutual diffusion phenomenon caused by the addition of the Fe-P-based alloy powder. As a result, the joining strength between the two can be increased, and a synchronizer ring having a two-layer structure can be provided economically.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図１】本発明の実施例に係る２層構造のシンクロナイ
ザリングの製造方法の４つの例を示し、（ａ）は「製造
工程１」に係る製造方法を示し、（ｂ）は「製造工程
２」に係る製造方法を示し、（ｃ）は「製造工程３」に
係る製造方法を示し、（ｄ）は「製造工程４」に係る製
造方法を示す図である。1A and 1B show four examples of a method for manufacturing a synchronizer ring having a two-layer structure according to an embodiment of the present invention, wherein FIG. 1A shows a manufacturing method according to “manufacturing step 1”, and FIG. 2 is a diagram illustrating a manufacturing method according to “Manufacturing Step 3”, and FIG. 4D is a diagram illustrating a manufacturing method according to “Manufacturing Step 4”.

【図２】本発明の実施例に係る２層構造のシンクロナイ
ザリングの抜き試験を示す図である。FIG. 2 is a view showing a pull-out test of a synchronizer ring having a two-layer structure according to the embodiment of the present invention.

【図３】本発明の「製造工程４」に基づく製造方法を示
し、（ａ）は同製造方法の１工程を示す断面図であり、
（ｂ）は、（ａ）に示す工程の後に行なわれる工程を示
す断面図である。FIG. 3 shows a manufacturing method based on “manufacturing step 4” of the present invention, and (a) is a cross-sectional view showing one step of the manufacturing method.
(B) is a sectional view showing a step performed after the step shown in (a).

【図４】本発明の実施例に係る２層構造のシンクロナイ
ザリングの製造方法の円周方向に溝を有するリング状粉
末成形体の型押し成形方法を示す断面図である。FIG. 4 is a cross-sectional view illustrating a method of embossing a ring-shaped powder compact having a groove in a circumferential direction in a method of manufacturing a synchronizer ring having a two-layer structure according to an embodiment of the present invention.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

２ 金型 ３ コア部材 ４ 下パンチ ６ 上パンチ ８ シンクロナイザリング本体 １０ 原料混合粉末 １２ 突起 １４ 油溝 １６ 粉末成形体 2 Mold 3 Core member 4 Lower punch 6 Upper punch 8 Synchronizer ring body 10 Raw material mixed powder 12 Projection 14 Oil groove 16 Powder compact

Claims (24)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】 鉄合金または銅合金を含む第１部材と、 前記第１部材の表面上に固相拡散接合され、鉄合金粉
末、銅合金粉末および硬質粒子を含んで固相焼結された
第２部材とを備え、 少なくとも前記第１部材と前記第２部材との接合界面近
傍には、リンを含む金属間化合物が形成された、摩擦部
材。1. A first member containing an iron alloy or a copper alloy, and solid-phase diffusion bonded on a surface of the first member, and solid-phase sintering containing an iron alloy powder, a copper alloy powder, and hard particles A friction member, comprising: a second member, wherein an intermetallic compound containing phosphorus is formed at least near a joint interface between the first member and the second member. 【請求項２】 前記第２部材には、空孔率３０容積％以
上５５容積％以下の空孔が形成されている、請求項１記
載の摩擦部材。2. The friction member according to claim 1, wherein the second member is formed with holes having a porosity of 30% by volume or more and 55% by volume or less. 【請求項３】 前記リンは、他の部分に比べて、前記第
１部材と前記第２部材との接合界面に高濃度に存在して
いる、請求項１または２に記載の摩擦部材。3. The friction member according to claim 1, wherein the phosphorus is present at a higher concentration at a bonding interface between the first member and the second member than at other portions. 【請求項４】 前記第２部材中の前記鉄合金粉末はリン
を含み、 前記第２部材に対する前記鉄合金粉末の含有量は、１重
量％以上１０重量％以下である、請求項１または２に記
載の摩擦部材。4. The iron alloy powder in the second member contains phosphorus, and the content of the iron alloy powder in the second member is 1% by weight or more and 10% by weight or less. 3. The friction member according to 1. 【請求項５】 前記鉄合金粉末に対する前記リンの含有
量は５重量％以上３０重量％以下である、請求項４記載
の摩擦部材。5. The friction member according to claim 4, wherein the content of the phosphorus in the iron alloy powder is 5% by weight or more and 30% by weight or less. 【請求項６】 前記第２部材に対する前記リンの含有量
は０．３重量％以上である、請求項１または２に記載の
摩擦部材。6. The friction member according to claim 1, wherein a content of the phosphorus in the second member is 0.3% by weight or more. 【請求項７】 前記銅合金は黄銅である、請求項１〜６
のいずれかに記載の摩擦部材。7. The copper alloy according to claim 1, wherein said copper alloy is brass.
The friction member according to any one of the above. 【請求項８】 前記第１部材は、シンクロナイザリング
における内周面を有する本体リングであり、 前記第２部材は、前記本体リングの内周面に固相拡散接
合された摩擦材である、請求項１〜７のいずれかに記載
の摩擦部材。8. The first member is a main body ring having an inner peripheral surface in a synchronizer ring, and the second member is a friction material solid-phase diffusion bonded to the inner peripheral surface of the main body ring. Item 8. The friction member according to any one of Items 1 to 7. 【請求項９】 鉄合金または銅合金からなり、内周面を
有するリング部材を準備する工程と、 リンを含む鉄合金粉末、銅合金粉末および硬質粒子を含
む混合粉末を準備する工程と、 前記混合粉末を成形することにより、前記リング部材の
内周面に沿って、リング状成形体を形成する成形工程
と、 前記リング状成形体を液相が生じない条件にて焼結する
ことにより、前記リング部材と前記リング状成形体とを
固相拡散接合する接合工程とを備えた、摩擦部材の製造
方法。9. A step of preparing a ring member made of an iron alloy or a copper alloy and having an inner peripheral surface; a step of preparing a mixed powder containing an iron alloy powder containing phosphorus, a copper alloy powder and hard particles; By molding the mixed powder, along with the inner peripheral surface of the ring member, a molding step of forming a ring-shaped molded body, and by sintering the ring-shaped molded body under a condition in which a liquid phase does not occur, A method of manufacturing a friction member, comprising: a joining step of performing solid phase diffusion joining of the ring member and the ring-shaped molded body. 【請求項１０】 前記混合粉末に対する前記リンを含む
鉄合金粉末の含有量は、１重量％以上１０重量％以下で
ある、請求項９記載の摩擦部材の製造方法。10. The method according to claim 9, wherein the content of the phosphorus-containing iron alloy powder in the mixed powder is 1% by weight or more and 10% by weight or less. 【請求項１１】 前記混合粉末に対する前記リンの含有
量は０．３重量％以上である、請求項９記載の摩擦部材
の製造方法。11. The method for producing a friction member according to claim 9, wherein the content of the phosphorus in the mixed powder is 0.3% by weight or more. 【請求項１２】 前記成形工程は、前記混合粉末を予め
成形することにより、外周面と内周面とを有する前記リ
ング状成形体を形成するとともに、前記リング状成形体
を前記リング部材に嵌め入れる工程を含む、請求項９〜
１１のいずれかに記載の摩擦部材の製造方法。12. The molding step includes forming the ring-shaped molded body having an outer peripheral surface and an inner peripheral surface by molding the mixed powder in advance, and fitting the ring-shaped molded body to the ring member. 10. A method comprising:
12. The method for producing a friction member according to any one of the eleventh to eleventh aspects. 【請求項１３】 前記成形工程は、前記リング状成形体
を、温度４００℃以上１０５０℃以下のもとで、不活性
ガスもしくは還元性ガスの雰囲気または真空中にて仮焼
結する工程を含む、請求項１２記載の摩擦部材の製造方
法。13. The forming step includes a step of temporarily sintering the ring-shaped formed body at a temperature of 400 ° C. to 1050 ° C. in an atmosphere of an inert gas or a reducing gas or in a vacuum. The method for manufacturing a friction member according to claim 12. 【請求項１４】 前記成形工程は、前記リング部材の内
周面上に、前記混合粉末を充填および成形することによ
り、前記リング状成形体を形成する工程を含む、請求項
９〜１１のいずれかに記載の摩擦部材の製造方法。14. The molding method according to claim 9, wherein the molding step includes a step of filling and molding the mixed powder on an inner peripheral surface of the ring member to form the ring-shaped molded body. A method for producing a friction member according to any one of claims 1 to 3. 【請求項１５】 鉄合金または銅合金からなり、内周面
を有するリング部材を準備する工程と、 銅合金粉末および硬質粒子を含む混合粉末を準備する工
程と、 前記リング部材との間にリンを含む鉄合金粉末を介在さ
せた状態で前記混合粉末を成形することにより、前記リ
ング部材の内周面に沿って、リング状成形体を形成する
成形工程と、 前記リング状成形体を液相が生じない条件にて焼結する
ことにより、前記リング部材と前記リング状成形体とを
固相拡散接合する接合工程とを備えた、摩擦部材の製造
方法。15. A step of preparing a ring member made of an iron alloy or a copper alloy and having an inner peripheral surface; a step of preparing a mixed powder containing a copper alloy powder and hard particles; Forming a ring-shaped formed body along the inner peripheral surface of the ring member by forming the mixed powder in a state where an iron alloy powder containing A bonding step of performing solid phase diffusion bonding of the ring member and the ring-shaped molded body by sintering under conditions that do not cause the friction member. 【請求項１６】 前記成形工程は、前記混合粉末を予め
成形することにより、外周面と内周面とを有する前記リ
ング状成形体を形成するとともに、前記リング状成形体
を前記リング部材に嵌め入れる工程を含む、請求項１５
記載の摩擦部材の製造方法。16. The molding step includes forming the ring-shaped molded body having an outer peripheral surface and an inner peripheral surface by molding the mixed powder in advance, and fitting the ring-shaped molded body to the ring member. 16. The method of claim 15, including the step of placing.
A manufacturing method of the friction member according to the above. 【請求項１７】 前記成形工程は、前記接合工程におけ
る焼結の条件により分解する有機溶剤、有機バインダ
ー、有機樹脂および接着剤のうちいずれかを用いて、前
記リング部材の内周面または前記リング状成形体の外周
面に、前記リンを含む鉄合金粉末を保持する工程を含
む、請求項１６記載の摩擦部材の製造方法。17. The method according to claim 17, wherein the forming step uses an organic solvent, an organic binder, an organic resin, or an adhesive that decomposes according to the sintering conditions in the bonding step to form an inner peripheral surface of the ring member or the ring. 17. The method for producing a friction member according to claim 16, comprising a step of holding the phosphorus-containing iron alloy powder on the outer peripheral surface of the shaped body. 【請求項１８】 前記接合工程は、温度８００℃以上１
０５０℃以下のもと、不活性ガスもしくは還元性ガスの
雰囲気または真空中にて行なわれる、請求項９〜１７の
いずれかに記載の摩擦部材の製造方法。18. The bonding step, wherein the temperature is 800 ° C. or more and 1
The method for producing a friction member according to any one of claims 9 to 17, wherein the method is performed at 050 ° C or lower in an atmosphere of an inert gas or a reducing gas or in a vacuum. 【請求項１９】 前記銅合金粉末は黄銅である、請求項
９〜１８のいずれかに記載の摩擦部材の製造方法。19. The method according to claim 9, wherein the copper alloy powder is brass. 【請求項２０】 前記リング状成形体を成形する工程
は、最終焼結後の空孔率が３０容積％以上５５容積％以
下になるように、予め所定の圧力をもって前記リング状
成形体を成形する工程を含む、請求項９〜１９のいずれ
かに記載の摩擦部材の製造方法。20. The step of forming the ring-shaped formed body includes forming the ring-shaped formed body with a predetermined pressure in advance so that the porosity after final sintering is not less than 30% by volume and not more than 55% by volume. The method for manufacturing a friction member according to claim 9, further comprising: 【請求項２１】 前記銅合金は短繊維粉末またはカール
状粉末である、請求項９〜２０のいずれかに記載の摩擦
部材の製造方法。21. The method according to claim 9, wherein the copper alloy is a short fiber powder or a curled powder. 【請求項２２】 前記リンを含む鉄合金粉末に対するリ
ンの含有量は、５重量％以上３０重量％以下である、請
求項１０〜２１のいずれかに記載の摩擦部材の製造方
法。22. The method for manufacturing a friction member according to claim 10, wherein the content of phosphorus in the iron alloy powder containing phosphorus is 5% by weight or more and 30% by weight or less. 【請求項２３】 前記接合工程は、少なくとも前記リン
グ部材の内周面と前記リング状成形体の外周面との接合
界面近傍に、リンを含む金属間化合物を形成する工程を
含む、請求項９〜２２のいずれかに記載の摩擦部材の製
造方法。23. The joining step includes a step of forming an intermetallic compound containing phosphorus at least near a joining interface between an inner peripheral surface of the ring member and an outer peripheral surface of the ring-shaped formed body. 23. The method for producing a friction member according to any one of claims 22 to 22. 【請求項２４】 前記リンを含む鉄合金粉末の平均粒径
は、２０μｍ以上２５０μｍ以下である、請求項９〜２
３のいずれかに記載の摩擦部材の製造方法。24. The average particle diameter of the phosphorus-containing iron alloy powder is 20 μm or more and 250 μm or less.
3. The method for manufacturing a friction member according to any one of the above items 3.
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JP2013506092A (en) * 2009-09-24 2013-02-21 オットー フックス カーゲー Synchronous ring assembly and method for forming a friction lining of a synchronous ring

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* Cited by examiner, † Cited by third party
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KR101407663B1 (en) * 2009-09-24 2014-06-17 오토 푹스 카게 Synchronizing ring assembly and method for forming the friction linings of a synchronizing ring

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