JPH11230224A - 外筒付きゴムブッシュ及びその外筒の絞り方法 - Google Patents
外筒付きゴムブッシュ及びその外筒の絞り方法Info
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- JPH11230224A JPH11230224A JP3778298A JP3778298A JPH11230224A JP H11230224 A JPH11230224 A JP H11230224A JP 3778298 A JP3778298 A JP 3778298A JP 3778298 A JP3778298 A JP 3778298A JP H11230224 A JPH11230224 A JP H11230224A
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- press
- rubber
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Abstract
(57)【要約】
【課題】相手方部材の内径寸法公差が大きい場合でも最
適な圧入荷重と抜き荷重に設定し得るゴムブッシュを提
供する。 【解決手段】ダイス１５による外筒４の絞り加工時に、
段差１６を付けて他のダイス片よりもダイス面が径外側
に後退したダイス片１５ａを一部に組み込むことによ
り、外筒４の外周面の複数箇所に径外向に突出する凸条
１１を軸部材３の軸方向に沿って形成し、相手方部材の
筒部９の内面との当たりを主として凸条１１で行うよう
にする。
適な圧入荷重と抜き荷重に設定し得るゴムブッシュを提
供する。 【解決手段】ダイス１５による外筒４の絞り加工時に、
段差１６を付けて他のダイス片よりもダイス面が径外側
に後退したダイス片１５ａを一部に組み込むことによ
り、外筒４の外周面の複数箇所に径外向に突出する凸条
１１を軸部材３の軸方向に沿って形成し、相手方部材の
筒部９の内面との当たりを主として凸条１１で行うよう
にする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、自動車のサスペン
ションアームなどの連結部の筒部に圧入使用される外筒
付きゴムブッシュに関するものである。
ションアームなどの連結部の筒部に圧入使用される外筒
付きゴムブッシュに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】防振ゴムとしてのゴムブッシュ１００
は、自動車のサスペンションなどの各連結部を弾性的に
支持するために主として用いられており、一般的に、図
７のごとく、金属製の車両側ブラケットに嵌挿される軸
部材としての内筒１０１と、その周囲に配置されサスペ
ンションアーム１０２の連結筒１０３に内嵌圧入される
外筒１０４と、これら内外筒１０１，１０４の間に介在
され、内外筒に加硫接着されたゴム状弾性体１０５とを
備えている。
は、自動車のサスペンションなどの各連結部を弾性的に
支持するために主として用いられており、一般的に、図
７のごとく、金属製の車両側ブラケットに嵌挿される軸
部材としての内筒１０１と、その周囲に配置されサスペ
ンションアーム１０２の連結筒１０３に内嵌圧入される
外筒１０４と、これら内外筒１０１，１０４の間に介在
され、内外筒に加硫接着されたゴム状弾性体１０５とを
備えている。
【０００３】この外筒付きゴムブッシュ１００は、ゴム
加硫接着後のゴム状弾性体１０５のゴム収縮を取る目
的、及び、ゴムの耐久性を向上する目的で、外筒１０４
に縮径方向への絞り加工が施された後、連結筒１０３に
圧入される。
加硫接着後のゴム状弾性体１０５のゴム収縮を取る目
的、及び、ゴムの耐久性を向上する目的で、外筒１０４
に縮径方向への絞り加工が施された後、連結筒１０３に
圧入される。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上記ゴムブ
ッシュの連結筒への圧入時に、その圧入代が大きくな
り、圧入荷重が３ｔｏｎを超えると、外筒フランジ付き
ブッシュの場合、圧入時にフランジが変形（曲がり）し
て圧入不良となるばかりか、直管タイプ、外筒フランジ
付きゴムブッシュを問わず、圧入マシンの能力限界値を
超えることになる。
ッシュの連結筒への圧入時に、その圧入代が大きくな
り、圧入荷重が３ｔｏｎを超えると、外筒フランジ付き
ブッシュの場合、圧入時にフランジが変形（曲がり）し
て圧入不良となるばかりか、直管タイプ、外筒フランジ
付きゴムブッシュを問わず、圧入マシンの能力限界値を
超えることになる。
【０００５】一方、ゴムブッシュの連結筒からの抜け荷
重としては、号口実績より最低０，５ｔｏｎに設定して
いる。この抜き荷重と圧入荷重の関係は、圧入すること
で外筒が塑性変形しない場合、抜け荷重≧圧入荷重とな
り、圧入荷重は０．５ｔｏｎ以上で３ｔｏｎ以下とな
る。
重としては、号口実績より最低０，５ｔｏｎに設定して
いる。この抜き荷重と圧入荷重の関係は、圧入すること
で外筒が塑性変形しない場合、抜け荷重≧圧入荷重とな
り、圧入荷重は０．５ｔｏｎ以上で３ｔｏｎ以下とな
る。
【０００６】一般的に、圧入時の圧入代として、図７の
ごとく、φｄ−φＤ＝０．０５ｍｍ〜０．４ｍｍ（但
し、φｄ：外筒の外径、φＤ：連結筒の内径）程度に設
定しておけば、ゴムブッシュ１００の圧入荷重がＭＡＸ
３ｔｏｎ以下で、抜け荷重が０．５ｔｏｎ以上にするこ
とが可能となり、圧入マシンの能力範囲内で、かつ外筒
フランジの変形もなく、ゴムブッシュの圧入が可能とな
る。
ごとく、φｄ−φＤ＝０．０５ｍｍ〜０．４ｍｍ（但
し、φｄ：外筒の外径、φＤ：連結筒の内径）程度に設
定しておけば、ゴムブッシュ１００の圧入荷重がＭＡＸ
３ｔｏｎ以下で、抜け荷重が０．５ｔｏｎ以上にするこ
とが可能となり、圧入マシンの能力範囲内で、かつ外筒
フランジの変形もなく、ゴムブッシュの圧入が可能とな
る。
【０００７】従って、従来は、上記のような圧入荷重及
び抜け荷重を所定の値に確保するため、ゴムブッシュの
外径の寸法公差並びに連結筒などの相手側部材の筒部内
径の寸法公差を小さく設定しており、これを満足するた
めに、連結筒の内面は、切削加工などが施されていた。
び抜け荷重を所定の値に確保するため、ゴムブッシュの
外径の寸法公差並びに連結筒などの相手側部材の筒部内
径の寸法公差を小さく設定しており、これを満足するた
めに、連結筒の内面は、切削加工などが施されていた。
【０００８】しかしながら、最近、製造コストの低減化
などに伴い、サスペンションアーム等の連結筒が巻きパ
イプ化、あるいは加工レス化してきて、連結筒の内径寸
法公差が大きくなってきている。従って、このような連
結筒にゴムブッシュを圧入する場合、上記のような圧入
代に設定することが難しくなってきており、圧入代が大
きくなっても、これを解決して圧入荷重と抜け荷重との
最適化を図れるゴムブッシュの出現が望まれている。
などに伴い、サスペンションアーム等の連結筒が巻きパ
イプ化、あるいは加工レス化してきて、連結筒の内径寸
法公差が大きくなってきている。従って、このような連
結筒にゴムブッシュを圧入する場合、上記のような圧入
代に設定することが難しくなってきており、圧入代が大
きくなっても、これを解決して圧入荷重と抜け荷重との
最適化を図れるゴムブッシュの出現が望まれている。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記のよ
うな現状に即応したゴムブッシュを提供するために鋭意
研究した結果、外筒の外周面の複数箇所に径外向に突出
する凸条を内筒などの軸部材の軸方向に沿って形成する
ことで、相手方部材の連結筒部の内面との当たりを主と
して凸条で行うようにし、この凸条の相手方部材との当
たり面積を調整することにより、相手方部材の内径寸法
公差が大きくなった場合でも、所定値以下の圧入荷重で
ゴムブッシュを組み込めるようにした。
うな現状に即応したゴムブッシュを提供するために鋭意
研究した結果、外筒の外周面の複数箇所に径外向に突出
する凸条を内筒などの軸部材の軸方向に沿って形成する
ことで、相手方部材の連結筒部の内面との当たりを主と
して凸条で行うようにし、この凸条の相手方部材との当
たり面積を調整することにより、相手方部材の内径寸法
公差が大きくなった場合でも、所定値以下の圧入荷重で
ゴムブッシュを組み込めるようにした。
【００１０】従って、たとえ、サスペンションアーム等
の相手方部材の連結筒部の内径が小さく、圧入代が大き
くなったとしても、凸条がそれよりも径内側に位置する
外筒筒面側に変形し得るので、圧入荷重をコントロール
することができることになる。
の相手方部材の連結筒部の内径が小さく、圧入代が大き
くなったとしても、凸条がそれよりも径内側に位置する
外筒筒面側に変形し得るので、圧入荷重をコントロール
することができることになる。
【００１１】この場合の凸条は、相手方部材への圧入時
に外筒の筒面側に変形可能な形態であればいかなるもの
であってもよく、例えば、外筒の筒面との肉厚の差を問
わず、また、形成時期としても絞り加工の前後を問わ
ず、さらには、絞り加工の有無も問わない。ただ、均等
厚みの薄肉の外筒を周方向に段付き状態で絞る際に凸条
を施すようにすれば、ゴム状弾性体の耐久性を向上させ
つつ、圧入荷重のコントロールも可能になる点で好適な
態様といえる。
に外筒の筒面側に変形可能な形態であればいかなるもの
であってもよく、例えば、外筒の筒面との肉厚の差を問
わず、また、形成時期としても絞り加工の前後を問わ
ず、さらには、絞り加工の有無も問わない。ただ、均等
厚みの薄肉の外筒を周方向に段付き状態で絞る際に凸条
を施すようにすれば、ゴム状弾性体の耐久性を向上させ
つつ、圧入荷重のコントロールも可能になる点で好適な
態様といえる。
【００１２】また、凸条の軸方向形成位置は、外筒の軸
方向の任意の箇所に、あるいは軸方向の全長に亘る場合
のいずれも採用可能であるが、相手方部材の連結筒部へ
の圧入のし易さを考慮して、圧入側端部を除いて凸条を
形成した構成が好ましい。
方向の任意の箇所に、あるいは軸方向の全長に亘る場合
のいずれも採用可能であるが、相手方部材の連結筒部へ
の圧入のし易さを考慮して、圧入側端部を除いて凸条を
形成した構成が好ましい。
【００１３】また、凸条の外筒周方向の個数としては、
複数個であれば、その個数を問わず、さらに、各凸条の
周方向幅並びにその間の外筒筒面の周方向幅も適宜設定
し得るが、ｎ分割化されたダイス片を用いた絞り加工時
に凸条を形成する場合は、分割されたダイスの内面幅に
対応して一つ置きあるいは任意の数置きに形成する方が
容易に形成し得る。
複数個であれば、その個数を問わず、さらに、各凸条の
周方向幅並びにその間の外筒筒面の周方向幅も適宜設定
し得るが、ｎ分割化されたダイス片を用いた絞り加工時
に凸条を形成する場合は、分割されたダイスの内面幅に
対応して一つ置きあるいは任意の数置きに形成する方が
容易に形成し得る。
【００１４】また、凸条の径方向高さは、相手方部材へ
の圧入代によるが、概ね１．５ｍｍよりも小さいもので
あることが望ましい。これ以上であると、外筒筒面との
絞り量の差が大きくなり過ぎ、ゴム状弾性体の耐久性に
影響を及ぼすおそれがあるからである。
の圧入代によるが、概ね１．５ｍｍよりも小さいもので
あることが望ましい。これ以上であると、外筒筒面との
絞り量の差が大きくなり過ぎ、ゴム状弾性体の耐久性に
影響を及ぼすおそれがあるからである。
【００１５】さらに、外筒は、直管状のもの、あるいは
筒端部に径外向に突出する外筒フランジが形成されたも
ののいずれであってもよいが、一般的に外筒フランジが
形成されたゴムブッシュに本発明を適用すれば、相手方
部材の筒部に圧入する際に、外筒フランジが圧入時のス
トッパとしても機能するため、好適である。
筒端部に径外向に突出する外筒フランジが形成されたも
ののいずれであってもよいが、一般的に外筒フランジが
形成されたゴムブッシュに本発明を適用すれば、相手方
部材の筒部に圧入する際に、外筒フランジが圧入時のス
トッパとしても機能するため、好適である。
【００１６】この凸条の形成は、絞り加工を施さない場
合は、プレスなどにより外筒の外周面の周方向に筒面と
凸条とを交互に形成する方式を採用すればよく、また、
絞り加工を施す場合には、その絞り加工時に、外筒の周
面に段付き絞り加工を施こせば簡単に形成することがで
きる。
合は、プレスなどにより外筒の外周面の周方向に筒面と
凸条とを交互に形成する方式を採用すればよく、また、
絞り加工を施す場合には、その絞り加工時に、外筒の周
面に段付き絞り加工を施こせば簡単に形成することがで
きる。
【００１７】一般に、外筒の絞り加工は、放射状にｎ分
割化されたダイス片の内部に外筒をセットし、各ダイス
片を径内向に移動させることにより行われるが、外筒に
凸条を形成するための段付き絞り加工の場合は、ｎ分割
化されたダイス片のうちの一部のダイス片の内面を径外
側に後退させたダイスを用いれば、一般的な場合と同様
に、分割されたダイス片を径内向に移動することで簡単
に凸条と筒面とが形成できる。なお、凸条を軸方向の一
部のみ形成する場合は、ダイスの軸方向に段差を設けた
ダイスを用いればよい（図５参照）。
割化されたダイス片の内部に外筒をセットし、各ダイス
片を径内向に移動させることにより行われるが、外筒に
凸条を形成するための段付き絞り加工の場合は、ｎ分割
化されたダイス片のうちの一部のダイス片の内面を径外
側に後退させたダイスを用いれば、一般的な場合と同様
に、分割されたダイス片を径内向に移動することで簡単
に凸条と筒面とが形成できる。なお、凸条を軸方向の一
部のみ形成する場合は、ダイスの軸方向に段差を設けた
ダイスを用いればよい（図５参照）。
【００１８】これら絞りダイス片の組み合わせにより、
連結筒への圧入代が大きく（例えば０．５ｍｍ以上）な
る場合、ゴムブッシュの圧入長さと接触する面積を調整
し、圧入荷重が３ｔｏｎ以下になるようにし、圧入荷重
と抜き荷重の最適化を図ることができる。
連結筒への圧入代が大きく（例えば０．５ｍｍ以上）な
る場合、ゴムブッシュの圧入長さと接触する面積を調整
し、圧入荷重が３ｔｏｎ以下になるようにし、圧入荷重
と抜き荷重の最適化を図ることができる。
【００１９】なお、ゴム状弾性体としては、内外筒間に
中実状態で充填されたものの他、すぐり穴が形成された
ものや中間筒が介在されたものであっても本発明を適用
できる。
中実状態で充填されたものの他、すぐり穴が形成された
ものや中間筒が介在されたものであっても本発明を適用
できる。
【００２０】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図面
に基づいて説明する。図１は本発明の実施の形態のゴム
ブッシュをサスペンションアームの連結筒に組み込む際
の図、図２は図１のＣ−Ｃ断面図、図３は図１のＥ−Ｅ
断面図である。
に基づいて説明する。図１は本発明の実施の形態のゴム
ブッシュをサスペンションアームの連結筒に組み込む際
の図、図２は図１のＣ−Ｃ断面図、図３は図１のＥ−Ｅ
断面図である。
【００２１】本実施の形態におけるゴムブッシュ１は、
車両側ブラケットに取り付けられる軸部材としての内筒
３と、その周囲に配置された外筒４と、これら内外筒
３、４の間に介在されて加硫接着されたゴム状弾性体５
とを備えている。
車両側ブラケットに取り付けられる軸部材としての内筒
３と、その周囲に配置された外筒４と、これら内外筒
３、４の間に介在されて加硫接着されたゴム状弾性体５
とを備えている。
【００２２】内筒３は、厚肉円筒状のパイプであって、
中央穴６には車体側のブラケットに連結するためのボル
ト（図示せず）が貫通される。
中央穴６には車体側のブラケットに連結するためのボル
ト（図示せず）が貫通される。
【００２３】外筒４は、均一厚みの薄肉金属製の円筒部
材から構成され、一端部に半径方向外側に突出する外筒
フランジ７が形成されている。この外筒４は、図１のご
とく、サスペンションアーム８などの連結筒９に内嵌圧
入される。外筒４は、連結筒９の内径寸法公差が大きく
なった場合でも、所定の圧入荷重で圧入して、所定の抜
け荷重を確保できるように、以下の構成を採用してい
る。
材から構成され、一端部に半径方向外側に突出する外筒
フランジ７が形成されている。この外筒４は、図１のご
とく、サスペンションアーム８などの連結筒９に内嵌圧
入される。外筒４は、連結筒９の内径寸法公差が大きく
なった場合でも、所定の圧入荷重で圧入して、所定の抜
け荷重を確保できるように、以下の構成を採用してい
る。
【００２４】すなわち、外筒４には、図１ないし図３の
ごとく、その外周面に段付き絞り加工が施されており、
周方向に沿って半径方向内側への絞り量の大きい筒面１
０と、同じく絞り量の少ない凸条１１とが交互に複数条
形成されている（図２の実施品では、凸条１１及び筒面
１０が各６条形成されている）。この小径φｄ１の筒面
１０よりも径外向に突出する大径φｄの各凸条１１の周
方向間隔は等しく、また、各凸条１１の軸方向は、圧入
側端部４ａを除いて軸方向に沿って外筒フランジ７の立
ち上がり部まで形成されている。
ごとく、その外周面に段付き絞り加工が施されており、
周方向に沿って半径方向内側への絞り量の大きい筒面１
０と、同じく絞り量の少ない凸条１１とが交互に複数条
形成されている（図２の実施品では、凸条１１及び筒面
１０が各６条形成されている）。この小径φｄ１の筒面
１０よりも径外向に突出する大径φｄの各凸条１１の周
方向間隔は等しく、また、各凸条１１の軸方向は、圧入
側端部４ａを除いて軸方向に沿って外筒フランジ７の立
ち上がり部まで形成されている。
【００２５】この凸条１１は、図４及び図５のごとく、
ｎ分割化されたダイス１５を用いた絞り加工時に形成さ
れる。図４は絞り前後のダイスの断面形態を示す図、図
５（ａ）は図４のＡ−Ａ断面図、（ｂ）はＢ−Ｂ断面図
である。ダイス１５は、図４のごとく、放射状に１６分
割されたダイス片から構成されており、各ダイス片間に
隙間１９を持たせたダイス１５（内径φｄ０）の内部に
ゴムブッシュ１をセットし、各ダイス片をシリンダなど
の移動手段により径内向に移動させることにより外筒４
に絞り加工が施される。
ｎ分割化されたダイス１５を用いた絞り加工時に形成さ
れる。図４は絞り前後のダイスの断面形態を示す図、図
５（ａ）は図４のＡ−Ａ断面図、（ｂ）はＢ−Ｂ断面図
である。ダイス１５は、図４のごとく、放射状に１６分
割されたダイス片から構成されており、各ダイス片間に
隙間１９を持たせたダイス１５（内径φｄ０）の内部に
ゴムブッシュ１をセットし、各ダイス片をシリンダなど
の移動手段により径内向に移動させることにより外筒４
に絞り加工が施される。
【００２６】この場合のダイス１５のうちの一部のダイ
ス片１５ａとして、図５の（ａ）のごとく残りのダイス
片１５ｂよりも径外側に後退したダイス面１７ａを有す
る段差１６付きのものを採用して凸条１１を形成し、残
りのダイス片１５ｂとして、同図（ｂ）のごときダイス
面１７が一様なものを採用して、筒面１０を形成するよ
うにする。
ス片１５ａとして、図５の（ａ）のごとく残りのダイス
片１５ｂよりも径外側に後退したダイス面１７ａを有す
る段差１６付きのものを採用して凸条１１を形成し、残
りのダイス片１５ｂとして、同図（ｂ）のごときダイス
面１７が一様なものを採用して、筒面１０を形成するよ
うにする。
【００２７】凸条形成用のダイス片１５ａは、そのダイ
ス面１７に、凸条１１を形成するための大径曲率半径部
１７ａと、圧入側端部の筒面１０を形成するための小径
曲率半径部１７ｂと、その曲率半径の違いに起因する段
差１６とを有している。この段差１６の高さは、凸条１
１の径方向高さを設定するものであり、連結筒９への圧
入代によるが、概ね１．５ｍｍよりも小さく設定されて
いる［φｄ−φｄ１＜１．５ｍｍ （但し、φｄ：凸条
の外径、φｄ１：筒面の外径）］。なお、図５におい
て、ｌ０は外筒４の筒部軸方向長さに対応しており、ｌ
は凸条１１の軸方向長さに対応している。ｌとｌ０の関
係は、ｌ／ｌ０≦１を満足するものであればよい。
ス面１７に、凸条１１を形成するための大径曲率半径部
１７ａと、圧入側端部の筒面１０を形成するための小径
曲率半径部１７ｂと、その曲率半径の違いに起因する段
差１６とを有している。この段差１６の高さは、凸条１
１の径方向高さを設定するものであり、連結筒９への圧
入代によるが、概ね１．５ｍｍよりも小さく設定されて
いる［φｄ−φｄ１＜１．５ｍｍ （但し、φｄ：凸条
の外径、φｄ１：筒面の外径）］。なお、図５におい
て、ｌ０は外筒４の筒部軸方向長さに対応しており、ｌ
は凸条１１の軸方向長さに対応している。ｌとｌ０の関
係は、ｌ／ｌ０≦１を満足するものであればよい。
【００２８】ゴム状弾性体５は、内外筒３，４間に介在
された円筒状のものであって、内外筒３，４に加硫接着
されている。このゴム状弾性体の材質としては、一般的
に防振ゴムに使用される天然ゴム、あるいは合成ゴム、
例えば、ＳＢＲ（スチレンブタジエンゴム）、ＢＲ（ブ
タジエンゴム）、ＩＲ（イソプレンゴム）、ＮＢＲ（ア
クリルニトリルブタジエンゴム）、ＣＲ（クロロプレン
ゴム）、ＩＩＲ（ブチルゴム）、ＥＰＤＭ（エチレンプ
ロピレンゴム）、あるいはウレタンエラストマーなどが
使用される。これらの原料ゴムに加硫剤、加硫促進剤、
老化防止剤、補強剤、充填剤、軟化剤等の配合剤を入れ
て、所定の弾性率、機械的強度、動的特性、疲労特性な
どを得られるようにする。
された円筒状のものであって、内外筒３，４に加硫接着
されている。このゴム状弾性体の材質としては、一般的
に防振ゴムに使用される天然ゴム、あるいは合成ゴム、
例えば、ＳＢＲ（スチレンブタジエンゴム）、ＢＲ（ブ
タジエンゴム）、ＩＲ（イソプレンゴム）、ＮＢＲ（ア
クリルニトリルブタジエンゴム）、ＣＲ（クロロプレン
ゴム）、ＩＩＲ（ブチルゴム）、ＥＰＤＭ（エチレンプ
ロピレンゴム）、あるいはウレタンエラストマーなどが
使用される。これらの原料ゴムに加硫剤、加硫促進剤、
老化防止剤、補強剤、充填剤、軟化剤等の配合剤を入れ
て、所定の弾性率、機械的強度、動的特性、疲労特性な
どを得られるようにする。
【００２９】上記構成のゴムブッシュ１は、内筒３と外
筒４との間にゴム状弾性体５を介在して加硫接着する
が、加硫接着後のゴム収縮を取るため、およびゴムの耐
久性を向上させるため、図４のごときダイス１５を用い
て外筒４を半径方向内側に縮径してゴム状弾性体５に予
備圧縮を与える。このダイス１５による絞り加工時に、
段差１６付きダイス片１５ａをダイス１５の一部に組み
込むことで、外筒４の周方向に絞り量の大きい筒面１０
と絞り量が少ない凸条１１とが交互に存在する断面花び
ら状のゴムブッシュ１が完成する。
筒４との間にゴム状弾性体５を介在して加硫接着する
が、加硫接着後のゴム収縮を取るため、およびゴムの耐
久性を向上させるため、図４のごときダイス１５を用い
て外筒４を半径方向内側に縮径してゴム状弾性体５に予
備圧縮を与える。このダイス１５による絞り加工時に、
段差１６付きダイス片１５ａをダイス１５の一部に組み
込むことで、外筒４の周方向に絞り量の大きい筒面１０
と絞り量が少ない凸条１１とが交互に存在する断面花び
ら状のゴムブッシュ１が完成する。
【００３０】この外筒４が花びら状のゴムブッシュ１を
サスペンションアーム８の連結筒９に外筒フランジ７が
連結筒端面に当接するまで内嵌圧入する。その際、連結
筒９側の内径寸法公差が大きい場合でも、ゴムブッシュ
１は、十分これに対応して、所定以下の圧入荷重（例え
ば、ＭＡＸ３ｔｏｎ以下）で、抜け荷重を所定以上（例
えば、０．５ｔｏｎ以上）に設定することができる。
サスペンションアーム８の連結筒９に外筒フランジ７が
連結筒端面に当接するまで内嵌圧入する。その際、連結
筒９側の内径寸法公差が大きい場合でも、ゴムブッシュ
１は、十分これに対応して、所定以下の圧入荷重（例え
ば、ＭＡＸ３ｔｏｎ以下）で、抜け荷重を所定以上（例
えば、０．５ｔｏｎ以上）に設定することができる。
【００３１】図６は通常の同一外径絞り加工のゴムブッ
シュ（図において「通常絞り」で示す。）と、本実施品
のゴムブッシュ（図において「花びら絞り」で示す。）
との圧入荷重と締め代の関係を表す図である。図におい
て、例えば、締め代を０．４ｍｍに設定した場合におい
て、同一外径のゴムブッシュよりも本実施品の方が圧入
荷重が少なくて済む。これは、本実施品の場合、連結筒
９の内面との当たり面が減少し、また、連結筒９と当た
った凸条１１部が筒面１０側に応力を逃がすことができ
るからである。従って、圧入荷重と抜き荷重との関係よ
り、ダイス１５の組み合わせを自由に選択して締め代を
設定すれば、圧入荷重と抜き荷重の最適化を図ることが
できる。
シュ（図において「通常絞り」で示す。）と、本実施品
のゴムブッシュ（図において「花びら絞り」で示す。）
との圧入荷重と締め代の関係を表す図である。図におい
て、例えば、締め代を０．４ｍｍに設定した場合におい
て、同一外径のゴムブッシュよりも本実施品の方が圧入
荷重が少なくて済む。これは、本実施品の場合、連結筒
９の内面との当たり面が減少し、また、連結筒９と当た
った凸条１１部が筒面１０側に応力を逃がすことができ
るからである。従って、圧入荷重と抜き荷重との関係よ
り、ダイス１５の組み合わせを自由に選択して締め代を
設定すれば、圧入荷重と抜き荷重の最適化を図ることが
できる。
【００３２】
【発明の効果】以上の説明から明らか通り、本発明によ
ると、外筒の外周面の複数箇所に径外向に突出する凸条
を軸部材の軸方向に沿って形成しているので、サスペン
ションアーム等の相手方部材の内径寸法公差が大きくな
った場合でも、所定値以下の圧入荷重でゴムブッシュを
組み込めることができ、圧入荷重と抜き荷重の最適化を
図ることができる。
ると、外筒の外周面の複数箇所に径外向に突出する凸条
を軸部材の軸方向に沿って形成しているので、サスペン
ションアーム等の相手方部材の内径寸法公差が大きくな
った場合でも、所定値以下の圧入荷重でゴムブッシュを
組み込めることができ、圧入荷重と抜き荷重の最適化を
図ることができる。
【図１】本発明の実施の形態のゴムブッシュをサスペン
ションアームの連結筒に組み込む際の図
ションアームの連結筒に組み込む際の図
【図２】図１のＣ−Ｃ断面図
【図３】図１のＥ−Ｅ断面図
【図４】ゴムブッシュの絞り前後のダイスの断面図
【図５】（ａ）は図４のＡ−Ａ断面図、（ｂ）はＢ−Ｂ
断面図
断面図
【図６】通常の同一外径絞りゴムブッシュと本実施品と
における圧入荷重と締め代の関係を比較した図
における圧入荷重と締め代の関係を比較した図
【図７】従来のゴムブッシュをサスペンションアームの
連結筒に組み込む際の図
連結筒に組み込む際の図
１ ゴムブッシュ ３ 内筒 ４ 外筒 ５ ゴム状弾性体 １０ 筒面 １１ 凸条 １５ ダイス １５ａ 段付きダイス片
Claims (5)
- 【請求項１】軸部材とその周囲に配置された外筒との間
にゴム状弾性体が介在され、相手側部材の筒部に圧入し
て使用するためのゴムブッシュであって、前記外筒の外
周面の複数箇所に径外向に突出する凸条が前記軸部材の
軸方向に沿って形成されたことを特徴とする外筒付きゴ
ムブッシュ。 - 【請求項２】前記凸条が薄肉の外筒の周面に段付き絞り
加工を施すことにより形成されたものである請求項１記
載のゴムブッシュ。 - 【請求項３】前記外筒は、端部に径外向に突出する外筒
フランジを有する請求項１又は２記載のゴムブッシュ。 - 【請求項４】軸部材とその周囲に配置された外筒との間
にゴム状弾性体が介在され、相手側部材の筒部に圧入し
て使用するためのゴムブッシュにおいて、前記外筒に段
付き絞り加工を施すことにより、外筒の外周面の複数箇
所に径外向に突出する凸条を軸部材の軸方向に沿って形
成するゴムブッシュの外筒の絞り方法。 - 【請求項５】前記外筒の段付き絞り加工は、ｎ分割化さ
れたダイス片のうちの一部のダイス片の内面を径外側に
後退させたダイスを用いて、分割された各ダイス片を径
内向きに移動することで行う請求項４記載のゴムブッシ
ュの外筒の絞り方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03778298A JP4171095B2 (ja) | 1998-02-19 | 1998-02-19 | ゴムブッシュの外筒の絞り方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03778298A JP4171095B2 (ja) | 1998-02-19 | 1998-02-19 | ゴムブッシュの外筒の絞り方法 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11230224A true JPH11230224A (ja) | 1999-08-27 |
| JP4171095B2 JP4171095B2 (ja) | 2008-10-22 |
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ID=12507069
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP03778298A Expired - Fee Related JP4171095B2 (ja) | 1998-02-19 | 1998-02-19 | ゴムブッシュの外筒の絞り方法 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4171095B2 (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008128413A (ja) * | 2006-11-23 | 2008-06-05 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | 防振ブッシュの製造方法及び防振ブッシュ |
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| JP2008232195A (ja) * | 2007-03-16 | 2008-10-02 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | 防振ブッシュの製造方法及び防振ブッシュ |
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| CN109813200A (zh) * | 2019-04-01 | 2019-05-28 | 桂林电子科技大学 | 一种符合工效学的轴类直径公差检测装置和加工误差分析方法 |
| DE102018106365B4 (de) | 2017-03-24 | 2022-05-19 | Benteler Automobiltechnik Gmbh | Lageranordnung |
-
1998
- 1998-02-19 JP JP03778298A patent/JP4171095B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| CN109813200B (zh) * | 2019-04-01 | 2023-10-24 | 桂林电子科技大学 | 一种符合工效学的轴类直径公差检测装置和加工误差分析方法 |
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