JPH11208214A - 空気入りタイヤ - Google Patents
空気入りタイヤInfo
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Abstract
の低導電性のトレッドに対し、帯電防止と耐久性の両立
を図った空気入りタイヤを提供する。 【解決手段】 トレッド部がタイヤ半径方向外側に配置
されたキャップゴム層とタイヤ半径方向内側に配置され
たベースゴム層との2層構造を有する空気入りタイヤに
おいて、前記キャップ層をタイヤ幅方向に3分割し、3
分割されたうちの中央のキャップ層とその両側のキャッ
プ層との貯蔵弾性率(E’)が実質的に同等であり、か
つ前記中央のキャップ層と前記ベースゴム層の固有抵抗
値がともに106Ω・cm以下で、前記両側のキャップ
層の固有抵抗値が108Ω・cm以上である。
Description
上させるべくシリカが多量に配合された(以下「シリカ
リッチ」と称する)低導電性のトレッドに対し、帯電防
止と耐久性の両立を図った空気入りタイヤに関する。
縦安定性(以下「ウエット性能」と略記する)に優れた
トレッド、特にはシリカリッチトレッドを備えたタイヤ
は電気抵抗値が高く、導電性が低いため、車体やタイヤ
で発生した静電気がトレッドを通して地表に逸散しにく
く、そのため、ラジオノイズの問題や、電気ショック、
スパーク等による問題があった。
ば、厚い導電性ゴムシートをトレッド幅方向中央部にト
レッド表面からトレッド下層ゴムまで延在させるか、ま
たは薄い導電性ゴムシートをトレッドショルダーからサ
イド内側へ挟み込む手法が提案されている(例えば、欧
州特許第658 452号明細書、米国特許第5518
055号明細書および特開平8−34204号公報等参
照)。また、トレッド部がタイヤ半径方向外側に配置さ
れたキャップゴム層とタイヤ半径方向内側に配置された
ベースゴム層との2層構造(キャップ/ベース構造)を
有する空気入りタイヤにおいて、図2に示すようにシリ
カリッチキャップゴム2に電気抵抗値の低いベースゴム
3を露出させたり、或いは図3に示すようにサイドゴム
4として導電性ゴムを用いて放電させる方法で帯電防止
を図ることも一般に行われている。
許第658 452号明細書等に開示されている如きゴ
ムシートの適用や、ベースゴムの露出では、走行初期に
はその効果は維持されるが、走行による導電層の摩耗促
進により偏摩耗や早期摩耗等の耐久性を低下させる問題
が生じ、また通電経路が遮断され、帯電防止効果が消失
してしまうなどの問題があった。即ち、シリカリッチキ
ャップゴム層に対し、ベースゴム層は転がり抵抗やウエ
ット性能を意識してカーボンブラック量の少ない配合ゴ
ムを適用するため、キャップ部に露出したベースゴム等
とキャップゴムとの摩耗速度、耐摩耗性の差があるた
め、特に、偏摩耗や早期摩耗に関する耐久性低下の問題
は避けることができなかった。
上させるべくシリカリッチの低導電性のトレッドに対
し、帯電防止と耐久性の両立を図った空気入りタイヤを
提供することにある。
に、本発明の空気入りタイヤは、トレッド部がタイヤ半
径方向外側に配置されたキャップゴム層とタイヤ半径方
向内側に配置されたベースゴム層との2層構造を有する
空気入りタイヤにおいて、前記キャップ層をタイヤ幅方
向に3分割し、3分割されたうちの中央のキャップ層と
その両側のキャップ層との貯蔵弾性率(E’)が実質的
に同等であり、かつ前記中央のキャップ層と前記ベース
ゴム層の固有抵抗値がともに106Ω・cm以下で、前
記両側のキャップ層の固有抵抗値が108Ω・cm以上
であることを特徴とするものである。
中央のキャップ層とその両側のキャップ層の貯蔵弾性率
(E’)の値が30℃において1.1×107Pa以上
であり、前記ベースゴム層の同値が8.5×106Pa
以下であることが好ましい。
記中央のキャップ層のタイヤ幅方向の厚さが0.5mm
以上で、かつトレッド幅の10%以内であることが好ま
しい。
図面に基づき具体的に説明する。本発明の空気入りタイ
ヤは、図1に示すように、トレッド部1がキャップ/ベ
ース構造を有し、キャップ層2をタイヤ幅方向に3分割
し、中央のキャップ層2aとベースゴム層3を介して放
電を行わしめ、帯電防止を図る。中央のキャップ層2a
のタイヤ幅方向の厚さは、製造上の観点から0.5mm
以上であることが好ましく、一方、シリカリッチトレッ
ド本来の目的性能を維持する上でトレッド幅の10%以
内であることが好ましい。
ベースゴム層3の固有抵抗値がともに106Ω・cm以
下のゴム層用のゴム組成物に使用するジエン系ゴムは、
スチレンブタジエンゴム(SBR)、ブタジエンゴム
(BR)または天然ゴム(NR)の少なくとも1種を含
むことが耐久性の観点より好ましい。
表面積(N2SA)が130m2/g以上でかつジブチ
ルフタレート吸油量(DBP)が110ml/100g
以上のカーボンブラックを使用することが好ましい。こ
のゴム組成物では、かかる小粒径でかつ高ストラクチャ
ーのカーボンブラックを使用することで、通電経路を形
成するゴム層の耐久性を向上させることができる。ここ
で、N2SAはASTM D3037−89に、またD
BPはASTM D2414−90に夫々準拠して求め
られる値である。
のカーボンブラックの配合量を適宜調整することによ
り、シリカリッチの両側のキャップ層2b,2cと貯蔵
弾性率(E’)を実質的に同等とし、好ましくは耐摩耗
性の観点から共に30℃において1.1×107Pa以
上の貯蔵弾性率(E’)となるようにする。中央のキャ
ップ層2aのカーボンブラックの配合量は、ジエン系ゴ
ム100重量部に対して40重量部未満では補強性が十
分ではなく、一方75重量部を超えると軟化剤が少ない
場合には加硫後に硬くなり過ぎ、割れ等が発生し、また
軟化剤が多い場合には耐摩耗性に劣る。
の配合量は、ジエン系ゴム100重量部に対して、好ま
しくは35〜45重量部であり、35重量部未満では補
強性に劣り、一方45重量部を超えると、シリカリッチ
のトレッドタイヤ本来の低燃費性能およびウエット性能
を損なうことになる。また、ベースゴム層3の30℃に
おける貯蔵弾性率(E’)の値は、低燃費性能およびウ
エット性能の観点から8.5×106Pa以下であるこ
とが好ましい。
有抵抗値がともに108Ω・cm以上のゴム層用のゴム
組成物には、低燃費性能およびウエット性能等の向上の
観点から、シリカがゴム成分100重量部に対して55
重量部以上配合されていることが好ましい。
におけるカーボンブラックおよびシリカ以外の配合剤と
しては、ゴム製品において通常用いられる配合剤、例え
ば加硫剤、加硫促進剤、加硫促進助剤、軟化剤、老化防
止剤等が通常用いられる配合量にて適宜配合されてい
る。
き具体的に説明する。下記の表1および表2に示す配合
処方に従い、空気入りタイヤのシリカリッチキャップゴ
ム用ゴム組成物(A)、中央キャップゴム用ゴム組成物
(C)、(C’)およびベースゴム(B)用ゴム組成物
を夫々調製した。
ェンアミド 6)ジフェニルグアニジン
フェンアミド
性率(E’)は、東洋精機スペクトロメーターを用い、
幅5mm、厚さ2mm、長さ20mmの試験片を初期荷
重150g、振動数50Hz、動歪1%にて30℃で測
定した。
抗値は、次のようにして求めた。即ち、円盤形状のサン
プルを作製し、半径:r=2.5cm、厚さ:t=0.
2cmの部分の電気抵抗値Rを、図6に示すアドバンス
社製絶縁抵抗試験箱を用いて測定し、次式により固有抵
抗値ρを計算した。 ρ=(a/t)R (式中、aは断面積(=π×r2)、tは厚さ)を用い
て求めた。なお、図6中、10は主電極、11は対電
極、12はガード電極、tは試料の厚さを示す。
(A)、中央キャップゴム用のゴム組成物(C)および
ベースゴム(B)用のゴム組成物を用いて常法にて加硫
し、図4に示す如きランボーン摩耗試験用試験片を作製
した、スリップ率60%にて耐摩耗性を評価した。評価
は、試験片がゴム組成物(A)単体の場合を100とし
て指数にて評価した。数値が大きい程結果が良好であ
る。
と、中央キャップゴム(C)または(C’)との界面耐
久性を評価するために、図5に示す如きダンベル型加硫
試験片を作製し、引張り試験(DC/DN試験)を繰り
返して行い、両ゴムの界面部の剥離発生時とそのときの
引張り回数とからゴム組成物(A)単体の場合を100
として指数にて評価した。数値が大きい程結果が良好で
ある。得られた結果を下記の表3に示す。
入りタイヤにおいては、シリカリッチのトレッドを有す
る空気入りタイヤの低燃費性および高ウエット性能を損
なうことなく、帯電防止と耐久性の両立を図ることがで
きる。
に示す断面図である。
に示す断面図である。
式的に示す断面図である。
る。
の部分側面図である。
明図である。
Claims (3)
- 【請求項1】 トレッド部がタイヤ半径方向外側に配置
されたキャップゴム層とタイヤ半径方向内側に配置され
たベースゴム層との2層構造を有する空気入りタイヤに
おいて、 前記キャップ層をタイヤ幅方向に3分割し、3分割され
たうちの中央のキャップ層とその両側のキャップ層との
貯蔵弾性率(E’)が実質的に同等であり、かつ前記中
央のキャップ層と前記ベースゴム層の固有抵抗値がとも
に106Ω・cm以下で、前記両側のキャップ層の固有
抵抗値が108Ω・cm以上であることを特徴とする空
気入りタイヤ。 - 【請求項2】 前記中央のキャップ層とその両側のキャ
ップ層の貯蔵弾性率(E’)の値が30℃において1.
1×107Pa以上であり、前記ベースゴム層の同値が
8.5×106Pa以下である請求項1記載の空気入り
タイヤ。 - 【請求項3】 前記中央のキャップ層のタイヤ幅方向の
厚さが0.5mm以上で、かつトレッド幅の10%以内
である請求項1または2記載の空気入りタイヤ。
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---|---|---|---|
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Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2000238505A (ja) * | 1999-02-23 | 2000-09-05 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | 空気入りタイヤ |
JP2006007661A (ja) * | 2004-06-28 | 2006-01-12 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 生トレッドゴムの形成方法、及びそれにより形成される生トレッドゴムを用いた空気入りタイヤ |
JP2013107637A (ja) * | 2011-11-22 | 2013-06-06 | Goodyear Tire & Rubber Co:The | 剛性が強化されたトレッド |
CN107662460A (zh) * | 2016-07-29 | 2018-02-06 | 东洋橡胶工业株式会社 | 充气轮胎 |
-
1998
- 1998-01-20 JP JP00892398A patent/JP3897263B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JP2000238505A (ja) * | 1999-02-23 | 2000-09-05 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | 空気入りタイヤ |
JP2006007661A (ja) * | 2004-06-28 | 2006-01-12 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 生トレッドゴムの形成方法、及びそれにより形成される生トレッドゴムを用いた空気入りタイヤ |
JP2013107637A (ja) * | 2011-11-22 | 2013-06-06 | Goodyear Tire & Rubber Co:The | 剛性が強化されたトレッド |
CN107662460A (zh) * | 2016-07-29 | 2018-02-06 | 东洋橡胶工业株式会社 | 充气轮胎 |
CN107662460B (zh) * | 2016-07-29 | 2019-10-15 | 东洋橡胶工业株式会社 | 充气轮胎 |
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---|---|
JP3897263B2 (ja) | 2007-03-22 |
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