JPH11172372A

JPH11172372A - 延性および伸びフランジ性に優れた高張力熱延鋼板およびその製造方法

Info

Publication number: JPH11172372A
Application number: JP34312597A
Authority: JP
Inventors: Koichi Osawa; 紘一大沢; Satoo Kobayashi; 聡雄小林; Toshiaki Urabe; 俊明占部
Original assignee: NKK Corp; Nippon Kokan Ltd
Current assignee: JFE Engineering Corp
Priority date: 1997-12-12
Filing date: 1997-12-12
Publication date: 1999-06-29

Abstract

(57)【要約】【課題】引張強さが５９０〜６９０ＭＰａ級高張力熱延
鋼板において、張り出し加工と厳しい伸びフランジ加工
が複合して施される足廻り部材に適するように、ＴＳ×
Ｅｌの値が１８０００ＭＰａ・％以上の良好な強度−伸
びバランスを有し、しかも、穴拡がり率（λ）が８０％
以上（穴拡がり比で１．８以上）の良好な伸びフランジ
性を同時に付与した高張力熱延鋼板及びその製造方法を
提供する。【解決手段】重量％で、Ｃ：０．０５〜０．１２％と、
Ｓｉ：０．６〜１．３％と、Ｍｎ：１．０〜１．８％
と、Ｐ：０．０１〜０．０４％と、残部Ｆｅおよび不可
避的不純物からなる成分の鋼であり、フェライトと、ベ
イナイトと、体積％で７％以下の残留オーステナイトか
らなるミクロ組織を有し、かつ、フェライトとベイナイ
トの硬度比が２．５以下を満足することを特徴とする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】自動車に用いられている引張
強さが５９０〜６９０ＭＰａ級で、残留オーステナイト
を５％以上含有する残留オーステナイトタイプの高張力
熱延鋼板は、伸びで代表される張り出し成形性は優れて
いるが、穴拡げ率で代表される伸びフランジ成形性が劣
っており、足廻り部品のような伸びフランジ加工やバー
リング加工がきつい部品には適用することが難しい。

【０００２】本発明は、特に上記のような伸びフランジ
加工やバーリング加工等の優れた加工性が要求される自
動車足廻り部品等に好適な、残留オーステナイト鋼板の
高延性という特徴を維持しつつ、伸びフランジ性を改善
した高張力熱延鋼板およびその製造方法に関する。

【０００３】

【従来の技術】自動車の燃費向上を目指した車体構造部
材や足廻り部材の軽量化や衝突安全性向上のため、加工
性の良い高張力鋼板のニーズは強い。特に、近年は両者
を同時に満足するため、引張強さが５９０〜６９０ＭＰ
ａ級のプレス成形性の優れた高張力熱延鋼板の適用が検
討されている。このクラスの高張力鋼板に優れたプレス
成形性を付与するには、まず、強度−延性バランスの向
上が必要となる。従来、良好な延性を有する熱延高張力
鋼板としては、例えば、特開昭５５−４４５５１号公報
に記載されているように、フェライトとマルテンサイト
から構成される、ＤｕａｌＰｈａｓｅ（二相組織）鋼
板があるが、例えば５９０ＭＰａ級での伸びはせいぜい
３０％であり、鋼板の強度−延性バランスを表す引張強
さ（ＴＳ）×伸び（Ｅｌ）の値は１８０００ＭＰａ・％
程度であった。一方、この状態を打破してＴＳ×Ｅｌの
値が２００００ＭＰａ・％以上が得られる方法として、
残留オーステナイトを含有させ、この相の変形時のＴＲ
ＩＰ現象（変態誘起塑性）を利用して延性を高める方法
が提案されている。例えば、特開昭６３−４０１７号公
報および特開昭６４−７９３４５号公報では、Ｃ：０．
１５〜０．４％，Ｓｉ：０．５〜２．０％，Ｍｎ：０．
５〜２．０％を含有し、残り不可避的な不純物元素から
なる鋼を、仕上温度がＡｒ₃ ±５０℃で全圧下率８０％
以上で熱延し、続いて冷却制御を行いながら３５０〜５
００℃で巻き取ることにより、残留オーステナイトを５
％以上含有し残部がフェライトとベイナイトからなる熱
延高張力鋼板の製造技術について示しており、ＴＳ×Ｅ
ｌの値が２４０００ＭＰａ・％以上の高張力鋼板が得ら
れることが開示されている。この技術は熱延圧下率、仕
上げ温度、冷却条件、巻取り温度範囲を規定することに
より、オーステナイトから微細なポリゴナルフェライト
の生成を促進させて、オーステナイトへのＣを濃化さ
せ、さらに、ベイナイト変態させることによりオーステ
ナイトへのＣの濃化をさらに進行させ、オーステナイト
の安定化を図り、最終的に５％以上の残留オーステナイ
トを含有するフェライトとべイナイトの混合組織を得る
方法である。この残留オーステナイト鋼板の特徴は強度
−伸びバランスが優れているが、伸びフランジ性が劣っ
ているのが欠点であり、足廻り部品のように伸びフラン
ジ加工やバーリング加工がきつい部品には不適である。
伸びフランジ加工やバーリング加工する際、端面は打ち
抜きや剪断でブランキングされ、このため端面は大きな
ひずみを受け残留オーステナイトがマルテンサイトに変
態しこの部分の硬度が著しく上昇するとともにマルテン
サイト周辺にボイドが発生し、これが端面の延性を著し
く低下させる原因になっている。このため伸びフランジ
性は残留オーステナイト体積率が大きくなるほど劣化す
る。

【０００４】一方、特開平３−１８０４４５号公報で
は、Ｃ：０．０５〜０．１５％，Ｓｉ：０．５〜２．５
％，Ｍｎ：０．５〜２．５％，Ｐ：０．０２％以下，
Ｓ：０．０１％以下，Ａｌ：０．００５〜０．１０％を
含み、１．６％＜Ｓｉ＋Ｍｎ≦５．０％を満たす成分
で、組織がポリゴナルフェライトとベイナイトに加え５
％以上の残留オーステナイトを含有する高張力熱延鋼板
において、ポリゴナルフェライト占積率Ｖ_PF（％）とポ
リゴナルフェライト粒径ｄ_PFの比Ｖ_PF／ｄ_PFを２０以上
にするとＴＳ×Ｅｌの値が２０００ｋｇｆ／ｍｍ² ・％
（１９６００ＭＰａ・％）以上で穴拡がり比（ｄ／ｄ
₀ ）が１．４以上の良好な伸びフランジ性が得られるこ
とが開示されている。なお、穴拡げ試験は、２０ｍｍの
打ち抜き穴を３０°の円錐ポンチで押し広げ、クラック
が板厚を貫通した時点での穴径（ｄ）と初期穴径（ｄ
₀ ：２０ｍｍ）との比で伸びフランジ性を評価してい
る。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、張り出
し性と厳しい伸びフランジ性が複合で施される足廻り部
品では、上記特開平３−１８０４４５号公報のＴＳ×Ｅ
ｌの値が２０００ｋｇｆ／ｍｍ² ・％（１９６００ＭＰ
ａ・％）以上で穴拡がり比が１．４以上のレベルでは加
工性が十分ではなく、ＴＳ×Ｅｌの値が１８０００ＭＰ
ａ・％以上と若干低めであっても、更に伸びフランジ性
の優れた材料が必要とされている。

【０００６】本発明の目的は、引張強さが５９０〜６９
０ＭＰａ級高張力熱延鋼板において、張り出し加工と厳
しい伸びフランジ加工が複合して施される足廻り部材に
適するように、ＴＳ×Ｅｌの値が１８０００ＭＰａ・％
以上の良好な強度−伸びバランスを有し、しかも、穴拡
がり率（λ）が８０％以上（穴拡がり比で１．８以上）
の良好な伸びフランジ性を同時に付与した高張力熱延鋼
板及びその製造方法を提供することにある。

【０００７】

【課題を解決するための手段】前記課題を解決し目的を
達成するために、本発明は以下に示す手段を用いてい
る。（１）本発明の鋼板は、重量％で、Ｃ：０．０５〜０．
１２％と、Ｓｉ：０．６〜１．３％と、Ｍｎ：１．０〜
１．８％と、Ｐ：０．０１〜０．０４％と、残部Ｆｅお
よび不可避的不純物からなる成分の鋼であり、フェライ
トと、ベイナイトと、体積％で７％以下の残留オーステ
ナイトからなるミクロ組織を有し、かつ、フェライトと
ベイナイトの硬度比が２．５以下を満足することを特徴
とする、延性および伸びフランジ性に優れた高張力熱延
鋼板である。

【０００８】（２）本発明の製造方法は、上記（１）に
記載の成分組成を有する鋼を所定の温度に加熱後圧延を
開始し、次いでオーステナイト単相域で熱間圧延を終了
する工程と、仕上圧延された鋼板を、１０℃／秒以上の
冷却速度で６５０〜７５０℃の温度範囲まで冷却してか
ら１秒以上保持する工程と、冷却保持された鋼板を、さ
らに１０℃／秒以上の冷却速度で冷却して、最終的に３
５０〜５００℃の温度範囲で巻取る工程と、を備えたこ
とを特徴とする、フェライトと、ベイナイトと、体積％
で７％以下の残留オーステナイトからなるミクロ組織を
有し、かつ、フェライトとベイナイトの硬度比が２．５
以下を満足する、延性および伸びフランジ性に優れた高
張力熱延鋼板の製造方法である。

【０００９】

【発明の実施の形態】本発明者らは、上記の課題を解決
すべく鋭意研究を重ねた結果、以下の知見を得るに至っ
た。引張強さが５９０〜６９０ＭＰａ級高張力熱延鋼板
において、ＴＳ×Ｅｌの値が１８０００ＭＰａ・％以上
の良好な強度−伸びバランスを付与するには、いわゆ
る、フェライト＋マルテンサイトのＤｕａｌＰｈａｓ
ｅ鋼板では安定性の点で無理であり、残留オーステナイ
トを利用せざるを得ない。残留オーステナイト含有量は
多いほどＴＳ×Ｅｌの値は良くなるが、残留オーステナ
イトを２％以上含有すると、穴拡げ率が劣化し８０％以
上を確保出来なくなる。

【００１０】そこで、本発明者らはフェライト−ベイナ
イト−残留オーステナイトより構成される高張力熱延鋼
板のＴＳ×Ｅｌおよびλにおよぼすミクロ組織の影響を
検討した結果、残留オーステナイト量が２％以上でもフ
ェライトとベイナイトの硬度比を２．５以下に制御する
と、ＴＳ×Ｅｌの値が１８０００ＭＰａ・％以上でλが
８０％以上の延性と伸びフランジ性バランスの良好な５
９０〜６９０ＭＰａ級高張力熱延鋼板が得られることを
見出した。

【００１１】また一方では、フェライトとベイナイトの
硬度比を２．５以下に制御しても、残留オーステナイト
量が７％を越えると上記延性−伸びフランジ性バランス
を満足できないことが判明した。

【００１２】以上の知見に基づき、本発明者らは、フェ
ライト−ベイナイト−残留オーステナイトより構成され
る高張力熱延鋼板の残留オーステナイト量と、フェライ
トとベイナイトの硬度比を特定して所望の延性と伸びフ
ランジ性の両方を確保するために、鋼の成分組成と鋼板
の熱延条件（仕上圧延、冷却、巻取りの条件）を一定範
囲内に制御するようにして、良好な強度−延性バランス
と伸びフランジ性を有した５９０〜６９０ＭＰａ級高張
力熱延鋼板及びその製造方法を見出し、本発明を完成さ
せた。

【００１３】すなわち、本発明は、鋼組成、組織、及び
製造条件を下記範囲に限定することにより、引張強さが
５９０〜６９０ＭＰａ級高張力熱延鋼板において、張り
出し加工と厳しい伸びフランジ加工が複合して施される
足廻り部材に適するように、ＴＳ×Ｅｌの値が１８００
０ＭＰａ・％以上の良好な強度−伸びバランスを有し、
しかも、穴拡がり率（λ）が８０％以上（穴拡がり比で
１．８以上）の良好な伸びフランジ性を同時に付与した
高張力熱延鋼板及びその製造方法を提供することができ
る。

【００１４】以下に、本発明の成分添加理由、成分限定
理由、組織の限定理由、及び製造条件の限定理由につい
て説明する。（１）成分組成範囲及び鋼組織Ｃ：０．０５〜０．１２％Ｃ含有量が０．０５％未満ではＴＳ×Ｅｌの値を１８０
００ＭＰａ・％以上となる程度の残留オーステナイト量
が得られず、一方、０．１２％を越えると残留オーステ
ナイト量が７％越えとなり、良好な伸びフランジ性が得
られない。このためＣ含有量は０．０５〜０．１２％の
狭い範囲に限定するのが好ましい。

【００１５】Ｓｉ：０．６〜１．３％Ｓｉはフェライト安定化元素であり、フェライトの生成
を促進してＣのオーステナイトへの濃縮を助け、また、
巻取り後のオーステナイトからのセメンタイトの析出を
遅らせるので、残留オーステナイトを確保するには有効
な元素である。

【００１６】また、Ｓｉはフェライトに固溶して、これ
の硬度を高め、フェライトとべイナイトの硬度比を下
げ、延性と伸びフランジ性を両立させるのに有効であ
る。このためには少なくとも０．６％以上の添加が必要
となる。しかし、Ｓｉはフェライトを固溶強化し強度を
高めるので、必要とする強度レベルによっては多く添加
できないことがあり、５９０〜６９０ＭＰａ級高張力熱
延鋼板では１．３％が上限である。

【００１７】Ｍｎ：１．０〜１．８％Ｍｎは熱延過程およびその後の冷却過程でオーステナイ
ト中に濃化し、オーステナイトの安定性を高め、パーラ
イトやマルテンサイト変態するのを抑制する作用を有す
る。このため、少なくとも１．０％は必要であり、一方
１．８％を越えると冷却過程でのフェライトへの変態が
不十分となり、それに伴いオーステナイト中へのＣの濃
化が不十分となるため、オーステナイトが残留しにくく
なる。このことから、Ｍｎは１．０〜１．８％に限定さ
れる。

【００１８】Ｐ：０．０１〜０．０４％Ｐは不純物元素ではなく添加元素としての役割を期待し
て、０．０１〜０．０４％の範囲で添加される。Ｐの役
割は、Ｓｉと同様フェライト中に固溶してこれの硬度を
高める元素であり、また、Ｓｉ含有鋼で生じる赤スケー
ルの発生を抑制する効果もあり、そこで０．０１％以上
添加する、特に０．０２％以上でその効果が顕著であ
る。しかし、Ｐの過剰の添加は偏析による加工割れの原
因となることから、上限は０．０４％にする必要があ
る。

【００１９】なお、本発明では、上記以外の元素につい
ては、特に限定しない。即ち、脱酸剤として使用される
ｓｏｌ．Ａｌ、不純物元素Ｓ，Ｎ等の元素は、本発明の
効果を阻害しない範囲での含有は許容される。

【００２０】上記化学組成の鋼は、転炉法、電気炉法の
いずれの溶製でもよく、鋳造法は連続鋳造法、造塊法の
いずれでもよい。組織：本発明の鋼板の組織は、フェラ
イトと、ベイナイトと、体積％で７％以下の残留オース
テナイトからなるミクロ組織を有し、かつ、フェライト
とベイナイトの硬度比が２．５以下である。上記のフェ
ライト−ベイナイト−残留オーステナイトから構成され
る組織に限定する理由は、前述したように引張強さが５
９０〜６９０ＭＰａ級高張力熱延鋼板において、（ＴＳ
×Ｅｌ）≧１８０００ＭＰａ・％でかつλ≧８０％の良
好な強度−伸びバランスを付与するためである。即ち、
フェライトとベイナイトの硬度比を２．５以下に制御す
ると、ＴＳ×Ｅｌの値が１８０００ＭＰａ・％以上でλ
が８０％以上の延性と伸びフランジ性バランスの良好な
５９０〜６９０ＭＰａ級高張力熱延鋼板が得られる。一
方、フェライトとベイナイトの硬度比を２．５以下に制
御しても、残留オーステナイト量が７％を越えると上記
延性−伸びフランジ性バランスを満足できない。また、
上記の特性を得るために、残留オーステナイト量の下限
は１％にするのが好ましい。なお、上述したように、本
発明の鋼板のミクロ組織は、フェライトとベイナイトを
基本とし７％以下の残留オーステナイトが分散している
が、マルテンサイトおよびパーライトが混在することも
ある。

【００２１】上記の成分組成範囲及び組織に調整するこ
とにより、良好な強度−延性バランスと伸びフランジ性
を有した５９０〜６９０ＭＰａ級高張力熱延鋼板を得る
ことが可能となる。

【００２２】このような特性の鋼は、以下の製造方法に
より製造することができる。（２）鋼板製造工程（製造方法）上記の成分組成範囲に調整した鋼を転炉に
て溶製し、連続鋳造によりスラブにした後、鋼スラブを
所定の温度に加熱後圧延を開始し、次いでオーステナイ
ト（γ）単相域で熱間圧延を終了する。次いで１０℃／
秒以上の冷却速度で６５０〜７５０℃の温度範囲まで冷
却、この温度で１秒以上保持後、さらに１０℃／秒以上
の冷却速度で冷却して、最終的に３５０〜５００℃の温
度範囲で巻き取る。

【００２３】ａ．仕上圧延温度加熱後のスラブはγ単相域で仕上圧延する。これは仕上
圧延温度がＡ₃ 変態点を切ってα＋γ２相域で圧延され
ると、層状組織が形成され伸びフランジ性が低下するか
らである。

【００２４】ｂ．冷却速度、中間保持（温度、時間）仕上圧延後、ランナウトテーブルで１０℃／秒以上の冷
却速度で冷却し、６５０〜７５０℃の温度領域で１秒以
上保持するとγからポリゴナルフェライトが形成され、
残ったγ相中へＣが濃化しγ相の安定度が高まる。中間
保持はγからのポリゴナルフェライトを形成させ、γ相
へのＣの濃化を促進する意味があり、この冷却速度と保
持温度はランナウトテーブル上で効率よく達成すること
が必要となる。

【００２５】ｃ．中間保持後の冷却速度、巻取温度中間保持後１０℃／秒以上の冷却速度で冷却して、３５
０〜５００℃の巻取温度範囲で巻き取られる。巻取温度
が３５０℃未満ではオーステナイトがマルテンサイトに
変態しやすく、また、５００℃超えではパーライト変態
が起きやすいので、ベイナイト変態を進行させ、残留オ
ーステナイトを７％以下でも安定に残すには３５０〜５
００℃の範囲で巻き取る必要がある。

【００２６】上記成分組成範囲の鋼を上記中間保持と巻
取温度で製造することにより、フェライトとベイナイト
の硬度比を２．５以下に制御できる。上記したように、
本発明は延性と伸びフランジ性のバランスの優れた５９
０〜７８０ＭＰａ級の高張力熱延鋼板およびその製造方
法に関するもので、成分を規定し、さらに熱延条件を組
み合わせることにより、フェライトとベイナイトを基本
とし、７％以下の残留オーステナイトを含有させ、さら
に、フェライトとべイナイトの硬度比を２．５以下に制
御することにより、ＴＳ×Ｅｌが１８０００ＭＰａ・％
以上の延性を有し、また、穴拡がり率が８０％以上の伸
びフランジ性を有する高張力熱延鋼板を得るものであ
る。

【００２７】成分組成を本発明の範囲に限定し、しか
も、γ単相域で仕上圧延した後、１０℃／秒以上の冷却
速度で冷却し、６５０〜７５０℃の温度領域に中間保持
することにより、γ相からポリゴナルフェライトを析出
させるとともにγ相にＣを濃化させて安定化を図り、続
いて１０℃／秒以上で冷却してから３５０〜５００℃で
巻き取ることにより、ベイナイト変態を進行させ、この
過程でさらにＣがオーステナイト中に濃化し、オーステ
ナイ卜の安定化が高まり体積率で７％以下の適度に残留
させたことも本発明のポイントである。さらに、成分と
の組み合わせで、フェライトとベイナイトの硬度比が
２．５以下になり、残留オーステナイトが存在しても伸
びフランジ性を高めるところに特徴を有する。以下に本
発明の実施例を挙げ、本発明の効果を立証する。

【００２８】

【実施例】表１に示す成分組成の鋼Ａ〜Ｏまでのスラブ
（Ａ〜Ｇ：本発明鋼、Ｈ〜Ｏ：比較鋼）を表２に示す条
件で加熱、熱間圧延、制御冷却および巻取りし、板厚
２．９ｍｍの熱延鋼板を得た。次に、得られた鋼板から
圧延方向にＪＩＳ５号引張試験片を採取し、機械的性質
（ＹＰ，ＴＳ，Ｅｌ，ＴＳ×Ｅｌ）を調査した。また、
１５０×１５０ｍｍの試験片の中央部に１０ｍｍφの穴
を打ち抜き、ばりをポンチ側とし、これを頂角６０°の
円錐ポンチで穴を押し拡げ、穴縁に板厚を貫通して亀裂
が入った時点での穴径を測定、次式により穴拡がり率
（λ）を求めた。

【００２９】穴拡がり率：λ＝（ｄ_f −ｄ₀ ）／ｄ₀ ×１００（％）但し、ｄ₀ ：初期穴径（１０ｍｍ），ｄ_f ：破断時の穴
径また、断面を研磨後、ナイタールエッチングによりミク
ロ組織を現出した後、フェライトとベイナイトの硬度を
荷重１ｇの超マイクロビッカース硬度計で測定した。ま
た、板厚１／４位置の残留オーステナイト量をＸ線回折
により測定した。以上の測定結果を表２に併せて示す。

【００３０】表２に示されるように、本発明の範囲にあ
る熱延鋼板（本発明例Ｎｏ．１〜１１）は、ミクロ組織
がフェライト、ベイナイト、および７％以下の体積率の
残留オーステナイトからなり、さらにフェライトとベイ
ナイトの硬度比が２．５以下を満足し、ＴＳ×Ｅｌで１
８０００ＭＰａ・％以上の良好な強度−延性バランスを
有し、それと同時に８０％以上の良好な穴拡がり率であ
った。

【００３１】一方、本発明の範囲内の成分である本発明
鋼Ｂを用いても、熱延条件の内、巻取温度が低めに外れ
た比較例Ｎｏ．１および高めに外れた比較例Ｎｏ．２
は、いずれも良好な延性と伸びフランジ性のバランスが
得られなかった。また、熱延条件が本発明の範囲内であ
っても、成分が本発明の範囲外にあるものは、良好な延
性と伸びフランジ性のバランスが得られなかった。すな
わち、Ｃ量が本発明範囲を下回る比較鋼Ｈによる比較例
Ｎｏ．３は残留オーステナイトが得られず、伸びフラン
ジ性は優れているにもかかわらず、延性が劣っていた。
また、Ｃ量が高めに外れた比較鋼ＩおよびＪによる比較
例Ｎｏ．４および５は、ＴＳ×Ｅｌで２４０００ＭＰａ
・％以上の良好な延性が得られたが、穴拡がり率は８０
％以下であり、伸びフランジ性は劣っていた。Ｓｉ量が
低めに外れた比較鋼Ｋを用いた比較例Ｎｏ．６は残留オ
ーステナイトが得られず良好な延性が得られなかった。
また、Ｓｉ量が高めに外れた比較鋼Ｌを用いた比較例Ｎ
ｏ．７では残留オーステナイト量が８％となり延性は優
れていたが良好な伸びフランジ性は得られなかった。Ｍ
ｎ量が低めに外れた比較鋼Ｍを用いた比較例Ｎｏ．８で
は残留オーステナイトが得られず良好な延性が得られな
かった。一方、Ｐが高めに外れた比較鋼Ｎを用いた比較
例Ｎｏ．９では良好な延性と伸びフランジ性が得られた
が、打ち抜き端面にＰの中心偏析による割れが認めら
れ、製品としては不合格であった。また、Ｐが低めに外
れた比較鋼Ｏを用いた比較例Ｎｏ．１０では良好な延性
と伸びフランジ性が得られたが、表面の赤スケールと呼
ばれるスケール欠陥が多発し、製品にはならなかった。

【００３２】

【表１】

【００３３】

【表２】

【００３４】

【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
鋼組成、組織、及び製造条件を特定することにより、良
好な強度−延性バランスと伸びフランジ性を有した５９
０〜６９０ＭＰａ級高張力熱延鋼板を提供することがで
きる。従って、本発明の鋼板を自動車の足廻り部材に適
用する事により、自動車の軽量化を図ることができ、産
業上極めて有用な効果が得られる。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】重量％で、Ｃ：０．０５〜０．１２％
と、Ｓｉ：０．６〜１．３％と、Ｍｎ：１．０〜１．８
％と、Ｐ：０．０１〜０．０４％と、残部Ｆｅおよび不
可避的不純物からなる成分の鋼であり、フェライトと、
ベイナイトと、体積％で７％以下の残留オーステナイト
からなるミクロ組織を有し、かつ、フェライトとベイナ
イトの硬度比が２．５以下を満足することを特徴とす
る、延性および伸びフランジ性に優れた高張力熱延鋼
板。
【請求項２】請求項１に記載の成分組成を有する鋼を
所定の温度に加熱後圧延を開始し、次いでオーステナイ
ト単相域で熱間圧延を終了する工程と、仕上圧延された鋼板を、１０℃／秒以上の冷却速度で６
５０〜７５０℃の温度範囲まで冷却してから１秒以上保
持する工程と、冷却保持された鋼板を、さらに１０℃／秒以上の冷却速
度で冷却して、最終的に３５０〜５００℃の温度範囲で
巻取る工程と、を備えたことを特徴とする、フェライトと、ベイナイト
と、体積％で７％以下の残留オーステナイトからなるミ
クロ組織を有し、かつ、フェライトとベイナイトの硬度
比が２．５以下を満足する、延性および伸びフランジ性
に優れた高張力熱延鋼板の製造方法。