JPH11158340A - フツ素プラステイツクスとポリエーテルケトンケトンとの配合物 - Google Patents
フツ素プラステイツクスとポリエーテルケトンケトンとの配合物Info
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- JPH11158340A JPH11158340A JP21653998A JP21653998A JPH11158340A JP H11158340 A JPH11158340 A JP H11158340A JP 21653998 A JP21653998 A JP 21653998A JP 21653998 A JP21653998 A JP 21653998A JP H11158340 A JPH11158340 A JP H11158340A
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- Polymers & Plastics (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 室温における靭性、熱変形温度及び／又は透
過性が改善されたフッ素プラスティックス提供。 【解決手段】 熔融流動性をもったフッ素プラスティッ
クスおよびポリ（エーテルケトンケトン）から成り、フ
ッ素プラスティックスまたはポリ（エーテルケトンケト
ン）のいずれかがマトリックス重合体であり、他の重合
体は分散相をなしてマトリックス重合体に改善された性
質を付与している組成物が提供される。
過性が改善されたフッ素プラスティックス提供。 【解決手段】 熔融流動性をもったフッ素プラスティッ
クスおよびポリ（エーテルケトンケトン）から成り、フ
ッ素プラスティックスまたはポリ（エーテルケトンケト
ン）のいずれかがマトリックス重合体であり、他の重合
体は分散相をなしてマトリックス重合体に改善された性
質を付与している組成物が提供される。
Description
【０００１】本願は、１９９７年７月２５日に出願され
た仮出願第６０／０５３７４９号の利益を請求する。
た仮出願第６０／０５３７４９号の利益を請求する。
【０００２】
【発明の分野】本発明は改善された性質を有するフッ素
プラスティックスとポリエーテルケトンケトンとの配合
物に関する。
プラスティックスとポリエーテルケトンケトンとの配合
物に関する。
【０００３】
【発明の背景】融点より高い温度において熔融流動させ
て加工し得るフッ素プラスティックスは、化学的に不活
性であり且つ融点が高いために、広い範囲の用途をもっ
ている。もし室温における靭性のような性質、熱変形温
度のような高温における物理的性質および／または透過
性が改善できるならば、これらの用途をもっと広げるこ
とができるであろう。このような改善を行うためにフッ
素プラスティックスに添加剤を使用する試みは、フッ素
プラスティックスとの相容性がないために所望の性質が
劣化し、また添加剤がフッ素プラスティックスの中に均
一に混入するのが困難であるといういくつかの問題を生
じている。
て加工し得るフッ素プラスティックスは、化学的に不活
性であり且つ融点が高いために、広い範囲の用途をもっ
ている。もし室温における靭性のような性質、熱変形温
度のような高温における物理的性質および／または透過
性が改善できるならば、これらの用途をもっと広げるこ
とができるであろう。このような改善を行うためにフッ
素プラスティックスに添加剤を使用する試みは、フッ素
プラスティックスとの相容性がないために所望の性質が
劣化し、また添加剤がフッ素プラスティックスの中に均
一に混入するのが困難であるといういくつかの問題を生
じている。
【０００４】
【発明の概要】本発明においては、通常ＰＥＫＫと呼ば
れているポリエーテルケトンケトンを種々の量で熔融流
動性をもったフッ素プラスティックスの中に混入する
と、フッ素プラスティックスの性質が驚くほど改善され
ることが見出された。本発明の他の態様においては、Ｐ
ＥＫＫの中にフッ素プラスティックスを混入すると、Ｐ
ＥＫＫの性質を驚くほど改善することができる。この態
様においては、最初に述べた具体化例におけるようにフ
ッ素プラスティックスの中にＰＥＫＫを分散させるので
はなく、マトリックスとしてのＰＥＫＫの中にフッ素プ
ラスティックスを分散させるのである。従って本発明は
５〜９５重量％の熔融流動し得るフッ素プラスティック
ス、および１００重量％になるようなそれと相補的な９
５〜５重量％のＰＥＫＫから成る組成物に関する。
れているポリエーテルケトンケトンを種々の量で熔融流
動性をもったフッ素プラスティックスの中に混入する
と、フッ素プラスティックスの性質が驚くほど改善され
ることが見出された。本発明の他の態様においては、Ｐ
ＥＫＫの中にフッ素プラスティックスを混入すると、Ｐ
ＥＫＫの性質を驚くほど改善することができる。この態
様においては、最初に述べた具体化例におけるようにフ
ッ素プラスティックスの中にＰＥＫＫを分散させるので
はなく、マトリックスとしてのＰＥＫＫの中にフッ素プ
ラスティックスを分散させるのである。従って本発明は
５〜９５重量％の熔融流動し得るフッ素プラスティック
ス、および１００重量％になるようなそれと相補的な９
５〜５重量％のＰＥＫＫから成る組成物に関する。
【０００５】
【発明の詳細な記述】本発明の一具体化例においては、
フッ素プラスティックスの熔融流動性のために、射出成
形を含む熔融押出し法によってフッ素プラスティックス
を加工することができる。フッ素プラスティックスは、
フッ素プラスティックスに対して標準的な温度において
ＡＳＴＭ Ｄ−１２３８によって測定された熔融流動速
度（ＭＦＲ）の値が１〜１００ｇ／１０分であることが
できる。フッ素プラスティックスはエラストマーではな
い。即ちフッ素プラスティックスの応力／歪み曲線は降
伏点を示し、フッ素プラスティックスをさらに伸長する
と、伸長力を緩めた場合、歪み（伸び）は殆ど、例えば
２０％以下しか回復しない。熔融加工し得るフッ素プラ
スティックスの例としては、テトラフルオロエチレン
（ＴＦＥ）共重合体から成る公知のフッ素重合体、特に
ＴＦＥと、炭素数３〜８のパーフルオロオレフィン、好
ましくはヘキサフルオロプロピレン（ＨＦＰ）およびア
ルキル基の炭素数が１〜５、好ましくは１〜３、最も好
ましくは２〜３のパーフルオロ（アルキルビニルエーテ
ル）（ＰＡＶＥ）から成る群から選ばれる１種またはそ
れ以上の共重合可能な単量体との共重合体が含まれる。
このような共重合体は、該共重合体の融点をＴＦＥ均質
重合体の融点よりも低下させるのに十分な量の共重合可
能単量体を含んでいる。好適な熔融加工し得るフッ素プ
ラスティックスには、ＴＦＥ／ＨＦＰ（典型的にはＦＥ
Ｐと称する）、ＴＦＥ／ＰＡＶＥ（典型的にはＰＦＡと
称する）、およびＴＦＥ／ＨＦＰ／ＰＡＶＥが含まれ
る。上記のＴＦＥ共重合体はまた他の共重合可能な単量
体から誘導される少量の単位を含むことができ、このよ
うな単量体には、共重合して重合体の中に組み込まれた
場合、通常側鎖の端の所にある重合体主鎖に沿った極性
の基を導入する極性官能基をもった単量体が含まれる。
上記の完全にフッ素化された共重合体以外のフッ素プラ
スティックス、例えばＴＦＥまたはクロロトリフルオロ
エチレン（ＣＴＦＥ）とエチレンとの共重合体、および
ＴＦＥ／ＨＥＰ／フッ化ビニリデン共重合体（ＴＨＶ）
も使用することができる。融点より高い温度でフッ素プ
ラスティックスを加工できることはフッ素プラスティッ
クスが結晶性を持っていることを示している。しかし本
発明に使用されるフッ素プラスティックスは無定形であ
ることもでき、この場合にはあたかも処理中熔融したか
のようにＰＥＫＫが流動し得る高い温度でフッ素プラス
ティックスの加工を行う。
フッ素プラスティックスの熔融流動性のために、射出成
形を含む熔融押出し法によってフッ素プラスティックス
を加工することができる。フッ素プラスティックスは、
フッ素プラスティックスに対して標準的な温度において
ＡＳＴＭ Ｄ−１２３８によって測定された熔融流動速
度（ＭＦＲ）の値が１〜１００ｇ／１０分であることが
できる。フッ素プラスティックスはエラストマーではな
い。即ちフッ素プラスティックスの応力／歪み曲線は降
伏点を示し、フッ素プラスティックスをさらに伸長する
と、伸長力を緩めた場合、歪み（伸び）は殆ど、例えば
２０％以下しか回復しない。熔融加工し得るフッ素プラ
スティックスの例としては、テトラフルオロエチレン
（ＴＦＥ）共重合体から成る公知のフッ素重合体、特に
ＴＦＥと、炭素数３〜８のパーフルオロオレフィン、好
ましくはヘキサフルオロプロピレン（ＨＦＰ）およびア
ルキル基の炭素数が１〜５、好ましくは１〜３、最も好
ましくは２〜３のパーフルオロ（アルキルビニルエーテ
ル）（ＰＡＶＥ）から成る群から選ばれる１種またはそ
れ以上の共重合可能な単量体との共重合体が含まれる。
このような共重合体は、該共重合体の融点をＴＦＥ均質
重合体の融点よりも低下させるのに十分な量の共重合可
能単量体を含んでいる。好適な熔融加工し得るフッ素プ
ラスティックスには、ＴＦＥ／ＨＦＰ（典型的にはＦＥ
Ｐと称する）、ＴＦＥ／ＰＡＶＥ（典型的にはＰＦＡと
称する）、およびＴＦＥ／ＨＦＰ／ＰＡＶＥが含まれ
る。上記のＴＦＥ共重合体はまた他の共重合可能な単量
体から誘導される少量の単位を含むことができ、このよ
うな単量体には、共重合して重合体の中に組み込まれた
場合、通常側鎖の端の所にある重合体主鎖に沿った極性
の基を導入する極性官能基をもった単量体が含まれる。
上記の完全にフッ素化された共重合体以外のフッ素プラ
スティックス、例えばＴＦＥまたはクロロトリフルオロ
エチレン（ＣＴＦＥ）とエチレンとの共重合体、および
ＴＦＥ／ＨＥＰ／フッ化ビニリデン共重合体（ＴＨＶ）
も使用することができる。融点より高い温度でフッ素プ
ラスティックスを加工できることはフッ素プラスティッ
クスが結晶性を持っていることを示している。しかし本
発明に使用されるフッ素プラスティックスは無定形であ
ることもでき、この場合にはあたかも処理中熔融したか
のようにＰＥＫＫが流動し得る高い温度でフッ素プラス
ティックスの加工を行う。
【０００６】本発明の他の具体化例においては、熔融加
工し得るフッ素プラスティックスの一部をポリテトラフ
ルオロエチレン（ＰＴＦＥ）の微粉末で置き換える。Ｐ
ＴＦＥの微粉末はテトラフルオロエチレンの均質重合
体、または変性した均質重合体である。変性重合体は通
常の高熔融粘度ＰＴＦＥよりもかなり低い分子量をも
ち、そのため微粉末自身が熔融流動することができ、熔
融加工し得るフッ素プラスティックス対して記載された
範囲の流動速度をもっている。通常のＰＴＦＥの高い分
子量は、分子量（Ｍｎ）が少なくとも２，０００，００
０であり、熔融粘度は３８０℃において少なくとも１０
8であることが特徴である。この熔融粘度は非常に高
く、ＰＴＦＥは熔融した状態では流動せず、細かい粉末
のタイプのＰＴＦＥに対するペースト押出し法および粒
状のタイプのＰＴＦＥに対する圧縮成形法を含む特殊な
非流動的な加工法が必要である。これとは対象的にＰＴ
ＦＥの微粉末の分子量（Ｍｎ）は通常５０，０００〜７
００，０００の範囲にあり、微粉末の熔融粘度はＡＳＴ
Ｍ Ｄ−１２３９−５２Ｔの方法を米国特許４，３８
０，６１８号記載のように変更し３７２℃で測定して５
０〜１×１０5Ｐａ・秒である。ＰＴＦＥ微粉末の熔融
粘度は３７２℃において測定して１００〜１×１０4Ｐ
ａ・秒であることが好ましい。ＰＴＦＥ微粉末について
は、Ｊｏｈｎ Ｗｉｌｅｙ ＆ Ｓｏｎｓ社１９９４年
発行、Ｋｉｒｋ−Ｏｔｈｍｅｒ編、Ｔｈｅ Ｅｎｃｙｃ
ｌｏｐｅｄｉａ ｏｆ Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｔｅｃｈｎ
ｏｌｏｇｙ、第４版、第１１巻、６３７〜６３９頁、お
よびＫｕｎｓｔｏｆｆｅ ＧｅｒｍａｎＰｌａｓｔｉｃ
ｓ誌、７６巻９２０〜９２６頁（１９８６年）所載の
Ｈ．−ＪＨｅｎｄｒｉｏｃｋの「ＰＴＦＥ微粉末」とい
う論文にさらに記載されている。重合させて直接微粉末
にする方法は例えばＰＣＴ ＷＯ９５／２３８２９号に
記載されており、この場合微粉末は低熔融粘度ＰＴＦＥ
と呼ばれている。ＰＴＦＥ微粉末は熔融流動性をもって
いるが、そのままでは熔融加工することはできない。Ｐ
ＴＦＥ微粉末の分子量が低いために、得られた製品は実
用的な強度をもたないからである。従って熔融粘度の決
定から熔融流動速度を試験するためにつくられたビーズ
は脆く、ほんの少し曲げただけでも破砕される。
工し得るフッ素プラスティックスの一部をポリテトラフ
ルオロエチレン（ＰＴＦＥ）の微粉末で置き換える。Ｐ
ＴＦＥの微粉末はテトラフルオロエチレンの均質重合
体、または変性した均質重合体である。変性重合体は通
常の高熔融粘度ＰＴＦＥよりもかなり低い分子量をも
ち、そのため微粉末自身が熔融流動することができ、熔
融加工し得るフッ素プラスティックス対して記載された
範囲の流動速度をもっている。通常のＰＴＦＥの高い分
子量は、分子量（Ｍｎ）が少なくとも２，０００，００
０であり、熔融粘度は３８０℃において少なくとも１０
8であることが特徴である。この熔融粘度は非常に高
く、ＰＴＦＥは熔融した状態では流動せず、細かい粉末
のタイプのＰＴＦＥに対するペースト押出し法および粒
状のタイプのＰＴＦＥに対する圧縮成形法を含む特殊な
非流動的な加工法が必要である。これとは対象的にＰＴ
ＦＥの微粉末の分子量（Ｍｎ）は通常５０，０００〜７
００，０００の範囲にあり、微粉末の熔融粘度はＡＳＴ
Ｍ Ｄ−１２３９−５２Ｔの方法を米国特許４，３８
０，６１８号記載のように変更し３７２℃で測定して５
０〜１×１０5Ｐａ・秒である。ＰＴＦＥ微粉末の熔融
粘度は３７２℃において測定して１００〜１×１０4Ｐ
ａ・秒であることが好ましい。ＰＴＦＥ微粉末について
は、Ｊｏｈｎ Ｗｉｌｅｙ ＆ Ｓｏｎｓ社１９９４年
発行、Ｋｉｒｋ−Ｏｔｈｍｅｒ編、Ｔｈｅ Ｅｎｃｙｃ
ｌｏｐｅｄｉａ ｏｆ Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｔｅｃｈｎ
ｏｌｏｇｙ、第４版、第１１巻、６３７〜６３９頁、お
よびＫｕｎｓｔｏｆｆｅ ＧｅｒｍａｎＰｌａｓｔｉｃ
ｓ誌、７６巻９２０〜９２６頁（１９８６年）所載の
Ｈ．−ＪＨｅｎｄｒｉｏｃｋの「ＰＴＦＥ微粉末」とい
う論文にさらに記載されている。重合させて直接微粉末
にする方法は例えばＰＣＴ ＷＯ９５／２３８２９号に
記載されており、この場合微粉末は低熔融粘度ＰＴＦＥ
と呼ばれている。ＰＴＦＥ微粉末は熔融流動性をもって
いるが、そのままでは熔融加工することはできない。Ｐ
ＴＦＥ微粉末の分子量が低いために、得られた製品は実
用的な強度をもたないからである。従って熔融粘度の決
定から熔融流動速度を試験するためにつくられたビーズ
は脆く、ほんの少し曲げただけでも破砕される。
【０００７】熔融加工できるフッ素プラスティックスを
ＰＴＦＥ微粉末で置き換え、全フッ素プラスティックス
の少なくとも１０重量％、好ましくは少なくとも２０重
量％が熔融加工可能なフッ素プラスティックスであり、
残りがＰＴＦＥ微粉末であるようにする。驚くべきこと
には、ＰＴＦＥ微粉末自身は上記のように強度をもって
いないにもかかわらず、フッ素プラスティックス／ＰＥ
ＫＫ配合物からつくられた成形品の強度を増加させる。
ＰＴＦＥ微粉末で置き換え、全フッ素プラスティックス
の少なくとも１０重量％、好ましくは少なくとも２０重
量％が熔融加工可能なフッ素プラスティックスであり、
残りがＰＴＦＥ微粉末であるようにする。驚くべきこと
には、ＰＴＦＥ微粉末自身は上記のように強度をもって
いないにもかかわらず、フッ素プラスティックス／ＰＥ
ＫＫ配合物からつくられた成形品の強度を増加させる。
【０００８】ＰＥＫＫ成分はジフェニルエーテル、およ
びベンゼンジカルボン酸ハロゲン化物、好ましくはハロ
ゲン化、通常は塩化テレフタロイル（Ｔ）またはイソフ
タロイル（Ｉ）およびそれらの混合物の共重合体、例え
ば米国特許３，０６２，２０５号、同３，４４１，５３
８号、同３，４４２，８５７号、同３，５１６，９６６
号、同４，７０４，４４８号および同４，８１６，５５
６号記載のような、好ましくは固有粘度が濃硫酸中に
０．５重量％を含む溶液で３０℃において測定して少な
くとも０．４のものである。ＰＥＫＫは一般に融点が少
なくとも３００℃である。典型的にはＰＥＫＫはＴおよ
びＩの両方の単位を９０：１０〜３０：７０、もっと典
型的には８０：２０〜６０：４０の割合で含んでいる。
単位Ｔが減少し、単位Ｉが増加すると、ＰＥＫＫの結晶
性が減少し、６０：４０に至るまでＰＥＫＫは非常にゆ
っくりと結晶化するので、融点を示す以外は無定形の重
合体に似ている。
びベンゼンジカルボン酸ハロゲン化物、好ましくはハロ
ゲン化、通常は塩化テレフタロイル（Ｔ）またはイソフ
タロイル（Ｉ）およびそれらの混合物の共重合体、例え
ば米国特許３，０６２，２０５号、同３，４４１，５３
８号、同３，４４２，８５７号、同３，５１６，９６６
号、同４，７０４，４４８号および同４，８１６，５５
６号記載のような、好ましくは固有粘度が濃硫酸中に
０．５重量％を含む溶液で３０℃において測定して少な
くとも０．４のものである。ＰＥＫＫは一般に融点が少
なくとも３００℃である。典型的にはＰＥＫＫはＴおよ
びＩの両方の単位を９０：１０〜３０：７０、もっと典
型的には８０：２０〜６０：４０の割合で含んでいる。
単位Ｔが減少し、単位Ｉが増加すると、ＰＥＫＫの結晶
性が減少し、６０：４０に至るまでＰＥＫＫは非常にゆ
っくりと結晶化するので、融点を示す以外は無定形の重
合体に似ている。
【０００９】フッ素プラスティックスとＰＥＫＫとを組
み合わせて本発明の組成物をつくる点に関し、一般的な
意味において好適な具体化例は少なくとも２５重量％の
熔融流動可能なフッ素プラスティックスを含んでいる。
特定の結果に対してはフッ素プラスティックスの性質は
種々変化する。比較的少量のＰＥＫＫ該フッ素プラステ
ィックスに付与する改善点の一つは、切断抵抗性が改善
されることであり、このことは針金の絶縁被膜またはジ
ャケット用被覆にフッ素プラスティックスを使用する上
において特に価値がある。この具体化例においては、組
成物のＰＥＫＫ含量は５〜２５重量％、好ましくは１０
〜２０重量％である。ＰＥＫＫは、それがフッ素プラス
ティックスのマトリックスの中に分散した不連続的な粒
子（領域）として存在することによって示されるよう
に、フッ素プラスティックスと相容性がないが、絶縁製
品およびジャケット用被覆の電気的性質および引っ張り
伸び特性は影響を受けない。
み合わせて本発明の組成物をつくる点に関し、一般的な
意味において好適な具体化例は少なくとも２５重量％の
熔融流動可能なフッ素プラスティックスを含んでいる。
特定の結果に対してはフッ素プラスティックスの性質は
種々変化する。比較的少量のＰＥＫＫ該フッ素プラステ
ィックスに付与する改善点の一つは、切断抵抗性が改善
されることであり、このことは針金の絶縁被膜またはジ
ャケット用被覆にフッ素プラスティックスを使用する上
において特に価値がある。この具体化例においては、組
成物のＰＥＫＫ含量は５〜２５重量％、好ましくは１０
〜２０重量％である。ＰＥＫＫは、それがフッ素プラス
ティックスのマトリックスの中に分散した不連続的な粒
子（領域）として存在することによって示されるよう
に、フッ素プラスティックスと相容性がないが、絶縁製
品およびジャケット用被覆の電気的性質および引っ張り
伸び特性は影響を受けない。
【００１０】比較的少量のＰＥＫＫがフッ素プラスティ
ックスに与える他の改善点は、高温において負荷をかけ
た場合の変形抵抗性が改善されることである。このこと
は、フッ素プラスティックスが構造部材、例えば高温に
おいて化学的処理を行いながら製品を運ぶ籠をつくるよ
うな用途において特に価値がある。不幸にしてフッ素プ
ラスティックスは６０〜１００℃の低温においてクリー
プを起こし変形する傾向がある。ＰＥＫＫは高温におけ
るクリープおよび変形に対し、使用したＰＥＫＫの量か
ら期待されるよりも大きな抵抗性を付与する。クリープ
および変形に対するこのように大きな抵抗性は、ＡＳＴ
Ｍ Ｄ６４８に従い２６４ｐｓｉ（１８１６ＭＰａ）の
負荷をかけて高温における熱変形温度が増加することに
より測定することができる。フッ素プラスティックス中
にＰＥＫＫを分散させると、熱変形温度（ＨＤＴ）が１
００℃より、時には１４０℃よりも高く、フッ素プラス
ティックスの化学的不活性性を損なうことなく、フッ素
プラスティックスの耐用温度をもっと高くし得る配合物
をつくることができる。この具体化例においては、組成
物のＰＥＫＫ含量は５〜３０重量％、好ましくは１０〜
３０重量％、さらに好ましくは１５〜２５重量％であ
る。
ックスに与える他の改善点は、高温において負荷をかけ
た場合の変形抵抗性が改善されることである。このこと
は、フッ素プラスティックスが構造部材、例えば高温に
おいて化学的処理を行いながら製品を運ぶ籠をつくるよ
うな用途において特に価値がある。不幸にしてフッ素プ
ラスティックスは６０〜１００℃の低温においてクリー
プを起こし変形する傾向がある。ＰＥＫＫは高温におけ
るクリープおよび変形に対し、使用したＰＥＫＫの量か
ら期待されるよりも大きな抵抗性を付与する。クリープ
および変形に対するこのように大きな抵抗性は、ＡＳＴ
Ｍ Ｄ６４８に従い２６４ｐｓｉ（１８１６ＭＰａ）の
負荷をかけて高温における熱変形温度が増加することに
より測定することができる。フッ素プラスティックス中
にＰＥＫＫを分散させると、熱変形温度（ＨＤＴ）が１
００℃より、時には１４０℃よりも高く、フッ素プラス
ティックスの化学的不活性性を損なうことなく、フッ素
プラスティックスの耐用温度をもっと高くし得る配合物
をつくることができる。この具体化例においては、組成
物のＰＥＫＫ含量は５〜３０重量％、好ましくは１０〜
３０重量％、さらに好ましくは１５〜２５重量％であ
る。
【００１１】組成物のＰＥＫＫ含量がもっと高く、例え
ば４０〜６０重量％でＰＥＫＫがフッ素プラスティック
スの組成物の中でなお分散相の中に存在する本発明のさ
らに他の具体化例においては、得られた組成物は著しい
クリープ耐性を示す、即ち低温の流動に対して抵抗性を
もっている。組成物は期待されるような積層剥離を起こ
さず物理的一体性をもち、寸度的な一体性をもった改善
された挙動を有する構造的な用途に使用することができ
る。この具体化例はパイプのライニングに特に有用であ
ることが示されている。
ば４０〜６０重量％でＰＥＫＫがフッ素プラスティック
スの組成物の中でなお分散相の中に存在する本発明のさ
らに他の具体化例においては、得られた組成物は著しい
クリープ耐性を示す、即ち低温の流動に対して抵抗性を
もっている。組成物は期待されるような積層剥離を起こ
さず物理的一体性をもち、寸度的な一体性をもった改善
された挙動を有する構造的な用途に使用することができ
る。この具体化例はパイプのライニングに特に有用であ
ることが示されている。
【００１２】ＰＥＫＫが組成物のマトリックス重合体成
分であるさらに他の具体化例においては、分散したフッ
素プラスティックスを導入すると、有機流体に対する不
透過性および靭性が改善される。燃料のような炭化水素
の流体に対する不透過性が比較的高いＰＥＫＫに比べ、
フッ素プラスティックス自身はこのような流体に対し高
い不透過性得られた配合物）をもっている。比較的少
量、例えば５〜３０重量％のフッ素プラスティックスを
分散させると、このような流体に対するＰＥＫＫの不透
過性（得られた配合物）が著しく改善され、また同様に
ＰＥＫＫの靭性も改善される。従ってフッ素プラスティ
ックスの内部層と本発明の配合物（ＰＥＫＫ中にフッ素
プラスティックスが分散した分散物）の層とを同時に押
出してつくった管は、舷側にモーターを取り付けた船舶
上で、また静止した用途において燃料のような炭化水素
流体を運搬する用途に極めて有用である。
分であるさらに他の具体化例においては、分散したフッ
素プラスティックスを導入すると、有機流体に対する不
透過性および靭性が改善される。燃料のような炭化水素
の流体に対する不透過性が比較的高いＰＥＫＫに比べ、
フッ素プラスティックス自身はこのような流体に対し高
い不透過性得られた配合物）をもっている。比較的少
量、例えば５〜３０重量％のフッ素プラスティックスを
分散させると、このような流体に対するＰＥＫＫの不透
過性（得られた配合物）が著しく改善され、また同様に
ＰＥＫＫの靭性も改善される。従ってフッ素プラスティ
ックスの内部層と本発明の配合物（ＰＥＫＫ中にフッ素
プラスティックスが分散した分散物）の層とを同時に押
出してつくった管は、舷側にモーターを取り付けた船舶
上で、また静止した用途において燃料のような炭化水素
流体を運搬する用途に極めて有用である。
【００１３】フッ素プラスティックスおよびＰＥＫＫ成
分は押出し工程の一部として熔融配合することができ、
或いは予備混合した後、両方の樹脂が熔融する温度で熔
融配合することができる。一般に熔融配合温度は少なく
とも３００℃である。この条件下において、ＰＥＫＫま
たはフッ素プラスティックスは、それぞれの場合に応
じ、マトリックスをつくる成分の中に細かい粒子（領
域）として均一に分散する。得られた押出し物は、最終
的な成形品、例えば射出成形品または押出した管、シー
トまたは被膜であるか、或いはこれを切断して成形用の
粒状物にし、後で熔融加工して所望の成形品にすること
ができる。
分は押出し工程の一部として熔融配合することができ、
或いは予備混合した後、両方の樹脂が熔融する温度で熔
融配合することができる。一般に熔融配合温度は少なく
とも３００℃である。この条件下において、ＰＥＫＫま
たはフッ素プラスティックスは、それぞれの場合に応
じ、マトリックスをつくる成分の中に細かい粒子（領
域）として均一に分散する。得られた押出し物は、最終
的な成形品、例えば射出成形品または押出した管、シー
トまたは被膜であるか、或いはこれを切断して成形用の
粒状物にし、後で熔融加工して所望の成形品にすること
ができる。
【００１４】本発明の組成物は他の成分、例えば組成物
を着色するための顔料、または充填剤、例えば繊維また
は他の粒状の形の雲母、ガラス、炭素、またはアラミド
を含んでいることができる。ＰＥＫＫは充填剤をフッ素
プラスティックスのマトリックスの中に分散させる助け
をする。充填剤が存在する場合、その量はＰＥＫＫ、フ
ッ素プラスティックスおよび充填剤を合わせた重量に関
して０．５〜３０重量％である。
を着色するための顔料、または充填剤、例えば繊維また
は他の粒状の形の雲母、ガラス、炭素、またはアラミド
を含んでいることができる。ＰＥＫＫは充填剤をフッ素
プラスティックスのマトリックスの中に分散させる助け
をする。充填剤が存在する場合、その量はＰＥＫＫ、フ
ッ素プラスティックスおよび充填剤を合わせた重量に関
して０．５〜３０重量％である。
【００１５】
【実施例】下記実施例において熔融配合を行い上記本発
明の配合物をつくる一般的な方法は下記の通りである：
フッ素プラスティックスおよびＰＥＫＫを所望の割合で
高剪断スクリューを備えた二重スクリュー押出し機に供
給して熔融配合を行い、発生するガスを真空下で除去す
る。下記実施例には押出し機の最高温度が報告されてい
る。得られた熔融配合物をストランドとして押出し、冷
却し、切断してペレットにし、温度３３０〜３７０℃に
おいて射出成形および圧縮成形の試験を行う。下記実施
例に記載された熔融流動速度（ＭＦＲ）は、市販製品に
関する文献に示されている個々のフッ素重合体に対して
典型的な値である。下記実施例に使用したＰＥＫＫは米
国特許４，８１６，５５６号（Ｇａｙ等）記載の方法に
よりつくった。
明の配合物をつくる一般的な方法は下記の通りである：
フッ素プラスティックスおよびＰＥＫＫを所望の割合で
高剪断スクリューを備えた二重スクリュー押出し機に供
給して熔融配合を行い、発生するガスを真空下で除去す
る。下記実施例には押出し機の最高温度が報告されてい
る。得られた熔融配合物をストランドとして押出し、冷
却し、切断してペレットにし、温度３３０〜３７０℃に
おいて射出成形および圧縮成形の試験を行う。下記実施
例に記載された熔融流動速度（ＭＦＲ）は、市販製品に
関する文献に示されている個々のフッ素重合体に対して
典型的な値である。下記実施例に使用したＰＥＫＫは米
国特許４，８１６，５５６号（Ｇａｙ等）記載の方法に
よりつくった。
【００１６】実施例 １ この実験においては、フッ素プラスティックスはＴＥＦ
ＬＯＮ(R）ＰＦＡフッ素重合体級３５０（ＭＦＲ ２ｇ
／１０分、３７２℃）であり、ＰＥＫＫはＴおよびＩ単
位を８０／２０の割合で含んでいた。押出し機の温度は
３６０℃であった。ＰＥＫＫマトリックスの中に５〜３
０重量％フッ素プラスティックスが分散した配合物をつ
くり、高温における変形（前記記載の試験）および引っ
張りモジュラスを試験した。結果は下記表のとおりであ
る。
ＬＯＮ(R）ＰＦＡフッ素重合体級３５０（ＭＦＲ ２ｇ
／１０分、３７２℃）であり、ＰＥＫＫはＴおよびＩ単
位を８０／２０の割合で含んでいた。押出し機の温度は
３６０℃であった。ＰＥＫＫマトリックスの中に５〜３
０重量％フッ素プラスティックスが分散した配合物をつ
くり、高温における変形（前記記載の試験）および引っ
張りモジュラスを試験した。結果は下記表のとおりであ
る。
【００１７】 表１ − ＨＤＴ ＰＦＡ（重量％） ＰＥＫＫ（重量％） ＨＤＴ−℃ １００ ０ ６１.５ ９５ ５ ７０.１ ９０ １０ ８１.０ ８０ ２０ １３２.０ ７０ ３０ １５１.０ ０ １００ １６２.０ これらの結果は、フッ素プラスティックス中に比較的少
量のＰＥＫＫ分散体が存在するだけで、ＨＤＴを増加さ
せる上で、期待されるよりもはるかに大きな効果が得ら
れることを示している。例えば純粋なＰＦＡおよび純粋
なＰＥＫＫとの間のＨＤＴの差の殆ど９０％のＨＤＴを
増加させるためには、僅かに３０重量％のＰＥＫＫが必
要とされるだけである。
量のＰＥＫＫ分散体が存在するだけで、ＨＤＴを増加さ
せる上で、期待されるよりもはるかに大きな効果が得ら
れることを示している。例えば純粋なＰＦＡおよび純粋
なＰＥＫＫとの間のＨＤＴの差の殆ど９０％のＨＤＴを
増加させるためには、僅かに３０重量％のＰＥＫＫが必
要とされるだけである。
【００１８】 表２ − 引っ張りモジュラス（Ｄ６３８） ＰＦＡ(重量％) ＰＥＫＫ(重量％) 引張りモジュラス-ksi*(MPa) １００ ０ ４０（２７６） ９５ ５ ４９.１（３３９） ９０ １０ ９３（６４２） ８０ ２０ １９３（１３３２） ７０ ３０ ２４７（１７０４） ０ １００ ５３０（３６５７） ＊１ ｋｓｉ＝１０００ｐｓｉ この表は、ＰＦＡの引っ張りモジュラスはＰＥＫＫに比
べ非常に低いが、配合物の僅か３０重量％ＰＥＫＫが存
在する場合、この７０／３０配合物でモジュラスの差の
５０％以上が得られることを示している。ＰＥＫＫ含量
が約１０重量％ずつ３０重量％から９５重量％まで増加
した配合物をつくった。
べ非常に低いが、配合物の僅か３０重量％ＰＥＫＫが存
在する場合、この７０／３０配合物でモジュラスの差の
５０％以上が得られることを示している。ＰＥＫＫ含量
が約１０重量％ずつ３０重量％から９５重量％まで増加
した配合物をつくった。
【００１９】３５０樹脂級ＰＦＡの代わりに樹脂級３４
０ＰＦＡ（ＭＦＲ １３ｇ／１０分、３７２℃）を用い
た場合、同様な結果が得られた。
０ＰＦＡ（ＭＦＲ １３ｇ／１０分、３７２℃）を用い
た場合、同様な結果が得られた。
【００２０】実施例 ２ ＰＥＫＫがＴおよびＩ単位を６０／４０の割合で含み、
ＰＦＡが３４０級である配合物をつくった。これらの実
験においてＰＥＫＫはＰＥＫＫおよび充填剤の重量に関
し約１０重量％のＴｉＯ2充填剤を含み、ＰＥＫＫ／充
填剤配合物は全組成物の７０〜８０重量％をなしてい
た。二重スクリュー押出し機の温度は３７０℃であっ
た。この８０重量％組成物を引っ張りモジュラスに関し
て試験したが、この値は４７１ｋｓｉ（３２５０ＭＰ
ａ）であり、これに対してＰＥＫＫ組成物自身の値は４
９５ｋｓｉ（３４１５ＭＰａ）、ＰＦＡ自身の値は６４
ｋｓｉ（４４２ＭＰａ）であった。ＰＦＡをＰＥＫＫに
混入すると、ＰＥＫＫ組成物の引っ張りモジュラスは予
想外に僅かしか減少せず、全組成物に対し改善された化
学薬品耐性を付与する。
ＰＦＡが３４０級である配合物をつくった。これらの実
験においてＰＥＫＫはＰＥＫＫおよび充填剤の重量に関
し約１０重量％のＴｉＯ2充填剤を含み、ＰＥＫＫ／充
填剤配合物は全組成物の７０〜８０重量％をなしてい
た。二重スクリュー押出し機の温度は３７０℃であっ
た。この８０重量％組成物を引っ張りモジュラスに関し
て試験したが、この値は４７１ｋｓｉ（３２５０ＭＰ
ａ）であり、これに対してＰＥＫＫ組成物自身の値は４
９５ｋｓｉ（３４１５ＭＰａ）、ＰＦＡ自身の値は６４
ｋｓｉ（４４２ＭＰａ）であった。ＰＦＡをＰＥＫＫに
混入すると、ＰＥＫＫ組成物の引っ張りモジュラスは予
想外に僅かしか減少せず、全組成物に対し改善された化
学薬品耐性を付与する。
【００２１】同様につくられたがＰＦＡを４０重量％含
む配合物は、やはり４４１ｋｓｉ（３０４３ＭＰａ）の
予想外に高い引っ張りモジュラスを示す。
む配合物は、やはり４４１ｋｓｉ（３０４３ＭＰａ）の
予想外に高い引っ張りモジュラスを示す。
【００２２】実施例 ３ この実験は実施例２を繰り返したが、ＰＦＡは全組成物
の６０〜８０重量％を占めることにより配合物のマトリ
ックスを構成している。二重スクリュー押出し機の温度
は３７０℃であった。ＰＦＡを６０および８０重量％を
含み従ってＰＦＡが配合物のマトリックスを構成する配
合物は、それぞれ２９６ｋｓｉ（２０４２ＭＰａ）およ
び２２２ｋｓｉ（１５３２ＭＰａ）の予想外に高い引っ
張りモジュラスを示した。これらの配合物からつくられ
た成形品はＰＦＡだけからつくられた成形品よりも遥か
に大きな強度、および純粋なＰＦＡ樹脂に近い化学薬品
耐性を示した。
の６０〜８０重量％を占めることにより配合物のマトリ
ックスを構成している。二重スクリュー押出し機の温度
は３７０℃であった。ＰＦＡを６０および８０重量％を
含み従ってＰＦＡが配合物のマトリックスを構成する配
合物は、それぞれ２９６ｋｓｉ（２０４２ＭＰａ）およ
び２２２ｋｓｉ（１５３２ＭＰａ）の予想外に高い引っ
張りモジュラスを示した。これらの配合物からつくられ
た成形品はＰＦＡだけからつくられた成形品よりも遥か
に大きな強度、および純粋なＰＦＡ樹脂に近い化学薬品
耐性を示した。
【００２３】実施例 ４ この実験は実施例２と同様であるが、熔融配合物の組成
はＰＥＫＫ６０重量％、ＴｉＯ2５重量％、ＰＦＡ３５
重量％であった。同様に予想外に高い引っ張りモジュラ
ス（３１８ｋｓｉ、２１９４ＭＰａ）が得られた。
はＰＥＫＫ６０重量％、ＴｉＯ2５重量％、ＰＦＡ３５
重量％であった。同様に予想外に高い引っ張りモジュラ
ス（３１８ｋｓｉ、２１９４ＭＰａ）が得られた。
【００２４】実施例 ５ 実施例２のＰＥＫＫ組成物を用い、フッ素プラスティッ
クスはＴＦＥ／ＨＦＰ共重合体（ＴＥＦＬＯＮ(R）ＰＦ
Ａフッ素重合体級１００（ＭＦＲ ７ｇ／１０分、３７
２℃）であった。二重スクリュー押出し機を３７０℃で
用い、このフッ素プラスティックスを５〜３０重量％含
みＰＥＫＫを９５〜７０重量％含む配合物をつくった。
ＦＥＰ自身の引っ張りモジュラスは５０ｋｓｉ（３４５
ＭＰａ）である。ＦＥＰを５、１０および２０重量％含
む配合物後、引っ張りモジュラスを決定したが、すべて
の値は２０重量％の配合物で得られた予想外に高い４３
６ｋｓｉ（３００８ＭＰａ）よりも高かった。
クスはＴＦＥ／ＨＦＰ共重合体（ＴＥＦＬＯＮ(R）ＰＦ
Ａフッ素重合体級１００（ＭＦＲ ７ｇ／１０分、３７
２℃）であった。二重スクリュー押出し機を３７０℃で
用い、このフッ素プラスティックスを５〜３０重量％含
みＰＥＫＫを９５〜７０重量％含む配合物をつくった。
ＦＥＰ自身の引っ張りモジュラスは５０ｋｓｉ（３４５
ＭＰａ）である。ＦＥＰを５、１０および２０重量％含
む配合物後、引っ張りモジュラスを決定したが、すべて
の値は２０重量％の配合物で得られた予想外に高い４３
６ｋｓｉ（３００８ＭＰａ）よりも高かった。
【００２５】同様にしてつくられたが、ＦＥＰを６０、
８０および９０重量％含み、従ってＦＥＰが配合物のマ
トリックスを構成する配合物は、それぞれ３１０ｋｓｉ
（２１３９ＭＰａ）、１８５ｋｓｉ（１２７７ＭＰ
ａ）、および１４１ｋｓｉ（９７３ＭＰａ）の予想外に
高い引っ張りモジュラスを示した。
８０および９０重量％含み、従ってＦＥＰが配合物のマ
トリックスを構成する配合物は、それぞれ３１０ｋｓｉ
（２１３９ＭＰａ）、１８５ｋｓｉ（１２７７ＭＰ
ａ）、および１４１ｋｓｉ（９７３ＭＰａ）の予想外に
高い引っ張りモジュラスを示した。
【００２６】実施例 ６ ８０重量％のＴＥＦＺＥＬ(R）ＥＴＦＥフッ素重合体級
２８０（ＭＦＲ ４ｇ／１０分、２９７℃）と２０重量
％の実施例１に使用したＰＥＫＫとの配合物を温度３７
０℃において二重スクリュー押出し機を用いてつくり、
引っ張りモジュラスについて試験した。ＴＥＦＺＥＬフ
ッ素重合体自身は引っ張りモジュラスが１８６ｋｓｉ
（１２８３ＭＰａ）であり、配合物は２６３ｋｓｉ（１
８１５ＭＰａ）の引っ張りモジュラスを示し、この値は
ＰＥＫＫの引っ張りモジュラス唐予想される増加よりも
大きかった。実施例２のＰＥＫＫを使用した場合にも同
様な結果を得た。８０／２０配合物は２５０ｋｓｉ（１
７９４ＭＰａ）の引っ張りモジュラスを示す。
２８０（ＭＦＲ ４ｇ／１０分、２９７℃）と２０重量
％の実施例１に使用したＰＥＫＫとの配合物を温度３７
０℃において二重スクリュー押出し機を用いてつくり、
引っ張りモジュラスについて試験した。ＴＥＦＺＥＬフ
ッ素重合体自身は引っ張りモジュラスが１８６ｋｓｉ
（１２８３ＭＰａ）であり、配合物は２６３ｋｓｉ（１
８１５ＭＰａ）の引っ張りモジュラスを示し、この値は
ＰＥＫＫの引っ張りモジュラス唐予想される増加よりも
大きかった。実施例２のＰＥＫＫを使用した場合にも同
様な結果を得た。８０／２０配合物は２５０ｋｓｉ（１
７９４ＭＰａ）の引っ張りモジュラスを示す。
【００２７】実施例 ７ 本実施例は、フッ素プラスティックスを熔融加工し得る
フッ素プラスティックスと熔融流動性はあるが熔融加工
し得ないフッ素プラスティックスと組み合わせた場合、
フッ素プラスティックとＰＥＫＫとの配合物が予想外に
高い引っ張りモジュラスをもっていることを示す。ＰＥ
ＫＫは実施例１に用いたものと同じ引っ張りモジュラス
が５３０ｋｓｉのものであり、熔融加工し得るフッ素プ
ラスティックスはＴＥＦＬＯＢ(R）ＰＦＡフッ素重合体
級４４０ＨＰ（ＭＦＲ １３ｇ／１０分、３７２℃）で
あって引っ張りモジュラスは８０ｋｓｉ（５５２ＭＰＰ
ａ）であり、熔融流動性はあるが熔融加工し得ないフッ
素プラスティック（ＰＴＦＥ微粉末）はＺＯＮＹＬ(R）
フッ素添加剤級ＭＰ１６００（ＭＦＲ １７ｇ／１０
分、３７２℃）であった。後者は引っ張り試験器に取り
付けた際に引っ張り試験棒が破断してしまったので、引
っ張り強さをもっていない（引っ張りモジュラスが
０）。結果を表３に示す。
フッ素プラスティックスと熔融流動性はあるが熔融加工
し得ないフッ素プラスティックスと組み合わせた場合、
フッ素プラスティックとＰＥＫＫとの配合物が予想外に
高い引っ張りモジュラスをもっていることを示す。ＰＥ
ＫＫは実施例１に用いたものと同じ引っ張りモジュラス
が５３０ｋｓｉのものであり、熔融加工し得るフッ素プ
ラスティックスはＴＥＦＬＯＢ(R）ＰＦＡフッ素重合体
級４４０ＨＰ（ＭＦＲ １３ｇ／１０分、３７２℃）で
あって引っ張りモジュラスは８０ｋｓｉ（５５２ＭＰＰ
ａ）であり、熔融流動性はあるが熔融加工し得ないフッ
素プラスティック（ＰＴＦＥ微粉末）はＺＯＮＹＬ(R）
フッ素添加剤級ＭＰ１６００（ＭＦＲ １７ｇ／１０
分、３７２℃）であった。後者は引っ張り試験器に取り
付けた際に引っ張り試験棒が破断してしまったので、引
っ張り強さをもっていない（引っ張りモジュラスが
０）。結果を表３に示す。
【００２８】 表３ − 引っ張りモジュラス PFA(重量％) MP1600(重量％) PEKK(重量％) 引張りモジュラス ksi MPa ５ ５０ ４５ ３６０ ２４８４ １０ ５０ ４０ ３５０ ２４１５ ２０ ５０ ３０ ３４０ ２３４６ ３０ ５０ ２０ ２６０ １７９４ ４０ ５０ １０ １８０ １２４２ 表３は、ＰＥＫＫの量が少量であっても、それによって
ＰＦＡ自身の引っ張りモジュラスが２倍になり、引っ張
りモジュラスが０のＭＰ１６００フッ素添加剤は配合物
の引っ張り強度の補強が損なわれないことを示してい
る。驚くべきことには、引っ張り強さを全くもたないＭ
Ｐ１６００フッ素添加剤はＰＥＫＫとの配合物のかなり
の部分を占めているにも拘わらず、この配合物は高い引
っ張りモジュラスをもっている。このため従来のものと
は対照的に、ＭＰ１６００フッ素添加剤は成形品中にお
いて液体媒質中の粒状固体の潤滑剤として、或いは支持
された被覆組成物中の成分としての用途をもっている。
ＰＴＦＥ微粉末はまた配合物に改善された化学薬品耐性
および潤滑性を付与する。
ＰＦＡ自身の引っ張りモジュラスが２倍になり、引っ張
りモジュラスが０のＭＰ１６００フッ素添加剤は配合物
の引っ張り強度の補強が損なわれないことを示してい
る。驚くべきことには、引っ張り強さを全くもたないＭ
Ｐ１６００フッ素添加剤はＰＥＫＫとの配合物のかなり
の部分を占めているにも拘わらず、この配合物は高い引
っ張りモジュラスをもっている。このため従来のものと
は対照的に、ＭＰ１６００フッ素添加剤は成形品中にお
いて液体媒質中の粒状固体の潤滑剤として、或いは支持
された被覆組成物中の成分としての用途をもっている。
ＰＴＦＥ微粉末はまた配合物に改善された化学薬品耐性
および潤滑性を付与する。
【００２９】実施例 ８ 本実施例は本発明の配合物の改善されたクリープ耐性
（クリープの減少）を示す。使用したフッ素プラスティ
ックスは実施例１のＰＦＡであり、使用したＰＥＫＫは
実施例１と同じものであった。配合物の試験試料のクリ
ープは、５００ｇの負荷をかけ１００℃においてＤＭＡ
（動的機械解析機）によって測定した。クリープは試料
の元の長さに対する試料の長さの増分の百分率（％伸
び）である。 ＰＦＡ（重量％） ＰＥＫＫ（重量％） ％ 伸 び 初期値 （10,000時間） １００ −− １.８３ ３.０４ −− １００ ０.１１ ０.１６ ９５ ５ １.４８ ２.３９ ９０ １０ ０.９７ １.５１ ８０ ２０ ０.５５ ０.８１ ７０ ３０ ０.３７ ０.７７ 表３は、最低５重量％のＰＥＫＫにより初期の伸びが１
９％減少し、長期間に亙る伸び（クリープ）は２１％減
少することを示している。配合物中にＰＥＫＫが２０重
量％存在すると、クリープは殆ど４００％減少する。
（クリープの減少）を示す。使用したフッ素プラスティ
ックスは実施例１のＰＦＡであり、使用したＰＥＫＫは
実施例１と同じものであった。配合物の試験試料のクリ
ープは、５００ｇの負荷をかけ１００℃においてＤＭＡ
（動的機械解析機）によって測定した。クリープは試料
の元の長さに対する試料の長さの増分の百分率（％伸
び）である。 ＰＦＡ（重量％） ＰＥＫＫ（重量％） ％ 伸 び 初期値 （10,000時間） １００ −− １.８３ ３.０４ −− １００ ０.１１ ０.１６ ９５ ５ １.４８ ２.３９ ９０ １０ ０.９７ １.５１ ８０ ２０ ０.５５ ０.８１ ７０ ３０ ０.３７ ０.７７ 表３は、最低５重量％のＰＥＫＫにより初期の伸びが１
９％減少し、長期間に亙る伸び（クリープ）は２１％減
少することを示している。配合物中にＰＥＫＫが２０重
量％存在すると、クリープは殆ど４００％減少する。
【００３０】本発明の主な特徴および態様は次の通りで
ある。
ある。
【００３１】１．熔融流動性をもつフッ素プラスティッ
クス５〜９５重量％、および１００重量％になるような
それと相補的な９５〜５重量％のポリエーテルケトンケ
トンから成る組成物。
クス５〜９５重量％、および１００重量％になるような
それと相補的な９５〜５重量％のポリエーテルケトンケ
トンから成る組成物。
【００３２】２．ポリエーテルケトンケトンが該フッ素
プラスティックスのマトリックスの中に分散している上
記第１項記載の組成物。
プラスティックスのマトリックスの中に分散している上
記第１項記載の組成物。
【００３３】３．該フッ素プラスティックスがポリエー
テルケトンのマトリックスの中に分散している上記第１
項記載の組成物。
テルケトンのマトリックスの中に分散している上記第１
項記載の組成物。
【００３４】４．さらに充填剤を含んでいる上記第１項
記載の組成物。
記載の組成物。
【００３５】５．該ポリエーテルケトンケトンの存在量
は５〜３０重量％である上記第１項記載の組成物。
は５〜３０重量％である上記第１項記載の組成物。
【００３６】６．該ポリエーテルケトンケトンの存在量
は４０〜５０重量％である上記第１項記載の組成物。
は４０〜５０重量％である上記第１項記載の組成物。
【００３７】７．該フッ素プラスティックスの存在量は
５〜３０重量％である上記第１項記載の組成物。
５〜３０重量％である上記第１項記載の組成物。
【００３８】８．該フッ素プラスティックスが熔融加工
可能なフッ素プラスティックスである上記第１項記載の
組成物。
可能なフッ素プラスティックスである上記第１項記載の
組成物。
【００３９】９．該フッ素プラスティックスは少なくと
も１０重量％の熔融加工可能はフッ素プラスティックス
を含み、全部で１００％をなす該フッ素プラスティック
スの残りはポリテトラフルオロエチレン微粉末である上
記第１項記載の組成物。
も１０重量％の熔融加工可能はフッ素プラスティックス
を含み、全部で１００％をなす該フッ素プラスティック
スの残りはポリテトラフルオロエチレン微粉末である上
記第１項記載の組成物。
【００４０】１０．熔融加工可能なフッ素プラスティッ
クスの内層と上記第１項記載の組成物の外層とを有する
複合管を同時に押出す方法。
クスの内層と上記第１項記載の組成物の外層とを有する
複合管を同時に押出す方法。
Claims (1)
- 【請求項１】 熔融流動性をもつフッ素プラスティック
ス５〜９５重量％、および１００重量％になるようなそ
れと相補的な９５〜５重量％のポリエーテルケトンケト
ンから成ることを特徴とする組成物。
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