JPH1112656A - Heating furnace operation in alternate rolling system - Google Patents
Heating furnace operation in alternate rolling systemInfo
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- JPH1112656A JPH1112656A JP9433798A JP9433798A JPH1112656A JP H1112656 A JPH1112656 A JP H1112656A JP 9433798 A JP9433798 A JP 9433798A JP 9433798 A JP9433798 A JP 9433798A JP H1112656 A JPH1112656 A JP H1112656A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明が属する技術分野】本発明は、交互圧延システム
における加熱炉の操炉方法に関する。The present invention relates to a method for operating a heating furnace in an alternating rolling system.
【０００２】[0002]
【従来技術】連鋳装置により鋳造された熱片スラブを加
熱炉で加熱した後に圧延機により圧延する技術におい
て、連鋳装置による熱片スラブの生産能力が圧延機の圧
延能力よりも小さい場合、圧延機の操業率の低下を来た
す。この問題に対処するため近年、スラブヤードに貯留
された温片スラブや冷片スラブを別に設けた加熱炉で加
熱し、熱片スラブの不足分を補充することによって圧延
機の操業率の向上を図るようにした交互圧延システムが
開発され、実用化されている。このシステムは例えば第
１図に概略的に示されるように、熱片スラブ（以下DHCR
スラブと称する)を鋳造する連鋳装置（図示せず）と、
温片スラブ（HCR スラブと称する）及び又は冷片スラブ
（以下CCR スラブと称する）を貯留するスラブヤード
（図示せず)と、DHCRスラブを加熱する第一加熱炉１
（以下一号炉と称する) と、HCR スラブ、CCR スラブを
加熱する第二加熱炉２（以下二号炉と称する）と、前記
連鋳装置及びスラブヤードから供給される各スラブを積
載して搬送するアプローチテーブル３と、前記アプロー
チテーブル３により搬送されたDHCRスラブを装入するチ
ャージャー４と、 HCRスラブ及び又は CCRスラブを二号
炉に装入するプッシャー５と、前記各炉から抽出された
スラブを積載して搬送する搬送テーブル６と、該搬送テ
ーブル６によって搬送されたスラブを圧延する圧延機７
と、前記各部材の操作を制御する制御装置（図示せず）
とからなっており、一号炉は第一ウオーキングビーム1a
と第二ウオーキングビーム1bとよりなる分割型ウオーキ
ングビーム炉で炉内に空炉を生じたとき（スラブ間の間
隔がスラブ巾よりも大きな間隔を生じたとき）、該空炉
をつめてスラブ間が適切な間隔となるように制御される
ようになっており、装入側にはマッチングゾーンを備え
ている。そして二号炉２からのHCRスラブ及び又は CCR
スラブの抽出ピッチ（以下HCR 抽出ピッチと称する）は
一号炉１からのDHCRスラブの抽出ピッチ（以下DHCR抽出
ピッチと称する）に対して一定の比率となるように設定
され、しかも各炉に装入されたスラブは前記各炉の抽出
比率に基づいておのおの抽出順及び抽出時刻が設定して
ある。2. Description of the Related Art In a technology in which a hot strip slab cast by a continuous casting apparatus is heated in a heating furnace and then rolled by a rolling mill, when the production capacity of the hot strip slab by the continuous casting apparatus is smaller than the rolling capacity of the rolling mill, The operation rate of the rolling mill decreases. In order to cope with this problem, in recent years, the operating rate of the rolling mill has been improved by heating the hot slab and the cold slab stored in the slab yard in a separate heating furnace and replenishing the shortage of the hot slab. The alternating rolling system as designed has been developed and put into practical use. This system, for example, as schematically shown in FIG.
A continuous casting device (not shown) for casting slabs)
A slab yard (not shown) for storing a hot slab (HCR slab) and / or a cold slab (CCR slab), and a first heating furnace 1 for heating a DHCR slab
(Hereinafter referred to as "first furnace"), a second heating furnace 2 (hereinafter referred to as "second furnace") for heating the HCR slab and the CCR slab, and each slab supplied from the continuous casting apparatus and the slab yard. An approach table 3 for conveying, a charger 4 for charging the DHCR slab conveyed by the approach table 3, a pusher 5 for charging the HCR slab and / or the CCR slab to the No. 2 furnace, and extracted from each of the furnaces A transport table 6 for loading and transporting the slab, and a rolling mill 7 for rolling the slab transported by the transport table 6
And a control device (not shown) for controlling the operation of each of the above members
The first reactor is the first walking beam 1a
When an empty furnace is formed in the furnace (when the interval between the slabs is larger than the slab width) in the divided walking beam furnace comprising the and the second walking beam 1b, the empty furnace is Are controlled so as to have an appropriate interval, and a matching zone is provided on the charging side. And the HCR slab and / or CCR from Unit 2
The slab extraction pitch (hereinafter referred to as “HCR extraction pitch”) is set so as to have a fixed ratio to the DHCR slab extraction pitch from the first reactor 1 (hereinafter referred to as “DHCR extraction pitch”). For the inserted slabs, the order of extraction and the extraction time are set based on the extraction ratio of each furnace.
【０００３】しかして連鋳装置から供給されるDHCRスラ
ブとスラブヤードから供給される HCRスラブ、CCR スラ
ブは、それぞれアプローチテーブル３、チャージャー４
又はプッシャー５を介して一号炉１及び二号炉２にそれ
ぞれ装入され、各炉で加熱された後に前記順番で前記時
刻に抽出され、圧延機で圧延される。[0003] The DHCR slab supplied from the continuous casting apparatus and the HCR slab and CCR slab supplied from the slab yard have an approach table 3 and a charger 4 respectively.
Alternatively, they are charged into the first furnace 1 and the second furnace 2 via the pushers 5, respectively, heated in the respective furnaces, extracted at the above times in the above order, and rolled by a rolling mill.
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】従前の前記交互圧延シ
ステムは上述するように、一号炉と二号炉より抽出され
るスラブの抽出順が決められ、各炉からのスラブの抽出
比率を一定に設定していたため装入されるDHCRスラブの
長さが長いものに或いは短かいものに切換わったりして
該スラブの一号炉への装入ピッチが変動した場合、圧延
処理量が圧延能力を下廻って、圧延機の操業率が低下し
たり、或いは逆に一号炉のマッチングゾーンにDHCRスラ
ブが滞留して加熱炉への装入待ちによるスラブの温度低
下を生じたり、ラインからのスラブの除去という処置を
採らざるを得なくなり、その結果DHCRスラブの圧延比率
が低下して加熱炉の燃料原単位が上昇するという問題が
あった。As described above, in the conventional alternating rolling system, the order in which slabs are extracted from the first and second furnaces is determined, and the slab extraction ratio from each furnace is kept constant. When the charging pitch of the DHCR slab to the first reactor fluctuates due to switching to a long or short DHCR slab to be charged, the rolling processing capacity is reduced to the rolling capacity. The DHCR slab stays in the matching zone of the No. 1 furnace, causing the temperature of the slab to drop due to waiting for charging into the heating furnace, or the slab from the line Therefore, there is a problem that the rolling ratio of the DHCR slab decreases and the unit fuel consumption of the heating furnace increases.
【０００５】このことを第１２図及び第１３図に基づい
て具体的に説明する。ここで一号炉及び二号炉から交互
に抽出されるスラブの抽出比率は２：１に設定されてい
る。第１２図に示す例は一号炉に装入されるDHCRスラブ
が単重小（12.3t)より単重大（16.5t)に切換わった場合
を示すもので、連鋳装置により単重大のスラブが２１本
/Hのピッチで装入されると、一号炉１からは単重小のス
ラブが単位時間当り２１本抽出され、二号炉２からは抽
出比が２：１に設定されていることから単重小のスラブ
が同じく１０．５本抽出される。従って、圧延本数は３
１．５本/H、圧延処理量は３８７t/H となり、単重小の
スラブに対する圧延能力４４３t/H をかなり下廻る結果
となる。[0005] This will be specifically described with reference to FIGS. 12 and 13. Here, the extraction ratio of the slab extracted alternately from the first furnace and the second furnace is set to 2: 1. The example shown in Fig. 12 shows the case where the DHCR slab charged to the No. 1 reactor was switched from single weight small (12.3t) to single critical (16.5t). Is 21
When charged at a pitch of / H, 21 single slabs per unit time are extracted from Unit 1 reactor 1 and the extraction ratio is set to 2: 1 from Unit 2 reactor 2 10.5 small slabs of the same weight are also extracted. Therefore, the number of rolls is 3
1.5 rolls / H and the rolling treatment amount are 387 t / H, which is considerably lower than the rolling capacity 443 t / H for a small slab.
【０００６】第１３図に示されるように、スラブが逆に
単重大より単重小に切換わった場合には、単重小のスラ
ブは２８本/Hのピッチで装入されうるようになるが、単
重大のスラブに対する圧延能力５９４t/H からみて同ス
ラブの対処本数は３６本/Hに制限されるため一号炉１か
らは２４本/H、二号炉２からは１２本/Hしかそれぞれ抽
出することができず、従って、一号炉１に装入されるべ
きDHCRスラブは単位時間当り４本分が装入待ちの状態と
なったり、ラインから除去しなければならなくなる。[0006] As shown in Fig. 13, when the slab is switched from the single serious to the small single weight, the small single slab can be charged at a pitch of 28 pieces / H. However, considering the rolling capacity of a single serious slab, 594 t / H, the number of steel slabs to be handled is limited to 36 / H, so that 24 hulls / H from Unit 1 and 12 / H from Unit 2 However, only four DHCR slabs to be charged into the first reactor 1 are to be charged per unit time and must be removed from the line.
【０００７】しかもラインから除去され、リゼクトされ
たスラブは一号炉で抽出されるべきものとして予め設定
されているため、その分実際に抽出される本数が減少
し、圧延機の操業率を低下させることとなる。各炉から
抽出されるスラブの抽出比率が一定に設定されていると
また、鋼種によっては異鋼種の交互圧延ができないとい
う不都合がある。すなわち高炭素鋼(H.C) やステンレス
鋼(Ni-SUS)など在炉時間に制約があるものでは、上述す
るような装入ピッチの変動により在炉時間が変動し、過
加熱による劣化や加熱不足を来たすようになるからであ
る。Moreover, since the slab removed and removed from the line is set in advance as to be extracted in the first furnace, the number of slabs actually extracted is reduced by that amount, and the operation rate of the rolling mill is reduced. Will be done. If the extraction ratio of the slab extracted from each furnace is set to be constant, there is also a disadvantage that, depending on the type of steel, alternate rolling of different types of steel cannot be performed. In other words, if the furnace time is limited, such as high carbon steel (HC) or stainless steel (Ni-SUS), the furnace time will fluctuate due to the fluctuation of the charging pitch as described above. Because they will come.
【０００８】[0008]
【課題の解決手段】本発明者らは上記の問題を解消すべ
く種々検討した結果、次のような条件を満たすことが必
要であるという結論に達した。すなわち、一号炉に装入
されるDHCRスラブが装入待ちとなったり、リゼクトを生
じたりしてDHCRスラブの圧延比率が低下することによる
燃料原単位の上昇を防ぐには、一号炉からのスラブの抽
出ピッチを連鋳装置で連造されたスラブのピッチに一致
させる必要があり、そのためには一号炉からのスラブの
抽出を優先させることが必要であること。The inventors of the present invention have made various studies to solve the above-mentioned problems, and have come to the conclusion that it is necessary to satisfy the following conditions. That is, in order to prevent the DHCR slab to be charged into the first reactor from waiting for charging, or to cause rejection, and to prevent an increase in the unit fuel consumption due to a reduction in the rolling ratio of the DHCR slab, the first reactor must be It is necessary to match the slab extraction pitch of the slab with the pitch of the slab continuously produced by the continuous casting apparatus, and for that purpose, it is necessary to give priority to the extraction of the slab from the first reactor.
【０００９】圧延機の圧延能力を最大限有効に活用する
ためには、一号炉から抽出されるスラブの所要本数の抽
出所要時間と前記スラブの圧延所要時間の差を二号炉か
ら抽出されるスラブの圧延可能時間とし、二号炉は該圧
延可能時間に基づいて抽出ピッチが設定されるように抽
出操作されることが必要であること。異鋼種の交互圧延
を行う場合、二号炉に装入される鋼種に高炭素鋼（Ｈ.
C）やステンレス鋼(Ni-SUS)など在炉時間の制約がある
ときには、上記と逆に二号炉からのスラブの抽出を優先
し、該抽出ピッチに基づいて一号炉からの抽出ピッチを
設定すること。In order to make the most of the rolling capacity of the rolling mill, the difference between the required time for extracting the required number of slabs extracted from the first furnace and the required time for rolling the slab is extracted from the second furnace. The second furnace must be operated so that the extraction pitch is set based on the possible rolling time of the slab. When alternate rolling of different types of steel is performed, the steel type charged to the No. 2 furnace is made of high carbon steel (H.
C) or stainless steel (Ni-SUS), when there is a restriction on furnace time, the extraction of slabs from the No. 2 reactor is given priority, and the extraction pitch from the No. 1 reactor is determined based on the extraction pitch. To set.
【００１０】などで上記の条件を満たすには、一号炉及
び二号炉からの抽出ピッチは一定の比率ではなく、一号
炉の装入ピッチや製品板厚の変動による圧延ピッチの変
動或いは二号炉へ装入される鋼種による要因によって変
動するように設定されていることが必要である。すなわ
ち、第一号炉と二号炉は抽出本数比率が可変となるよう
に抽出操作されることが必要である。In order to satisfy the above conditions, the extraction pitch from the first reactor and the second reactor is not a fixed ratio, but the variation of the rolling pitch due to the variation of the charging pitch of the first reactor and the thickness of the product sheet. It must be set to vary depending on the factors of the type of steel charged into the No. 2 reactor. That is, it is necessary that the first furnace and the second furnace are subjected to the extraction operation so that the extraction number ratio is variable.
【００１１】本発明は以上の事項に基づいてなされたも
ので、連鋳装置から供給される熱片スラブを加熱する第
一加熱炉と、スラブヤードから供給される温片スラブ及
び又は冷片スラブを加熱する第二加熱炉とを備え、前記
各スラブを前記各加熱炉から交互に抽出して圧延する交
互圧延システムにおいて、第二加熱炉に装入されるスラ
ブが、第一加熱炉に装入されるスラブとは鋼種を異に
し、在炉時間に制約のある鋼種である場合、第二加熱炉
からのスラブの抽出を優先し、第一加熱炉からのスラブ
の抽出ピッチは、第二加熱炉から抽出されるスラブの所
要本数の抽出所要時間と、これらスラブの圧延所要時間
の差に基づいて設定し、第二加熱炉からの抽出ピッチに
応じて変動させるように、第一加熱炉の抽出操作を行う
ことを特徴とするものである。[0011] The present invention has been made based on the above matters, and comprises a first heating furnace for heating a hot slab supplied from a continuous casting apparatus, a hot slab and / or a cold slab supplied from a slab yard. A second heating furnace for heating the first heating furnace, wherein the slab to be charged to the second heating furnace is mounted to the first heating furnace. If the steel type is different from the slab to be inserted, and if the steel type is restricted in furnace time, priority is given to the extraction of the slab from the second heating furnace, and the extraction pitch of the slab from the first heating furnace is The first heating furnace is set based on the difference between the time required for extracting the required number of slabs extracted from the heating furnace and the time required for rolling these slabs and varies according to the extraction pitch from the second heating furnace. It is characterized by performing the extraction operation of It is.
【００１２】ここで一号炉及び二号炉はそれぞれ一基づ
ゝ設けられるか或いは複数基づゝ設けられる。Here, the first furnace and the second furnace are provided one by one or a plurality of furnaces, respectively.
【００１３】[0013]
【実施例】本実施例は既に説明した第１図に示す交互圧
延システムにおいて、図示しない制御装置によって第２
図〜第９図に示す交互圧延・圧延順計算及び抽出時刻予
測モデルに従って計算し、その計算結果に基づいて一号
炉１及び二号炉２の抽出操作を行うようにしたものであ
る。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS In this embodiment, in the alternate rolling system shown in FIG.
The calculation is performed according to the alternate rolling / rolling sequence calculation and extraction time prediction model shown in FIG. 9 to FIG. 9, and the extraction operation of the first reactor 1 and the second furnace 2 is performed based on the calculation results.
【００１４】以下において、一号炉１及び二号炉２の抽
数本数、抽出順及び抽出時刻の決定方法を第２〜９図に
基づいて説明する。第３図から第５図までは一連のフロ
ーチャートで、第２図に示すようにLD1 ゾーン( 均熱
帯)、LD2 ゾーン( 第三加熱帯)、LD3 ゾーン( 第二加熱
帯) 及びLD4 ゾーン（第一加熱帯) の複数ゾーンに分割
された一号炉１の各ゾーンにおけるスラブの抽出本数、
抽出順及び抽出時刻と一号炉の各ゾーンに対応する二号
炉の各ゾーンにおけるスラブの抽出本数、抽出順及び抽
出時刻を順次決定するものである。The method of determining the number of lots, the order of extraction, and the extraction time of the first and second furnaces 1 and 2 will be described below with reference to FIGS. Fig. 3 to Fig. 5 are a series of flowcharts. As shown in Fig. 2, LD 1 zone (average tropical zone), LD 2 zone (third heating zone), LD 3 zone (second heating zone) and LD Number of slabs to be extracted in each zone of Unit 1 divided into multiple zones of 4 zones (first heating zone)
The extraction order, the extraction time, and the number of slabs to be extracted in each zone of the second reactor corresponding to each zone of the first reactor, the extraction order, and the extraction time are sequentially determined.
【００１５】すなわち先ず第３図に示すように、一号炉
の各分割ゾーンLDj の長さを設定し、LDj ゾーンに滞在
するDHCRスラブの抽出所要時間及び圧延所要時間を次の
ようにして求める。第６図のサブルーチンＡに示すよう
に、装入スラブの長さSLi(m)すなわち連鋳装置(CC)で鋳
造し、所定長さに切断されたDHCRスラブの長さをCC引抜
速度ＶCC(m) すなわち鋳造速度で除し、DHCRスラブの装
入ピッチ PCCi(sec)を求める。装入されるDHCRスラブは
長さが変わるため一号炉１に装入されるDHCRスラブの装
入ピッチは各スラブの平均値であるDHCRスラブ平均装入
ピッチPD´j として表わし、次のようにして求める。That is, first, as shown in FIG. 3, the length of each division zone LDj of Unit 1 is set, and the time required for extraction and rolling of the DHCR slab staying in the LDj zone is determined as follows. . As shown in the subroutine A of FIG. 6, the length SLi (m) of the charged slab, that is, the length of the DHCR slab which has been cast by the continuous casting device (CC) and cut to a predetermined length is determined by the CC drawing speed VCC ( m) That is, DHCR slab loading pitch PCCi (sec) is calculated by dividing by casting speed. Since the length of the DHCR slab to be charged changes, the charging pitch of the DHCR slab to be charged into the first reactor 1 is expressed as a DHCR slab average charging pitch PD'j which is an average value of each slab. Ask for.
【００１６】[0016]
【数１】 WDji：スラブ幅＋スラブ間隔 DHCR平均装入ピッチPD´j(in) は通常DHCRスラブ平均抽
出ピッチPDj として設定される。特別の場合として例え
ば圧延ロールの交換、圧延機の修理等により圧延が停止
した場合には、第２図に示されるようにマッチングゾー
ンにDHCRスラブが滞留することを考慮して、マッチング
ゾーンをクリャーさせるための抽出ピッチアップ率ΔPD
Mjを第７図に示すサブルーチンＢに従って求める。(Equation 1) WDji: slab width + slab interval DHCR average charging pitch PD'j (in) is usually set as DHCR slab average extraction pitch PDj. In a special case, for example, when the rolling is stopped due to a change of a rolling roll, a repair of a rolling mill, etc., the matching zone is cleared in consideration of the DHCR slab staying in the matching zone as shown in FIG. Extraction pitch-up rate ΔPD
Mj is obtained according to a subroutine B shown in FIG.
【００１７】すなわち、第２図に示すようにLD1 ゾーン
のスラブを抽出した時のWBＩ系の移動距離Ｌa1を計算
し、その計算結果を基にしてLD1 ゾーンのスラブを抽出
した時にマッチングゾーンを占有しているスラブ長さLM
を予測計算する。LMをLM1、LM2及びLM3 の夫々と比較し
て、各ゾーンのスラブを抽出する際の抽出ピッチアップ
率ΔPDMjを求める。That is, as shown in FIG. 2, the moving distance La 1 of the WBI system when the slab of the LD 1 zone is extracted is calculated, and matching is performed when the slab of the LD 1 zone is extracted based on the calculation result. Slab length LM occupying zone
Is calculated. Comparing the LM LM 1, LM 2 and the respective LM 3, obtains the extracted pitch up rate ΔPDMj in extracting slabs in each zone.
【００１８】DHCRスラブ平均抽出ピッチPDj は前記した
平均装入ピッチPD´j(in) に抽出ピッチアップ率ΔPDMj
を加えたものとして新たに設定される。スラブがマッチ
ングゾーンに滞留することなく正常に抽出されている場
合にはΔPDMjは０である。次にスラブの焼上り予測時間
tji を実績スラブ温度をベースとした最短焼上り時間と
して周知の伝熱計算式より求め、第８図に示すサブルー
チンＣに従って各スラブの抽出可能ピッチPyjiを求める
とともに、その平均値として焼上りピッチPDFjを求め
る。The average extraction pitch PDj of the DHCR slab is calculated by adding the extraction pitch-up rate ΔPDMj to the average charging pitch PD′j (in).
Is newly set. ΔPDMj is 0 when the slab is normally extracted without staying in the matching zone. Next, the estimated slab burn-up time
tji is calculated as a shortest baking time based on the actual slab temperature from a well-known heat transfer calculation formula, and an extractable pitch Pyji of each slab is obtained according to a subroutine C shown in FIG. Ask for.
【００１９】前記焼上りピッチPDFjと平均抽出ピッチPD
j(マッチングゾーンにスラブが滞留している場合には前
記抽出ピッチアップ率ΔPDMjを加えたもの）とを比較
し、焼上りが早い時には平均抽出ピッチPDj はPDj に、
焼上りが遅くネックになっている時にはPDFjにされる。
一号炉のLDjゾーンから抽出されるスラブ本数NDjは、先
に設定されているLDjゾーンの長さと該ゾーン内に滞在
する全スラブのスラブ幅及び各スラブ間の間隔とが等し
いことから次の式によって求められる。The baked pitch PDFj and the average extraction pitch PD
j (when the slab stays in the matching zone, the extraction pitch-up rate ΔPDMj is added), and when the burning is fast, the average extraction pitch PDj is replaced by PDj,
When the burning is slow and it is a bottleneck, it is PDFj.
The number of slabs NDj extracted from the LDj zone of the first reactor is the following because the length of the previously set LDj zone is equal to the slab width of all the slabs staying in the zone and the interval between each slab. It is determined by the formula.
【００２０】[0020]
【数２】 また、抽出所要時間tjは各スラブが抽出される時間の総
和であって次のように表わされる。(Equation 2) The required extraction time tj is the sum of the time required to extract each slab and is expressed as follows.
【００２１】[0021]
【数３】 前記抽出されたスラブを圧延するのに要する時間すなわ
ち圧延所要時間tDRjは、各スラブの圧延時間の総和であ
って次のように表される。(Equation 3) The time required for rolling the extracted slab, that is, the required rolling time tDRj is the sum of the rolling time of each slab and is expressed as follows.
【００２２】[0022]
【数４】 rDi:スラブ１本の圧延時間 以上のようにして一号炉１のLDj ゾーンに滞在するDHCR
スラブの抽出所要時間tjと圧延所要時間tDRjが求まり、
後者が前者より少ない場合には両者の時間差がLDj ゾー
ンに対応した二号炉２のLCj ゾーンに滞在する HCRスラ
ブの圧延に利用し得る時間となる。(Equation 4) rDi: Rolling time for one slab DHCR staying in LDj zone of Unit 1 as described above
The required slab extraction time tj and the required rolling time tDRj are determined,
If the latter is less than the former, the time difference between the two is the time available for rolling the HCR slab staying in the LCj zone of Unit 2 corresponding to the LDj zone.
【００２３】すなわち、第４図のフローチャートに示さ
れるように二号炉２の圧延可能時間tCRjは前記の一号炉
１の抽出所要時間tjと圧延所要時間tDRjの差として次の
ように表される。That is, as shown in the flow chart of FIG. 4, the rollable time tCRj of the No. 2 furnace 2 is expressed as the difference between the extraction time tj of the first furnace 1 and the rolling time tDRj as follows. You.
【００２４】[0024]
【数５】 前記圧延可能時間tCRjを利用して圧延すべく抽出し得る
抽出スラブ本数は次のようにして求められる。一号炉１
の抽出所要時間tj内における二号炉２のLCj ゾーンに滞
在する焼上げ可能スラブ本数NCFjと圧延可能スラブ本数
NCRjを計算し両者を比較する。(Equation 5) The number of extracted slabs that can be extracted for rolling using the rolling available time tCRj is determined as follows. Unit 1
Number of bakeable slabs NCFj and number of rollable slabs staying in LCj zone of Unit 2 within extraction time tj
Calculate NCRj and compare both.
【００２５】前記抽出本数は、前者の焼上げ可能スラブ
本数NCFjが少ない場合、すなわち加熱ネックを生じる場
合には、焼上げ可能スラブ本数NCFjに設定され、後者の
圧延可能スラブ本数NCRjが少ない場合、すなわちミルネ
ックを生じる場合には、二号炉２に滞在するスラブが在
炉時間に制約のないものであれば圧延可能スラブ本数NC
Rjに設定される。第９図は一号炉のLDj ゾーンにおける
スラブが抽出されるときの二号炉の対応するLCj ゾーン
におけるスラブの抽出本数を示すものである。The number of extracted slabs is set to the number of bakeable slabs NCFj when the former number of bakeable slabs NCFj is small, that is, when a heating neck occurs, and the number of extracted slabs NCRj is small when the latter is small. In other words, if a mill neck occurs, the number of slabs that can be rolled NC if the slab staying in the No. 2
Set to Rj. FIG. 9 shows the number of slabs extracted in the corresponding LCj zone of the second reactor when the slab in the LDj zone of the first reactor is extracted.
【００２６】以上は普通鋼の交互圧延について述べた
が、二号炉から抽出されるスラブが高炭素鋼(H.C) ステ
ンレス鋼(Ni-SUS,Cr-SUS) 等であってこれらの在炉時間
に制約があり、後述する平均抽出ピッチPCRjが二号炉２
の抽出ピッチ下限Ｋを下廻る場合には、一号炉１の抽出
スラブ本数NDj を a＜1 である定数ａ倍した NDj×a に
減少させ、二号炉２からのスラブの抽出を優先させる。Although the above description has been made on the alternating rolling of ordinary steel, the slab extracted from the No. 2 furnace is a high carbon steel (HC) stainless steel (Ni-SUS, Cr-SUS), etc. And the average extraction pitch PCRj described later is
If the extraction pitch is lower than the lower limit of the extraction pitch K, the number of extracted slabs NDj of the first reactor 1 is reduced to NDj × a, which is a constant a times a <1, and the slab extraction from the second reactor 2 is prioritized. .
【００２７】なお、前記焼上げ可能スラブ本数NCFjおよ
び圧延可能スラブ本数NCRjは次の式によって求められ
る。The number of slabs NCFj and the number of rollable slabs NCRj are determined by the following equations.
【００２８】[0028]
【数６】 Wcji：スラブ幅＋スラブ間隔(Equation 6) Wcji: Slab width + slab spacing
【００２９】[0029]
【数７】 rci:スラブ１本の圧延時間 また、二号炉２の焼上げ可能スラブ本数NCFjを抽出する
平均抽出ピッチPCFjは、前述した一号炉１における焼上
りピッチPDFjと同様にして、第８図に示すサブルーチン
Ｃより求められる。(Equation 7) rci: Rolling time of one slab Further, the average extraction pitch PCFj for extracting the number of slabs NCFj that can be fired in the second furnace 2 is shown in FIG. It is obtained from the subroutine C shown.
【００３０】二号炉２の圧延可能スラブ本数NCRjは一号
炉１の抽出所要時間tj内に抽出されるものであるため、
その平均抽出ピッチPCRjは次の式によって求められる。Since the number of rollable slabs NCRj of the second furnace 2 is extracted within the required extraction time tj of the first furnace 1,
The average extraction pitch PCRj is obtained by the following equation.
【００３１】[0031]
【数８】 以上のことから、第３図及び第４図に示すフローチャー
トに従って一号炉１と二号炉２の抽出スラブ本数及び抽
出ピッチを決定することによって連鋳装置の鋳造ピッチ
すなわち一号炉１の装入ピッチが変動し、一号炉１の抽
出ピッチ又は抽出スラブ本数が変動したとしても該変動
分を補完するように二号炉２の抽出ピッチ又は抽出スラ
ブ本数が変動されるため圧延能力の低下を生じることが
なく、また一号炉１のマッチングゾーンにスラブを滞留
させたり、リゼクトされるスラブを生じさせることがな
い。(Equation 8) From the above, by determining the number of extraction slabs and the extraction pitch of the first reactor 1 and the second reactor 2 according to the flowcharts shown in FIGS. 3 and 4, the casting pitch of the continuous casting apparatus, that is, the installation of the first reactor 1 is determined. Even if the incoming pitch fluctuates and the extraction pitch or the number of extraction slabs of the first furnace 1 fluctuates, the extraction pitch or the number of extraction slabs of the second furnace 2 fluctuates so as to compensate for the fluctuation, so that the rolling capacity decreases. And no slab is retained in the matching zone of the first reactor 1 or a slab to be rejected is not generated.
【００３２】一号炉から抽出されるスラブの圧延所要時
間が変動する場合も前記と同様である。次に一号炉およ
び二号炉から抽出するスラブの抽出順及び抽出時刻は第
５図に示すフローチャートに従って次のようにして求め
る。一号炉から抽出されるＮ本目のスラブの抽出可能イ
ンターバルtDは次の式によって求められる。The same applies to the case where the required rolling time of the slab extracted from the No. 1 furnace varies. Next, the extraction order and extraction time of the slabs to be extracted from the first and second reactors are determined as follows according to the flowchart shown in FIG. The extractable interval tD of the Nth slab extracted from the first reactor is obtained by the following equation.
【００３３】[0033]
【数９】 WDj(N): Ｎ本目のスラブのスラブ幅＋スラブ間隔 これによりＮ本目のスラブが抽出可能な時刻TD(N) は(N
−1)本目のスラブの抽出時刻をTD(N−1)とすると、次の
ように表わされる。(Equation 9) WDj (N): Slab width of Nth slab + slab interval The time TD (N) at which the Nth slab can be extracted is (N
-1) Assuming that the extraction time of the slab of the first slab is TD (N−1), it is expressed as follows.
【００３４】[0034]
【数１０】 上記式は一号炉に空炉がない場合のものであるが、空炉
がある場合には、別の計算式に基づいて空炉を詰める時
間taが求められ、この場合抽出可能な時刻TD(N) は次の
ように表わされる。(Equation 10) The above equation is for the case where the first furnace does not have an empty furnace, but if there is an empty furnace, the time ta for filling the empty furnace is calculated based on another calculation formula, and in this case, the extractable time TD (N) is expressed as follows.
【００３５】[0035]
【数１１】 二号炉から抽出されるＮ本目のスラブの抽出可能インタ
ーバルtCも同様にして次の式から求められる。[Equation 11] The extractable interval tC of the Nth slab extracted from the No. 2 reactor is similarly obtained from the following equation.
【００３６】[0036]
【数１２】 Wcj(N)：Ｎ本目のスラブのスラブ幅＋スラブ間隔 これによりＮ本目のスラブが抽出可能な時刻TC(N) は(N
−1)本目の抽出時刻をTC(N−1)とすると、(Equation 12) Wcj (N): slab width of Nth slab + slab interval Time TC (N) at which the Nth slab can be extracted is (N
−1) If the extraction time of the first extraction is TC (N−1),
【００３７】[0037]
【数１３】 と表わされる。以上のようにして求めた一号炉からのス
ラブの抽出可能な時刻TD(N) と二号炉からのスラブの抽
出可能な時刻TC(N) とを比較して前者の時刻TD(N) が後
者の時刻TC(N) よりも早いときには一号炉からスラブが
抽出される。一号炉から抽出される次のスラブの抽出時
刻T(N)は、抽出予定時刻 Tx(N)の方が抽出可能時刻TD
(N) よりも遅いとき抽出予定時刻 Tx(N)に設定され、逆
に抽出予定時刻Tx(N) の方が抽出可能時刻TD(N) よりも
早いときには、抽出可能時刻TD(N) に設定される。(Equation 13) It is expressed as By comparing the time TD (N) at which the slab can be extracted from the first reactor and the time TC (N) at which the slab can be extracted from the second reactor determined as described above, the former time TD (N) Is earlier than time TC (N), the slab is extracted from the first reactor. The extraction time T (N) of the next slab extracted from the first reactor is estimated extraction time Tx (N),
(N) is set to the scheduled extraction time Tx (N), and conversely, if the scheduled extraction time Tx (N) is earlier than the extractable time TD (N), it is set to the extractable time TD (N). Is set.
【００３８】また前者の時刻TD(N) が後者の時刻TC(N)
よりも遅いときにはスラブは二号炉から抽出される。二
号炉から抽出される次のスラブの抽出時刻Tx(N) は、抽
出予定時刻Tx(N) の方が抽出可能時刻TC(N) よりも遅い
とき抽出予定時刻Tx(N) に、早いときには抽出可能時刻
TC(N) にそれぞれ設定される。The time TD (N) of the former is the time TC (N) of the latter.
Later, the slab is extracted from the No. 2 reactor. The extraction time Tx (N) of the next slab extracted from the No. 2 reactor is earlier than the scheduled extraction time Tx (N) when the scheduled extraction time Tx (N) is later than the extractable time TC (N). Sometimes extractable time
Set to TC (N) respectively.
【００３９】なお抽出予定時刻Tx(N) は(N−1)本目の抽
出予定時刻T( N−1)に次のスラブが抽出されるまでのイ
ンターバルを加えた時間として求められ、該インターバ
ルは二号炉における圧延可能スラブ本数NCRjが焼上げ可
能スラブ本数NCFjよりも大きな加熱ネックのときには一
号炉及び二号炉から抽出されるスラブの抽出平均インタ
ーバルｔC+D として求められ、次のように表される。Note that the scheduled extraction time Tx (N) is obtained as a time obtained by adding an interval until the next slab is extracted to the (N−1) -th scheduled extraction time T (N−1). When the number of rollable slabs NCRj in Unit 2 is a heating neck larger than the number of bakeable slabs NCFj, it is obtained as an average extraction interval tC + D of slabs extracted from Unit 1 and Unit 2 as follows: Is represented by
【００４０】[0040]
【数１４】 W(N −1):WDj(N−1)又はWcj(N −1) これより抽出予定時刻Tx(N) は次のように表わされる。[Equation 14] W (N−1): WDj (N−1) or Wcj (N−1) From this, the scheduled extraction time Tx (N) is expressed as follows.
【００４１】[0041]
【数１５】 T(N−1)：(N−1)本目抽出予定時刻 圧延可能スラブ本数NCRjが焼上げ可能スラブ本数NCFjよ
りも小さなミルネックのときには、抽出予定時刻Tx(N)
は次のように表わされる。(Equation 15) T (N−1): (N−1) th scheduled extraction time If the number of rollable slabs NCRj is smaller than the number of bakeable slabs NCFj and the mill neck, the scheduled extraction time Tx (N)
Is expressed as follows.
【００４２】[0042]
【数１６】 tR(N −1)：(N−1)本目の圧延所要時間 以上のようにして求められた一号炉及び二号炉からのス
ラブの抽出時刻が第１２図及び第１３図に示される。な
お第１０図は加熱ネックの場合、第１１図はミルネック
の場合である。(Equation 16) tR (N-1): Time required for rolling the (N-1) th roll The extraction times of the slabs from the No. 1 and No. 2 furnaces obtained as described above are shown in FIGS. 12 and 13. FIG. 10 shows the case of the heating neck, and FIG. 11 shows the case of the mill neck.
【００４３】[0043]
【発明の効果】本発明によれば、高炭素鋼やステンレス
鋼など在炉時間に制約があるような鋼種においても装入
ピッチや圧延ピッチの変動に対処してこれを優先して抽
出させることができるため、在炉時間の変動によるスラ
ブの過加熱による劣化や加熱不足を来たすことがない。According to the present invention, even in a steel type such as a high carbon steel or a stainless steel which has a limited furnace time, it is possible to deal with the fluctuation of the charging pitch and the rolling pitch and to extract it with priority. Therefore, there is no deterioration or insufficient heating due to overheating of the slab due to fluctuations in the furnace time.
【図１】本発明方法で使用される加熱装置の概略図FIG. 1 is a schematic diagram of a heating device used in the method of the present invention.
【図２】一号炉の概略図FIG. 2 Schematic diagram of the first reactor
【図３】フローチャートFIG. 3 is a flowchart.
【図４】フローチャートFIG. 4 is a flowchart.
【図５】フローチャートFIG. 5 is a flowchart.
【図６】説明図FIG. 6 is an explanatory view
【図７】説明図FIG. 7 is an explanatory view
【図８】説明図FIG. 8 is an explanatory view
【図９】一号炉及び二号炉から抽出されるスラブの説明
図FIG. 9 is an explanatory diagram of slabs extracted from the first and second reactors.
【図１０】加熱ネック時の抽出順を示すグラフ図。FIG. 10 is a graph showing an extraction order at the time of a heating neck.
【図１１】圧延ネック時の抽出順を示すグラフ図。FIG. 11 is a graph showing an extraction order at the time of a rolling neck.
【図１２】従来例の説明図。FIG. 12 is an explanatory view of a conventional example.
【図１３】従来例の説明図。FIG. 13 is an explanatory diagram of a conventional example.
１・・１号炉 ２・・二号炉 ４・・チャージャー ７・・圧延機 1 ・ ・ 1 Reactor 2 ・ ・ 2 Reactor 4 ・ ・ Charger 7 ・ ・ Rolling Mill
Claims (1)
する第一加熱炉と、スラブヤードから供給される温片ス
ラブ及び又は冷片スラブを加熱する第二加熱炉とを備
え、前記各スラブを前記各加熱炉から交互に抽出して圧
延する交互圧延システムにおいて、第二加熱炉に装入さ
れるスラブが、第一加熱炉に装入されるスラブとは鋼種
を異にし、在炉時間に制約のある鋼種である場合、第二
加熱炉からのスラブの抽出を優先し、第一加熱炉からの
スラブの抽出ピッチは、第二加熱炉から抽出されるスラ
ブの所要本数の抽出所要時間と、これらスラブの圧延所
要時間の差に基づいて設定し、第二加熱炉からの抽出ピ
ッチに応じて変動させるように、第一加熱炉の抽出操作
を行うことを特徴とする異鋼種の交互圧延システムにお
ける加熱炉の操炉方法。1. A heating furnace for heating a hot slab supplied from a continuous casting apparatus, and a second heating furnace for heating a hot slab and / or a cold slab supplied from a slab yard, In the alternating rolling system in which each slab is alternately extracted from each of the heating furnaces and rolled, the slab charged into the second heating furnace has a different steel type from the slab charged into the first heating furnace, and has a different steel type. If the steel type is limited in furnace time, priority is given to the extraction of slabs from the second heating furnace, and the extraction pitch of the slabs from the first heating furnace is determined by the required number of slabs extracted from the second heating furnace. A different type of steel characterized by performing the extraction operation of the first heating furnace so as to set based on the difference between the required time and the required rolling time of these slabs and fluctuate according to the extraction pitch from the second heating furnace. Of heating furnace in alternating rolling system of steel .
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9433798A JP3015336B2 (en) | 1998-04-07 | 1998-04-07 | Furnace operation method of heating furnace in alternating rolling system |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9433798A JP3015336B2 (en) | 1998-04-07 | 1998-04-07 | Furnace operation method of heating furnace in alternating rolling system |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61112340A Division JPS62267425A (en) | 1986-05-15 | 1986-05-15 | Operating method for heating furnace in alternate rolling system |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1112656A true JPH1112656A (en) | 1999-01-19 |
| JP3015336B2 JP3015336B2 (en) | 2000-03-06 |
Family
ID=14107483
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9433798A Expired - Lifetime JP3015336B2 (en) | 1998-04-07 | 1998-04-07 | Furnace operation method of heating furnace in alternating rolling system |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3015336B2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115029539A (en) * | 2022-05-11 | 2022-09-09 | 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 | Method for heating thin slab by thick slab heating furnace |
-
1998
- 1998-04-07 JP JP9433798A patent/JP3015336B2/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115029539A (en) * | 2022-05-11 | 2022-09-09 | 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 | Method for heating thin slab by thick slab heating furnace |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
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| JP3015336B2 (en) | 2000-03-06 |
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