JPH11115098A - 熱可塑性樹脂被覆アルミニウム板およびそれからなるツーピース缶 - Google Patents
熱可塑性樹脂被覆アルミニウム板およびそれからなるツーピース缶Info
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- JPH11115098A JPH11115098A JP9270489A JP27048997A JPH11115098A JP H11115098 A JPH11115098 A JP H11115098A JP 9270489 A JP9270489 A JP 9270489A JP 27048997 A JP27048997 A JP 27048997A JP H11115098 A JPH11115098 A JP H11115098A
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 層間の密着性、成形加工性および耐腐食性に
優れた熱可塑性樹脂被覆アルミニウム板。 【解決手段】 板厚０．１６〜０．３０ｍｍのアルミニ
ウム板の両面にりん酸イオンと、縮合リン酸イオンと、
特定の水溶性重合体よりなる組成物を用いて表面処理皮
膜を設け、さらにその両面に厚さ８〜３０μｍ、融点１
９０〜２５２℃の熱可塑性樹脂を被覆することにより形
成された複合材料を用いて、缶壁の板厚減少率が２０〜
７０％となるように薄肉化絞り加工または絞りしごき加
工した缶を、前記熱可塑性樹脂の〔融点〕ないし〔融点
＋５０℃〕に加熱した後、これを５秒以内に６０℃以下
に冷却して、非晶質化することにより得られた密着性お
よび耐蝕性に優れたツーピース缶。
優れた熱可塑性樹脂被覆アルミニウム板。 【解決手段】 板厚０．１６〜０．３０ｍｍのアルミニ
ウム板の両面にりん酸イオンと、縮合リン酸イオンと、
特定の水溶性重合体よりなる組成物を用いて表面処理皮
膜を設け、さらにその両面に厚さ８〜３０μｍ、融点１
９０〜２５２℃の熱可塑性樹脂を被覆することにより形
成された複合材料を用いて、缶壁の板厚減少率が２０〜
７０％となるように薄肉化絞り加工または絞りしごき加
工した缶を、前記熱可塑性樹脂の〔融点〕ないし〔融点
＋５０℃〕に加熱した後、これを５秒以内に６０℃以下
に冷却して、非晶質化することにより得られた密着性お
よび耐蝕性に優れたツーピース缶。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、表面処理されたア
ルミニウム（アルミニウム合金を含む）板に熱可塑性樹
脂を被覆して得られた複合材料からなるツーピース缶に
関する。さらに詳しくいえば、本発明は、アルミニウム
板の表面に特定の構造をした水溶性樹脂を含む酸性液を
用いて処理皮膜を形成させ、この処理皮膜の上面に熱可
塑性樹脂を被覆して得られた熱可塑性樹脂被覆アルミニ
ウム板を用いて成形加工した缶に関する。
ルミニウム（アルミニウム合金を含む）板に熱可塑性樹
脂を被覆して得られた複合材料からなるツーピース缶に
関する。さらに詳しくいえば、本発明は、アルミニウム
板の表面に特定の構造をした水溶性樹脂を含む酸性液を
用いて処理皮膜を形成させ、この処理皮膜の上面に熱可
塑性樹脂を被覆して得られた熱可塑性樹脂被覆アルミニ
ウム板を用いて成形加工した缶に関する。
【０００２】
【従来技術】食品缶詰あるいは食料缶詰として用いられ
るツーピース缶には絞り缶、絞り再絞り缶、（ＤＲＤ
缶）、薄肉化絞り缶（缶胴側壁部の厚さを元の板の厚さ
よりも薄く絞り加工した缶）および絞りしごき缶（ＤＩ
缶）がある。
るツーピース缶には絞り缶、絞り再絞り缶、（ＤＲＤ
缶）、薄肉化絞り缶（缶胴側壁部の厚さを元の板の厚さ
よりも薄く絞り加工した缶）および絞りしごき缶（ＤＩ
缶）がある。
【０００３】絞り缶や絞り再絞り缶の材料には、成形加
工前に塗装が施されたブリキ板、ＴＦＳ板（電解クロム
酸処理鋼板）あるいはアルミニウム板が使用されてい
る。絞り缶や絞り再絞り缶の場合は、成形加工の程度が
比較的軽いため、成形加工後も塗装皮膜の連続性が保持
されて耐腐食性が確保され、その缶に詰められた食品を
長期にわたり保護することができる。しかし、ブリキ
板、ＴＦＳ板あるいはアルミニウム板に塗装を施す設備
は、塗料を塗布した後の乾燥、硬化をさせるための長大
なオーブンが必要で、かつ塗料中の揮発物質である気化
した有機溶剤を無害化する設備も必要になる。
工前に塗装が施されたブリキ板、ＴＦＳ板（電解クロム
酸処理鋼板）あるいはアルミニウム板が使用されてい
る。絞り缶や絞り再絞り缶の場合は、成形加工の程度が
比較的軽いため、成形加工後も塗装皮膜の連続性が保持
されて耐腐食性が確保され、その缶に詰められた食品を
長期にわたり保護することができる。しかし、ブリキ
板、ＴＦＳ板あるいはアルミニウム板に塗装を施す設備
は、塗料を塗布した後の乾燥、硬化をさせるための長大
なオーブンが必要で、かつ塗料中の揮発物質である気化
した有機溶剤を無害化する設備も必要になる。
【０００４】ＴＦＳ板やリン酸クロメート処理アルミニ
ウム板に塗装を施し、薄肉化絞り缶あるいは絞りしごき
缶に成形加工する試みもなされているが、単純な絞り加
工とは異なる厳しい加工が施された後では、塗膜の連続
性を保持できる柔軟性を有した塗装皮膜を得ることがで
きず、未だ実用化されていない。
ウム板に塗装を施し、薄肉化絞り缶あるいは絞りしごき
缶に成形加工する試みもなされているが、単純な絞り加
工とは異なる厳しい加工が施された後では、塗膜の連続
性を保持できる柔軟性を有した塗装皮膜を得ることがで
きず、未だ実用化されていない。
【０００５】ＴＦＳ板あるいはリン酸クロメート処理ア
ルミニウム板などの片面あるいは両面に二軸延伸ポリエ
ステル樹脂フィルムを積層して加熱接着された缶材の製
造技術は、特公昭６１−５１９８７号公報、特公平２−
５８０９４号公報、特公平４−７４１７６号公報、ある
いは特許第２５３２００２号公報など存在している。
ルミニウム板などの片面あるいは両面に二軸延伸ポリエ
ステル樹脂フィルムを積層して加熱接着された缶材の製
造技術は、特公昭６１−５１９８７号公報、特公平２−
５８０９４号公報、特公平４−７４１７６号公報、ある
いは特許第２５３２００２号公報など存在している。
【０００６】これらはいずれも、特定の表面処理が施さ
れた処理皮膜を有する金属板を特定の温度に加熱して、
その片面あるいは両面に二軸延伸ポリエステル樹脂フィ
ルムを積層して加熱接着させ、接着後ただちに冷却して
金属板に接する内面側の樹脂フィルムを非晶質構造にし
て金属板との密着性を高めると共に、金属板とは接しな
い最表面側の樹脂フィルムは、配向結晶構造を崩さずに
残存させることにより、水などの遮蔽性を保持した、樹
脂フィルム被覆ＴＦＳ板あるいはアルミニウム板を提供
するものである。
れた処理皮膜を有する金属板を特定の温度に加熱して、
その片面あるいは両面に二軸延伸ポリエステル樹脂フィ
ルムを積層して加熱接着させ、接着後ただちに冷却して
金属板に接する内面側の樹脂フィルムを非晶質構造にし
て金属板との密着性を高めると共に、金属板とは接しな
い最表面側の樹脂フィルムは、配向結晶構造を崩さずに
残存させることにより、水などの遮蔽性を保持した、樹
脂フィルム被覆ＴＦＳ板あるいはアルミニウム板を提供
するものである。
【０００７】前記の配向結晶性を有する熱可塑性樹脂被
覆金属板は、金属板と樹脂が強固に密着するように、接
着性に優れた表面処理皮膜を有する金属板を、樹脂の融
点以上の温度に加熱して、その金属板上に二軸延伸ポリ
エステル樹脂フィルムを積層し接着した後に、冷却して
得られる。しかし、接着後の樹脂フィルムの配向結晶構
造が崩れた非晶質構造層の厚みと、残存配向結晶構造層
の厚みの比率が重要であり、積層接着する際には、極め
て厳密な制御と管理が必要になる。
覆金属板は、金属板と樹脂が強固に密着するように、接
着性に優れた表面処理皮膜を有する金属板を、樹脂の融
点以上の温度に加熱して、その金属板上に二軸延伸ポリ
エステル樹脂フィルムを積層し接着した後に、冷却して
得られる。しかし、接着後の樹脂フィルムの配向結晶構
造が崩れた非晶質構造層の厚みと、残存配向結晶構造層
の厚みの比率が重要であり、積層接着する際には、極め
て厳密な制御と管理が必要になる。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、前記
のような、積層接着時の煩雑さを軽減する技術を提供す
る点にあり、具体的には、特定の表面処理皮膜を有する
アルミニウム板に、熱可塑性樹脂を積層被覆した後に薄
肉化絞り加工または絞りしごき加工により成形した層間
の密着性および耐腐食性に優れた熱可塑性樹脂被覆アル
ミニウム板製のツーピース缶を提供する点にある。
のような、積層接着時の煩雑さを軽減する技術を提供す
る点にあり、具体的には、特定の表面処理皮膜を有する
アルミニウム板に、熱可塑性樹脂を積層被覆した後に薄
肉化絞り加工または絞りしごき加工により成形した層間
の密着性および耐腐食性に優れた熱可塑性樹脂被覆アル
ミニウム板製のツーピース缶を提供する点にある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は、板厚０．１６
〜０．３０ｍｍのアルミニウム板の両面に０．５〜３０
ｇ／リットルのりん酸イオンと、０．１〜１０ｇ／リッ
トルの縮合リン酸イオンと、０．１〜２０ｇ／リットル
の下記一般式（１）
〜０．３０ｍｍのアルミニウム板の両面に０．５〜３０
ｇ／リットルのりん酸イオンと、０．１〜１０ｇ／リッ
トルの縮合リン酸イオンと、０．１〜２０ｇ／リットル
の下記一般式（１）
【化４】 〔ただし式中Ｘ1およびＸ2は、水素原子、Ｃ1〜Ｃ5のア
ルキル基およびＣ1〜Ｃ5のヒドロキシアルキル基よりな
る群からそれぞれ独立して選ばれたものであり、Ｙ1お
よびＹ2は、水素原子、下記一般式（２）、
ルキル基およびＣ1〜Ｃ5のヒドロキシアルキル基よりな
る群からそれぞれ独立して選ばれたものであり、Ｙ1お
よびＹ2は、水素原子、下記一般式（２）、
【化５】 で示される基および一般式（３）
【化６】 で示される基よりそれぞれ独立して選ばれたものであ
り、Ｒ1、Ｒ2、Ｒ3、Ｒ4およびＲ5は、水素原子、Ｃ1〜
Ｃ10のアルキル基およびＣ1〜Ｃ10のヒドロキシアルキ
ル基よりなる群からそれぞれ独立して選ばれた基であ
り、前記重合体分子中のベンゼン環に対する前記一般式
（２）または（３）で示される基の置換数は、平均値で
０．２〜１．０であり、ｎは２〜５０である。〕で示さ
れる水溶性重合体よりなる組成物を用いて得られた表面
処理皮膜の付着量がカーボンとして３〜３５ｍｇ／
ｍ2、リンとして０．３〜５ｍｇ／ｍ2となるような表面
処理皮膜を設け、さらにその両面に厚さ８〜３０μｍ、
融点１９０〜２５２℃の熱可塑性樹脂を被覆することに
より形成された複合材料を用いて、缶壁の板厚減少率
り、Ｒ1、Ｒ2、Ｒ3、Ｒ4およびＲ5は、水素原子、Ｃ1〜
Ｃ10のアルキル基およびＣ1〜Ｃ10のヒドロキシアルキ
ル基よりなる群からそれぞれ独立して選ばれた基であ
り、前記重合体分子中のベンゼン環に対する前記一般式
（２）または（３）で示される基の置換数は、平均値で
０．２〜１．０であり、ｎは２〜５０である。〕で示さ
れる水溶性重合体よりなる組成物を用いて得られた表面
処理皮膜の付着量がカーボンとして３〜３５ｍｇ／
ｍ2、リンとして０．３〜５ｍｇ／ｍ2となるような表面
処理皮膜を設け、さらにその両面に厚さ８〜３０μｍ、
融点１９０〜２５２℃の熱可塑性樹脂を被覆することに
より形成された複合材料を用いて、缶壁の板厚減少率
【数２】（ｔ0−ｔ1）／ｔ0×１００ （ｔ0：加工前の板厚、ｔ1：加工後の板厚）が２０〜７
０％となるように薄肉化絞り加工または絞りしごき加工
した缶を、前記熱可塑性樹脂の〔融点〕ないし〔融点＋
５０℃〕の温度に加熱した後、これを５秒以内に６０℃
以下に冷却して、Ｘ線回折法で缶底部の熱可塑性樹脂の
配向結晶の存在を示す回折角２θ＝２６°付近の回折ピ
ークがあらわれないまでに非晶質化することにより得ら
れた密着性および耐蝕性に優れたツーピース缶に関す
る。
０％となるように薄肉化絞り加工または絞りしごき加工
した缶を、前記熱可塑性樹脂の〔融点〕ないし〔融点＋
５０℃〕の温度に加熱した後、これを５秒以内に６０℃
以下に冷却して、Ｘ線回折法で缶底部の熱可塑性樹脂の
配向結晶の存在を示す回折角２θ＝２６°付近の回折ピ
ークがあらわれないまでに非晶質化することにより得ら
れた密着性および耐蝕性に優れたツーピース缶に関す
る。
【００１０】本発明で用いるアルミニウム板とは、アル
ミニウム合金よりなるものである。アルミニウム合金
は、アルミニウムと周期率表第１族、第２族、第７族に
属する金属の少なくとも１種とからなる合金であり、ア
ルミニウムのもつ優れた加工性を保ちながら耐腐食性を
改善したものであり、例えばＪＩＳの合金番号３００４
などが好ましい。
ミニウム合金よりなるものである。アルミニウム合金
は、アルミニウムと周期率表第１族、第２族、第７族に
属する金属の少なくとも１種とからなる合金であり、ア
ルミニウムのもつ優れた加工性を保ちながら耐腐食性を
改善したものであり、例えばＪＩＳの合金番号３００４
などが好ましい。
【００１１】前記アルミニウム板の厚みは、先行技術と
して挙げた前記公報記載のものと特に異なる点はない。
薄肉化深絞りあるいはしごきの有無にもよるが通常０．
１６〜０．３０ｍｍ、好ましくは０．２０から０．２８
ｍｍである。板厚が０．１６ｍｍ未満だと安定した成形
が困難となるため生産性が悪くなり、一方、板厚が０．
３０ｍｍを超えても成形は可能であるが、経済性の観点
からは０．３０ｍｍ以下が望ましい。
して挙げた前記公報記載のものと特に異なる点はない。
薄肉化深絞りあるいはしごきの有無にもよるが通常０．
１６〜０．３０ｍｍ、好ましくは０．２０から０．２８
ｍｍである。板厚が０．１６ｍｍ未満だと安定した成形
が困難となるため生産性が悪くなり、一方、板厚が０．
３０ｍｍを超えても成形は可能であるが、経済性の観点
からは０．３０ｍｍ以下が望ましい。
【００１２】表面処理皮膜の形成に用いる酸性液はリン
酸イオン濃度（リン酸根として計算）が０．５〜３０ｇ
／リットルの範囲内であることが好ましく、より好まし
くは１〜５ｇ／リットルの範囲である。リン酸イオンの
濃度が０．５ｇ／リットル未満では反応性が乏しく皮膜
が充分に形成されない。また３０ｇ／リットルを超えて
配合しても良好な皮膜が形成されるが、処理液のコスト
が高くなり経済的に無駄である。縮合リン酸イオン濃度
（縮合リン酸根として計算）は、０．１〜１０ｇ／リッ
トルの範囲にあることが好ましく、より好ましくは０．
５〜３．０ｇ／リットルの範囲である。縮合リン酸イオ
ンの濃度が０．１ｇ／リットル未満ではエッチング作用
が弱く充分に皮膜が形成されない。また、１０ｇ／リッ
トルを超えると、エッチング作用が強すぎるために良好
な皮膜形成反応を阻害するようになる。なお、リン酸イ
オンか縮合リン酸イオンのいずれか一方が欠けた場合に
は表面処理皮膜形成反応が進行せず、目的とする皮膜が
得られない。
酸イオン濃度（リン酸根として計算）が０．５〜３０ｇ
／リットルの範囲内であることが好ましく、より好まし
くは１〜５ｇ／リットルの範囲である。リン酸イオンの
濃度が０．５ｇ／リットル未満では反応性が乏しく皮膜
が充分に形成されない。また３０ｇ／リットルを超えて
配合しても良好な皮膜が形成されるが、処理液のコスト
が高くなり経済的に無駄である。縮合リン酸イオン濃度
（縮合リン酸根として計算）は、０．１〜１０ｇ／リッ
トルの範囲にあることが好ましく、より好ましくは０．
５〜３．０ｇ／リットルの範囲である。縮合リン酸イオ
ンの濃度が０．１ｇ／リットル未満ではエッチング作用
が弱く充分に皮膜が形成されない。また、１０ｇ／リッ
トルを超えると、エッチング作用が強すぎるために良好
な皮膜形成反応を阻害するようになる。なお、リン酸イ
オンか縮合リン酸イオンのいずれか一方が欠けた場合に
は表面処理皮膜形成反応が進行せず、目的とする皮膜が
得られない。
【００１３】前記リン酸イオンを供給するための化合物
としては、リン酸酸性リン酸塩などを挙げることがで
き、縮合リン酸イオンを供給する化合物としては、ピロ
リン酸（縮合リン酸根はＰ2Ｏ7）、トリポリリン酸（縮
合リン酸根はＰ3Ｏ10）、テトラポリリン酸（縮合リン
酸根はＰ4Ｏ13である）などのポリリン酸を挙げること
ができる。
としては、リン酸酸性リン酸塩などを挙げることがで
き、縮合リン酸イオンを供給する化合物としては、ピロ
リン酸（縮合リン酸根はＰ2Ｏ7）、トリポリリン酸（縮
合リン酸根はＰ3Ｏ10）、テトラポリリン酸（縮合リン
酸根はＰ4Ｏ13である）などのポリリン酸を挙げること
ができる。
【００１４】前記一般式（１）で示される水溶性重合体
（オリゴマーを含む）におけるＸ1およびＸ2に用いるこ
とのできるアルキル基やヒドロキシアルキル基の炭素数
は６以上になると分子がバルキーになり、立体障害がお
き、加工性、耐腐食性に優れた緻密な皮膜が得られなく
なる。またＹ1およびＹ2に用いることのできるアルキル
基やヒドロキシアルキル基も炭素数が１１以上になる
と、Ｘ1やＸ2の場合と同様の結果を招く。またｎが１０
のポリマーにおいては、ベンゼン環は２０個となり、こ
れに一般式（２）および／または（３）で示される置換
基が１０個ついている場合は、置換数０．５ということ
になるが、この置換数の平均値が０．２未満では樹脂の
水溶性が低すぎて安定な処理液となりにくくなり、置換
数が１．０を超えると水溶性が高くなりすぎて皮膜形成
性が悪化する。したがって、一般式（２）または（３）
で示される基の置換数平均値は０．２〜１．０であるこ
とが好ましい。また平均重合度ｎが２〜５０としたの
は、２未満では低分子量すぎて耐腐食性がなく、５０を
超えると高分子量すぎて水溶液の安定性が低下し、作業
性に問題が生じるからである。
（オリゴマーを含む）におけるＸ1およびＸ2に用いるこ
とのできるアルキル基やヒドロキシアルキル基の炭素数
は６以上になると分子がバルキーになり、立体障害がお
き、加工性、耐腐食性に優れた緻密な皮膜が得られなく
なる。またＹ1およびＹ2に用いることのできるアルキル
基やヒドロキシアルキル基も炭素数が１１以上になる
と、Ｘ1やＸ2の場合と同様の結果を招く。またｎが１０
のポリマーにおいては、ベンゼン環は２０個となり、こ
れに一般式（２）および／または（３）で示される置換
基が１０個ついている場合は、置換数０．５ということ
になるが、この置換数の平均値が０．２未満では樹脂の
水溶性が低すぎて安定な処理液となりにくくなり、置換
数が１．０を超えると水溶性が高くなりすぎて皮膜形成
性が悪化する。したがって、一般式（２）または（３）
で示される基の置換数平均値は０．２〜１．０であるこ
とが好ましい。また平均重合度ｎが２〜５０としたの
は、２未満では低分子量すぎて耐腐食性がなく、５０を
超えると高分子量すぎて水溶液の安定性が低下し、作業
性に問題が生じるからである。
【００１５】本発明の酸性液に用いられる水溶性重合体
は前記一般式（１）で示されるものが好ましく、その使
用濃度は好ましくは０．１〜２０ｇ／リットルである。
０．１ｇ／リットル未満では表面に安定した皮膜を形成
することが困難となり、２０ｇ／リットルを超えても効
果が向上せずまた、経済性が悪くなる。
は前記一般式（１）で示されるものが好ましく、その使
用濃度は好ましくは０．１〜２０ｇ／リットルである。
０．１ｇ／リットル未満では表面に安定した皮膜を形成
することが困難となり、２０ｇ／リットルを超えても効
果が向上せずまた、経済性が悪くなる。
【００１６】表面処理皮膜の形成に用いる酸性液のｐＨ
は６．０以下に調整することが好ましい。ｐＨが６．０
を超えると水溶性樹脂が沈殿析出しやすくなるために処
理液の寿命が短かくなる。より好ましくはｐＨ３．０〜
４．０の範囲である。ｐＨはリン酸、硝酸、塩酸などの
酸、もしくは水酸化アンモニウムなどのアルカリを使用
することにより調整できる。
は６．０以下に調整することが好ましい。ｐＨが６．０
を超えると水溶性樹脂が沈殿析出しやすくなるために処
理液の寿命が短かくなる。より好ましくはｐＨ３．０〜
４．０の範囲である。ｐＨはリン酸、硝酸、塩酸などの
酸、もしくは水酸化アンモニウムなどのアルカリを使用
することにより調整できる。
【００１７】表面処理液が適用されるアルミニウム板へ
の表面処理法としては主として次の２通りを挙げること
ができる。
の表面処理法としては主として次の２通りを挙げること
ができる。
【００１８】Ａ法 脱脂（一般的には弱アルカリ性洗浄剤を使用） 水洗 皮膜生成処理 水洗 純水洗 乾燥 Ｂ法 脱脂（一般的には弱アルカリ性洗浄剤を使用） 水洗 皮膜生成処理 乾燥
【００１９】表面処理皮膜の付着量はカーボンとして３
〜３５ｍｇ／ｍ2、リンとして０．３〜５ｍｇ／ｍ2の範
囲が好ましい。より好ましい範囲は、カーボンが５〜１
５ｍｇ／ｍ2、リンが０．５〜３ｍｇ／ｍ2である。カー
ボンの量が３ｍｇ／ｍ2未満だと安定した皮膜を形成で
きず、一方、３５ｍｇ／ｍ2を超えると形成された皮膜
の加工性が低下して、加工後の密着性が低下してしま
う。また、リンの量が０．３ｍｇ／ｍ2未満だとやはり
安定した皮膜を形成できず、一方、５ｍｇ／ｍ2を超え
ると形成された皮膜の加工性が低下して、加工後の密着
性が低下する。
〜３５ｍｇ／ｍ2、リンとして０．３〜５ｍｇ／ｍ2の範
囲が好ましい。より好ましい範囲は、カーボンが５〜１
５ｍｇ／ｍ2、リンが０．５〜３ｍｇ／ｍ2である。カー
ボンの量が３ｍｇ／ｍ2未満だと安定した皮膜を形成で
きず、一方、３５ｍｇ／ｍ2を超えると形成された皮膜
の加工性が低下して、加工後の密着性が低下してしま
う。また、リンの量が０．３ｍｇ／ｍ2未満だとやはり
安定した皮膜を形成できず、一方、５ｍｇ／ｍ2を超え
ると形成された皮膜の加工性が低下して、加工後の密着
性が低下する。
【００２０】熱可塑性樹脂被覆の形成に用いる熱可塑性
樹脂としては、表面処理皮膜に対して密着性、接着性を
示すものであればなんでもよいが、ポリエチレンテレフ
タレート、エチレンテレフタレート／イソフタレート共
重合体、ポリブチレンテレフタレートなどの熱可塑性ポ
リエステル樹脂のほか、ポリエチレン、ポリプロピレ
ン、（メタロセン触媒を用いた高結晶性のポリエチレ
ン、ポリプロピレンを含む）エチレン−プロピレン共重
合体、エチレン−酢酸ビニル共重合体、アイオノマー、
ナイロン６、ナイロン６６、ナイロン１１、ナイロン１
２などのポリアミド、ポリカーボネート、ポリエーテル
スルホン、ポリ塩化ビニルなどの塩化ビニルあるいは塩
化ビニリデン系ポリマーなど、あるいはこれらの混合物
などを例示することができる。またこの被覆層中には顔
料、熱安定剤、アンチブロッキング剤など任意の添加剤
を配合することができる。
樹脂としては、表面処理皮膜に対して密着性、接着性を
示すものであればなんでもよいが、ポリエチレンテレフ
タレート、エチレンテレフタレート／イソフタレート共
重合体、ポリブチレンテレフタレートなどの熱可塑性ポ
リエステル樹脂のほか、ポリエチレン、ポリプロピレ
ン、（メタロセン触媒を用いた高結晶性のポリエチレ
ン、ポリプロピレンを含む）エチレン−プロピレン共重
合体、エチレン−酢酸ビニル共重合体、アイオノマー、
ナイロン６、ナイロン６６、ナイロン１１、ナイロン１
２などのポリアミド、ポリカーボネート、ポリエーテル
スルホン、ポリ塩化ビニルなどの塩化ビニルあるいは塩
化ビニリデン系ポリマーなど、あるいはこれらの混合物
などを例示することができる。またこの被覆層中には顔
料、熱安定剤、アンチブロッキング剤など任意の添加剤
を配合することができる。
【００２１】前記熱可塑性樹脂としては、熱可塑性ポリ
エステルが好ましいが、とくに、テレフタル酸８０〜１
００モル％、イソフタル酸０〜２０モル％よりなる酸成
分と、エチレングリコール９０〜１００モル％とジエチ
レングリコール０〜１０モル％よりなるアルコール成分
とからなるポリエチレンテレフタレートあるいはその他
の共重合ポリエステルが密着性、成形性、加工性の点か
らみて好ましい。
エステルが好ましいが、とくに、テレフタル酸８０〜１
００モル％、イソフタル酸０〜２０モル％よりなる酸成
分と、エチレングリコール９０〜１００モル％とジエチ
レングリコール０〜１０モル％よりなるアルコール成分
とからなるポリエチレンテレフタレートあるいはその他
の共重合ポリエステルが密着性、成形性、加工性の点か
らみて好ましい。
【００２２】前記熱可塑性樹脂被覆の形成方法として
は、フィルムラミネート法あるいは押出ラミネート法を
挙げることができる。ラミネート時に必要なアルミニウ
ム板の加熱方法は、熱風加熱方式、誘導加熱方式、加熱
ロール伝熱方式などが採用できる。また、ラミネート後
にラミネートされたアルミニウム板を樹脂の〔融点〕な
いし〔融点＋５０℃〕に再加熱し、５秒以内に６０℃以
下に急冷し樹脂皮膜を非晶質構造にすることが、加工性
の点で好ましい。
は、フィルムラミネート法あるいは押出ラミネート法を
挙げることができる。ラミネート時に必要なアルミニウ
ム板の加熱方法は、熱風加熱方式、誘導加熱方式、加熱
ロール伝熱方式などが採用できる。また、ラミネート後
にラミネートされたアルミニウム板を樹脂の〔融点〕な
いし〔融点＋５０℃〕に再加熱し、５秒以内に６０℃以
下に急冷し樹脂皮膜を非晶質構造にすることが、加工性
の点で好ましい。
【００２３】可塑性樹脂で被覆したアルミニウム板は、
周知の薄肉化絞り加工または絞りしごき加工により元板
厚の２０〜７０％の厚さの缶胴側壁部を持つツーピース
缶に成形加工する。ここで、ツーピース缶の缶胴側壁部
の厚さを元板厚の２０〜７０％の範囲としたのは、元板
厚の２０％未満だと薄肉化が少なすぎて目的とする高さ
の缶を得るのに多くの材料が必要となるので、経済性が
悪く、一方、元板厚の７０％を超えると、加工時に缶胴
側壁部表面の樹脂層の損傷や胴側壁部の破断が発生しや
すくなり、缶内面の耐食性低下や生産性の低下を招くた
めである。
周知の薄肉化絞り加工または絞りしごき加工により元板
厚の２０〜７０％の厚さの缶胴側壁部を持つツーピース
缶に成形加工する。ここで、ツーピース缶の缶胴側壁部
の厚さを元板厚の２０〜７０％の範囲としたのは、元板
厚の２０％未満だと薄肉化が少なすぎて目的とする高さ
の缶を得るのに多くの材料が必要となるので、経済性が
悪く、一方、元板厚の７０％を超えると、加工時に缶胴
側壁部表面の樹脂層の損傷や胴側壁部の破断が発生しや
すくなり、缶内面の耐食性低下や生産性の低下を招くた
めである。
【００２４】
【実施例】以下に実施例を挙げて本発明を説明するが、
本発明はこれにより限定されるものではない。
本発明はこれにより限定されるものではない。
【００２５】実施例１ 板厚０．２４ｍｍ、３００４アルミニウム合金板の両面
に、以下に示す表面処理液１を、付着量がカーボンとし
て５ｍｇ／ｍ2、リンとして１ｍｇ／ｍ2となるように処
理し、次いで水洗、純水洗して、８０℃で乾燥した。 表面処理液１ ７５％リン酸（Ｈ3ＰＯ4） １．４２ｇ／リットル（ＰＯ4 3-：１．０ｇ／リット
ル） ピロリン酸（Ｈ4Ｐ2Ｏ7） ０．５１ｇ／リットル（Ｐ2Ｏ7 4-：０．５ｇ／リット
ル） 水溶性重合体固形分＊ ３．００ｇ／リットル ｐＨ３．５（水酸化ナトリウムで調整） ＊この水溶性重合体は一般式（１）におけるｎ、Ｘ1、
Ｘ2、Ｙ1、Ｙ2が下記のとおりのものである。 ｎ＝５、 Ｘ1、Ｘ2＝−ＣＨ3 Ｙ1、Ｙ2＝−ＣＨ2Ｎ（ＣＨ3）2または水素原子 置換数：０．２５ 次いで、テレフタル酸８４モル％、イソフタル酸１６モ
ル％の酸成分と、エチレングリコール９８モル％、ジエ
チレングリコール２モル％のアルコール成分からなる２
軸延伸ポリエステル樹脂フィルム（厚さ：２５μｍ、融
点２１５℃）を２２５℃で積層し、さらに２４０℃に加
熱して樹脂を溶融し、２秒以内に２５℃の水に投入し急
冷することにより、樹脂被覆層を非晶質構造とした。一
般的なＸ線回折法で２θ＝２６°付近の回折強度を分析
したがピークは認められず、樹脂被覆層は非晶質構造と
判断された。こうして得られたポリエステル樹脂被覆ア
ルミニウム板を、下記に示す条件で薄肉化絞り缶に加工
した後、２４０℃で６０秒の熱処理で被覆樹脂を再溶融
させ、冷風で２秒以内に缶表面温度を５０℃以下まで急
冷した。缶胴部分の被覆樹脂について一般的なＸ線回折
法で２θ＝２６°付近の回折強度を分析したが、ピーク
は認められず樹脂被覆層は非晶質構造と判断された。次
いで公知の方法でトリミング、ネッキング、フランジン
グ加工を施した。 加工条件１ 絞り工程 ブランク径 ：１４１ｍｍ 絞り比 ：１．４８４ 再絞り工程 第１再絞り比 ：１．４３９ 第２再絞り比 ：１．２４７ 再絞り工程のダイスのコーナー曲率半径 ：０．５ｍｍ 缶胴側壁部の板厚減少率 ：２６％ 〔（ｔ0−ｔ1）／ｔ0×１００ ｔ0：加工前の板厚 ｔ1：加工後の缶胴 側壁部の板厚〕 得られた製品の加工耐腐食性の試験結果を表１に示す。
に、以下に示す表面処理液１を、付着量がカーボンとし
て５ｍｇ／ｍ2、リンとして１ｍｇ／ｍ2となるように処
理し、次いで水洗、純水洗して、８０℃で乾燥した。 表面処理液１ ７５％リン酸（Ｈ3ＰＯ4） １．４２ｇ／リットル（ＰＯ4 3-：１．０ｇ／リット
ル） ピロリン酸（Ｈ4Ｐ2Ｏ7） ０．５１ｇ／リットル（Ｐ2Ｏ7 4-：０．５ｇ／リット
ル） 水溶性重合体固形分＊ ３．００ｇ／リットル ｐＨ３．５（水酸化ナトリウムで調整） ＊この水溶性重合体は一般式（１）におけるｎ、Ｘ1、
Ｘ2、Ｙ1、Ｙ2が下記のとおりのものである。 ｎ＝５、 Ｘ1、Ｘ2＝−ＣＨ3 Ｙ1、Ｙ2＝−ＣＨ2Ｎ（ＣＨ3）2または水素原子 置換数：０．２５ 次いで、テレフタル酸８４モル％、イソフタル酸１６モ
ル％の酸成分と、エチレングリコール９８モル％、ジエ
チレングリコール２モル％のアルコール成分からなる２
軸延伸ポリエステル樹脂フィルム（厚さ：２５μｍ、融
点２１５℃）を２２５℃で積層し、さらに２４０℃に加
熱して樹脂を溶融し、２秒以内に２５℃の水に投入し急
冷することにより、樹脂被覆層を非晶質構造とした。一
般的なＸ線回折法で２θ＝２６°付近の回折強度を分析
したがピークは認められず、樹脂被覆層は非晶質構造と
判断された。こうして得られたポリエステル樹脂被覆ア
ルミニウム板を、下記に示す条件で薄肉化絞り缶に加工
した後、２４０℃で６０秒の熱処理で被覆樹脂を再溶融
させ、冷風で２秒以内に缶表面温度を５０℃以下まで急
冷した。缶胴部分の被覆樹脂について一般的なＸ線回折
法で２θ＝２６°付近の回折強度を分析したが、ピーク
は認められず樹脂被覆層は非晶質構造と判断された。次
いで公知の方法でトリミング、ネッキング、フランジン
グ加工を施した。 加工条件１ 絞り工程 ブランク径 ：１４１ｍｍ 絞り比 ：１．４８４ 再絞り工程 第１再絞り比 ：１．４３９ 第２再絞り比 ：１．２４７ 再絞り工程のダイスのコーナー曲率半径 ：０．５ｍｍ 缶胴側壁部の板厚減少率 ：２６％ 〔（ｔ0−ｔ1）／ｔ0×１００ ｔ0：加工前の板厚 ｔ1：加工後の缶胴 側壁部の板厚〕 得られた製品の加工耐腐食性の試験結果を表１に示す。
【００２６】実施例２ 実施例１に示す条件のうち、以下に示す表面処理液２に
変更し、付着量がカーボンとして１５ｍｇ／ｍ2、リン
として３ｍｇ／ｍ2となるように処理して、８０℃で乾
燥した。 表面処理液２ ７５％リン酸（Ｈ3ＰＯ4） ２．８２ｇ／リットル（ＰＯ4 3-：２．０ｇ／リットル） ピロリン酸（Ｈ4Ｐ2Ｏ7） １．０２ｇ／リットル（Ｐ2Ｏ7 4-：１．０ｇ／リットル） 水溶性重合体固形分＊＊ ７．００ｇ／リットル ｐＨ ２．０（フルオロチタンフッ化水素酸で調整） ＊＊この水溶性重合体は一般式（１）におけるｎ、
Ｘ1、Ｘ2、Ｙ1、Ｙ2が下記のとおりのものである。 ｎ＝５、 Ｘ1、Ｘ2＝−ＣＨ3 Ｙ1、Ｙ2＝−ＣＨ2Ｎ（ＣＨ3）2または水素原子 置換数：１．０ 実施例１と同一の２軸延伸ポリエステル樹脂フィルムを
使用して、以下実施例１と同じ手順で薄肉化絞り缶に加
工し、加工後実施例１と同じ条件で熱処理を行った。得
られた製品の加工耐腐食性の試験結果を表１に示す。
変更し、付着量がカーボンとして１５ｍｇ／ｍ2、リン
として３ｍｇ／ｍ2となるように処理して、８０℃で乾
燥した。 表面処理液２ ７５％リン酸（Ｈ3ＰＯ4） ２．８２ｇ／リットル（ＰＯ4 3-：２．０ｇ／リットル） ピロリン酸（Ｈ4Ｐ2Ｏ7） １．０２ｇ／リットル（Ｐ2Ｏ7 4-：１．０ｇ／リットル） 水溶性重合体固形分＊＊ ７．００ｇ／リットル ｐＨ ２．０（フルオロチタンフッ化水素酸で調整） ＊＊この水溶性重合体は一般式（１）におけるｎ、
Ｘ1、Ｘ2、Ｙ1、Ｙ2が下記のとおりのものである。 ｎ＝５、 Ｘ1、Ｘ2＝−ＣＨ3 Ｙ1、Ｙ2＝−ＣＨ2Ｎ（ＣＨ3）2または水素原子 置換数：１．０ 実施例１と同一の２軸延伸ポリエステル樹脂フィルムを
使用して、以下実施例１と同じ手順で薄肉化絞り缶に加
工し、加工後実施例１と同じ条件で熱処理を行った。得
られた製品の加工耐腐食性の試験結果を表１に示す。
【００２７】実施例３ 実施例１と同一条件で得られた表面処理アルミニウム板
を２２５℃に加熱し、実施例１と同一の２軸延伸ポリエ
ステル樹脂フィルムを積層し、１秒以内に３０℃の純水
で急冷した。こうして得られたポリエステル樹脂被覆ア
ルミニウム板の樹脂被覆層を一般的なＸ線回折法で２θ
＝２６°付近の回折強度を分析したところ、配向結晶構
造が、ラミネート前のフィルムの３５％に減少してお
り、残りの６５％が非晶質構造であった。次に実施例１
と同じ手順で薄肉化絞り缶を加工した。その後、２００
℃で６０秒間の熱処理を行った。得られた製品の加工耐
腐食性の試験結果を表１に示す。
を２２５℃に加熱し、実施例１と同一の２軸延伸ポリエ
ステル樹脂フィルムを積層し、１秒以内に３０℃の純水
で急冷した。こうして得られたポリエステル樹脂被覆ア
ルミニウム板の樹脂被覆層を一般的なＸ線回折法で２θ
＝２６°付近の回折強度を分析したところ、配向結晶構
造が、ラミネート前のフィルムの３５％に減少してお
り、残りの６５％が非晶質構造であった。次に実施例１
と同じ手順で薄肉化絞り缶を加工した。その後、２００
℃で６０秒間の熱処理を行った。得られた製品の加工耐
腐食性の試験結果を表１に示す。
【００２８】比較例１ 実施例１に示す条件のうち、アルミニウム板に表面処理
を施さないで、実施例１と同一の２軸延伸ポリエステル
樹脂フィルムを使用して、以下実施例１と同じ手順で薄
肉化絞り缶を加工した。その後、実施例１と同じ条件で
熱処理を行った。得られた製品の加工耐腐食性の試験結
果を表１に示す。
を施さないで、実施例１と同一の２軸延伸ポリエステル
樹脂フィルムを使用して、以下実施例１と同じ手順で薄
肉化絞り缶を加工した。その後、実施例１と同じ条件で
熱処理を行った。得られた製品の加工耐腐食性の試験結
果を表１に示す。
【００２９】比較例２ 実施例１に示す条件のうち、アルミニウム板の表面処理
をリン酸クロメート処理に変更して、実施例１と同一の
２軸延伸ポリエステル樹脂フィルムを使用して、以下実
施例１と同じ手順で薄肉化絞り缶を加工した。その後、
実施例１と同じ条件で熱処理を行った。得られた、製品
の加工耐腐食性の試験結果を表１に示す。但し、リン酸
クロメート処理は、市販のリン酸クロメート処理剤（日
本パーカライジング株式会社製）であるリン酸クロム酸
を主成分としたアルクロムＫ７０２主剤およびフッ酸を
主成分としたアルクロムＫ７０２副剤を用いて処理をし
た。処理濃度は、前記主剤を３．０％、前記副剤を０．
５％になるように添加した。処理液は酸性の水溶液とな
る。前記処理液を５０℃に加温して、脱脂−水洗したア
ルミニウム板に３秒間スプレー処理を施した。次いで、
水洗−純水洗−乾燥を行い、リン酸クロメート処理板を
作成した。処理板の付着量は市販の蛍光Ｘ線装置にて定
量した。付着量はクロムとして１０ｍｇ／ｍ2である。
をリン酸クロメート処理に変更して、実施例１と同一の
２軸延伸ポリエステル樹脂フィルムを使用して、以下実
施例１と同じ手順で薄肉化絞り缶を加工した。その後、
実施例１と同じ条件で熱処理を行った。得られた、製品
の加工耐腐食性の試験結果を表１に示す。但し、リン酸
クロメート処理は、市販のリン酸クロメート処理剤（日
本パーカライジング株式会社製）であるリン酸クロム酸
を主成分としたアルクロムＫ７０２主剤およびフッ酸を
主成分としたアルクロムＫ７０２副剤を用いて処理をし
た。処理濃度は、前記主剤を３．０％、前記副剤を０．
５％になるように添加した。処理液は酸性の水溶液とな
る。前記処理液を５０℃に加温して、脱脂−水洗したア
ルミニウム板に３秒間スプレー処理を施した。次いで、
水洗−純水洗−乾燥を行い、リン酸クロメート処理板を
作成した。処理板の付着量は市販の蛍光Ｘ線装置にて定
量した。付着量はクロムとして１０ｍｇ／ｍ2である。
【００３０】比較例３ 実施例１に示す条件のうち、アルミニウム板に表面処理
を施さないで、実施例１と同一の２軸延伸ポリエステル
樹脂フィルムを使用して、実施例３と同一条件でラミネ
ートし、以下実施例１と同じ手順で薄肉化絞り缶を加工
した。その後、２００℃で６０秒間の熱処理を行った。
得られた製品の加工耐腐食性の試験結果を表１に示す。
を施さないで、実施例１と同一の２軸延伸ポリエステル
樹脂フィルムを使用して、実施例３と同一条件でラミネ
ートし、以下実施例１と同じ手順で薄肉化絞り缶を加工
した。その後、２００℃で６０秒間の熱処理を行った。
得られた製品の加工耐腐食性の試験結果を表１に示す。
【００３１】比較例４ 実施例１に示す条件のうち、アルミニウム板の表面処理
を比較例２記載のリン酸クロメートに変更し、実施例１
と同一の２軸延伸ポリエステル樹脂フィルムを使用し
て、実施例３と同一条件でラミネートし、以下実施例１
と同じ手順で薄肉化絞り缶を加工した。その後、２００
℃で６０秒間の熱処理を行った。得られた製品の加工耐
腐食性の試験結果を表１に示す。
を比較例２記載のリン酸クロメートに変更し、実施例１
と同一の２軸延伸ポリエステル樹脂フィルムを使用し
て、実施例３と同一条件でラミネートし、以下実施例１
と同じ手順で薄肉化絞り缶を加工した。その後、２００
℃で６０秒間の熱処理を行った。得られた製品の加工耐
腐食性の試験結果を表１に示す。
【００３２】本発明における加工耐腐食性はつぎの方法
で評価したものである。 クエン酸 ５ｗｔ％ リンゴ酸 ５ｗｔ％ 塩化ナトリウム ５ｗｔ％ よりなる腐食促進試験を試験対象となる缶に充填し、３
８℃×１ケ月保管後に開缶し評価した。評価の表示は下
記のとおりである。 〇：腐食なし △：かなり腐食（部分的にフィルム浮き） □：わずかに腐食 ×：全面腐食（フィルム浮き）
で評価したものである。 クエン酸 ５ｗｔ％ リンゴ酸 ５ｗｔ％ 塩化ナトリウム ５ｗｔ％ よりなる腐食促進試験を試験対象となる缶に充填し、３
８℃×１ケ月保管後に開缶し評価した。評価の表示は下
記のとおりである。 〇：腐食なし △：かなり腐食（部分的にフィルム浮き） □：わずかに腐食 ×：全面腐食（フィルム浮き）
【００３３】
【表１】 ＊配向残存率は、缶底部の配向残存率で示した。
【００３４】実施例４ 実施例１で得られた本発明のポリエステル樹脂被覆アル
ミニウム合金板を次ぎの加工条件でＤＩ缶に加工した。
その後、実施例１と同じ条件で熱処理を行った。 加工条件 絞り工程 ブランク径 ：１５２ｍｍ 絞り比 ：１．６０ 再絞り工程 第１再絞り比 ：１．４４ 缶胴側壁部のしごき率 ：５６％ 〔（ｔ0−ｔ2）／ｔ0×１００ ｔ0 ：加工前の板厚 ｔ2 ：加工後の缶胴側壁部の板厚〕 得られた製品の加工耐腐食性の試験結果を表２に示す。
ミニウム合金板を次ぎの加工条件でＤＩ缶に加工した。
その後、実施例１と同じ条件で熱処理を行った。 加工条件 絞り工程 ブランク径 ：１５２ｍｍ 絞り比 ：１．６０ 再絞り工程 第１再絞り比 ：１．４４ 缶胴側壁部のしごき率 ：５６％ 〔（ｔ0−ｔ2）／ｔ0×１００ ｔ0 ：加工前の板厚 ｔ2 ：加工後の缶胴側壁部の板厚〕 得られた製品の加工耐腐食性の試験結果を表２に示す。
【００３５】実施例５ 実施例３で得られた本発明のポリエステル樹脂被覆アル
ミニウム合金板に実施例４と同じ手順でＤＩ缶に加工し
た。その後、２００℃で６０秒間の熱処理を行った。得
られた製品の加工耐腐食性の試験結果を表２に示す。
ミニウム合金板に実施例４と同じ手順でＤＩ缶に加工し
た。その後、２００℃で６０秒間の熱処理を行った。得
られた製品の加工耐腐食性の試験結果を表２に示す。
【００３６】比較例５ 比較例１で得られたポリエステル樹脂被覆アルミニウム
合金板を実施例４記載の加工条件でＤＩ缶に加工した。
その後、実施例１と同じ条件で熱処理を行った。得られ
た製品の加工耐腐食性の試験結果を表２に示す。
合金板を実施例４記載の加工条件でＤＩ缶に加工した。
その後、実施例１と同じ条件で熱処理を行った。得られ
た製品の加工耐腐食性の試験結果を表２に示す。
【００３７】比較例６ 比較例２で得られたポリエステル樹脂被覆アルミニウム
合金板を実施例４記載の加工条件でＤＩ缶に加工した。
その後、実施例１と同じ条件で熱処理を行った。得られ
た製品の加工耐腐食性の試験結果を表２に示す。
合金板を実施例４記載の加工条件でＤＩ缶に加工した。
その後、実施例１と同じ条件で熱処理を行った。得られ
た製品の加工耐腐食性の試験結果を表２に示す。
【００３８】比較例７ 比較例３で得られたポリエステル樹脂被覆アルミニウム
合金板を実施例４記載の加工条件でＤＩ缶に加工した。
その後、２００℃で６０秒間の熱処理を行った。得られ
た製品の加工耐腐食性の試験結果を表２に示す。
合金板を実施例４記載の加工条件でＤＩ缶に加工した。
その後、２００℃で６０秒間の熱処理を行った。得られ
た製品の加工耐腐食性の試験結果を表２に示す。
【００３９】比較例８ 比較例４で得られたポリエステル樹脂被覆アルミニウム
合金板を実施例４記載の加工条件でＤＩ缶に加工した。
その後、２００℃で６０秒間の熱処理を行った。得られ
た製品の加工耐腐食性の試験結果を表２に示す。
合金板を実施例４記載の加工条件でＤＩ缶に加工した。
その後、２００℃で６０秒間の熱処理を行った。得られ
た製品の加工耐腐食性の試験結果を表２に示す。
【００４０】
【表２】 ＊配向残存率は、缶底部の配向残存率で示した。
【００４１】
（１） 本発明により、アルミニウム板に熱可塑性樹脂
被覆を形成する際のアルミニウム板に対する新しくてか
つ有効な表面処理技術を提供することができた。 （２） 本発明により、アルミニウム板と熱可塑性樹脂
被覆との密着性、加工性および耐腐食性に優れた熱可塑
性樹脂被覆アルミニウム板を提供することができた。 （３） 本発明によれば、この熱可塑性樹脂被覆アルミ
ニウム板からなる缶、とくにツーピース缶の熱可塑性樹
脂被覆層には、必ずしも配向結晶が残存していなくて
も、充分な耐腐食性が得られるので、配向フィルムを厳
密な条件でラミネートするわずらわしさがなく、安定し
た生産が可能となった。また、この熱可塑性樹脂被覆層
は配向結晶を必要としないので押出ラミネート法によっ
て得られたラミネート樹脂皮膜でも充分使用に耐えるた
め、今までのように別途フィルムを製造する工程が不要
となり、コストを大幅に下げることができる。
被覆を形成する際のアルミニウム板に対する新しくてか
つ有効な表面処理技術を提供することができた。 （２） 本発明により、アルミニウム板と熱可塑性樹脂
被覆との密着性、加工性および耐腐食性に優れた熱可塑
性樹脂被覆アルミニウム板を提供することができた。 （３） 本発明によれば、この熱可塑性樹脂被覆アルミ
ニウム板からなる缶、とくにツーピース缶の熱可塑性樹
脂被覆層には、必ずしも配向結晶が残存していなくて
も、充分な耐腐食性が得られるので、配向フィルムを厳
密な条件でラミネートするわずらわしさがなく、安定し
た生産が可能となった。また、この熱可塑性樹脂被覆層
は配向結晶を必要としないので押出ラミネート法によっ
て得られたラミネート樹脂皮膜でも充分使用に耐えるた
め、今までのように別途フィルムを製造する工程が不要
となり、コストを大幅に下げることができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ０９Ｄ 161/12 Ｃ０９Ｄ 161/12 (72)発明者 松村 義正 神奈川県相模原市西橋本５丁目５番１号 大和製罐株式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】 板厚０．１６〜０．３０ｍｍのアルミニ
ウム板の両面に０．５〜３０ｇ／リットルのりん酸イオ
ンと、０．１〜１０ｇ／リットルの縮合リン酸イオン
と、０．１〜２０ｇ／リットルの下記一般式（１） 【化１】 〔ただし式中Ｘ1およびＸ2は、水素原子、Ｃ1〜Ｃ5のア
ルキル基およびＣ1〜Ｃ5のヒドロキシアルキル基よりな
る群からそれぞれ独立して選ばれたものであり、Ｙ1お
よびＹ2は、水素原子、下記一般式（２）、 【化２】 で示される基および一般式（３） 【化３】 で示される基よりそれぞれ独立して選ばれたものであ
り、Ｒ1、Ｒ2、Ｒ3、Ｒ4およびＲ5は、水素原子、Ｃ1〜
Ｃ10のアルキル基およびＣ1〜Ｃ10のヒドロキシアルキ
ル基よりなる群からそれぞれ独立して選ばれた基であ
り、前記重合体分子中のベンゼン環に対する前記一般式
（２）または（３）で示される基の置換数は、平均値で
０．２〜１．０であり、ｎは２〜５０である。〕で示さ
れる水溶性重合体よりなる組成物を用いて得られた表面
処理皮膜の付着量がカーボンとして３〜３５ｍｇ／
ｍ2、リンとして０．３〜５ｍｇ／ｍ2となるような表面
処理皮膜を設け、さらにその両面に厚さ８〜３０μｍ、
融点１９０〜２５２℃の熱可塑性樹脂を被覆することに
より形成された複合材料を用いて、缶壁の板厚減少率 【数１】（ｔ0−ｔ1）／ｔ0×１００ （ｔ0：加工前の板厚、ｔ1：加工後の板厚）が２０〜７
０％となるように薄肉化絞り加工または絞りしごき加工
した缶を、前記熱可塑性樹脂の〔融点〕ないし〔融点＋
５０℃〕の温度に加熱した後、これを５秒以内に６０℃
以下に冷却して、Ｘ線回折法で缶底部の熱可塑性樹脂の
配向結晶の存在を示す回折角２θ＝２６°付近の回折ピ
ークがあらわれないまでに非晶質化することにより得ら
れた密着性および耐蝕性に優れたツーピース缶。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27048997A JP4202447B2 (ja) | 1997-09-17 | 1997-09-17 | 熱可塑性樹脂被覆アルミニウム板からなるツーピース缶 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27048997A JP4202447B2 (ja) | 1997-09-17 | 1997-09-17 | 熱可塑性樹脂被覆アルミニウム板からなるツーピース缶 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11115098A true JPH11115098A (ja) | 1999-04-27 |
| JP4202447B2 JP4202447B2 (ja) | 2008-12-24 |
Family
ID=17487005
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27048997A Expired - Lifetime JP4202447B2 (ja) | 1997-09-17 | 1997-09-17 | 熱可塑性樹脂被覆アルミニウム板からなるツーピース缶 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4202447B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001162344A (ja) * | 1999-09-30 | 2001-06-19 | Daiwa Can Co Ltd | ボトル型缶の製造方法 |
| JP2001180673A (ja) * | 1999-12-27 | 2001-07-03 | Daiwa Can Co Ltd | 打検適性ボトル型缶 |
| JP2002346672A (ja) * | 2001-05-22 | 2002-12-03 | Toyo Seikan Kaisha Ltd | アルミニウムｄｉ缶体の製造方法及びアルミニウムｄｉ缶体 |
| JP2003253463A (ja) * | 2001-12-26 | 2003-09-10 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 亜鉛系めっき鋼板のノンクロム処理 |
| JP4550956B2 (ja) * | 1999-08-10 | 2010-09-22 | 新日本製鐵株式会社 | 防食塗料および耐食性に優れる塗装金属板 |
| CN113929035A (zh) * | 2021-07-28 | 2022-01-14 | 厦门保沣实业有限公司 | 易拉盖防爆舌、泄露加工工艺及其生产出的易拉盖 |
-
1997
- 1997-09-17 JP JP27048997A patent/JP4202447B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (7)
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