JPH10338578A - ラミング材、それを用いて固定した内挿式浸漬ノズル 及びそれを用いる内挿式浸漬ノズルの固定方法 - Google Patents
ラミング材、それを用いて固定した内挿式浸漬ノズル 及びそれを用いる内挿式浸漬ノズルの固定方法Info
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- JPH10338578A JPH10338578A JP9164981A JP16498197A JPH10338578A JP H10338578 A JPH10338578 A JP H10338578A JP 9164981 A JP9164981 A JP 9164981A JP 16498197 A JP16498197 A JP 16498197A JP H10338578 A JPH10338578 A JP H10338578A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 耐食性と充填性に優れたラミング材を提供す
る。 【解決手段】 再密充填粒度曲線に沿うように粒度調整
されたアルミナ、ムライト及びスピネルの一種以上から
なる耐火物原料の３．０mm以下０．１mmを超える粒度範
囲を高形状係数の中実粒とした。
る。 【解決手段】 再密充填粒度曲線に沿うように粒度調整
されたアルミナ、ムライト及びスピネルの一種以上から
なる耐火物原料の３．０mm以下０．１mmを超える粒度範
囲を高形状係数の中実粒とした。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、鉄鋼及び非鉄金属
の溶解に用いられる誘導炉の内張り等に用いるアルミナ
等からなるラミング材、それを用いて固定した内挿式浸
漬ノズル及びそれを用いる内挿式浸漬ノズルの固定方法
に関する。
の溶解に用いられる誘導炉の内張り等に用いるアルミナ
等からなるラミング材、それを用いて固定した内挿式浸
漬ノズル及びそれを用いる内挿式浸漬ノズルの固定方法
に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種のラミング材としては、特
公平７−４２１７３号公報記載の誘導炉用乾式ラミング
材及び特公昭５７−２０２６８号公報記載の誘導炉用耐
火材が知られており、いずれも低周波、高周波誘導炉に
おける炉体の内張りとして用いられている。前者のラミ
ング材は、アルミナ質材料とマグネシア質材料からなる
耐火物原料、及び造粒処理した電融アルミナ中空粒を含
有するものであり、又、後者のラミング材は、粗粒、中
粒及び微粉からなるマグネシアの各粒域にアルミナを配
合し、一体に混合したものである。一方、上記従来のラ
ミング材は、充填性が低いため連続鋳造用タンディッシ
ュのノズル受けれんがに直接取り付けられる内挿式浸漬
ノズルの固定には用いられず、この内挿式浸漬ノズルの
固定は、以下のようにモルタルを用いて行われている。
すなわち、図４に示すように、ダンディッシュ３１のノ
ズル受けれんが３２の溶湯注出孔３３の内周面にモルタ
ル３４を塗布した後、図５に示すように、溶湯注出孔３
３のテーパ形状に頭部３５ａを合わせた内挿式浸漬ノズ
ル３５をタンディッシュ３１の上側よりノズル受けれん
が３２の溶湯注出孔３３に挿入し、図６に示すように、
モルタル３４を介し頭部３５ａをノズル受けれんが３２
に接合して固定している。なお、図４〜図６において３
６はタンディッシュ３１の外殻鉄皮である。
公平７−４２１７３号公報記載の誘導炉用乾式ラミング
材及び特公昭５７−２０２６８号公報記載の誘導炉用耐
火材が知られており、いずれも低周波、高周波誘導炉に
おける炉体の内張りとして用いられている。前者のラミ
ング材は、アルミナ質材料とマグネシア質材料からなる
耐火物原料、及び造粒処理した電融アルミナ中空粒を含
有するものであり、又、後者のラミング材は、粗粒、中
粒及び微粉からなるマグネシアの各粒域にアルミナを配
合し、一体に混合したものである。一方、上記従来のラ
ミング材は、充填性が低いため連続鋳造用タンディッシ
ュのノズル受けれんがに直接取り付けられる内挿式浸漬
ノズルの固定には用いられず、この内挿式浸漬ノズルの
固定は、以下のようにモルタルを用いて行われている。
すなわち、図４に示すように、ダンディッシュ３１のノ
ズル受けれんが３２の溶湯注出孔３３の内周面にモルタ
ル３４を塗布した後、図５に示すように、溶湯注出孔３
３のテーパ形状に頭部３５ａを合わせた内挿式浸漬ノズ
ル３５をタンディッシュ３１の上側よりノズル受けれん
が３２の溶湯注出孔３３に挿入し、図６に示すように、
モルタル３４を介し頭部３５ａをノズル受けれんが３２
に接合して固定している。なお、図４〜図６において３
６はタンディッシュ３１の外殻鉄皮である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、従来のラミン
グ材における前者の造粒処理した電融アルミナ中空粒を
用いるもので、電融アルミナ粒が中空であるために断熱
性の向上が認められ、かつ造粒処理しないものよりも耐
食性の向上が認められるものの、依然として耐食性が低
く、かつ充填性が低いという不具合がある。又、後者の
マグネシア粒とアルミナ粒からなるものでは、充填効率
が低く、所定の充填密度を得るために長時間の振動充填
を必要とする不具合がある。一方、モルタルを用いて固
定したいずれの内挿式浸漬ノズルでも、損耗した内挿式
浸漬ノズルを新たなものと交換する場合、新たなものを
所要位置に保持するため、ノズル受けれんがの溶湯注出
孔の内周面に焼き付いて付着し易いモルタルを完全に除
去する必要があるという不具合がある。モルタルを用い
る内挿式浸漬ノズルの固定方法では、塗布するモルタル
の量を一定にすることが困難であると共に、モルタル量
が異なると固定したノズルの高さ方向の位置がずれると
いう不具合があり、特に、内挿式浸漬ノズルのみを交換
し、ノズル受けれんがの多数回の使用が行われる場合、
ノズル受けれんがの損傷が進行し、内挿式浸漬ノズルと
ノズル受けれんがのテーパが合わなくなるにつれて上記
位置ずれが大きくなる傾向がある。そこで、本発明は、
耐食性と充填性に優れたラミング材、それを用いて固定
した内挿式浸漬ノズル及びそれを用いる内挿式浸漬ノズ
ルの固定方法を提供することを目的とする。
グ材における前者の造粒処理した電融アルミナ中空粒を
用いるもので、電融アルミナ粒が中空であるために断熱
性の向上が認められ、かつ造粒処理しないものよりも耐
食性の向上が認められるものの、依然として耐食性が低
く、かつ充填性が低いという不具合がある。又、後者の
マグネシア粒とアルミナ粒からなるものでは、充填効率
が低く、所定の充填密度を得るために長時間の振動充填
を必要とする不具合がある。一方、モルタルを用いて固
定したいずれの内挿式浸漬ノズルでも、損耗した内挿式
浸漬ノズルを新たなものと交換する場合、新たなものを
所要位置に保持するため、ノズル受けれんがの溶湯注出
孔の内周面に焼き付いて付着し易いモルタルを完全に除
去する必要があるという不具合がある。モルタルを用い
る内挿式浸漬ノズルの固定方法では、塗布するモルタル
の量を一定にすることが困難であると共に、モルタル量
が異なると固定したノズルの高さ方向の位置がずれると
いう不具合があり、特に、内挿式浸漬ノズルのみを交換
し、ノズル受けれんがの多数回の使用が行われる場合、
ノズル受けれんがの損傷が進行し、内挿式浸漬ノズルと
ノズル受けれんがのテーパが合わなくなるにつれて上記
位置ずれが大きくなる傾向がある。そこで、本発明は、
耐食性と充填性に優れたラミング材、それを用いて固定
した内挿式浸漬ノズル及びそれを用いる内挿式浸漬ノズ
ルの固定方法を提供することを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するた
め、本発明の第１のラミング材は、最密充填粒度曲線に
沿うように粒度調整されたアルミナ、ムライト及びスピ
ネルの一種以上からなる耐火物原料の３．０mm以下０．
１mmを超える粒度範囲を高形状係数の中実粒としたこと
を特徴とする。第２のラミング材は、第１のものにおい
て、硬化剤及び／又は硬化促進剤を添加したことを特徴
とする。第３のラミング材は、第１又は第２のものにお
いて、結合剤を添加したことを特徴とする。第４のラミ
ング材は、第１、第２又は第３のものにおいて、前記耐
火物原料の粒度分布が、３．０mm以下０．１mmを超える
粒度範囲２０〜６０wt％、０．１mm以下の粒度範囲残部
であることを特徴とする。第５のラミング材は、第１、
第２、第３又は第４のものにおいて、前記耐火物原料の
粒度分布が、３．０mmを超える粒度範囲０〜２０wt％、
３．０mm以下１．０mmを超える粒度範囲３５〜４５wt
％、１．０mm以下０．１mmを超える粒度範囲２０〜２５
wt％、０．１mm以下の粒度範囲２０〜２５wt％であるこ
とを特徴とする。第６のラミング材は、第１、第２、第
３、第４又は第５のものにおいて、前記形状係数が、
０．７以上であることを特徴とする。第７のラミング材
は、第１、第２、第３、第４、第５又は第６のものにお
いて、前記中実粒が、球状アルミナであることを特徴と
する。又、第８のラミング材は、３０〜４０wt％が最密
充填粒度曲線に沿うように粒度調整されたアルミナ、ム
ライト及びスピネルの一種以上からなる耐火物原料の
３．０mm以下０．１mmを超える粒度範囲の高形状係数の
中実粒、残部が上記耐火物原料の０．１mm以下の粒度範
囲、リン酸アルミニウム粉末及びマグネシア粉末からな
ることを特徴とする。一方、ラミング材を用いて固定し
た内挿式浸漬ノズルは、タンディッシュのノズル受けれ
んがの溶湯注出孔の所要位置に頭部を挿入した連続鋳造
用の内挿式浸漬ノズルを、第２、第３、第４、第５、第
６、第７又は第８のラミング材を介してノズル受けれん
がと接合したことを特徴とする。他方、ラミング材を用
いる内挿式浸漬ノズルの固定方法は、タンディッシュの
ノズル受けれんがの溶湯注出孔に頭部を挿入して所要位
置に保持し、溶湯注出孔の下端部を２分割の鍔付きリン
グ金物で閉鎖した後、溶湯注出孔に第２、第３、第４、
第５、第６、第７又は第８のラミング材を充填すること
を特徴とする。
め、本発明の第１のラミング材は、最密充填粒度曲線に
沿うように粒度調整されたアルミナ、ムライト及びスピ
ネルの一種以上からなる耐火物原料の３．０mm以下０．
１mmを超える粒度範囲を高形状係数の中実粒としたこと
を特徴とする。第２のラミング材は、第１のものにおい
て、硬化剤及び／又は硬化促進剤を添加したことを特徴
とする。第３のラミング材は、第１又は第２のものにお
いて、結合剤を添加したことを特徴とする。第４のラミ
ング材は、第１、第２又は第３のものにおいて、前記耐
火物原料の粒度分布が、３．０mm以下０．１mmを超える
粒度範囲２０〜６０wt％、０．１mm以下の粒度範囲残部
であることを特徴とする。第５のラミング材は、第１、
第２、第３又は第４のものにおいて、前記耐火物原料の
粒度分布が、３．０mmを超える粒度範囲０〜２０wt％、
３．０mm以下１．０mmを超える粒度範囲３５〜４５wt
％、１．０mm以下０．１mmを超える粒度範囲２０〜２５
wt％、０．１mm以下の粒度範囲２０〜２５wt％であるこ
とを特徴とする。第６のラミング材は、第１、第２、第
３、第４又は第５のものにおいて、前記形状係数が、
０．７以上であることを特徴とする。第７のラミング材
は、第１、第２、第３、第４、第５又は第６のものにお
いて、前記中実粒が、球状アルミナであることを特徴と
する。又、第８のラミング材は、３０〜４０wt％が最密
充填粒度曲線に沿うように粒度調整されたアルミナ、ム
ライト及びスピネルの一種以上からなる耐火物原料の
３．０mm以下０．１mmを超える粒度範囲の高形状係数の
中実粒、残部が上記耐火物原料の０．１mm以下の粒度範
囲、リン酸アルミニウム粉末及びマグネシア粉末からな
ることを特徴とする。一方、ラミング材を用いて固定し
た内挿式浸漬ノズルは、タンディッシュのノズル受けれ
んがの溶湯注出孔の所要位置に頭部を挿入した連続鋳造
用の内挿式浸漬ノズルを、第２、第３、第４、第５、第
６、第７又は第８のラミング材を介してノズル受けれん
がと接合したことを特徴とする。他方、ラミング材を用
いる内挿式浸漬ノズルの固定方法は、タンディッシュの
ノズル受けれんがの溶湯注出孔に頭部を挿入して所要位
置に保持し、溶湯注出孔の下端部を２分割の鍔付きリン
グ金物で閉鎖した後、溶湯注出孔に第２、第３、第４、
第５、第６、第７又は第８のラミング材を充填すること
を特徴とする。
【０００５】高形状係数の中実粒を３．０mm以下０．１
mmを超える粒度範囲に用いることによって、転がり抵抗
の軽減による流動性の向上により、高充填性を得るため
に最も有効であり、この粒度範囲外に高形状係数の中実
粒を用いても高充填性を得ることは困難である。硬化剤
としては、リン酸アルミニウム粉末が用いられ、又、硬
化促進剤としては、マグネシア（ＭｇＯ）粉末等の塩基
性原料粉末が用いられる。結合剤としては、水ガラス
（けい酸ソーダ）等が用いられる。耐火物原料の粒度分
布を、３．０mm以下０．１mmを超える粒度範囲２０〜６
０wt％、０．１mm以下の粒度範囲残部とすることによ
り、必要十分な充填密度を得ることができる。上各粒度
範囲の配合比より外れると、所定の充填密度を得ること
ができなくなる。耐火物原料の粒度分布を、３．０mmを
超える粒度範囲０〜２０wt％、３．０mm以下１．０mmを
超える粒度範囲３５〜４５wt％、１．０mm以下０．１mm
を超える粒度範囲２０〜２５wt％、０．１mm以下の粒度
範囲２０〜２５wt％とすることにより、Furnasらが提唱
する最密充填密度曲線に沿うようになり、上記各粒度範
囲の配合比より外れると、充填性の悪化が生じる。中実
粒の形状係数（比表面積形状係数）が０．７未満である
と、転がり抵抗が増大してラミング材の初期充填密度が
小さくなり、長時間の振動充填を必要とする。好ましい
形状係数は、０．７５以上である。３０〜４０wt％が最
密充填粒度曲線に沿うように粒度調整されたアルミナ、
ムライト及びスピネルの一種以上からなる耐火物原料の
３．０mm以下０．１mmを超える粒度範囲の高形状係数の
中実粒、残部が上記耐火物原料の０．１mm以下の粒度範
囲、リン酸アルミニウム粉末及びマグネシア粉末からな
るようにすることにより、必要十分な充填密度を得るこ
とができる。上記配合比から外れると、充填性の悪化が
生じる。ラミング材を用いる内挿式浸漬ノズルの固定に
際しては、溶湯注出孔にラミング材を充填した後、１１
０℃以上の温度で加熱することが好ましい。より好まし
い加熱温度は、２００℃である。
mmを超える粒度範囲に用いることによって、転がり抵抗
の軽減による流動性の向上により、高充填性を得るため
に最も有効であり、この粒度範囲外に高形状係数の中実
粒を用いても高充填性を得ることは困難である。硬化剤
としては、リン酸アルミニウム粉末が用いられ、又、硬
化促進剤としては、マグネシア（ＭｇＯ）粉末等の塩基
性原料粉末が用いられる。結合剤としては、水ガラス
（けい酸ソーダ）等が用いられる。耐火物原料の粒度分
布を、３．０mm以下０．１mmを超える粒度範囲２０〜６
０wt％、０．１mm以下の粒度範囲残部とすることによ
り、必要十分な充填密度を得ることができる。上各粒度
範囲の配合比より外れると、所定の充填密度を得ること
ができなくなる。耐火物原料の粒度分布を、３．０mmを
超える粒度範囲０〜２０wt％、３．０mm以下１．０mmを
超える粒度範囲３５〜４５wt％、１．０mm以下０．１mm
を超える粒度範囲２０〜２５wt％、０．１mm以下の粒度
範囲２０〜２５wt％とすることにより、Furnasらが提唱
する最密充填密度曲線に沿うようになり、上記各粒度範
囲の配合比より外れると、充填性の悪化が生じる。中実
粒の形状係数（比表面積形状係数）が０．７未満である
と、転がり抵抗が増大してラミング材の初期充填密度が
小さくなり、長時間の振動充填を必要とする。好ましい
形状係数は、０．７５以上である。３０〜４０wt％が最
密充填粒度曲線に沿うように粒度調整されたアルミナ、
ムライト及びスピネルの一種以上からなる耐火物原料の
３．０mm以下０．１mmを超える粒度範囲の高形状係数の
中実粒、残部が上記耐火物原料の０．１mm以下の粒度範
囲、リン酸アルミニウム粉末及びマグネシア粉末からな
るようにすることにより、必要十分な充填密度を得るこ
とができる。上記配合比から外れると、充填性の悪化が
生じる。ラミング材を用いる内挿式浸漬ノズルの固定に
際しては、溶湯注出孔にラミング材を充填した後、１１
０℃以上の温度で加熱することが好ましい。より好まし
い加熱温度は、２００℃である。
【０００６】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て具体的な実施例、比較例及び図表等を参照して説明す
る。表１、２に示す各粒度範囲に、高形状係数の中実粒
として形状係数０．７５の球状アルミナを用いると共
に、通常の中実粒として形状係数０．６５の焼結アルミ
ナを用いてアルミナ耐火物原料からなる各ラミング材を
得た。表１、２において、５−３mmは５mm以下３mmを超
える粒度範囲、３−１mmは３mm以下１mmを超える粒度範
囲、１−０．１mmは１mm以下０．１mmを超える粒度範
囲、０．１mm−は０．１mm以下の粒度範囲を表わす。
て具体的な実施例、比較例及び図表等を参照して説明す
る。表１、２に示す各粒度範囲に、高形状係数の中実粒
として形状係数０．７５の球状アルミナを用いると共
に、通常の中実粒として形状係数０．６５の焼結アルミ
ナを用いてアルミナ耐火物原料からなる各ラミング材を
得た。表１、２において、５−３mmは５mm以下３mmを超
える粒度範囲、３−１mmは３mm以下１mmを超える粒度範
囲、１−０．１mmは１mm以下０．１mmを超える粒度範
囲、０．１mm−は０．１mm以下の粒度範囲を表わす。
【０００７】
【表１】
【０００８】
【表２】
【０００９】得られた各ラミング材について、ＪＩＳ−
Ｒ２５７４によりワーカビリティー評価を行い、初期充
填密度、振動充填１０回後の充填密度及び振動充填１０
０回後の充填密度に係る充填性について評価したとこ
ろ、表１、２に示すようになった。表１、２から、本発
明に係るラミング材は、従来例や比較例のものに較べて
著しく充填密度が向上していることがわかる。又、本発
明品を５００kg高周波誘導炉の内張りとして用い、Ｓ４
５Ｃの溶解を行う実機試験に供したところ、表３に示す
ように、従来品が１５０chの使用において損耗が激し
く、耐用不能になったのに対し、２５０chの使用が可能
であった。
Ｒ２５７４によりワーカビリティー評価を行い、初期充
填密度、振動充填１０回後の充填密度及び振動充填１０
０回後の充填密度に係る充填性について評価したとこ
ろ、表１、２に示すようになった。表１、２から、本発
明に係るラミング材は、従来例や比較例のものに較べて
著しく充填密度が向上していることがわかる。又、本発
明品を５００kg高周波誘導炉の内張りとして用い、Ｓ４
５Ｃの溶解を行う実機試験に供したところ、表３に示す
ように、従来品が１５０chの使用において損耗が激し
く、耐用不能になったのに対し、２５０chの使用が可能
であった。
【００１０】
【表３】
【００１１】図１は本発明に係るラミング材を用いて固
定した内挿式浸漬ノズルの実施の形態の一例を示す断面
図である。連続鋳造に用いられる内挿式浸漬ノズル１
は、タンディッシュ２におけるノズル受けれんが３の溶
湯注出孔４の所要位置に挿入した頭部１ａを、その外周
面と溶湯注出孔４の内周面との間に充填したラミング材
５を介してノズル受けれんが３と接合して固定されてい
る。ラミング材５は、前述したように最密充填粒度曲線
に沿うように粒度調整されたアルミナ耐火物原料の３．
０mm以下０．１mmを超える粒度範囲を形状係数０．７５
の中実の球状アルミナとした実施例１のものに、硬化剤
としてリン酸アルミニウム粉末を適量添加し、かつ室温
から必要な強度を発現できるように、硬化促進剤として
マグネシア粉末を適量添加したものである。図１におい
て６はタンディッシュ２の外殻鉄皮、７は溶湯注出孔４
の下端部を閉鎖した２分割の鍔付きリング金物である。
しかして、ラミング材５を用いて内挿式浸漬ノズル１を
タンディッシュ２に固定するには、内挿式浸漬ノズル１
の吐出部（図示せず）の外径寸法がタンディッシュ２の
ノズル受けれんが３の溶湯注出孔４の内径より大きい場
合、図２に示すように、タンディッシュ２の下側よりノ
ズル受けれんが３の溶湯注出孔４に、内挿式浸漬ノズル
１の頭部１ａを挿入して所要位置に保持し、かつ図３に
示すように、溶湯注出孔４の下端部を２分割の鍔付きリ
ング金物７で閉鎖した後、図１に示すように、内挿式浸
漬ノズル１の頭部１ａとノズル受けれんが３との間の溶
湯注出孔４にラミング材５を充填し、突き棒（図示せ
ず）で軽く突き固めることによってなされる。なお、内
挿式浸漬ノズル１の吐出部の外径寸法がノズル受けれん
が３の溶湯注出孔４の内径寸法と同等以下で、吐出部の
テーパを溶湯注出孔４のテーパに合わせた場合は、内挿
式浸漬ノズル１をタンディッシュ２の上側からノズル受
けれんが３の溶湯注出孔４に挿入し、その頭部１ａを所
要位置に保持してラミング材５で同様に固定するもので
ある。上述したように、ラミング材５を用いて固定した
内挿式浸漬ノズル１を熱風で２００℃の温度まで加熱し
た後、内挿式浸漬ノズル１の頭部１ａに、ストッパー
（図示せず）を押し当てて８０kg/cm2の荷重を掛け、内
挿式浸漬ノズル１の吐出部（図示せず）の変位を測定し
たところ、殆ど変化しないことを確認した。比較のた
め、最密充填粒度曲線に沿うように粒度調整されたアル
ミナ耐火物原料の３．０mm以下０．１mmを超える粒度範
囲を形状係数０．６５の中実の電融アルミナとした比較
例１のものに、リン酸アルミニウム粉末とマグネシア粉
末を添加したラミング材を用いて内挿式浸漬ノズルを同
様に固定し、かつ同様に熱風で加熱した後、同様にスト
ッパーで荷重を掛けたところ、内挿式浸漬ノズルの吐出
部の下方へのズレと横方向へのズレが確認された。又、
比較のため、リン酸アルミニウム粉末とマグネシア粉末
を添加することなく、実施例のラミング材を用いて内挿
式浸漬ノズルを同様に固定し、かつ同様に熱風で加熱し
た後、同様にストッパーで荷重を掛けたところ、内挿式
浸漬ノズルの吐出部の下方へのズレと横方向へのズレが
確認された。したがって、内挿式浸漬ノズル１の固定に
用いるラミング材としては、最密充填粒度曲線に沿うよ
うに粒度調整されたアルミナ耐火物原料の３．０mm以下
０．１mmを超える粒度範囲を高形状係数の球状アルミナ
とし、かつこれに硬化剤及び硬化促進剤を添加したもの
が好ましいことがわかる。
定した内挿式浸漬ノズルの実施の形態の一例を示す断面
図である。連続鋳造に用いられる内挿式浸漬ノズル１
は、タンディッシュ２におけるノズル受けれんが３の溶
湯注出孔４の所要位置に挿入した頭部１ａを、その外周
面と溶湯注出孔４の内周面との間に充填したラミング材
５を介してノズル受けれんが３と接合して固定されてい
る。ラミング材５は、前述したように最密充填粒度曲線
に沿うように粒度調整されたアルミナ耐火物原料の３．
０mm以下０．１mmを超える粒度範囲を形状係数０．７５
の中実の球状アルミナとした実施例１のものに、硬化剤
としてリン酸アルミニウム粉末を適量添加し、かつ室温
から必要な強度を発現できるように、硬化促進剤として
マグネシア粉末を適量添加したものである。図１におい
て６はタンディッシュ２の外殻鉄皮、７は溶湯注出孔４
の下端部を閉鎖した２分割の鍔付きリング金物である。
しかして、ラミング材５を用いて内挿式浸漬ノズル１を
タンディッシュ２に固定するには、内挿式浸漬ノズル１
の吐出部（図示せず）の外径寸法がタンディッシュ２の
ノズル受けれんが３の溶湯注出孔４の内径より大きい場
合、図２に示すように、タンディッシュ２の下側よりノ
ズル受けれんが３の溶湯注出孔４に、内挿式浸漬ノズル
１の頭部１ａを挿入して所要位置に保持し、かつ図３に
示すように、溶湯注出孔４の下端部を２分割の鍔付きリ
ング金物７で閉鎖した後、図１に示すように、内挿式浸
漬ノズル１の頭部１ａとノズル受けれんが３との間の溶
湯注出孔４にラミング材５を充填し、突き棒（図示せ
ず）で軽く突き固めることによってなされる。なお、内
挿式浸漬ノズル１の吐出部の外径寸法がノズル受けれん
が３の溶湯注出孔４の内径寸法と同等以下で、吐出部の
テーパを溶湯注出孔４のテーパに合わせた場合は、内挿
式浸漬ノズル１をタンディッシュ２の上側からノズル受
けれんが３の溶湯注出孔４に挿入し、その頭部１ａを所
要位置に保持してラミング材５で同様に固定するもので
ある。上述したように、ラミング材５を用いて固定した
内挿式浸漬ノズル１を熱風で２００℃の温度まで加熱し
た後、内挿式浸漬ノズル１の頭部１ａに、ストッパー
（図示せず）を押し当てて８０kg/cm2の荷重を掛け、内
挿式浸漬ノズル１の吐出部（図示せず）の変位を測定し
たところ、殆ど変化しないことを確認した。比較のた
め、最密充填粒度曲線に沿うように粒度調整されたアル
ミナ耐火物原料の３．０mm以下０．１mmを超える粒度範
囲を形状係数０．６５の中実の電融アルミナとした比較
例１のものに、リン酸アルミニウム粉末とマグネシア粉
末を添加したラミング材を用いて内挿式浸漬ノズルを同
様に固定し、かつ同様に熱風で加熱した後、同様にスト
ッパーで荷重を掛けたところ、内挿式浸漬ノズルの吐出
部の下方へのズレと横方向へのズレが確認された。又、
比較のため、リン酸アルミニウム粉末とマグネシア粉末
を添加することなく、実施例のラミング材を用いて内挿
式浸漬ノズルを同様に固定し、かつ同様に熱風で加熱し
た後、同様にストッパーで荷重を掛けたところ、内挿式
浸漬ノズルの吐出部の下方へのズレと横方向へのズレが
確認された。したがって、内挿式浸漬ノズル１の固定に
用いるラミング材としては、最密充填粒度曲線に沿うよ
うに粒度調整されたアルミナ耐火物原料の３．０mm以下
０．１mmを超える粒度範囲を高形状係数の球状アルミナ
とし、かつこれに硬化剤及び硬化促進剤を添加したもの
が好ましいことがわかる。
【００１２】なお、上述した実施の形態においては、耐
火物原料をアルミナとする場合について説明したが、こ
れに限定されるものではない、アルミナ成分を含有する
ムライトやスピネル等の場合も同様の効果が得られる。
又、耐火物原料に硬化剤と硬化促進剤の両方を含有させ
る場合に限らず、いずれか一方が含有されていてもよ
く、かつ硬化剤及び／又は硬化促進剤に加えて水ガラス
等の結合剤を添加してもよい。
火物原料をアルミナとする場合について説明したが、こ
れに限定されるものではない、アルミナ成分を含有する
ムライトやスピネル等の場合も同様の効果が得られる。
又、耐火物原料に硬化剤と硬化促進剤の両方を含有させ
る場合に限らず、いずれか一方が含有されていてもよ
く、かつ硬化剤及び／又は硬化促進剤に加えて水ガラス
等の結合剤を添加してもよい。
【００１３】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の第１のラ
ミング材によれば、耐火物原料の全てが中実粒であるの
で、従来に比べて耐食性を高めることができると共に、
耐火物原料の３．０mm以下０．１mmを超える粒度範囲の
転がり抵抗が極めて小さくなるので、従来に比べて初期
充填密度が格段に高まり、充填性を大幅に高めることが
できる。第２のラミング材によれば、第１のものの作用
効果の他、室温から必要な強度を発現することができ、
又、加熱後は十分な硬化強度を得ることができ、ひいて
は内挿式浸漬ノズルを短時間で正確な位置に固定するこ
とができる。第３のラミング材によれば、第１又は第２
のものの作用効果の他、硬化強度を一層高めることがで
きる。第４のラミング材によれば、第１、第２又は第３
のものの作用効果の他、３．０mmを超える粒度範囲の耐
火物原料を含まないので、幅の狭い処への充填を行うこ
とができる。第５のラミング材によれば、第１、第２、
第３又は第４のものの作用効果の他、３．０mmを超える
粒度範囲の耐火物原料をも含むので、比較的厚いライニ
ング若しくは幅の広い処への充填を行うことができる。
第６のラミング材によれば、第１、第２、第３、第４又
は第５のものの作用効果の他、初期充填密度を従来の１
５〜２０％増とすることができる。第７のラミング材に
よれば、第１、第２、第３、第４、第５又は第６のもの
の作用効果の他、耐食性を一層高めることができる。
又、第８のラミング材によれば、内挿式浸漬ノズルの固
定を短時間で正確に行うことができる。一方、本発明の
ラミング材を用いて固定した内挿式浸漬ノズルによれ
ば、使用後に新たな内挿式浸漬ノズルを固定する場合に
も、多少モルタルが付着していても、そのままでは所要
位置に正確に固定できる。他方、本発明のラミング材を
用いる内挿式浸漬ノズルの固定方法によれば、ラミング
材が充填性と硬化性に優れているので、ランマー等の突
き固め装置を必要とすることなく、容易かつ正確に位置
決め固定できると共に、室温から必要な強度を発現する
ので、短時間に固定することができる。
ミング材によれば、耐火物原料の全てが中実粒であるの
で、従来に比べて耐食性を高めることができると共に、
耐火物原料の３．０mm以下０．１mmを超える粒度範囲の
転がり抵抗が極めて小さくなるので、従来に比べて初期
充填密度が格段に高まり、充填性を大幅に高めることが
できる。第２のラミング材によれば、第１のものの作用
効果の他、室温から必要な強度を発現することができ、
又、加熱後は十分な硬化強度を得ることができ、ひいて
は内挿式浸漬ノズルを短時間で正確な位置に固定するこ
とができる。第３のラミング材によれば、第１又は第２
のものの作用効果の他、硬化強度を一層高めることがで
きる。第４のラミング材によれば、第１、第２又は第３
のものの作用効果の他、３．０mmを超える粒度範囲の耐
火物原料を含まないので、幅の狭い処への充填を行うこ
とができる。第５のラミング材によれば、第１、第２、
第３又は第４のものの作用効果の他、３．０mmを超える
粒度範囲の耐火物原料をも含むので、比較的厚いライニ
ング若しくは幅の広い処への充填を行うことができる。
第６のラミング材によれば、第１、第２、第３、第４又
は第５のものの作用効果の他、初期充填密度を従来の１
５〜２０％増とすることができる。第７のラミング材に
よれば、第１、第２、第３、第４、第５又は第６のもの
の作用効果の他、耐食性を一層高めることができる。
又、第８のラミング材によれば、内挿式浸漬ノズルの固
定を短時間で正確に行うことができる。一方、本発明の
ラミング材を用いて固定した内挿式浸漬ノズルによれ
ば、使用後に新たな内挿式浸漬ノズルを固定する場合に
も、多少モルタルが付着していても、そのままでは所要
位置に正確に固定できる。他方、本発明のラミング材を
用いる内挿式浸漬ノズルの固定方法によれば、ラミング
材が充填性と硬化性に優れているので、ランマー等の突
き固め装置を必要とすることなく、容易かつ正確に位置
決め固定できると共に、室温から必要な強度を発現する
ので、短時間に固定することができる。
【図１】本発明に係るラミング材を用いて固定した内挿
式浸漬ノズルの実施の形態の一例を示す断面図である。
式浸漬ノズルの実施の形態の一例を示す断面図である。
【図２】本発明に係るラミング材を用いる内挿式浸漬ノ
ズルの固定方法の実施の形態の一例を示す第１工程の断
面図である。
ズルの固定方法の実施の形態の一例を示す第１工程の断
面図である。
【図３】本発明に係るラミング材を用いる内挿式浸漬ノ
ズルの固定方法の実施の形態の一例を示す第２工程の断
面図である。
ズルの固定方法の実施の形態の一例を示す第２工程の断
面図である。
【図４】従来の内挿式浸漬ノズルの固定方法の第１工程
の断面図である。
の断面図である。
【図５】従来の内挿式浸漬ノズルの固定方法の第２工程
の断面図である。
の断面図である。
【図６】従来の内挿式浸漬ノズルの固定方法の第３工程
の断面図である。
の断面図である。
１ 内挿式浸漬ノズル １ａ 頭部 ２ タンディッシュ ３ ノズル受けれんが ４ 溶湯注出孔 ５ ラミング材
フロントページの続き (72)発明者 今井 功 愛知県刈谷市小垣江町南藤１番地 東芝セ ラミックス株式会社刈谷製造所内 (72)発明者 長谷部 悦弘 愛知県刈谷市小垣江町南藤１番地 東芝セ ラミックス株式会社刈谷製造所内 (72)発明者 蝦名 誠 愛知県刈谷市小垣江町南藤１番地 東芝セ ラミックス株式会社刈谷製造所内 (72)発明者 寺西 久広 愛知県刈谷市小垣江町南藤１番地 東芝セ ラミックス株式会社刈谷製造所内
Claims (10)
- 【請求項１】 最密充填粒度曲線に沿うように粒度調整
されたアルミナ、ムライト及びスピネルの一種以上から
なる耐火物原料の３．０mm以下０．１mmを超える粒度範
囲を高形状係数の中実粒としたことを特徴とするラミン
グ材。 - 【請求項２】 硬化剤及び／又は硬化促進剤を添加した
ことを特徴とする請求項１記載のラミング材。 - 【請求項３】 結合剤を添加したことを特徴とする請求
項１又は２記載のラミング材。 - 【請求項４】 前記耐火物原料の粒度分布が、３．０mm
以下０．１mmを超える粒度範囲２０〜６０wt％、０．１
mm以下の粒度範囲残部であることを特徴とする請求項
１、２又は３記載のラミング材。 - 【請求項５】 前記耐火物原料の粒度分布が、３．０mm
を超える粒度範囲０〜２０wt％、３．０mm以下１．０mm
を超える粒度範囲３５〜４５wt％、１．０mm以下０．１
mmを超える粒度範囲２０〜２５wt％、０．１mm以下の粒
度範囲２０〜２５wt％であることを特徴とする請求項
１、２、３又は４記載のラミング材。 - 【請求項６】 前記形状係数が、０．７以上であること
を特徴とする請求項１、２、３、４又は５記載のラミン
グ材。 - 【請求項７】 前記中実粒が、球状アルミナであること
を特徴とする請求項１、２、３、４、５又は６記載のラ
ミング材。 - 【請求項８】 ３０〜４０wt％が最密充填粒度曲線に沿
うように粒度調整されたアルミナ、ムライト及びスピネ
ルの一種以上からなる耐火物原料の３．０mm以下０．１
mmを超える粒度範囲の高形状係数の中実粒、残部が上記
耐火物原料の０．１mm以下の粒度範囲、リン酸アルミニ
ウム粉末及びマグネシア粉末からなることを特徴とする
ラミング材。 - 【請求項９】 タンディッシュのノズル受けれんがの溶
湯注出孔の所要位置に頭部を挿入した連続鋳造用の内挿
式浸漬ノズルを、請求項２、３、４、５、６、７又は８
記載のラミング材を介してノズル受けれんがと接合した
ことを特徴とするラミング材を用いて固定した内挿式浸
漬ノズル。 - 【請求項１０】 タンディッシュのノズル受けれんがの
溶湯注出孔に連続鋳造用の内挿式浸漬ノズルの頭部を挿
入して所要位置に保持し、溶湯注出孔の下端部を２分割
の鍔付きリング金物で閉鎖した後、溶湯注出孔に請求項
２、３、４、５、６、７又は８記載のラミング材を充填
することを特徴とするラミング材を用いる内挿式浸漬ノ
ズルの固定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9164981A JPH10338578A (ja) | 1997-06-06 | 1997-06-06 | ラミング材、それを用いて固定した内挿式浸漬ノズル 及びそれを用いる内挿式浸漬ノズルの固定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9164981A JPH10338578A (ja) | 1997-06-06 | 1997-06-06 | ラミング材、それを用いて固定した内挿式浸漬ノズル 及びそれを用いる内挿式浸漬ノズルの固定方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10338578A true JPH10338578A (ja) | 1998-12-22 |
Family
ID=15803573
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9164981A Pending JPH10338578A (ja) | 1997-06-06 | 1997-06-06 | ラミング材、それを用いて固定した内挿式浸漬ノズル 及びそれを用いる内挿式浸漬ノズルの固定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10338578A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8366990B2 (en) | 2009-01-15 | 2013-02-05 | Indref Oy | Repairable slide shutter plate and/or bottom nozzle brick and methods for the manufacture and repair of a repairable slide shutter plate and/or bottom nozzle brick |
| CN105436495A (zh) * | 2015-11-26 | 2016-03-30 | 武汉钢铁(集团)公司 | 中间包和中间包水口防渗钢安装方法 |
| CN109834252A (zh) * | 2019-04-01 | 2019-06-04 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种提高钢包上水口使用寿命的方法 |
| JP2019171401A (ja) * | 2018-03-27 | 2019-10-10 | 黒崎播磨株式会社 | 内装体及びその製造方法 |
-
1997
- 1997-06-06 JP JP9164981A patent/JPH10338578A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8366990B2 (en) | 2009-01-15 | 2013-02-05 | Indref Oy | Repairable slide shutter plate and/or bottom nozzle brick and methods for the manufacture and repair of a repairable slide shutter plate and/or bottom nozzle brick |
| CN105436495A (zh) * | 2015-11-26 | 2016-03-30 | 武汉钢铁(集团)公司 | 中间包和中间包水口防渗钢安装方法 |
| JP2019171401A (ja) * | 2018-03-27 | 2019-10-10 | 黒崎播磨株式会社 | 内装体及びその製造方法 |
| CN109834252A (zh) * | 2019-04-01 | 2019-06-04 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种提高钢包上水口使用寿命的方法 |
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