JPH10300382A - 積層型熱交換器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 熱交換部のチューブを金属薄板４、４の積層
構造により形成するとともに、熱交換部のチューブ内の
流体通路を金属薄板に一体成形したセンターリブ４９に
て複数の通路２ａ、２ｂに仕切るようにした積層型熱交
換器において、センターリブ部分のろう付け不良を静圧
破壊検査で発見できるようにする。 【解決手段】 インナーフィン５３、５４の接合部端部
５３ａ、５４ａと、センターリブ４９の接合部端部４９
ａとの間隔Ｌを５ｍｍ≦Ｌ≦７ｍｍの範囲に設定する。
間隔Ｌを、５ｍｍ未満にした場合は、インナーフィン５
３、５４の接合部による補強作用によって、静圧破壊法
による静圧破壊が起こらず、センターリブ４９部のろう
付け不良を発見できない。また、上記間隔Ｌを、７ｍｍ
を越える大きな値にすると、ろう付け不良のない良品の
耐圧強度を低下させるので、好ましくない。従って、間
隔Ｌを上記範囲に設定することにより、良品の耐圧強度
の低下を押さえつつ、静圧破壊検査にてセンターリブ部
分の接合不良を発見できる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は流体通路としてのチ
ューブを金属薄板の積層構造により形成する積層型熱交
換器に関するもので、特に、チューブ内部の流体通路を
複数の通路に仕切るようにしたものにおいて、この仕切
り部における内部漏れを静圧破壊検査にて的確に検出で
きるようにしたものである。

【０００２】

【従来の技術】この種の積層型熱交換器として、本出願
人は、先に、特願平８−１８２３０７号の特許出願にお
いて、図６に示す冷媒流路構成を持った冷媒蒸発器を提
案している。この先願の冷媒蒸発器１においては、その
上下両端部に、入口タンク４３、４４と出口タンク４
７、４８とを区画形成して、冷媒に吸熱されて冷却され
る送風空気Ａの流れに対して、空気下流側に冷媒入口側
熱交換部Ｘを、また、空気上流側に冷媒出口側熱交換部
Ｙを区画形成している。

【０００３】そして、この蒸発器１では、冷媒が流れる
チューブを図３に示す金属薄板４を２枚最中合わせ状に
接合して構成している。図７はこの２枚の金属薄板４の
組み合わせからなるチューブ２の分解斜視図である。チ
ューブ２内部の冷媒通路は、センターリブ４９により風
上側の冷媒通路２ａと風下側の冷媒通路２ｂとに仕切ら
れている。

【０００４】このような構成の蒸発器１では、その内部
を冷媒が次の経路により流れる。すなわち、図６におい
て、冷媒は、冷媒入口パイプ８ａから蒸発器側面の冷媒
通路１５を経て下側入口タンク４４の第１入口タンク部
ａに入る。そして、この第１入口タンク部ａから、冷媒
は、チューブ２内の風下側冷媒通路２ｂを上昇して上側
入口タンク４３に入る。次に、冷媒は上側入口タンク４
３からチューブ２内の風下側冷媒通路２ｂを下降して下
側入口タンク４４の第２入口タンク部ｂに入る。

【０００５】次に、冷媒は第２入口タンク部ｂから蒸発
器側面の冷媒通路１３を経て上側出口タンク４７の第１
出口タンク部ｃに入り、ここからチューブ２内の風上側
冷媒通路２ａを下降して下側出口タンク４８に入る。次
に、冷媒は、この下側出口タンク４８からチューブ２内
の風上側冷媒通路２ａを上昇して上側出口タンク４７の
第２出口タンク部ｄに入る。

【０００６】次に、冷媒は第２出口タンク部ｄから蒸発
器側面の冷媒通路１４を経て冷媒出口パイプ８ｂへと流
れ、蒸発器外部へ流出する。このように、送風空気Ａの
流れに対して、空気下流側に冷媒入口側熱交換部Ｘを、
また、空気上流側に冷媒出口側熱交換部Ｙをそれぞれ区
画形成するとともに、冷媒入口側熱交換部Ｘと冷媒出口
側熱交換部Ｙにおいて冷媒の流れ方向を一致させてい
る。すなわち、図６において仕切り部５１、５２より右
側では、両熱交換部Ｘ、Ｙの冷媒流れ方向を上方向と
し、仕切り部５１、５２より左側では、両熱交換部Ｘ、
Ｙの冷媒流れ方向を下方向としている。

【０００７】このような冷媒通路構成とすることによ
り、気液２相冷媒の液相冷媒と気相冷媒がチューブ２内
の冷媒通路２ａ、２ｂに対して不均一に分配されても、
矢印Ａ方向に流れる空気の蒸発器吹出空気温度を蒸発器
１の全域にわって均一化できる。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】ところで、上記先願の
ものの実用化に際して、本発明者らが実際に試作検討し
たところ、その製造上次のごとき問題が発生することが
判明した。すなわち、上記した蒸発器では、金属薄板４
をアルミニュウム合金で成形して、この金属薄板４を積
層して所定の蒸発器形状に組付けた後に、炉中にて蒸発
器全体を一体ろう付けして製造する。この一体ろう付け
の際に、チューブ２内部の冷媒通路を風上側の冷媒通路
２ａと風下側の冷媒通路２ｂとに仕切るセンターリブ４
９の部分にてろう付け不良が発生すると、この部分で通
路の短絡が発生して、上記両通路２ａ、２ｂが直結して
しまうので、図６に示す所定の経路にて蒸発器全体に冷
媒を流すことができず、蒸発器の冷却性能が著しく低下
する。

【０００９】しかるに、上記センターリブ４９の部分に
おけるろう付け不良に起因する通路の短絡はチューブ２
内部の通路２ａ、２ｂ相互間での短絡（内部漏れ）であ
るので、通常の外部漏れに対する漏れ検査（蒸発器の内
部通路に漏れ検査用ガスを圧入して、その漏れ検査用ガ
スの接合部からの漏れ有無を測定する検査）を実施して
も発見できない。

【００１０】そこで、本発明者らは、蒸発器内部に所定
圧力の検査流体を圧入して、ろう付け不良品を静圧破壊
させる静圧破壊法によりセンターリブ４９部のろう付け
不良を発見することを試みた。ところが、以下の理由か
ら、静圧破壊法ではセンターリブ４９部のろう付け不良
を発見できないことが分かった。すなわち、蒸発器のチ
ューブ内部の通路２ａ、２ｂには伝熱性能および耐圧強
度の向上を目的として、インナーフィン５３、５４（図
８参照）が内蔵されており、しかもこのインナーフィン
５４がセンターリブ４９に隣接する部位まで配置されて
いるので、このインナーフィン５３、５４と金属薄板４
とのろう付け部がセンターリブ４９の隣接部位を補強す
ることになる。

【００１１】その結果、センターリブ４９に部分的にろ
う付け不良（ろう切れ部）が発生しても、静圧破壊法に
よる静圧破壊が起こらず、センターリブ４９部のろう付
け不良を発見できないことが分かった。インナーフィン
５３、５４の代わりに、蒸発器のチューブ内部通路２
ａ、２ｂに補強リブ５６〜６１（図１２〜図１４参照）
の接合部を設けるものにおいても、この補強リブ５６〜
６１の接合部の存在により同様にセンターリブ４９部の
ろう付け不良を発見できないことが分かった。

【００１２】本発明は上記点に鑑みてなされたもので、
熱交換部のチューブを金属薄板の積層構造により形成す
るとともに、熱交換部のチューブ内の流体通路を金属薄
板に一体成形したセンターリブにて複数の通路に仕切る
ようにした積層型熱交換器において、センターリブ部分
の接合不良を静圧破壊検査で発見できるようにすること
を目的とする。

【００１３】

【課題を解決するための手段】上述したように、インナ
ーフィン（５３、５４）や補強リブ（５６〜６１）の接
合部による補強作用によって、センターリブ（４９）の
ろう付け不良があっても、所定の検査圧力による静圧破
壊が阻止されるという実験検討事項に着目して、本発明
では、インナーフィン（５３、５４）や補強リブ（５６
〜６１）の接合部端部と、センターリブ（４９）の接合
部端部との間隔（Ｌ）を変化させて、静圧破壊検査を実
施したところ、この間隔（Ｌ）を所定範囲に設定するこ
とにより、センターリブ部分の接合不良を静圧破壊検査
で発見できることを見いだした。

【００１４】すなわち、本発明では、上記間隔（Ｌ）
を、５ｍｍ≦Ｌ≦７ｍｍの範囲に設定するものである。
上記間隔（Ｌ）を、５ｍｍ未満にした場合は、インナー
フィン（５３、５４）や補強リブ（５６〜６１）の接合
部による補強作用によって、静圧破壊法による静圧破壊
が起こらず、センターリブ（４９）部の接合不良を発見
できない。また、上記間隔（Ｌ）を、７ｍｍを越える大
きな値にすると、接合不良のない良品の耐圧強度を低下
させるので、好ましくない。

【００１５】従って、本発明により間隔（Ｌ）を上記所
定範囲に設定することにより、良品の耐圧強度の低下を
押さえつつ、静圧破壊検査にてセンターリブ部分の接合
不良を発見できるのである。また、間隔（Ｌ）は、請求
項３に記載のように６ｍｍ≦Ｌ≦７ｍｍの範囲に設定す
ることにより、静圧破壊検査にてセンターリブ部分の接
合不良をより一層的確に発見できる。

【００１６】なお、上記各手段の括弧内の符号は、後述
する実施形態記載の具体的手段との対応関係を示す。

【００１７】

【発明の実施の形態】以下、本発明を図に示す実施形態
について説明する。 （第１実施形態）図１〜図８は本発明蒸発器を自動車用
空調装置の冷凍サイクルにおける冷媒蒸発器に適用した
第１実施形態を示している。

【００１８】図１、図２は蒸発器１の全体構成は示して
おり、この全体構成は特願平８−１８２３０７号の先願
と同じであるので、概要を説明する。蒸発器１は図１、
２の上下方向を上下にして、図示しない自動車用空調装
置のクーリングユニットケース内に設置される。蒸発器
１の左右方向の一端側（右端側）には配管ジョイント８
が配設され、この配管ジョイント８の入口パイプ８ａに
は、図示しない温度作動式膨張弁（減圧手段）の出口側
配管が連結され、この膨張弁で減圧され膨張した低温低
圧の気液２相冷媒が流入するようになっている。

【００１９】この蒸発器１は、多数のチューブ２を並列
配置し、このチューブ２内の冷媒通路を流れる冷媒とチ
ューブ２の外部を流れる空調用送風空気とを熱交換させ
る熱交換部３を備えている。図中、矢印Ａは送風空気の
流れ方向を示す。上記チューブ２は、図３に示す金属薄
板４の積層構造により形成されており、以下この積層構
造を説明すると、熱交換部３では、金属薄板４として、
例えば、アルミニュウム心材（Ａ３０００番系の材料）
の両面にろう材（Ａ４０００番系の材料）をクラッドし
た両面クラッド材（板厚：０．４〜０．６ｍｍ程度）を
用い、この両面クラッド材を図３に示す所定形状に成形
して、これを２枚１組として多数組積層した上で、ろう
付けにより接合することにより多数のチューブ２を並列
に形成する。

【００２０】従って、各チューブ２は、図７に示すよう
に、金属薄板４を２枚１組として最中合わせの状態に接
合することにより形成されており、そして、各チューブ
２の内部には風上側の冷媒通路２ａと風下側の冷媒通路
２ｂが、金属薄板長手方向に沿って平行に形成される。
図３に示す金属薄板４は大部分のチューブ２を構成する
基本の薄板であり、その上下両端部には、上記冷媒通路
２ａ相互の間、冷媒通路２ｂ相互の間をそれぞれ連通さ
せる連通穴４１、４２を持った入口タンク部４３、４
４、および連通穴４５、４６を持った出口タンク部４
７、４８が２個づつ並んで形成されている。これらのタ
ンク部４３、４４、４７、４８はそれぞれ金属薄板４の
外方側へ突出する楕円筒状の突出部にて形成されてい
る。

【００２１】そして、入口タンク部４３、４４の断面積
は、本例では、出口タンク部４７、４８の断面積より小
さく設定してある。４９は風上側の冷媒通路２ａと風下
側の冷媒通路２ｂとを仕切るセンターリブであり、本例
では冷媒通路２ａと冷媒通路２ｂとを同一幅寸法となる
ように仕切っている。また、熱交換部３において、隣接
するチューブ２の外面側相互の間隙にコルゲートフィン
（フィン手段）７を接合して空気側の伝熱面積の増大を
図っている。このコルゲートフィン７はＡ３００３のよ
うな、ろう材をクラッドしてないアルミニュウムベア材
にて波形状に成形されている。

【００２２】熱交換部３の金属薄板積層方向の一端部
（図１の左端部、図２では右端部）に位置する金属薄板
からなるサイドプレート９およびこれに接合されるエン
ドプレート１０、さらに金属薄板積層方向の他端部（図
１の右端部、図２では左端部）に位置する金属薄板から
なるサイドプレート１１およびこれに接合されるエンド
プレート１２も、本例では、上記金属薄板４と同様に両
面クラッド材から成形されている。但し、これらの板材
９、１０、１１、１２は強度確保のため、上記金属薄板
４より厚肉であり、例えば１．０〜１．６ｍｍ程度の板
厚にしてある。

【００２３】エンドプレート１０、１２は、図４、５に
示すように、外方側へ突出する複数の張出部１０ａ、１
２ａを有している。この張出部１０ａ、１２ａは、図５
の例では断面矩形状に成形されており、エンドプレート
１０、１２の長手方向に沿って並列に成形されている。
そして、この張出部１０ａ、１２ａとサイドプレート
９、１１の平坦面との間に形成される空間により、冷媒
通路（流体通路）１３、１５が形成される。この冷媒通
路（流体通路）１３、１５の具体的役割については、図
６により後述する。

【００２４】一方、複数の張出部１０ａ、１２ａの間に
は帯状に延びる接合部１０ｂ、１２ｂが形成され、この
接合部１０ｂ、１２ｂは、サイドプレート９、１１の平
坦面に当接し、サイドプレート９、１１に接合される。
図２左端部のサイドプレート１１の上下の端部には、そ
れぞれタンク部１１ａ、タンク部１１ｂが形成されてお
り、この両タンク部１１ａ、１１ｂはサイドプレート１
１の幅方向に沿って延びる細長の１つの椀状部から形成
されており、かつ、タンク部１１ａには連通穴１１ｃ
が、また、タンク部１１ｂには連通穴１１ｄがそれぞれ
開口形成されている。

【００２５】張出部１２ａにより構成される冷媒通路１
３の下端部はサイドプレート１１の下端部のタンク部１
１ｂの連通穴１１ｄを介して、図３の金属薄板４の下端
部の入口タンク部４４の連通穴４２と連通する。また、
冷媒通路１３の上端部はサイドプレート１１の上端部の
タンク部１１ａの連通穴１１ｃを介して、図３の金属薄
板４の上端部の出口タンク部４７の連通穴４５と連通す
る。

【００２６】図１左端部のサイドプレート９は上記図２
左端部のサイドプレート１１と略同一形状であるので、
詳細な説明は省略する。また、図１左端部のエンドプレ
ート１０は、図１に示すように、配管ジョイント８の下
方側に上記張出部１０ａが形成され、また、配管ジョイ
ント８の上方側に別の張出部１０ｃが形成されている。
この別の張出部１０ｃは上記張出部１０ａとは異なり、
１つの椀状部から形成されている。

【００２７】張出部１０ｃと張出部１０ａとの間は、冷
媒通路的には分断されている。そして、張出部１０ｃの
内側と図１左端部のサイドプレート９との間に形成され
る空間により冷媒通路１４（図６参照）を形成してい
る。この冷媒通路１４は、サイドプレート９の出口タン
ク部９ａの連通穴（図示せず）を介して金属薄板４の上
側出口タンク部４７の連通穴４５と連通するとともに、
配管ジョイント８の冷媒出口パイプ８ｂに連通する。下
側の張出部１０ａにより構成される冷媒通路１５の上端
部は、配管ジョイント８の冷媒入口パイプ８ａに連通
し、冷媒通路１５の下端部は、サイドプレート９の入口
タンク部９ｂの連通穴（図示せず）を介して金属薄板４
の下側入口タンク部４４の連通穴４２に連通する。

【００２８】ここで、サイドプレート９の出口タンク部
９ａおよび入口タンク部９ｂの形状は図１に明瞭に図示
してないが、サイドプレート１１の上下のタンク部１１
ａ、１１ｂと同様の形状である。なお、配管ジョイント
８は例えば、Ａ６０００番系のアルミニュウムベア材に
て冷媒入口パイプ８ａと冷媒出口パイプ８ｂを一体成形
してあり、この両パイプ８ａ、８ｂの通路端部をエンド
プレート１０の穴部（図示せず）内に嵌入してろう付け
している。この配管ジョイント８の冷媒入口パイプ８ａ
には、前述した通り図示しない膨張弁の出口側冷媒配管
が連結され、一方、冷媒出口パイプ８ｂには、蒸発器１
で蒸発したガス冷媒を圧縮機（図示せず）へ吸入させる
圧縮機吸入配管が連結される。

【００２９】図６は蒸発器１内における冷媒通路の構成
を示す概要図であり、図２の図示状態に対応して作成し
てある。金属薄板４の下側入口タンク部４４の途中およ
び上側出口タンク部４７の途中に、それぞれ仕切り部５
１、５２を設けている。一方の仕切り部５１は、金属薄
板として、図３に示す下側入口タンク部４４の連通穴４
２を閉塞したものを用いることにより形成できる。ま
た、他方の仕切り部５２は、金属薄板として、図３に示
す上側出口タンク部４７の連通穴４５を閉塞したものを
用いることにより形成できる。

【００３０】上記仕切り部５１、５２の配置により、金
属薄板４の下側入口タンク部４４を第１入口タンク部ａ
と第２入口タンク部ｂとに仕切るとともに、金属薄板４
の上側出口タンク部４７を第１出口タンク部ｃと第２出
口タンク部ｄとに仕切ることができる。以上により、蒸
発器１内を冷媒は、冷媒入口パイプ８ａ→冷媒通路１５
→下側入口タンク部４４の第１入口タンク部ａ→チュー
ブ２の冷媒通路２ｂ→上側入口タンク部４３→チューブ
２の冷媒通路２ｂ→下側入口タンク部４４の第２入口タ
ンク部ｂ→冷媒通路１３→上側出口タンク部４７の第１
出口タンク部ｃ→チューブ２の冷媒通路２ａ→下側出口
タンク部４８→チューブ２の冷媒通路２ａ→上側出口タ
ンク部４７の第２出口タンク部ｄ→冷媒通路１４→冷媒
出口パイプ８ｂの経路で流れる。

【００３１】このように、冷媒経路を構成することによ
り、矢印Ａ方向に流れる空気の蒸発器吹出空気温度を熱
交換部３の全域にわって均一化できる。本実施形態の冷
媒蒸発器の製造方法を簡単に説明すると、最初に、金属
薄板４、コルゲートフィン７、サイドプレート９、１
１、およびエンドプレート１０、１２を積層し、さら
に、配管ジョイント８をエンドプレート１０に組付け
て、図１、２に示す所定の熱交換器構造に組付ける。

【００３２】次に、金属薄板４の積層方向に延びるワイ
ヤー６０、６１によりエンドプレート１０、１２の外側
から熱交換器構造の組付体を締めつけて、この組付体の
組付姿勢を保持する。次に、この組付姿勢を保持した状
態で、ろう付け炉内に組付体を搬入し、このろう付け炉
内にて、組付体をアルミニュウム両面クラッド材のろう
材の融点まで加熱して、組付体各部の接合箇所を一体ろ
う付けする。これにより、蒸発器１全体の組付を完了す
る。

【００３３】ところで、本実施形態では、チューブ２内
部の冷媒通路を風上側の冷媒通路２ａと風下側の冷媒通
路２ｂとに仕切るセンターリブ４９の部分におけるろう
付け不良に起因する内部漏れを静圧破壊検査にて的確に
検出できるようにするため、次のごとき工夫をしてい
る。図８〜図１０はチューブ２内の風上側の冷媒通路２
ａおよび風下側の冷媒通路２ｂ内にそれぞれ波形状に成
形されたインナーフィン５３、５４を配設して、冷媒側
の伝熱性能を向上させるとともに、チューブ２の通路厚
み方向（図８の紙面垂直方向）をインナーフィン５３、
５４により補強して、耐圧強度を高めている。ここで、
インナーフィン５３、５４もアルミニュウム合金、例え
ば、Ａ３００３のような、ろう材をクラッドしてないア
ルミニュウムベア材にて成形され、チューブ２を構成す
る金属薄板４の内壁面に接合される。

【００３４】また、チューブ２を構成する２枚の金属薄
板４の外周部にはその全周にわたって外周縁リブ５５が
それぞれ同一高さで打ち出し成形されており、この外周
縁リブ５５同志を接合するようになっている。図１０に
示すセンターリブ４９の接合部端部４９ａと、インナー
フィン５３、５４のうち、センターリブ４９側の接合部
端部５３ａ、５４ａとの間隔Ｌは、チューブ２の耐圧強
度向上のため、通常、１〜２ｍｍ程度の極く小さな値に
設定している。しかし、間隔Ｌをこのような僅少値に設
定すると、インナーフィン５３、５４の接合部によって
センターリブ４９の接合部が補強されるため、センター
リブ４９の接合不良（ろう切れ）があっても、これを静
圧破壊検査にて発見できない。

【００３５】そこで、本発明者は、上記間隔Ｌに注目し
て、この間隔Ｌおよぶセンターリブ４９接合部の接合不
良部（ろう切れ部）Ｚの長さＭ（図８参照）をパラメー
タとして、静圧破壊検査によるセンターリブ４９接合部
の不良品発見の可能性について、実際に試作検討し、評
価を行った。図１１は本発明者が行った試作品の評価結
果を示すもので、横軸に上記間隔Ｌをとり、縦軸にチュ
ーブ２が静圧破壊するときの静圧破壊強度（圧力）をと
ったものである。図１１において、Ｐ₀ は静圧破壊検査
の所定の検査圧力値で、例えば、３０ｋｇ／ｃｍ² であ
る。

【００３６】試作品は、接合不良長さＭ＝５０ｍｍの
接合不良品であり、この試作品は間隔Ｌが５ｍｍ未満
であると、インナーフィン５３、５４の接合部の補強作
用によって、チューブ２の静圧破壊強度が検査圧力値Ｐ
₀ より高くなってしまうので、センターリブ４９の接合
不良（ろう切れ）を静圧破壊検査にて発見できない。し
かし、間隔Ｌを５ｍｍ以上にすると、インナーフィン５
３、５４の接合部の補強作用が低下するので、所定の検
査圧力値Ｐ₀ においてチューブ２の静圧破壊が起こり、
センターリブ４９の接合不良を発見できる。ここで、チ
ューブ２の静圧破壊は次のようにして起こる。すなわ
ち、センターリブ４９の接合部の一部にろう切れがある
と、静圧破壊検査の検査圧力値Ｐ₀ を蒸発器内部に加え
た際、まず、センターリブ４９のろう切れ部から膨らみ
が発生し、この膨らみが次第に発達してチューブ２全体
が大きく膨らんで、最後には外周縁リブ５５の接合部で
破壊が起こり、静圧破壊状態となる。

【００３７】次に、試作品は、接合不良長さＭ＝２０
ｍｍの接合不良品であり、この試作品については間隔
Ｌ＝５ｍｍであると、静圧破壊検査の検査圧力値Ｐ₀ で
はチューブ２の静圧破壊が起こらないので、接合不良を
発見できない。しかし、試作品では接合不良長さＭが
短いので、接合不良部Ｚを通る冷媒量が僅少であり、従
って、蒸発器の性能低下分は僅少であり、実用上、支障
のない程度である。

【００３８】この試作品においても、この間隔Ｌ＝６
ｍｍ以上に設定することにより、所定の検査圧力値Ｐ₀
にてチューブ２の静圧破壊が起こり、センターリブ４９
の接合不良を発見できる。次に、試作品は、接合不良
部のない（Ｍ＝０ｍｍ）良品であり、間隔Ｌを７ｍｍを
越える大きい値に設定すると、この良品の試作品で
も、耐圧強度の低下に伴って、所定の検査圧力値Ｐ₀ に
てチューブ２の静圧破壊が起こるので、間隔Ｌを７ｍｍ
以下とする必要がある。

【００３９】以上述べた、図１１の評価結果から、間隔
Ｌを、５ｍｍ≦Ｌ≦７ｍｍの範囲Ｅに設定する必要があ
る。 （第２実施形態）図１２は第２実施形態を示すものであ
り、上記した第１実施形態では、チューブ２内の風上側
冷媒通路２ａおよび風下側冷媒通路２ｂにそれぞれ波形
状に成形されたインナーフィン５３、５４を配設する場
合について説明したが、このインナーフィン５３、５４
を廃止して、その代わりに第２実施形態では図１２に示
すように、チューブ２を構成する２枚の金属薄板４、４
にそれぞれ風上側冷媒通路２ａおよび風下側冷媒通路２
ｂ内に突出する補強リブ５６、５７を一体成形してい
る。

【００４０】この補強リブ５６、５７はそれぞれ冷媒通
路２ａ、２ｂの冷媒流れ方向（センターリブ４９の長手
方向）と平行に延びるストレートな補強リブ形状にして
ある。このストレート状の補強リブ５６、５７は断面コ
字状に突出成形され、２枚の金属薄板４、４の補強リブ
５６、５７の頂部は互いに当接して接合される。 （第３実施形態）図１３は第３実施形態を示すものであ
り、冷媒通路２ａ、２ｂ内に突出する補強リブとして、
多数の円形状突起からなるディンプル状の補強リブ５
８、５９を形成し、２枚の金属薄板４、４の補強リブ５
８、５９の頂部は互いに当接して接合される。

【００４１】（第４実施形態）図１４は第４実施形態を
示すものであり、冷媒通路２ａ、２ｂ内に突出する補強
リブとして、チューブ２を構成する２枚の金属薄板４、
４からそれぞれ異なる方向に斜めに突出するクロス補強
リブ６０、６１を形成し、このクロス補強リブ６０、６
１の頂部は互いに当接して接合される。図１４におい
て、実線で示すクロス補強リブ６０、６１は一方の金属
薄板４の冷媒通路２ａ、２ｂ内に突出するように形成し
た補強リブであり、２点鎖線で示すクロス補強リブ６
０、６１は他方の相手側の金属薄板４（図示せず）の冷
媒通路２ａ、２ｂ内に突出するように形成した補強リブ
である。

【００４２】上記した第２〜４実施形態のいずれにおい
ても、各種補強リブ５６、５７、５８、５９、６０、６
１の接合部のうち、センターリブ４９側の接合部端部と
センターリブ４９の接合部端部との間隔Ｌを前述の範囲
Ｅ（すなわち、５ｍｍ≦Ｌ≦７ｍｍ）に設定することに
より、第１実施形態と同様に、センターリブ４９の接合
不良を静圧破壊検査にて発見できる。

【００４３】（他の実施形態）なお、本発明の要部は、
センターリブ４９、４９による仕切り部での接合不良を
静圧破壊検査にて発見できるようにすることであるか
ら、熱交換部３における冷媒通路構成は図６に示す例に
限定されることなく、種々変更可能である。また、図
３、８の金属薄板４では、センターリブ４９を金属薄板
幅方向の中央に設定して、冷媒通路２ａ、２ｂの幅を同
一に設定しているが、上記センターリブ４９を金属薄板
幅方向の中央から左右にずれた位置に設定してもよい。

【００４４】また、上記した第１〜第４実施形態では、
センターリブ４９、４９および外周縁リブ５５、５５を
２枚の金属薄板４、４にそれぞれ成形し、センターリブ
４９、４９の頂部相互および外周縁リブ５５、５５の頂
部相互を接合しているが、２枚の金属薄板４、４の一方
のみに、センターリブ４９および外周縁リブ５５を成形
して、このセンターリブ４９および外周縁リブ５５をそ
れぞれ相手側の金属薄板４の内壁面に接合するようにし
ても、本発明は実施できる。この場合は、第２〜第４実
施形態における各種補強リブを２枚の金属薄板４、４の
一方のみに形成して、各種補強リブの頂部を相手側の金
属薄板４の内壁面に接合することになる。

【００４５】また、本発明は冷媒蒸発器に限定されるこ
となく、種々な流体の熱交換を行う熱交換器一般に広く
適用可能である。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明を適用する蒸発器の斜視図である。

【図２】図１の蒸発器を空気流れ方向Ａの反対側から見
た斜視図である。

【図３】図１の蒸発器に用いられるチューブ用の金属薄
板の正面図である。

【図４】図１、２のＢ部の拡大図である。

【図５】図１、２のＣ−Ｃ断面図である。

【図６】図１の蒸発器における冷媒通路構成を示す概略
斜視図である。

【図７】図１の蒸発器におけるチューブ部分の分解斜視
図である。

【図８】本発明の第１実施形態において、チューブの片
側の金属薄板を取り外した状態を示す正面図である。

【図９】図８のＤ−Ｄ断面図である。

【図１０】第１実施形態においてチューブの要部拡大断
面図である。

【図１１】蒸発器の静圧破壊強度とインナーフィン位置
との関係を示すグラフである。

【図１２】本発明の第２実施形態において、チューブの
片側の金属薄板を取り外した状態を示す正面図である。

【図１３】本発明の第３実施形態において、チューブの
片側の金属薄板を取り外した状態を示す正面図である。

【図１４】本発明の第４実施形態において、チューブの
片側の金属薄板を取り外した状態を示す正面図である。

【符号の説明】

１…蒸発器、２…チューブ、２ａ…風上側冷媒通路、２
ｂ…風下側冷媒通路、４…金属薄板、４９…センターリ
ブ、５３、５４…インナーフィン、５５…外周縁リブ、
５６〜６１…補強リブ。

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ２枚の金属薄板（４）の少なくとも一方
   に外周縁リブ（５５）およひセンターリブ（４９）を成
   形し、 前記外周縁リブ（５５）の部分および前記センターリブ
   （４９）の部分で前記２枚の金属薄板（４）を接合して
   チューブ（２）を形成し、 前記チューブ（２）内部を前記センターリブ（４９）に
   より複数の流体通路（２ａ、２ｂ）に仕切るとともに、
   前記複数の流体通路（２ａ、２ｂ）内にそれぞれインナ
   ーフィン（５３、５４）を配置し、 前記チューブ（２）を多数個積層し、前記複数の流体通
   路（２ａ、２ｂ）相互の間を連通させる積層型熱交換器
   であって、 前記センターリブ（４９）の接合部端部（４９ａ）と、
   前記インナーフィン（５３、５４）のうち、前記センタ
   ーリブ（４９）側の接合部端部（５３ａ、５４ａ）との
   間隔（Ｌ）を、５ｍｍ≦Ｌ≦７ｍｍの範囲に設定するこ
   とを特徴とする積層型熱交換器。
2. 【請求項２】 ２枚の金属薄板（４）の少なくとも一方
   に外周縁リブ（５５）、センターリブ（４９）および補
   強リブ（５６〜６１）を成形し、 前記外周縁リブ（５５）の部分、前記センターリブ（４
   ９）の部分および前記補強リブ（５６〜６１）部分で前
   記２枚の金属薄板（４）を接合してチューブ（２）を形
   成し、 前記チューブ（２）内部を前記センターリブ（４９）に
   より複数の流体通路（２ａ、２ｂ）に仕切るとともに、
   前記補強リブ（５６〜６１）は前記複数の流体通路（２
   ａ、２ｂ）内に突出するように配置し、 前記チューブ（２）を多数個積層し、前記複数の流体通
   路（２ａ、２ｂ）相互の間を連通させる積層型熱交換器
   であって、 前記センターリブ（４９）の接合部端部（４９ａ）と、
   前記補強リブ（５６〜６１）のうち、前記センターリブ
   （４９）側の接合部端部との間隔（Ｌ）を、５ｍｍ≦Ｌ
   ≦７ｍｍの範囲に設定することを特徴とする積層型熱交
   換器。
3. 【請求項３】 前記間隔（Ｌ）を、６ｍｍ≦Ｌ≦７ｍｍ
   の範囲に設定することを特徴とする請求項１または２に
   記載の積層型熱交換器。
4. 【請求項４】 請求項１ないし３のいずれか１つに記載
   の積層型熱交換器にて構成され、前記チューブ（２）の
   外部に送風される空気と冷凍サイクルの冷媒とを熱交換
   して、冷媒を蒸発させる蒸発器であって、 前記チューブ（２）内の前記複数の流体通路（２ａ、２
   ｂ）の一方は風上側の冷媒通路（２ａ）であり、他方は
   風下側の冷媒通路（２ｂ）であり、 前記チューブ（２）の長手方向の両端部には、前記風上
   側の冷媒通路（２ａ）相互間および前記風下側の冷媒通
   路（２ｂ）相互間を連通させるタンク部（４３、４４、
   ４７、４８）が形成されていることを特徴とする蒸発
   器。