JPH10280036A - 強度と延性に優れた高強度ボルト用線材およびその製造法 - Google Patents
強度と延性に優れた高強度ボルト用線材およびその製造法Info
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- JPH10280036A JPH10280036A JP8673897A JP8673897A JPH10280036A JP H10280036 A JPH10280036 A JP H10280036A JP 8673897 A JP8673897 A JP 8673897A JP 8673897 A JP8673897 A JP 8673897A JP H10280036 A JPH10280036 A JP H10280036A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 １０Ｔクラス以上の引張強さ（９８０Ｎ／ｍ
ｍ2 以上）を有し、かつ絞りが６０％以上となる優れた
延性をもつ強度−延性バランスに優れた高強度ボルト用
線材を提供する。 【解決手段】 質量％で、Ｃ：０．１０〜０．３０％、
Ｓｉ：０．８０％以下（０％を含む）、Ｍｎ：０．８０
〜２．２０％、Ｃｒ：０．５０〜１．５０％を含有し、
あるいはさらに、Ｍｏ：０．２０％以下（０％を含
む）、Ｔｉ：０．１０％以下（０％を含む）、Ｎｂ：
０．１０％以下（０％を含む）、Ｂ：０．００５０％
（０％を含む）の内、１種又は２種以上含有し、残部が
Ｆｅおよび不可避不純物元素からなる鋼を、ＡC3変態点
以上に加熱した後、３５０〜４５０℃の温度まで急冷し
て、この温度で恒温変態させて冷却後、１０〜３０％の
加工率で冷間伸線する。
ｍ2 以上）を有し、かつ絞りが６０％以上となる優れた
延性をもつ強度−延性バランスに優れた高強度ボルト用
線材を提供する。 【解決手段】 質量％で、Ｃ：０．１０〜０．３０％、
Ｓｉ：０．８０％以下（０％を含む）、Ｍｎ：０．８０
〜２．２０％、Ｃｒ：０．５０〜１．５０％を含有し、
あるいはさらに、Ｍｏ：０．２０％以下（０％を含
む）、Ｔｉ：０．１０％以下（０％を含む）、Ｎｂ：
０．１０％以下（０％を含む）、Ｂ：０．００５０％
（０％を含む）の内、１種又は２種以上含有し、残部が
Ｆｅおよび不可避不純物元素からなる鋼を、ＡC3変態点
以上に加熱した後、３５０〜４５０℃の温度まで急冷し
て、この温度で恒温変態させて冷却後、１０〜３０％の
加工率で冷間伸線する。
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、線材製造後伸線加
工により所望の強度および寸法に加工後、ボルト成形す
ることによって、１０Ｔクラス（引張強さ９８０〜１１
８０Ｎ／ｍｍ2 ：１００〜１２０ｋｇｆ／ｍｍ2 ）以上
の強度を備えた高強度のボルトを得ることができる強度
と延性に優れた高強度ボルト用線材およびその製造法に
関するものである。
工により所望の強度および寸法に加工後、ボルト成形す
ることによって、１０Ｔクラス（引張強さ９８０〜１１
８０Ｎ／ｍｍ2 ：１００〜１２０ｋｇｆ／ｍｍ2 ）以上
の強度を備えた高強度のボルトを得ることができる強度
と延性に優れた高強度ボルト用線材およびその製造法に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】最近、加工コストの低減や製造コストの
簡素化を期して、従来よりボルト成形前に行われる球状
化焼なましやボルト成形後に行われる焼入れ、焼もどし
処理を省略する動きがあり、８Ｔクラス（引張強さ７８
５〜９８０Ｎ／ｍｍ2 ：８０〜１００ｋｇｆ／ｍｍ2 ）
までのボルトではこうした熱処理を省略可能にするため
非調質化がかなり進んでいる。
簡素化を期して、従来よりボルト成形前に行われる球状
化焼なましやボルト成形後に行われる焼入れ、焼もどし
処理を省略する動きがあり、８Ｔクラス（引張強さ７８
５〜９８０Ｎ／ｍｍ2 ：８０〜１００ｋｇｆ／ｍｍ2 ）
までのボルトではこうした熱処理を省略可能にするため
非調質化がかなり進んでいる。
【０００３】しかしながら、９Ｔクラス（引張強さ８８
０〜１０８０Ｎ／ｍｍ2 ：９０〜１１０ｋｇｆ／ｍｍ2
程度）以上の強度クラスの非調質ボルトでは靱性や延性
が調質ボルトに比して不足し、実用化されている例はま
だ少ない。このような問題点を解決する強度−延性バラ
ンスに優れた高強度ボルトの製造法としては既に公知の
ものもいくつかあるが（特公昭６０−４０６号公報、特
公昭６４−７１３６号公報）、これらの方法による場合
でも１０Ｔクラス以上の強度になると、延性が低下する
ので高い延性を確保することが困難となる。延性の低下
のためにボルトへの加工性が極端に悪くなるとともに、
高強度であるので工具寿命も低下するため、従来の調質
鋼が使用されているのが現状である。
０〜１０８０Ｎ／ｍｍ2 ：９０〜１１０ｋｇｆ／ｍｍ2
程度）以上の強度クラスの非調質ボルトでは靱性や延性
が調質ボルトに比して不足し、実用化されている例はま
だ少ない。このような問題点を解決する強度−延性バラ
ンスに優れた高強度ボルトの製造法としては既に公知の
ものもいくつかあるが（特公昭６０−４０６号公報、特
公昭６４−７１３６号公報）、これらの方法による場合
でも１０Ｔクラス以上の強度になると、延性が低下する
ので高い延性を確保することが困難となる。延性の低下
のためにボルトへの加工性が極端に悪くなるとともに、
高強度であるので工具寿命も低下するため、従来の調質
鋼が使用されているのが現状である。
【０００４】ところが、最近、加工コストの低減や製造
工程簡素化の要望に応えるために、ボルト成形機や成形
用工具の高剛性化が行われ、高強度の素材の加工が可能
になりつつある。しかしながら、高強度の素材は延性が
劣るのが通常であるので、ボルトへの加工が困難であ
る。このような背景から強度−延性バランスに優れたさ
らなる高強度ボルト用線材が望まれている。
工程簡素化の要望に応えるために、ボルト成形機や成形
用工具の高剛性化が行われ、高強度の素材の加工が可能
になりつつある。しかしながら、高強度の素材は延性が
劣るのが通常であるので、ボルトへの加工が困難であ
る。このような背景から強度−延性バランスに優れたさ
らなる高強度ボルト用線材が望まれている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記のよう
な事情に鑑みなされたものであって、その目的は１０Ｔ
クラス以上の引張強さ（９８０Ｎ／ｍｍ2 以上）を有
し、かつ絞りが６０％以上となる優れた延性をもつ強度
−延性バランスに優れた高強度ボルト用線材を提供する
ものである。
な事情に鑑みなされたものであって、その目的は１０Ｔ
クラス以上の引張強さ（９８０Ｎ／ｍｍ2 以上）を有
し、かつ絞りが６０％以上となる優れた延性をもつ強度
−延性バランスに優れた高強度ボルト用線材を提供する
ものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決すること
ができた本発明に係る強度と延性に優れた高強度ボルト
用線材の製造法は、質量％（以下、鋼の化学成分におい
て、「質量％は％」で示す。）で、Ｃ：０．１０〜０．
３０％、Ｓｉ：０．８０％以下（０％を含む）、Ｍｎ：
０．８０〜２．２０％、Ｃｒ：０．５０〜１．５０％を
含有し、あるいはさらに、Ｍｏ：０．２０％以下（０％
を含む）、Ｔｉ：０．１０％以下（０％を含む）、Ｎ
ｂ：０．１０％以下（０％を含む）、Ｂ：０．００５０
％（０％を含む）の内、１種又は２種以上含有し、残部
がＦｅおよび不可避不純物元素からなる鋼を、ＡC3変態
点以上に加熱した後、３５０〜４５０℃の温度まで急冷
して、この温度で恒温変態させて冷却後、１０〜３０％
の加工率で冷間伸線することを特徴とするものである。
ができた本発明に係る強度と延性に優れた高強度ボルト
用線材の製造法は、質量％（以下、鋼の化学成分におい
て、「質量％は％」で示す。）で、Ｃ：０．１０〜０．
３０％、Ｓｉ：０．８０％以下（０％を含む）、Ｍｎ：
０．８０〜２．２０％、Ｃｒ：０．５０〜１．５０％を
含有し、あるいはさらに、Ｍｏ：０．２０％以下（０％
を含む）、Ｔｉ：０．１０％以下（０％を含む）、Ｎ
ｂ：０．１０％以下（０％を含む）、Ｂ：０．００５０
％（０％を含む）の内、１種又は２種以上含有し、残部
がＦｅおよび不可避不純物元素からなる鋼を、ＡC3変態
点以上に加熱した後、３５０〜４５０℃の温度まで急冷
して、この温度で恒温変態させて冷却後、１０〜３０％
の加工率で冷間伸線することを特徴とするものである。
【０００７】本発明の上記方法によれば、９８０Ｎ／ｍ
ｍ2 （１００ｋｇｆ／ｍｍ2 ）以上の高強度を有すると
共に、絞りが６０％以上といった強度−延性バランスに
優れた高強度非調質ボルト用線材を得ることができる。
ｍ2 （１００ｋｇｆ／ｍｍ2 ）以上の高強度を有すると
共に、絞りが６０％以上といった強度−延性バランスに
優れた高強度非調質ボルト用線材を得ることができる。
【０００８】前記恒温変態は、ＭS 変態点温度とＭS 変
態点温度＋５０℃との間の温度範囲（ＭS 変態点温度を
含まない。）で、ベ−ナイト変態を行うことが好まし
い。この温度範囲で恒温変態を行うことにより、より微
細なベ−ナイト組織を得ることができ、強度−延性バラ
ンスにさらに優れた高強度非調質ボルト用線材を得るこ
とができる。このＭS 変態点は測定で求めた値を用いて
もよいが、下記の式（金属便覧、日本金属学会編、昭和
４６年発行、ｐ７２５参照）で計算した値を用いること
ができる。 ＭS 変態点（℃）＝５３８−３１７×Ｃ量（％）−３３
×Ｍｎ量（％）−２８×Ｃｒ量（％）−１７×Ｎｉ量
（％）−１１×（Ｓｉ量（％）＋Ｍｏ量（％）＋Ｗ量
（％））
態点温度＋５０℃との間の温度範囲（ＭS 変態点温度を
含まない。）で、ベ−ナイト変態を行うことが好まし
い。この温度範囲で恒温変態を行うことにより、より微
細なベ−ナイト組織を得ることができ、強度−延性バラ
ンスにさらに優れた高強度非調質ボルト用線材を得るこ
とができる。このＭS 変態点は測定で求めた値を用いて
もよいが、下記の式（金属便覧、日本金属学会編、昭和
４６年発行、ｐ７２５参照）で計算した値を用いること
ができる。 ＭS 変態点（℃）＝５３８−３１７×Ｃ量（％）−３３
×Ｍｎ量（％）−２８×Ｃｒ量（％）−１７×Ｎｉ量
（％）−１１×（Ｓｉ量（％）＋Ｍｏ量（％）＋Ｗ量
（％））
【０００９】また、本発明に係る強度と延性に優れた高
強度ボルト用線材は、Ｃ：０．１０〜０．３０％、Ｓ
ｉ：０．８０％以下（０％を含む）、Ｍｎ：０．８０〜
２．２０％、Ｃｒ：０．５０〜１．５０％を含有し、あ
るいはさらに、Ｍｏ：０．２０％以下（０％を含む）、
Ｔｉ：０．１０％以下（０％を含む）、Ｎｂ：０．１０
％以下（０％を含む）、Ｂ：０．００５０％（０％を含
む）の内、１種又は２種以上含有し、残部がＦｅおよび
不可避不純物元素からなる鋼であって、組織がベーナイ
トからなり、引張強さが９８０Ｎ／ｍｍ2 以上で、かつ
絞りが６０％以上であることを特徴とするものである。
強度ボルト用線材は、Ｃ：０．１０〜０．３０％、Ｓ
ｉ：０．８０％以下（０％を含む）、Ｍｎ：０．８０〜
２．２０％、Ｃｒ：０．５０〜１．５０％を含有し、あ
るいはさらに、Ｍｏ：０．２０％以下（０％を含む）、
Ｔｉ：０．１０％以下（０％を含む）、Ｎｂ：０．１０
％以下（０％を含む）、Ｂ：０．００５０％（０％を含
む）の内、１種又は２種以上含有し、残部がＦｅおよび
不可避不純物元素からなる鋼であって、組織がベーナイ
トからなり、引張強さが９８０Ｎ／ｍｍ2 以上で、かつ
絞りが６０％以上であることを特徴とするものである。
【００１０】本発明の強度と延性に優れた高強度ボルト
用線材は、従来の調質鋼を用いた場合に必要となるボル
ト成形前の球状化焼なましや成形後の焼入れ、焼もどし
処理等を省略することができ、加工コストの低減や製造
工程の簡素化の要請に応えることができる。
用線材は、従来の調質鋼を用いた場合に必要となるボル
ト成形前の球状化焼なましや成形後の焼入れ、焼もどし
処理等を省略することができ、加工コストの低減や製造
工程の簡素化の要請に応えることができる。
【００１１】
【発明の実施の形態】本発明者らはこれまでの高強度非
調質ボルト用線材の強度−延性バランスの劣る原因等に
ついて種々検討を行ってきた。その結果、延性の改善の
ために鋼中のＣ量を低くすることを基本的考えとし、そ
の他合金元素の種類と各々の含有率を厳密に特定すると
共に、Ｍｓ変態点温度直上での低温域（３５０〜４５０
℃）で恒温変態させてベーナイト組織とし、さらに、伸
線加工率１０〜３０％で冷間加工を施すことにより強度
−延性バランスの優れた高強度ボルトが得られるという
知見を得て、本発明を完成した。
調質ボルト用線材の強度−延性バランスの劣る原因等に
ついて種々検討を行ってきた。その結果、延性の改善の
ために鋼中のＣ量を低くすることを基本的考えとし、そ
の他合金元素の種類と各々の含有率を厳密に特定すると
共に、Ｍｓ変態点温度直上での低温域（３５０〜４５０
℃）で恒温変態させてベーナイト組織とし、さらに、伸
線加工率１０〜３０％で冷間加工を施すことにより強度
−延性バランスの優れた高強度ボルトが得られるという
知見を得て、本発明を完成した。
【００１２】まず、本発明において鋼材の成分組成を定
めた理由を説明する。 Ｃ：０．１０〜０．３０％ Ｃは、固溶強化によって鋼材に所定の強度を与える。さ
らに、ベーナイト組織を得るために欠くことのできない
必須の元素である。しかしながら、Ｃ量が多くなると、
延性の低下をもたらし本発明の目的である延性の改善が
できなくなるので、０．３０％以下にすることが必須で
ある。また、Ｃ量の増加に伴い加工性が悪くなる。一
方、引張強さを９８０Ｎ／ｍｍ2 （１００ｋｇｆ／ｍｍ
2 ）以上を確保するために、少なくとも０．１０％以上
のＣ量を必要とする。このため強度と延性および加工性
の面から考えて、Ｃ量は０．１０〜０．３０％であり、
より好ましいＣ量は０．１５〜０．２５％の範囲であ
る。
めた理由を説明する。 Ｃ：０．１０〜０．３０％ Ｃは、固溶強化によって鋼材に所定の強度を与える。さ
らに、ベーナイト組織を得るために欠くことのできない
必須の元素である。しかしながら、Ｃ量が多くなると、
延性の低下をもたらし本発明の目的である延性の改善が
できなくなるので、０．３０％以下にすることが必須で
ある。また、Ｃ量の増加に伴い加工性が悪くなる。一
方、引張強さを９８０Ｎ／ｍｍ2 （１００ｋｇｆ／ｍｍ
2 ）以上を確保するために、少なくとも０．１０％以上
のＣ量を必要とする。このため強度と延性および加工性
の面から考えて、Ｃ量は０．１０〜０．３０％であり、
より好ましいＣ量は０．１５〜０．２５％の範囲であ
る。
【００１３】Ｓｉ：０．８０％以下 Ｓｉはフェライト強化元素および脱酸元素として有用な
ものであるが、フェライト強化および脱酸に適した他の
元素の含有率によってはＳｉを含まないものまで許容さ
れ得る。しかし、Ｓｉ量が多すぎると靱性に悪影響を与
えるので０．８０％以下にする必要がある。Ｓｉのより
好ましい含有量は０．１０〜０．５０％の範囲である。
ものであるが、フェライト強化および脱酸に適した他の
元素の含有率によってはＳｉを含まないものまで許容さ
れ得る。しかし、Ｓｉ量が多すぎると靱性に悪影響を与
えるので０．８０％以下にする必要がある。Ｓｉのより
好ましい含有量は０．１０〜０．５０％の範囲である。
【００１４】Ｍｎ：０．８０〜２．２０％ Ｍｎは、脱酸、脱硫効果を有する元素であり、また焼入
れ性を向上させ高強度化に寄与し、さらにはＡC3変態点
を下げて組織を微細化して靱性の向上にも寄与する。こ
うした効果を有効に発揮させるためには０．８０％以上
含有させることが必要である。しかし、２．２０％以上
の添加は加工性に悪影響を与える。また、Ｍｎを含有量
が０．８０〜２．２０％の範囲であれば、他の元素、例
えばＣ、Ｓｉ等を含有させて強化させる場合に比して、
Ｍｎを含有させることに伴う靱性、延性の低下は少な
い。
れ性を向上させ高強度化に寄与し、さらにはＡC3変態点
を下げて組織を微細化して靱性の向上にも寄与する。こ
うした効果を有効に発揮させるためには０．８０％以上
含有させることが必要である。しかし、２．２０％以上
の添加は加工性に悪影響を与える。また、Ｍｎを含有量
が０．８０〜２．２０％の範囲であれば、他の元素、例
えばＣ、Ｓｉ等を含有させて強化させる場合に比して、
Ｍｎを含有させることに伴う靱性、延性の低下は少な
い。
【００１５】Ｃｒ：０．５０〜１．５０％ Ｃｒは、焼入れ性を向上させ高強度化に寄与し、さらに
高い強度を確保しながら、優れた靱性、延性を得ること
ができる有望な元素である。その効果は０．５０％以上
含有させることによって有効に発揮するが、含有量をあ
まり多くしてもその効果は飽和することや靱性の悪化を
考慮して１．５０％以下にする必要がある。
高い強度を確保しながら、優れた靱性、延性を得ること
ができる有望な元素である。その効果は０．５０％以上
含有させることによって有効に発揮するが、含有量をあ
まり多くしてもその効果は飽和することや靱性の悪化を
考慮して１．５０％以下にする必要がある。
【００１６】本発明で用いる鋼材の必須元素は以上のと
おりであり、残部は鉄と不可避不純物であるが、必要に
より下記の元素を含有させることによって、高強度非調
質ボルト用線材としての特性をさらに改善することも有
効である。 Ｍｏ：０．２０％以下 Ｍｏは、焼入れ性を高めて高強度に寄与する元素であ
り、この効果を奏するには、Ｍｏの含有量は０．０３％
以上必要であり、０．２０％以上となると、その効果が
飽和してＭｏの含有量を増加させてもそれ以上の改善効
果が得られないので経済的に無駄である。Ｍｏの好まし
い含有量は０．０３〜０．２０％の範囲である。
おりであり、残部は鉄と不可避不純物であるが、必要に
より下記の元素を含有させることによって、高強度非調
質ボルト用線材としての特性をさらに改善することも有
効である。 Ｍｏ：０．２０％以下 Ｍｏは、焼入れ性を高めて高強度に寄与する元素であ
り、この効果を奏するには、Ｍｏの含有量は０．０３％
以上必要であり、０．２０％以上となると、その効果が
飽和してＭｏの含有量を増加させてもそれ以上の改善効
果が得られないので経済的に無駄である。Ｍｏの好まし
い含有量は０．０３〜０．２０％の範囲である。
【００１７】Ｔｉ：０．１０％以下 Ｔｉは、オーステナイト化時に固溶窒素を固定して、Ｂ
Ｎの生成を抑えることによって、Ｂ添加による焼入れ性
向上効果が得られる。さらにＴｉは炭化物や窒化物を生
成し、オーステナイト結晶粒を微細化し、靱性、延性の
向上に寄与する元素である。この効果を有効に発揮する
ためには、０．０３％以上含有させることが好ましい。
しかし、０．１０％を越えて含有させても効果が飽和し
改善効果が得られない。Ｔｉの好ましい含有量は０．０
３〜０．１０％の範囲である。
Ｎの生成を抑えることによって、Ｂ添加による焼入れ性
向上効果が得られる。さらにＴｉは炭化物や窒化物を生
成し、オーステナイト結晶粒を微細化し、靱性、延性の
向上に寄与する元素である。この効果を有効に発揮する
ためには、０．０３％以上含有させることが好ましい。
しかし、０．１０％を越えて含有させても効果が飽和し
改善効果が得られない。Ｔｉの好ましい含有量は０．０
３〜０．１０％の範囲である。
【００１８】Ｎｂ：０．１０％以下 ＮｂはＴｉと同様、炭化物、窒化物を形成してオーステ
ナイト結晶粒を微細化するのに有効な元素であり、焼入
れ性も向上させる。こうした効果を十分に発揮させるに
は、少なくとも０．０１％は含有させなければならな
い。しかし、０．１０％を越えて含有させても効果が飽
和し改善効果が得られない。Ｎｂの好ましい含有量は
０．０１〜０．１０％の範囲である。
ナイト結晶粒を微細化するのに有効な元素であり、焼入
れ性も向上させる。こうした効果を十分に発揮させるに
は、少なくとも０．０１％は含有させなければならな
い。しかし、０．１０％を越えて含有させても効果が飽
和し改善効果が得られない。Ｎｂの好ましい含有量は
０．０１〜０．１０％の範囲である。
【００１９】Ｂ：０．００５０％以下 Ｂは、少量添加により、焼入れ性を大幅に向上させ、し
かも冷間鍛造性（変形抵抗、変形能）を殆ど劣化させな
い有望な元素である。こうした効果を十分に発揮させる
ためには、少なくとも、０．０００５％は含有させなけ
ればならない。しかし、Ｂの含有量が０．００５０％を
越えると、その効果が飽和するだけである。Ｂの好まし
い含有量は０．０００５〜０．００５０％の範囲であ
る。
かも冷間鍛造性（変形抵抗、変形能）を殆ど劣化させな
い有望な元素である。こうした効果を十分に発揮させる
ためには、少なくとも、０．０００５％は含有させなけ
ればならない。しかし、Ｂの含有量が０．００５０％を
越えると、その効果が飽和するだけである。Ｂの好まし
い含有量は０．０００５〜０．００５０％の範囲であ
る。
【００２０】次に、本発明において鋼材の熱処理条件を
定めた理由を説明する。本発明の鋼材の熱処理条件は、
鋼材をＡC3変態点以上に加熱した後、３５０〜４５０℃
の温度範囲まで急冷して、この温度で恒温変態させて、
鋼材をベーナイト組織にした後に冷却させるものであ
る。
定めた理由を説明する。本発明の鋼材の熱処理条件は、
鋼材をＡC3変態点以上に加熱した後、３５０〜４５０℃
の温度範囲まで急冷して、この温度で恒温変態させて、
鋼材をベーナイト組織にした後に冷却させるものであ
る。
【００２１】このときの冷却速度はこれら鋼材のＣＣＴ
曲線のパーライト変態開始線のノーズを切らない程度の
冷却速度を必要とする。冷却中にパーライト変態を生ず
ると、鋼材はパーライトとベーナイトの混合組織となる
と共に、生成するベーナイト組織が粗大化して、所定の
靱性及び延性が得られない。このため、冷却速度はＡC3
変態点温度から恒温変態させる温度の間を５℃／ｓｅｃ
以上で冷却する必要がある。本発明の冷却速度は、通
常、５〜２０℃／ｓｅｃの範囲で使用している。
曲線のパーライト変態開始線のノーズを切らない程度の
冷却速度を必要とする。冷却中にパーライト変態を生ず
ると、鋼材はパーライトとベーナイトの混合組織となる
と共に、生成するベーナイト組織が粗大化して、所定の
靱性及び延性が得られない。このため、冷却速度はＡC3
変態点温度から恒温変態させる温度の間を５℃／ｓｅｃ
以上で冷却する必要がある。本発明の冷却速度は、通
常、５〜２０℃／ｓｅｃの範囲で使用している。
【００２２】恒温変態は、ＭS 変態点温度の直上からＭ
S 変態点＋５０℃との間の温度範囲で、ベ−ナイト変態
を行うことが好ましい。この温度範囲で恒温変態を行う
ことにより、より微細なベ−ナイト組織（下部ベーナイ
ト組織）を得ることができ、強度−延性バランスにさら
に優れた高強度非調質ボルト用線材を得ることができ
る。このＭS 変態点は測定で求めた値を用いてもよい
が、本発明の実施の態様では下記の式で計算した値を用
いた。 ＭS 変態点（℃）＝５３８−３１７×Ｃ量（％）−３３
×Ｍｎ量（％）−２８×Ｃｒ量（％）−１７×Ｎｉ量
（％）−１１×（Ｓｉ量（％）＋Ｍｏ量（％）＋Ｗ量
（％））
S 変態点＋５０℃との間の温度範囲で、ベ−ナイト変態
を行うことが好ましい。この温度範囲で恒温変態を行う
ことにより、より微細なベ−ナイト組織（下部ベーナイ
ト組織）を得ることができ、強度−延性バランスにさら
に優れた高強度非調質ボルト用線材を得ることができ
る。このＭS 変態点は測定で求めた値を用いてもよい
が、本発明の実施の態様では下記の式で計算した値を用
いた。 ＭS 変態点（℃）＝５３８−３１７×Ｃ量（％）−３３
×Ｍｎ量（％）−２８×Ｃｒ量（％）−１７×Ｎｉ量
（％）−１１×（Ｓｉ量（％）＋Ｍｏ量（％）＋Ｗ量
（％））
【００２３】図１、図２に、後記実施例における。延性
と引張強さに及ぼす恒温変態温度の影響を整理した結果
を示す。図１は、引張強さと恒温変態温度との関係を示
す図であり、図２は絞りと恒温変態温度との関係を示す
図である。恒温変態温度は前述の計算したＭS 点との温
度差で表示している。これらの供試材は本発明の特許請
求の範囲の化学成分を有する鋼材であり、これらの供試
材をＡC3変態点温度から３８０〜５５０℃の温度に冷却
速度１０℃／ｓｅｃで冷却後、これらの温度で恒温変態
を行なった。その後冷却して、伸線加工率２０％で冷間
加工を施した。なお、伸線加工率の２０％は後述する最
適な伸線加工率の範囲内にある。
と引張強さに及ぼす恒温変態温度の影響を整理した結果
を示す。図１は、引張強さと恒温変態温度との関係を示
す図であり、図２は絞りと恒温変態温度との関係を示す
図である。恒温変態温度は前述の計算したＭS 点との温
度差で表示している。これらの供試材は本発明の特許請
求の範囲の化学成分を有する鋼材であり、これらの供試
材をＡC3変態点温度から３８０〜５５０℃の温度に冷却
速度１０℃／ｓｅｃで冷却後、これらの温度で恒温変態
を行なった。その後冷却して、伸線加工率２０％で冷間
加工を施した。なお、伸線加工率の２０％は後述する最
適な伸線加工率の範囲内にある。
【００２４】図１に示すように、引張強さはバラツキが
大きいが、全体的にみるとＭｓ変態点温度との温度差が
大きくなるほど、すなわち、恒温変態温度が高くなるほ
ど引張強さが低くなる傾向が認められる。恒温変態温度
が本発明の３５０〜４５０℃（図中、白○、白△印）に
ある供試材はすべて、引張強さが９８０Ｎ／ｍｍ2 以上
の高い強度を示すのに対し、４５０℃を越える供試材
（図中、黒○、黒△印）は、引張強さが９８０Ｎ／ｍｍ
2 以上に達しないものもある。なお、白○、黒○印は、
本発明の請求項１の化学成分を満足する鋼であり、白
△、黒△印は本発明の請求項２の化学成分を満足する鋼
である。
大きいが、全体的にみるとＭｓ変態点温度との温度差が
大きくなるほど、すなわち、恒温変態温度が高くなるほ
ど引張強さが低くなる傾向が認められる。恒温変態温度
が本発明の３５０〜４５０℃（図中、白○、白△印）に
ある供試材はすべて、引張強さが９８０Ｎ／ｍｍ2 以上
の高い強度を示すのに対し、４５０℃を越える供試材
（図中、黒○、黒△印）は、引張強さが９８０Ｎ／ｍｍ
2 以上に達しないものもある。なお、白○、黒○印は、
本発明の請求項１の化学成分を満足する鋼であり、白
△、黒△印は本発明の請求項２の化学成分を満足する鋼
である。
【００２５】次に、絞りについて図２により説明する。
図２に示すように、本発明のＭS 変態点温度とＭS 変態
点温度＋５０℃との間の温度範囲では、絞りは６０％以
上を示すのに対し、ＭS 変態点温度＋６０℃以上の温度
では、絞りが５０％以下となる。このＭS 変態点温度＋
５０℃とＭS 変態点温度＋６０℃との間で、絞りが急激
に低下していることが判明した。この原因は、ＭS 変態
点温度とＭS 変態点温度＋５０℃との間の温度範囲で恒
温変態させた供試材（図中、白○、白△印）は、Ｍｓ変
態点温度直上での低温域（３５０〜４５０℃）で恒温変
態させものであり、これら供試材の組織はより微細な下
部ベーナイト組織となっており、これにより優れた延性
を示したと考えている。
図２に示すように、本発明のＭS 変態点温度とＭS 変態
点温度＋５０℃との間の温度範囲では、絞りは６０％以
上を示すのに対し、ＭS 変態点温度＋６０℃以上の温度
では、絞りが５０％以下となる。このＭS 変態点温度＋
５０℃とＭS 変態点温度＋６０℃との間で、絞りが急激
に低下していることが判明した。この原因は、ＭS 変態
点温度とＭS 変態点温度＋５０℃との間の温度範囲で恒
温変態させた供試材（図中、白○、白△印）は、Ｍｓ変
態点温度直上での低温域（３５０〜４５０℃）で恒温変
態させものであり、これら供試材の組織はより微細な下
部ベーナイト組織となっており、これにより優れた延性
を示したと考えている。
【００２６】本発明では、ベーナイトの恒温変態をでき
る限り低い温度ですることにより、鋼材がより微細化な
ベーナイト組織（下部ベーナイト組織）にさせることに
より、高い延性を得ることができたものである。一方、
恒温変態温度をＭｓ変態点温度以下にするとマルテンサ
イを生成して、鋼材の延性は低下する。このため、恒温
変態温度にはＭｓ変態点温度を含まないのである。
る限り低い温度ですることにより、鋼材がより微細化な
ベーナイト組織（下部ベーナイト組織）にさせることに
より、高い延性を得ることができたものである。一方、
恒温変態温度をＭｓ変態点温度以下にするとマルテンサ
イを生成して、鋼材の延性は低下する。このため、恒温
変態温度にはＭｓ変態点温度を含まないのである。
【００２７】本発明では、計算により、Ｍｓ変態点温度
を求めたが、予め、フォーマスタ等での測定した変態点
温度を使用することができる。Ｍｓ変態点温度はオース
テナイト化条件や冷却速度によっても変化するので、こ
れらオーステナイト化条件や冷却速度で、実測したＭｓ
変態点温度を用いる場合はより正確にベーナイトの恒温
変態を制御できる。
を求めたが、予め、フォーマスタ等での測定した変態点
温度を使用することができる。Ｍｓ変態点温度はオース
テナイト化条件や冷却速度によっても変化するので、こ
れらオーステナイト化条件や冷却速度で、実測したＭｓ
変態点温度を用いる場合はより正確にベーナイトの恒温
変態を制御できる。
【００２８】さらに、本発明において鋼材の冷間伸線の
加工条件を定めた理由を説明する。本発明の鋼材の冷間
伸線の加工条件は、１０〜３０％の加工率で冷間伸線す
ることである。本発明の実施例の表１の供試材Ｎｏ．
、１６、１７に示される様に、伸線加工率を５〜４０
％に変化させて冷間加工を行った結果、伸線加工率２０
％で冷間加工を施すことにより、絞りが６０％以上の強
度−延性バランスの優れた高強度ボルトが得られること
を確認した。なお、表１のＮｏ．欄の○印は、本発明の
化学成分を有する供試材を示すものである。今後、表１
の説明では、○印を省略（例えば、Ｎｏ．をＮｏ．１
とする。）する。
加工条件を定めた理由を説明する。本発明の鋼材の冷間
伸線の加工条件は、１０〜３０％の加工率で冷間伸線す
ることである。本発明の実施例の表１の供試材Ｎｏ．
、１６、１７に示される様に、伸線加工率を５〜４０
％に変化させて冷間加工を行った結果、伸線加工率２０
％で冷間加工を施すことにより、絞りが６０％以上の強
度−延性バランスの優れた高強度ボルトが得られること
を確認した。なお、表１のＮｏ．欄の○印は、本発明の
化学成分を有する供試材を示すものである。今後、表１
の説明では、○印を省略（例えば、Ｎｏ．をＮｏ．１
とする。）する。
【００２９】本発明は、特許請求の範囲の化学成分を有
する鋼材をベーナイト組織にするための恒温変態温度
は、Ｍｓ変態点温度以下とならない温度で、かつ、でき
るだけ低い温度を用い、かつ、ＡC3変態点温度からこの
恒温変態温度までの冷却速度が５℃／ｓｅｃ以上にする
ことにより、引張強さが９８０Ｍｐａ以上でかつ、絞り
が６０％以上となる、強度と延性に優れた高強度ボルト
用線材が得られるものである。
する鋼材をベーナイト組織にするための恒温変態温度
は、Ｍｓ変態点温度以下とならない温度で、かつ、でき
るだけ低い温度を用い、かつ、ＡC3変態点温度からこの
恒温変態温度までの冷却速度が５℃／ｓｅｃ以上にする
ことにより、引張強さが９８０Ｍｐａ以上でかつ、絞り
が６０％以上となる、強度と延性に優れた高強度ボルト
用線材が得られるものである。
【００３０】
【実施例】次に本発明の実施例を示すが、本発明はもと
より下記の実施例によって制限されるものではなく、前
後記の趣旨に適合し得る範囲で適当に変更を加えて実施
することも勿論可能でありそれらはいずれも本発明の技
術的範囲に含まれる。
より下記の実施例によって制限されるものではなく、前
後記の趣旨に適合し得る範囲で適当に変更を加えて実施
することも勿論可能でありそれらはいずれも本発明の技
術的範囲に含まれる。
【００３１】実施例 表１に示す化学成分の鋼を溶製した後、鍛造により１５
５ｍｍの各ビレットを製作し、熱間圧延により所望直径
の線材を製造した。熱間圧延後の線材を９６５℃で再加
熱後、恒温変態温度を変化させるために、３５０〜５５
０℃の所望の温度に保持した鉛浴炉に浸漬することによ
り、これらの温度（３５０〜５５０℃）に急冷した。こ
のときの平均冷却速度は、１０℃／ｓｅｃであった。こ
の鉛浴炉に２０ｍｉｎ保持して、前記線材の恒温変態処
理を行った。引き続き加工率５〜４０％で伸線加工を行
い直径７ｍｍの線材を製作し、これらを供試材とした。
得られ供試材について、引張強さ及び絞り（いずれもＪ
ＩＳ Ｚ ２２４１に準拠）を測定した。得られた供試
材の引張強さ及び絞りを表１に示す。なお、Ｎｏ．１〜
２４は、本発明による化学成分の発明鋼であり、Ｎｏ．
１〜１５は本発明の実施例であり、Ｎｏ．１６〜２４は
熱処理条件又は冷間伸線条件が本発明の範囲外となる比
較例である。また、Ｎｏ．２５〜３２は、本発明による
化学成分は規定外の線材である。
５ｍｍの各ビレットを製作し、熱間圧延により所望直径
の線材を製造した。熱間圧延後の線材を９６５℃で再加
熱後、恒温変態温度を変化させるために、３５０〜５５
０℃の所望の温度に保持した鉛浴炉に浸漬することによ
り、これらの温度（３５０〜５５０℃）に急冷した。こ
のときの平均冷却速度は、１０℃／ｓｅｃであった。こ
の鉛浴炉に２０ｍｉｎ保持して、前記線材の恒温変態処
理を行った。引き続き加工率５〜４０％で伸線加工を行
い直径７ｍｍの線材を製作し、これらを供試材とした。
得られ供試材について、引張強さ及び絞り（いずれもＪ
ＩＳ Ｚ ２２４１に準拠）を測定した。得られた供試
材の引張強さ及び絞りを表１に示す。なお、Ｎｏ．１〜
２４は、本発明による化学成分の発明鋼であり、Ｎｏ．
１〜１５は本発明の実施例であり、Ｎｏ．１６〜２４は
熱処理条件又は冷間伸線条件が本発明の範囲外となる比
較例である。また、Ｎｏ．２５〜３２は、本発明による
化学成分は規定外の線材である。
【００３２】
【表１】
【００３３】本発明鋼を本発明法により製造した線材
は、実施例のＮｏ．１〜１５に示されるように、引張強
さが１０００〜１４００Ｎ／ｍｍ2 （９８０Ｎ／ｍｍ2
以上）のものが得られ、かつ、絞りも６０％以上のもの
が得られた。本発明鋼でも本発明によらないものは、優
れた強度−延性バランスは得られず、引張強さが高いも
のは、絞りが低く、一方、絞りが高いものは引張強さが
低いという結果であった。また、比較鋼を本発明法で製
造しても化学成分範囲外の場合、所定の特性が得られな
った。
は、実施例のＮｏ．１〜１５に示されるように、引張強
さが１０００〜１４００Ｎ／ｍｍ2 （９８０Ｎ／ｍｍ2
以上）のものが得られ、かつ、絞りも６０％以上のもの
が得られた。本発明鋼でも本発明によらないものは、優
れた強度−延性バランスは得られず、引張強さが高いも
のは、絞りが低く、一方、絞りが高いものは引張強さが
低いという結果であった。また、比較鋼を本発明法で製
造しても化学成分範囲外の場合、所定の特性が得られな
った。
【００３４】伸線加工率の影響について、供試材Ｎｏ．
１、１６、１７により、さらに説明する。これらの供試
材の化学成分および熱処理条件はほぼ同一である。伸線
加工率が５％の供試材（Ｎｏ．１６）は、絞りも６６％
と高い延性を有するが、加工硬化の効果が小さく、引張
強さは９０３Ｎ／ｍｍ2 であった。一方、伸線加工率が
４０％の供試材（Ｎｏ．１７）は、引張強さが１０６９
Ｎ／ｍｍ2と高い値が得られたが絞りは４６％と低いも
のとなった。伸線加工率が２０％の本発明の供試材（Ｎ
ｏ．１）は、引張強さが１１１８Ｎ／ｍｍで、絞りも６
８％となり、強度−延性バランスの優れた高強度ボルト
が得られる。
１、１６、１７により、さらに説明する。これらの供試
材の化学成分および熱処理条件はほぼ同一である。伸線
加工率が５％の供試材（Ｎｏ．１６）は、絞りも６６％
と高い延性を有するが、加工硬化の効果が小さく、引張
強さは９０３Ｎ／ｍｍ2 であった。一方、伸線加工率が
４０％の供試材（Ｎｏ．１７）は、引張強さが１０６９
Ｎ／ｍｍ2と高い値が得られたが絞りは４６％と低いも
のとなった。伸線加工率が２０％の本発明の供試材（Ｎ
ｏ．１）は、引張強さが１１１８Ｎ／ｍｍで、絞りも６
８％となり、強度−延性バランスの優れた高強度ボルト
が得られる。
【００３５】供試材Ｎｏ．１８〜２４は本発明による化
学成分で、冷間伸線条件も本発明の範囲にある。しかし
ながら、熱処理条件が本発明の規定外にあるので、いず
れの供試材も、絞りが６０％に達したものがなく、引張
強さが高いものもあるが、引張強さが低いものもあり、
引張強さのバラツキが大きかった。このため、本発明の
目的である、１０Ｔクラス以上の引張強さ（９８０Ｎ／
ｍｍ2 以上）を有し、かつ絞りが６０％以上となる高強
度ボルト用線材を得ることができなかった。
学成分で、冷間伸線条件も本発明の範囲にある。しかし
ながら、熱処理条件が本発明の規定外にあるので、いず
れの供試材も、絞りが６０％に達したものがなく、引張
強さが高いものもあるが、引張強さが低いものもあり、
引張強さのバラツキが大きかった。このため、本発明の
目的である、１０Ｔクラス以上の引張強さ（９８０Ｎ／
ｍｍ2 以上）を有し、かつ絞りが６０％以上となる高強
度ボルト用線材を得ることができなかった。
【００３６】また、供試材Ｎｏ．２５〜３２は、本発明
による化学成分の規定外の高強度ボルト用線材であり、
引張強さが９８０Ｎ／ｍｍ2 以上、絞りが６０％以上の
両方を満足するものがなかった。引張強さが高いもの
は、絞りが低く、絞りが高いものは引張強さが低いとい
う結果である。
による化学成分の規定外の高強度ボルト用線材であり、
引張強さが９８０Ｎ／ｍｍ2 以上、絞りが６０％以上の
両方を満足するものがなかった。引張強さが高いもの
は、絞りが低く、絞りが高いものは引張強さが低いとい
う結果である。
【００３７】供試材Ｎｏ．１と、供試材Ｎｏ．２５およ
び２６について、さらに説明する。これらの供試材は、
Ｃ量が異なるのみで、他の化学成分、熱処理条件および
冷間伸線条件はほぼ同一で、本発明の範囲にある。Ｃ量
が０．０５％と低い供試材（Ｎｏ．２５）は絞りが６２
％と優れた延性が得られたが、引張強さが８５２Ｎ／ｍ
ｍ2 と低くものであった。一方、Ｃ量が０．３３％と高
い供試材（Ｎｏ．２６）は引張強さが１２３４Ｎ／ｍｍ
2 と高くなったが、絞りが３９％と低いものとなった。
本発明の供試材（Ｎｏ．１）は、引張強さが１１１８Ｎ
／ｍｍで、絞りも６８％となり、強度−延性バランスの
優れた高強度ボルトが得られた。
び２６について、さらに説明する。これらの供試材は、
Ｃ量が異なるのみで、他の化学成分、熱処理条件および
冷間伸線条件はほぼ同一で、本発明の範囲にある。Ｃ量
が０．０５％と低い供試材（Ｎｏ．２５）は絞りが６２
％と優れた延性が得られたが、引張強さが８５２Ｎ／ｍ
ｍ2 と低くものであった。一方、Ｃ量が０．３３％と高
い供試材（Ｎｏ．２６）は引張強さが１２３４Ｎ／ｍｍ
2 と高くなったが、絞りが３９％と低いものとなった。
本発明の供試材（Ｎｏ．１）は、引張強さが１１１８Ｎ
／ｍｍで、絞りも６８％となり、強度−延性バランスの
優れた高強度ボルトが得られた。
【００３８】
【発明の効果】本発明では、鋼材の成分組成を特定する
とともに、熱処理により、その組織をベーナイトとし、
適正な伸線加工による加工硬化を付与することによって
従来の非調質ボルト用鋼線より、引張強さ９８０Ｎ／ｍ
ｍ2 以上、絞り６０％以上強度−延性バランスが優れた
高強度ボルト用線材を提供し得ることとなった。最近の
ボルト成形機の高剛性化や成形用工具の超硬合金等の使
用による改善による高強度の素材の加工が可能になって
きたことに伴い、絞りが６０％以上の高い延性を有する
強度と延性に優れた高強度ボルト用線材の出現により、
１０Ｔクラスのみならず１２Ｔクラスのボルトの製造で
も、ボルト成形前の球状化焼なまし処理、成形後の焼入
れ焼もどし処理が省略が可能となり、大きなコストダウ
ンを達成できる。
とともに、熱処理により、その組織をベーナイトとし、
適正な伸線加工による加工硬化を付与することによって
従来の非調質ボルト用鋼線より、引張強さ９８０Ｎ／ｍ
ｍ2 以上、絞り６０％以上強度−延性バランスが優れた
高強度ボルト用線材を提供し得ることとなった。最近の
ボルト成形機の高剛性化や成形用工具の超硬合金等の使
用による改善による高強度の素材の加工が可能になって
きたことに伴い、絞りが６０％以上の高い延性を有する
強度と延性に優れた高強度ボルト用線材の出現により、
１０Ｔクラスのみならず１２Ｔクラスのボルトの製造で
も、ボルト成形前の球状化焼なまし処理、成形後の焼入
れ焼もどし処理が省略が可能となり、大きなコストダウ
ンを達成できる。
【図１】引張強さと恒温変態温度との関係を示す図であ
る。
る。
【図２】絞りと恒温変態温度との関係を示す図である。
Claims (6)
- 【請求項１】 質量％で、Ｃ：０．１０〜０．３０％、
Ｓｉ：０．８０％以下（０％を含む）、Ｍｎ：０．８０
〜２．２０％、Ｃｒ：０．５０〜１．５０％からなり、
残部がＦｅおよび不可避不純物元素からなる鋼を、 ＡC3変態点以上に加熱した後、３５０〜４５０℃の温度
まで急冷して、この温度で恒温変態させて冷却後、１０
〜３０％の加工率で冷間伸線することを特徴とする強度
と延性に優れた高強度ボルト用線材の製造方法。 - 【請求項２】 質量％で、Ｃ：０．１０〜０．３０％、
Ｓｉ：０．８０％以下（０％を含む）、Ｍｎ：０．８０
〜２．２０％、Ｃｒ：０．５０〜１．５０％からなると
共に、 Ｍｏ：０．２０％以下（０％を含む）、Ｔｉ：０．１０
％以下（０％を含む）、Ｎｂ：０．１０％以下（０％を
含む）、Ｂ：０．００５０％（０％を含む）の内、１種
又は２種以上含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物元
素からなる鋼を、 ＡC3変態点以上に加熱した後、３５０〜４５０℃の温度
まで急冷して、この温度で恒温変態させて冷却後、１０
〜３０％の加工率で冷間伸線することを特徴とする強度
と延性に優れた高強度ボルト用線材の製造方法。 - 【請求項３】 前記恒温変態をさせる温度が、ＭS 変態
点温度とＭS 変態点温度＋５０℃との間の温度範囲（Ｍ
S 変態点温度を含まない。）にある請求項１又は２記載
の強度と延性に優れた高強度ボルト用線材の製造方法。 - 【請求項４】 引張強さが９８０Ｎ／ｍｍ2 以上であ
り、絞りが６０％以上である請求項１又は２又は３記載
の強度と延性に優れた高強度ボルト用線材の製造方法。 - 【請求項５】 鋼の成分が、質量％で、Ｃ：０．１０〜
０．３０％、Ｓｉ：０．８０％以下（０％を含む）、Ｍ
ｎ：０．８０〜２．２０％、Ｃｒ：０．５０〜１．５０
％からなり、残部がＦｅおよび不可避不純物元素からな
り、 組織がベーナイトからなり、引張強さが９８０Ｎ／ｍｍ
2 以上で、かつ絞りが６０％以上であることを特徴とす
る強度と延性に優れた高強度ボルト用線材。 - 【請求項６】 鋼の成分が、質量％で、Ｃ：０．１０〜
０．３０％、Ｓｉ：０．８０％以下（０％を含む）、Ｍ
ｎ：０．８０〜２．２０％、Ｃｒ：０．５０〜１．５０
％からなると共に、 Ｍｏ：０．２０％以下（０％を含む）、Ｔｉ：０．１０
％以下（０％を含む）、Ｎｂ：０．１０％以下（０％を
含む）、Ｂ：０．００５０％（０％を含む）の内、１種
又は２種以上含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物元
素からなり、 組織がベーナイトからなり、引張強さが９８０Ｎ／ｍｍ
2 以上で、かつ絞りが６０％以上であることを特徴とす
る強度と延性に優れた高強度ボルト用線材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08673897A JP3751707B2 (ja) | 1997-04-04 | 1997-04-04 | 強度と延性に優れた高強度ボルト用線材およびその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08673897A JP3751707B2 (ja) | 1997-04-04 | 1997-04-04 | 強度と延性に優れた高強度ボルト用線材およびその製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10280036A true JPH10280036A (ja) | 1998-10-20 |
| JP3751707B2 JP3751707B2 (ja) | 2006-03-01 |
Family
ID=13895165
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP08673897A Expired - Fee Related JP3751707B2 (ja) | 1997-04-04 | 1997-04-04 | 強度と延性に優れた高強度ボルト用線材およびその製造法 |
Country Status (1)
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|---|---|
| JP (1) | JP3751707B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100554748B1 (ko) * | 2001-12-24 | 2006-02-24 | 주식회사 포스코 | 신선용 고강도 선재의 제조방법 |
| JP2014098177A (ja) * | 2012-11-13 | 2014-05-29 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 鋼線、及び鋼線の製造方法 |
| KR20210060528A (ko) | 2018-10-30 | 2021-05-26 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 볼트용 강 및 그 제조 방법 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110468328B (zh) * | 2019-08-05 | 2021-03-23 | 洛阳双瑞特种装备有限公司 | 一种钢结构螺栓用钢 |
-
1997
- 1997-04-04 JP JP08673897A patent/JP3751707B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100554748B1 (ko) * | 2001-12-24 | 2006-02-24 | 주식회사 포스코 | 신선용 고강도 선재의 제조방법 |
| JP2014098177A (ja) * | 2012-11-13 | 2014-05-29 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 鋼線、及び鋼線の製造方法 |
| KR20210060528A (ko) | 2018-10-30 | 2021-05-26 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 볼트용 강 및 그 제조 방법 |
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