JPH10273864A - 複合不織布及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 短繊維ウエブと長繊維ウエブとの剥離強力が
強く、柔軟性に優れた複合不織布を提供する。 【解決手段】 分割型二成分系複合連続単糸の分割によ
り発現した極細割繊フイラメント群からなる長繊維ウエ
ブと主として芯鞘複合短繊維からなる短繊維ウエブが積
層されてなり、長繊維ウエブの構成繊維同士及び長繊維
ウエブと短繊維ウエブの構成繊維同士及び短繊維ウエブ
の構成繊維同士とが三次元交絡により一体化してなる複
合不織布。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明が属する技術分野】本発明は、繊維形成性重合体
からなる長繊維ウエブと主として繊維形成性重合体から
なる短繊維ウエブとが積層一体化されてなる複合不織布
であって、層間剥離強力が高く、柔軟性に優れ、更に良
好なフイルタ−性能を有しており、医療・衛生材料、衣
料用、生活関連資材用、産業資材用と広範囲の用途に適
用できる複合不織布及びその製造方法に関するものであ
る。

【０００２】

【従来の技術】従来から、基布上に短繊維ウエブを積層
した種々の複合不織布が開示されている。例えば、特開
昭５３−１１４９７５号公報や特開昭５３−１２４６０
１号公報には、織編物を基布としこの上に分割型二成分
系複合短繊維からなる不織ウエブあるいはメルトブロー
ン法により得られる極細繊維ウエブを積層した複合不織
布が開示されている。しかしながら、これらの複合不織
布はその用途が合成皮革に限定されしかもコスト的に極
めて高価で経済的にも劣るものであった。更に、特開昭
６３−２１１３５４号公報には、スパンボンド法によっ
て得られる長繊維不織布を基布としこの片面あるいは両
面に存在する長繊維を部分的に切断して繊維端を形成
し、この繊維端と基布上に短繊維ウエブを積層した繊維
とを絡合させた複合不織布が開示されている。しかしな
がら、この複合不織布は長繊維を部分的に切断するため
機械的特性が低下し、しかも長繊維不織布特有の表面平
滑性が損なわれるという問題を有している。又、特公昭
５４−２４５０６号公報には、熱可塑性繊維不織布から
なる通気性熱溶着層と天然繊維等からなる通気性非熱溶
着層とが積層され、非熱溶着層上に熱溶着性物質が点在
的に配置され、かつ熱溶着性物質と熱溶着層との溶融部
が非熱溶着層の両面から浸透して前記非熱溶着層を接着
狭持した構造を有する積層不織構造体が提案されてい
る。しかしながら、この積層不織構造体は、天然繊維が
積層されているため吸水性には優れるものの、通気性の
向上を目的とすることからも明らかなようにフイルタ−
性能を有しないものである。しかも、この積層不織構造
体は、これを製造するに際して通気性熱溶着層と通気性
非熱溶着層とを積層する工程と、非熱溶着層上に含浸用
熱溶着性シ−ト層を重合し超音波融着処理により熱溶着
性物質と熱溶着層との溶融部が非熱溶着層の両面から浸
透して前記非熱溶着層を接着狭持した構造を発現する工
程と、前記含浸用熱溶着性シ−トをその溶融部を残して
剥離する工程とを必要とするなど製造技術の観点からす
れば煩雑で経済的にも劣るものであった。

【０００３】

【発明が解決しょうとする課題】そこで、本発明は、２
種類の繊維形成性重合体から構成される極細割繊フイラ
メント郡より構成された不織布層と主として繊維形成性
重合体からなる短繊維不織布層とが積層されてなる複合
不織布であって、両不織布の層間剥離強力が高く、柔軟
性に優れ、良好なフイルタ−特性を有する複合不織布
と、それを効率良く製造できる方法を提供しようとする
ものである。

【０００４】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、前記課題
を達成すべく鋭意検討の結果、本発明に到達した。すな
わち、本発明は、以下の構成をその要旨とするものであ
る。

【０００５】繊維形成性低融点重合体Ａと前記低融点重
合体Ａに対し非相溶性でかつ前記低融点重合体Ａの融点
より３０〜１８０℃高い融点を有する繊維形成性高融点
重合体Ｂとからなる分割型二成分系複合連続単糸の分割
により発現した前記低融点重合体Ａ及び前記高融点重合
体Ｂから構成される極細割繊フイラメント群からなる長
繊維ウエブと、主として繊維形成性低融点重合体Ｃを鞘
部に繊維形成性高融点重合体Ｄを芯部に配置せしめた芯
鞘複合短繊維からなる短繊維ウエブとが積層されてな
り、かつ長繊維ウエブの構成繊維同士、長繊維ウエブと
短繊維ウエブとの構成繊維同士及び短繊維ウエブの構成
繊維同士の三次元交絡により一体化してなることを特徴
とする複合不織布。

【０００６】繊維形成性低融点重合体Ａと前記低融点重
合体Ａに対し非相溶性でかつ前記低融点重合体Ａの融点
より３０〜１８０℃高い融点を有する繊維形成性高融点
重合体Ｂとからなる分割型二成分系複合連続単糸群を溶
融紡糸し、前記複合連続単糸群をエアーサッカーを用い
て引取り、スクリーンコンベア等の移動式捕集面上に開
繊堆積させて長繊維ウエブとし、前記長繊維ウエブを部
分熱圧着装置を用いて前記複合連続単糸群に部分的な熱
圧着処理を施して長繊維ウエブを得、前記長繊維ウエブ
の少なくとも片面に主として繊維形成性低融点重合体Ｃ
を鞘部に繊維形成性高融点重合体Ｄを芯部に配置せしめ
た芯鞘複合短繊維からなる短繊維ウエブを積層し、次い
で、前記積層体に高圧液体流処理を施し、長繊維ウエブ
の構成繊維同士、長繊維ウエブと短繊維ウエブとの構成
繊維同士及び短繊維ウエブの構成繊維同士を三次元的に
交絡させることにより積層体を全体として一体化させる
ことを特徴とする複合不織布の製造方法。

【０００７】前記複合不織布の製造方法において、長繊
維ウエブとして、部分的に熱圧着した長繊維ウエブを座
屈処理にて熱圧着されていない部位に存在する前記複合
連続単糸を分割割繊させて、低融点重合体Ａ又は高融点
重合体Ｂから構成される極細割繊フイラメント群を少な
くとも一部発現させ、かつ極細割繊フイラメント群は非
交絡状態とした長繊維ウエブを用いることを特徴とする
複合不織布の製造方法。

【０００８】前記複合不織布の製造方法において、長繊
維ウエブとして、部分的に熱圧着した長繊維ウエブに高
圧液体流処理を施して熱圧着されていない部位に存在す
る前記複合連続単糸を分割させて、低融点重合体Ａ又は
高融点重合体Ｂから構成される極細割繊フイラメント群
を少なくとも一部発現させ、かつ極細割繊フイラメント
群同士を三次元的に交絡させた長繊維ウエブを用いるこ
とを特徴とする複合不織布の製造方法。

【０００９】

【発明の実施の形態】次に、本発明を詳細に説明する。
まず、本発明に使用する分割型二成分系複合連続単糸よ
り構成された長繊維ウエブについて説明する。該分割型
二成分系複合連続単糸は、繊維形成性低融点重合体Ａ
と、該低融点重合体Ａに対し非相溶性の繊維形成性高融
点重合体Ｂとからなるものである。該低融点重合体Ａと
該高融点重合体Ｂとが互いに非相溶性であるのは、単糸
に衝撃を与えたときに分割しやすいようにするためであ
る。

【００１０】分割型二成分系複合連続単糸の繊維形成性
高融点重合体Ｂの融点は繊維形成性低融点重合体Ａの融
点より３０〜１８０℃高くなければならない。両者の融
点差が３０℃未満であると、部分熱圧着装置を用いて熱
圧着処理する際に、低融点重合体のみでなく高融点重合
体も軟化溶融することとなり、柔軟性を有する複合不織
布が得られないこと及び後の分割割繊工程において両成
分が分割割繊しにくくなり、目標の複合不織布が得られ
ないこととなる。逆に融点差が１８０℃を超えると、両
重合体を溶融複合紡糸する際に低融点重合体が熱劣化を
起こしやすく、現実的に複合連続単糸を製造しにくくな
るため、好ましくない。

【００１１】分割型二成分系複合連続単糸の具体例とし
ては、図１〜図４に示した如き横断面を持つものが好ま
しい。これらは、繊維形成性低融点重合体Ａ及び繊維形
成性高融点重合体Ｂの両成分が共に繊維の表面に露出し
ており、かつ繊維の断面内において、一方の成分が他方
の成分により分割割繊可能な形に仕切られているもので
ある。

【００１２】分割型二成分系複合連続単糸の単糸繊度
は、１〜１２デニールであることが好ましい。単糸繊度
が１デニール未満になると、溶融紡糸する際の紡糸口金
の単孔当たりの吐出量が低下し、生産量が低下する傾向
にあり、また、生産量を向上させるために、紡糸口金の
孔数を増加させると、紡糸工程が不安定になる。一方、
単糸繊度が１２デニールを超えると、溶融紡糸された糸
条の冷却やエアーサッカーによる引き取りが困難になる
傾向にあり、また、糸条の冷却を促進させるため、紡糸
口金の孔数を減らすと、生産量が低下する。

【００１３】分割型二成分系複合連続単糸は、後の分割
割繊処理により、低融点重合体Ａと高融点重合体Ｂとの
境界で分割され、低融点重合体Ａからなる割繊フイラメ
ント又は高融点重合体Ｂからなる割繊フイラメントが少
なくとも一部発現する。本発明において、少なくとも一
部発現する割繊フイラメントの単糸繊度は、０．８デニ
ール以下が好ましく、より好ましくは０．０５〜０．８
デニール、さらに好ましくは０．１〜０．５デニールで
ある。単糸繊度が０．０５デニール未満であると、現実
的に紡糸が困難となり分割型二成分系複合連続単糸が安
価で合理的に得られにくい。また、十分に分割割繊を行
うことが困難となる傾向にある。一方、０．８デニール
を超えると、得られた複合不織布は柔軟性に劣り粗硬感
が発生する傾向にあり、また、短繊維ウエブとの交絡性
が弱くなるため複合不織布の層間剥離強力に劣る傾向に
なる。

【００１４】本発明において、分割型二成分系複合連続
単糸を構成する低融点重合体Ａと高融点重合体Ｂとの組
み合わせとしては、ポリオレフイン／ポリアミド、ポリ
オレフイン／ポリエステル、ポリアミド／ポリエステル
等が挙げられるが、これらは代表例であって他の各種の
組み合わせも任意に採用される。

【００１５】本発明に使用しうる繊維形成性ポリオレフ
イン系重合体の例としては、炭素原子数が２〜１６の脂
肪族α−モノオレフイン、例えばエチレン、プロピレ
ン、１−ブテン、１−ペンテン，３−メチル１−ブテ
ン、１−ヘキセン、１−オクテン、１−ドデセン、１−
オクタデセンのホモポリオレフイン又は共重合ポリオレ
フインがある。脂肪族α−モノオレフインは他のオレフ
イン及び／又は少量（重合体重量の約１０重量％まで）
の他のエチレン系不飽和モノマー、例えばブタジエン、
イソプレン、１，３−ペンタジエン、スチレン、α−メ
チルスチレンの如き類似のエチレン系不飽和モノマーと
共重合されていてもよい。特にポリエチレンの場合、重
合体重量の約１０重量％までのプロピレン、１−ブテ
ン、１−ヘキセン、１−オクテン又は類似の高級α−オ
レフインと共重合させたものが製糸性がよくなるため好
ましい。

【００１６】本発明に使用しうる繊維形成性ポリアミド
系重合体の例としては、ナイロン−４、ナイロン−４
６、ナイロン−６、ナイロン−６６、ナイロン−６１
０、ナイロン−１１、ナイロン−１２やポリメタキシレ
ンアジパミド（ＭＸＤ−６）、ポリパラキシレンデカン
アミド（ＰＸＤ−１２）、ポリビスシクロヘキシルメタ
ンデカンアミド（ＰＣＭ−１２）又はこれらのモノマー
を構成単位とする共重合ポリアミドがある。本発明に使
用しうる繊維形成性ポリエステル系重合体の例として
は、酸成分としてテレフタル酸、イソフタル酸、フタル
酸、２，６−ナフタレンジカルボン酸等の芳香族ジカル
ボン酸もしくはアジピン酸、セバシン酸などの脂肪族ジ
カルボン酸又はこれらのエステル類と、アルコール成分
としてエチレングリコール、ジエチレングリコール、
１，４−ブタンジオール、ネオペンチルグリコール、
１，４−シクロヘキサンジメタノ−ル等のジオール化合
物とから合成されるホモポリエステルないしは共重合ポ
リエステルであり、上記ポリエステルにパラオキシ安息
香酸、５−ナトリウムスルフォイソフタール酸、ポリア
ルキレングリコール、ペンタエリスリトール、ビスフェ
ノールＡ等が添加あるいは共重合されていてもよい。

【００１７】その他の繊維形成性重合体の例としては、
例えばビニル系重合体が用いられ、具体的にはポリビニ
ルアルコール、ポリ酢酸ビニル、ポリアクリル酸エステ
ル、エチレン酢酸ビニル共重合体、ポリ塩化ビニル、ポ
リ塩化ビニリデン、又は、これらの共重合体が用いられ
る。また、ポリフェニレン系重合体又はその共重合体を
使用することもできる。

【００１８】なお、繊維形成性重合体には、本発明の目
的を達成しうる範囲内で、艶消し剤、顔料、防炎剤、消
臭剤、帯電防止剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、抗菌剤
等の任意の添加物が添加されていてもよい。

【００１９】本発明で用いる分割型二成分系複合連続単
糸からなる長繊維ウエブは、一般に以下の如き方法で製
造される。即ち、従来公知の溶融複合紡糸法で紡糸さ
れ、横吹付や環状吹付等の従来公知の冷却装置を用い
て、吹付風により冷却された後、一般的にエアーサッカ
ーを用いて、目標繊度となるように牽引細化されて引き
取られる。牽引速度は３０００ｍ／分以上、特に、４０
００ｍ／分以上が不織布の寸法安定性が向上するため更
に好適である。エアーサッカーから排出される分割型二
成分系複合連続単糸は、一般的には、高圧電場中のコロ
ナ放電域か、又は、摩擦衝突帯域を通過せしめて帯電開
繊させた後、スクリーンからなるコンベアーの如き移動
堆積装置上に開繊集積させて長繊維ウエブを得ることが
できる。

【００２０】次に、該長繊維ウエブを部分熱圧着装置を
用いて処理し部分的に熱圧着する。部分的な熱圧着と
は、例えば繊維形成性低融点重合体Ａの融点以下の温度
で加熱され表面に彫刻模様が刻印された金属ロールすな
わちエンボスロールと、加熱され表面が平滑な金属ロー
ルとの間に、長繊維ウエブを通すことによって、いわゆ
る熱エンボスロールを用いて、また超音波融着機を用い
て、前記彫刻模様に当接する長繊維ウエブ同士を熱的に
圧着せしめることをいう。

【００２１】個々の熱圧着形状は、円形である必要は無
く、菱形、三角形、Ｔ形等任意の形状を適宜選択すれば
よい。個々の熱圧着部の面積は、０．１〜１．０ｍｍ²
の範囲で、その密度すなわち圧接点密度が４〜８０点／
ｃｍ² のものであるのがよい。また、長繊維ウエブの全
表面積に対する全圧接領域の面積の比すなわち圧接面積
率は５〜３０％が好ましく、さらには５〜２０％が好ま
しい。圧接面積率が５％未満であると、複合不織布の機
械的特性及び寸法安定性が劣る傾向にある。逆に３０％
を超えると、短繊維ウエブを積層し液体流処理にて交絡
処理を施す際に、交絡部分の減少により両ウエブ層の層
間剥離強力が低下する傾向にある。

【００２２】熱圧着処理における熱圧着温度（エンボス
ロール温度）は、繊維形成性低融点重合体Ａの融点以下
の温度、好ましくは繊維形成性低融点重合体Ａの融点よ
り５〜３０℃低い温度とする。例えば、融点より高い温
度で加工を行うと、熱圧着装置に長繊維ウエブが固着し
著しく操業性を悪化させることとなる。熱圧着温度が繊
維形成性低融点重合体Ａの融点に近い温度であると、熱
圧着は強固なものとなるため、長繊維ウエブの寸法安定
性は優れ、また、後の高圧液体流処理において、複合連
続単糸の分割割繊及び交絡一体化の際に、部分的熱圧着
部は残存し、非熱圧着部に存在する極細割繊フイラメン
ト群が三次元的に交絡する。よって、得られる複合不織
布は、縦・横の破断伸度が高く寸法安定性に優れ、機械
的強力が高いものとなる。一方、熱圧着温度が繊維形成
性低融点重合体Ａの融点に遠い温度であると、部分的熱
圧着部は繊維形態を残した仮熱圧着の状態となり、後の
高圧液体流処理において、複合連続単糸の分割割繊及び
交絡一体化の際に、部分的熱圧着部は剥離されて繊維状
となり、複合連続単糸群や極細割繊フイラメント群は自
由に運動することができ、よりランダムに三次元的に交
絡する。よって、得られる複合不織布は、柔軟性に優
れ、層間剥離強力の高いものとなる。

【００２３】長繊維ウエブの目付は１００ｇ／ｍ² 程度
以下が好ましい。目付が１００ｇ／ｍ² を超えると、後
の分割割繊処理において、実質上、長繊維ウエブの全厚
みを通じて、十分に分割型二成分系複合連続単糸が割繊
されない傾向となる。即ち、長繊維ウエブの厚みの中心
部に未割繊の分割型二成分系複合連続単糸が残存する傾
向となる。しかし、このような場合であっても、本発明
の実施態様の一つであることには変わりない。長繊維ウ
エブの目付の下限については、特に限定されないが、得
られる複合不織布の地合い等を考慮すると１０ｇ／ｍ²
程度までが好ましい。

【００２４】本発明は、前記長繊維ウエブの少なくとも
片面に短繊維ウエブが積層されて構成繊維同士が交絡一
体化したものであるが、短繊維ウエブを積層する長繊維
ウエブとしては、分割型二成分系複合連続単糸からなる
部分的に熱圧着された長繊維ウエブであっても、予め単
糸を形成する二成分を分割割繊させて極細割繊フイラメ
ント群を少なくとも一部発現させた長繊維ウエブであっ
てもよい。

【００２５】部分的に熱圧着された長繊維ウエブを予め
単糸を形成する二成分を分割割繊させて極細割繊フイラ
メント群を少なくとも一部発現させる方法として、長繊
維ウエブを機械的に揉み加工（座屈処理）して分割割繊
する方法、長繊維ウエブに高圧液体流処理を施し衝撃を
与えて分割割繊する方法が適用される。

【００２６】機械的な揉み加工（座屈処理）にて分割割
繊する方法としては、例えば、座屈加工機すなわち一対
のロールを通じて長繊維ウエブを押し込み式クリンパー
内へ押し込み、揉み加工により分割割繊する方法、長繊
維ウエブを一対のギアロールに通して座屈させることに
より分割割繊する方法、長繊維ウエブを複数のガイド間
に通し擦過屈曲させて分割割繊する方法、長繊維ウエブ
を液体中に浸漬して液流により分割割繊する方法等が挙
げられる。

【００２７】高圧液体流処理を施し衝撃を与えて分割割
繊する方法とは、後の本発明の長繊維ウエブと短繊維ウ
エブとを交絡一体化させる際に用いる水流と同様で、水
を噴射孔から高圧力で噴射させて得られる水流（高圧液
体流）により長繊維ウエブを分割割繊することをいう。

【００２８】予め分割割繊処理を施すことにより、後の
短繊維ウエブとの積層一体化交絡処理において、低い高
圧液体流のエネルギーで構成繊維同士の交絡一体化を行
うことができる。よって、予め施す分割割繊処理での割
繊率が高い程、低い高圧液体流のエネルギーで構成繊維
同士の交絡一体化を行うことができる。ここでいう割繊
率とは、次の方法により求められる。すなわち、長繊維
ウエブの任意の１０個所を選び、その断面を１００倍に
拡大して断面写真を撮影する。１枚の断面写真からラン
ダムに３０本のフイラメントを選び、下記式により割繊
率を求める。同様の操作を１０枚の断面写真について行
い、得られた値の平均値をその長繊維ウエブの割繊率と
する。 割繊率（％）＝（３０／Ｘ）×１００ 上式において、Ｘは完全に割繊されたと仮定したときの
低融点重合体からなるフイラメント及び高融点重合体か
らなるフイラメントの全フイラメントの総数である。

【００２９】特に、本発明においては、後の構成繊維同
士の交絡一体化処理を効率的に行えて、層間剥離強力に
優れた複合不織布を得るには、割繊率は６０％以上が好
ましく、より好ましくは８０％以上、さらに好ましくは
９０％以上である。

【００３０】本発明において、短繊維ウエブを積層する
長繊維ウエブは、後の積層一体化交絡処理での高圧液体
流エネルギ−の仕様及び複合不織布の要求性能等に応じ
て、予め割繊処理を施していない長繊維ウエブや前記種
々の方法により予め割繊処理を施した長繊維ウエブを適
宜選択すればよい。

【００３１】機械的な揉み加工（座屈処理）にて分割割
繊する方法により、予め極細割繊フイラメント群を発現
させた長繊維ウエブは、極細割繊フイラメント群が非交
絡状態であるので、フイラメントの自由度が大きく、ま
たフイラメント間の空隙が大きいので、後の短繊維ウエ
ブとの積層一体化交絡処理において、極細割繊フイラメ
ント群の間に短繊維ウエブの構成繊維が制限されること
なく入り込み、絡みやすい。したがって、高圧液体流に
よる積層交絡一体化を低い液体流エネルギーで行うこと
ができ、得られる複合不織布は、柔軟性に優れる上、層
間剥離強力に優れたものとなる。

【００３２】高圧液体流を施し衝撃を与えて分割割繊す
る方法により、予め極細割繊フイラメント群を発現させ
た長繊維ウエブは、分割型二成分系複合連続単糸の殆ど
が割繊されて交絡状態の極細割繊フイラメント群を発現
している。よって、後の短繊維ウエブとの積層一体化交
絡処理において、構成繊維同士の交絡一体化のみの目的
で高圧液体流処理を施せばよい。

【００３３】予め割繊処理を施していない長繊維ウエブ
では、後の短繊維ウエブとの積層一体化交絡処理におい
て、分割型二成分系複合連続単糸の分割割繊する作用と
発現した極細割繊フイラメント群同士又は割繊フイラメ
ント群と短繊維又は短繊維同士とが三次元的に交絡一体
化させる作用と同時に行われる。よって予め極細割繊フ
イラメント群を発現させた長繊維ウエブを用いる方法と
比較して交絡一体化処理における高圧液体流のエネルギ
ーが高く、又、得られた複合不織布は柔軟性にやや劣る
ものの、生産工程が簡略化される。また、得られる複合
不織布は緻密に交絡一体化したフイルター性能に優れた
ものとなる。

【００３４】本発明に使用する短繊維ウエブは、ポリオ
レフイン、ポリアミド、ポリエステル等の繊維形成性重
合体からなる芯鞘複合短繊維により主として構成され
る。この芯鞘複合短繊維は、繊維形成性低融点重合体Ｃ
を鞘部に、繊維形成性高融点重合体Ｄを芯部に配置せし
めたものであって、芯部に配される重合体の融点と鞘部
に配される重合体の融点との差は、２０℃以上であるこ
とが好ましい。芯部と鞘部の重合体の融点の差が２０℃
未満であると、得られた複合不織布を要求性能に応じて
熱処理する際に、高温で処理すると、繊維表面の鞘部の
重合体が軟化又は溶融すると共に、芯部の重合体が熱劣
化して繊維自体の引張強力、引裂強力及び曲げ強力が低
下する傾向にある。一方、低温で処理すると芯部の重合
体は熱劣化しないものの、鞘部の重合体が十分軟化又は
溶融しないため熱処理の効果を期待しにくい。したがっ
て、芯部と鞘部の重合体の融点差を少なくとも２０℃と
すると、熱処理により、鞘部の重合体は繊維交差点にて
少なくとも部分的に軟化又は溶融して、融着結合するた
め、不織布の強力が向上し、しかも芯成分の重合体は熱
劣化せずに繊維構造を保っているため不織布の強力を保
つことができる。よって、本発明に用いる短繊維は前記
構成を有するため、複合不織布を熱処理する効果が期待
できる。

【００３５】例えば、複合不織布の表面の毛羽立ちを抑
制する目的で、短繊維を構成する芯部の重合体の融点未
満の温度〜鞘部の重合体の融点以上の温度で熱処理する
ことにより、鞘部の重合体を繊維交差点にて少なくとも
部分的に軟化又は溶融させ、複合不織布の表面の毛羽立
ちを抑制する。その一方で、芯部の重合体を熱劣化させ
ずに繊維構造を保たせるため、複合不織布の柔軟性は維
持させながら優れた機械的強力を有する複合不織布を得
ることが可能となる。

【００３６】また、複合不織布を用いて袋体や簡易マス
ク等の製品を製造する目的で複合不織布にヒートシール
等の熱処理加工を施す際、短繊維を構成する鞘部の重合
体の融点以下の温度で熱処理し、短繊維の鞘部同士ある
いは短繊維の鞘部と長繊維ウエブを構成する低融点重合
体とを熱溶融により強固に融着させ、その一方で、短繊
維の芯部の重合体を熱劣化させずに繊維構造を保たせ、
そのヒートシール部において優れた機械的強力を有する
複合不織布からなる製品を得ることが可能となる。

【００３７】なお、複合不織布の上記ヒートシール部を
型抜き等により切断した場合でも、その切断部において
は、短繊維の芯部の重合体を熱劣化させずに繊維構造を
保っているため柔軟性が維持され、一方、構成繊維同士
は熱溶融により強固に融着しているので品位もまた維持
されたものとなる。

【００３８】さらに、複合不織布に高いフイルター性能
が要求される場合には、短繊維を構成する鞘部の重合体
の融点以下の温度で熱カレンダー加工を施すことによ
り、短繊維の鞘部同士あるいは短繊維の鞘部と長繊維ウ
エブを構成する低融点重合体とを少なくとも部分的に熱
圧着させ、複合不織布の構成繊維間の間隙を小さくし、
優れたフイルター性能を有する複合不織布を得ることが
可能となる。要求されるフイルター性能に応じて、すな
わち要望の構成繊維間の間隙を達成するために、熱カレ
ンダー加工に適用する加工温度、加工線圧を適宜選択す
ることにより、フイルター性能を制御することが可能で
ある。また、フイルターに限らず、要求性能に応じて、
場合によっては短繊維を構成する芯部の重合体の融点未
満の温度〜鞘部の重合体の融点以上の温度で、かつ高い
線圧をかけて熱カレンダー加工を施してもよい。

【００３９】芯鞘複合短繊維に使用しうる繊維形成性重
合体のポリオレフイン、ポリアミド、ポリエステル等の
例としては、分割型二成分系複合連続単糸に用いる繊維
形成性重合体と同じものを用いればよい。芯部／鞘部の
重合体の組み合わせとして、ポリエステル系重合体／ポ
リオレフイン系重合体、高融点ポリエステル系重合体／
低融点ポリエステル系重合体、ポリアミド系重合体／ポ
リオレフイン系重合体、ポリエステル系重合体／ポリア
ミド系重合体、高融点ポリアミド系重合体／低融点ポリ
アミド系重合体、高融点ポリオレフイン系重合体／低融
点ポリオレフイン系重合体などが挙げられる。

【００４０】このような組み合わせのうち、芯部の重合
体として複合不織布の機械的特性や生産性の面からポリ
エチレンテレフタレート系重合体、鞘部の重合体として
ヒートシール性、製糸性などの面からポリエチレン系重
合体やポリプロピレン系重合体を用いた芯鞘複合短繊維
がより好ましい。

【００４１】芯鞘複合短繊維の芯部と鞘部の重合体の複
合比（重量比）は、任意にとりうるが、繊維自体の強力
と繊維間の熱接着性の点で７５／２５〜２５／７５の範
囲が好ましい。

【００４２】本発明で用いる芯鞘複合短繊維は、一般に
以下の如き方法で製造される。繊維形成性低融点重合体
Ｃを鞘部に繊維形成性高融点重合体Ｄを芯部に位置せし
める紡糸口金より紡出し、横吹付や環状吹付等の従来公
知の冷却装置を用いて、吹付風により冷却し、仕上げ油
剤を付与した後、一般的に引き取りロールを介して、未
延伸糸として捲き取られる。引き取り速度は５００ｍ／
分〜２０００ｍ／分が適用される。次いで、得られた未
延伸糸を複数本引き揃えてトウとなし、公知の延伸機を
用いて延伸を行った後、押し込み式捲縮付与装置にて捲
縮を付与し所定の繊維長に切断して短繊維を得ることが
できる。尚、要求される用途により延伸トウを素材の融
点以下の温度で熱セットを行ってもよい。

【００４３】また、糸断面においては、丸断面に限ら
ず、中空断面、扁平断面、異形断面、多葉断面等、要求
性能に応じて適宜採用すればよい。

【００４４】また、短繊維ウエブには、吸水性の付与あ
るいは高光沢性の付与等の要求性能によりコットン、ウ
−ル、リネン、シルク等の天然繊維及び／又はレ−ヨン
等の再生短繊維からなる短繊維を３０重量％未満混綿し
てもよい。

【００４５】短繊維ウエブの目付は１００ｇ／ｍ² 程度
以下が好ましい。目付が１００ｇ／ｍ² を超えると、長
繊維ウエブと短繊維ウエブとの交絡処理において大きな
高圧液体流エネルギ−を要する。また、得られる複合不
織布の用途が限定されることとなる。目付の下限につい
ては特に限定されないが１０ｇ／ｍ² 程度であればよ
い。

【００４６】短繊維ウエブは、カード法やエアレイ法等
を用いて所定の目付のウエブを作製することができる。
カード法ではカ−ド機を用いて、構成繊維の配列度合を
複合不織布の用途等に合わせて種々選択することができ
る。例えば、短繊維ウエブの構成繊維の配列パターンと
しては、構成繊維が一方向に配列したパラレルウエブ、
パラレルウエブがクロスレイドされたウエブ、構成繊維
がランダムに配列したランダムウエブあるいは両者の中
程度に配列したセミランダムウエブ等が挙げられる。

【００４７】本発明は、前記長繊維ウエブ（分割型二成
分系複合連続単糸からなる部分的に熱圧着された長繊維
ウエブ又は予め該単糸を形成する二成分を分割割繊させ
て極細割繊フイラメント群を少なくとも一部発現させた
長繊維ウエブ）の少なくとも片面に短繊維ウエブを積層
した積層体に高圧液体流処理を施し、長繊維ウエブの構
成繊維同士及び長繊維ウエブと短繊維ウエブとの構成繊
維同士及び短繊維ウエブの構成繊維同士を三次元的に交
絡一体化させた複合不織布である。ここで長繊維ウエブ
の構成繊維とは、分割型二成分系複合連続単糸及び該複
合連続単糸より発現した極細割繊フイラメント群をい
う。

【００４８】この積層体は、長繊維ウエブの少なくとも
片面に短繊維ウエブが積層されたものであり、長繊維ウ
エブの両面に短繊維ウエブを積層したものであっても、
短繊維ウエブの両面に長繊維ウエブを積層したものであ
ってもよく、複合不織布を用いる用途、性能に合わせて
適宜選択すればよい。

【００４９】次に、高圧液体流処理方法を詳述する。高
圧液体流装置としては、例えば、孔径が０．０５〜１．
５ｍｍ、特に０．１〜０．４ｍｍの噴射孔を孔間隔０．
０５〜５ｍｍで一列あるいは複数列に多数配列した装置
を用いる。噴射孔から高圧力で噴射させて得られる水流
すなわち高圧液体流を噴射し、多孔性支持部材上に載置
した前記積層体に衝突させる。未分割の分割型二成分系
複合連続単糸は、高圧液体流による衝撃によって、極細
割繊フイラメントを発現し、分割により発現した極細割
繊フイラメント群は、極細割繊フイラメント群同士又は
極細割繊フイラメント群と短繊維又は短繊維同士が三次
元的に交絡一体化する。

【００５０】噴射孔の配列は、前記積層体の進行方向と
直行する方向に列状に配列する。高圧液体流としては、
常温あるいは温水を用いることができる。噴射孔と前記
積層体との間の距離は、１０〜１５０ｍｍとするのが良
い。この距離が１０ｍｍ未満であると、この処理により
得られる複合不織布の地合が乱れ、一方、この距離が１
５０ｍｍを超えると液体流が前記積層体に衝突したとき
の衝撃力が低下して分割割繊及び交絡一体化が十分に施
されない傾向にある。

【００５１】この高圧液体流の処理圧力は、製造方法及
び不織布の要求性能によって制御されるが、一般的に
は、２０〜２００ｋｇ／ｃｍ² Ｇの高圧液体流を噴出す
るのが良い。なお、処理するウエブの目付等にも左右さ
れるが、前記処理圧力の範囲内において、処理圧力が低
いと嵩高で柔軟性に優れた複合不織布を得ることがで
き、処理圧力が高いと構成繊維同士の交絡が緻密で層間
剥離のないフイルター性能に優れた複合不織布を得るこ
とができる。高圧液体流の圧力が２０ｋｇ／ｃｍ²Ｇ未
満であると、分割割繊及び交絡一体化が十分に施され
ず、得られる複合不織布は層間剥離強力に劣るものとな
り、目的の複合不織布を得ることができない。逆に、高
圧液体流の圧力が２００ｋｇ／ｃｍ² Ｇを超えると水圧
による打撃により、ひどい場合には、構成繊維が切断さ
れて得られる不織布は表面に毛羽を有するものとなる傾
向にあり好ましくない。

【００５２】高圧液体流処理を施すに際して用いる前記
積層体を担持する多孔性支持部材としては、例えば、２
０〜２００メツシユの金網製あるいは合成樹脂製等のメ
ツシユスクリーンや有孔板など、高圧液体流が前記積層
体を貫通するものであれば特に限定されない。

【００５３】なお、積層体の片面より高圧液体流処理を
施した後、引き続き交絡の施された積層体を反転して高
圧液体流処理を施すことにより、表裏共に緻密に交絡一
体化した複合不織布を得ることができるので、複合不織
布の用途に応じて、また、積層数の多いもの及び積層体
の目付の大きいもの等に適用すればよい。

【００５４】高圧液体流処理を施した後、処理後の前記
積層体から過剰水分を除去する。この過剰水分を除去す
るに際しては、公知の方法を採用することができる。例
えば、マングルロ−ル等の絞り装置を用いて過剰水分を
ある程度機械的に除去し、引き続きサクシヨンバンド方
式の熱風循環式乾燥機等の乾燥装置を用いて残余の水分
を除去して本発明の複合不織布を得ることができる。

【００５５】以上、詳述したように本発明の複合不織布
は、二成分系複合連続単糸よりなる長繊維ウエブと短繊
維ウエブとを積層し、高圧液体流処理装置を用い両ウエ
ブを緻密に交絡一体化した複合不織布である。二成分系
複合連続単糸は、分割して極細割繊フイラメント群を発
現するので、長繊維ウエブは、くさび状や薄片等の異形
断面や繊度の極めて小さい繊維を有することとなる。こ
の極細割繊フイラメント群の存在により、高圧液体流処
理での交絡性に優れ、その交絡は解舒しにくく安定した
複合不織布となり、また短繊維ウエブとの層間剥離強力
に優れたものとなる。

【００５６】本発明の複合不織布において、前記割繊率
が高いほど、複合不織布の柔軟性及び交絡性に優れ、層
間剥離強力に優れる傾向にある。複合不織布における割
繊率は、複合不織布を用いる用途に応じて適宜選択すれ
ばよい。例えば、工業用ワイパー等として用いるのであ
れば割繊率３０％程度、家庭用ワイパーとして眼鏡や鏡
拭き用として用いるのであれば割繊率５０％程度、濾過
布として用いるのであれば割繊率７０％程度以上等が挙
げられる。

【００５７】本発明の複合不織布は、医療・衛生材用、
衣料用、生活関連資材用、産業資材用等様々な分野にお
いて好適なものである。例えば、その一例として、ワイ
パー等の拭き取り用として使用するのに好適である。す
なわち、複合不織布の長繊維ウエブ面で拭き取り、汚れ
等は極細割繊フイラメント群の異形断面におけるシヤー
プなエツジ部分で拭き取り、水分等は毛細管現象により
複合不織布内に内包されることとなる。

【００５８】また、高圧液体流処理において、液体流の
圧力を適宜選択し、構成繊維同士が強固に緻密に絡み合
った本発明の複合不織布は、フイルター性能に優れるた
め、例えば、食品工業における濾過布、ケイ藻土濾過の
フイルター、井戸水等から除粒子、除鉄の際の濾過布等
の用途に好適に用いられる。

【００５９】すなわち、まず複合不織布において繊維間
空隙の大きい短繊維ウエブ側にて粗粒子や粗塵を取り除
き、次に短繊維ウエブ側にて濾過しきれなかった微粒子
や微塵を極細割繊フイラメント群からなる繊維間空隙の
小さい長繊維ウエブ側にて取り除くことができる。よっ
て、本発明の複合不織布は一枚の不織布で、濾過対象物
の大きさに応じた分別収集が可能となることから、優れ
たフイルター性能を長期に亘って維持できるフイルター
寿命の長い濾過布として用いることができる。なお、短
繊維ウエブ側を線圧・熱処理温度等を適宜選択してカレ
ンダー加工を施すことにより、短繊維ウエブの繊維間空
隙を調節し、中粒子や中塵を取り除くことも可能とな
る。

【００６０】

【実施例】次に、実施例に基づき本発明をより具体的に
説明するが、本発明は、これらの実施例によって何ら限
定されるものではない。実施例において、各特性値の測
定を次の方法によって実施した。

【００６１】（１）重合体の融点（℃）：パ−キンエル
マ−社製ＤＳＣ−２型の示差走査型熱量計を用い、昇温
速度２０℃／分で測定した融解吸熱ピ−クの最大値を与
える温度を融点とした。

【００６２】（２）ポリエステルの相対粘度（イ）：フ
エノ−ルとテトラクロロエタンの等重量混合液を溶媒と
し、この溶媒１００ｃｃに試料０．５ｇを溶解し温度２
０℃の条件で常法により求めた。

【００６３】（３）ナイロン６の相対粘度（ロ）：９６
％硫酸を溶媒とし、この溶媒１００ｃｃに試料１ｇを溶
解し、温度２５℃の条件で常法により求めた。

【００６４】（４）長繊維ウエブの分割割繊後の繊度
（デニール）：電子顕微鏡写真の形状寸法から断面積を
算出して、密度補正をして求めた。

【００６５】（５）不織布の引張強力（ｋｇ／５ｃｍ
幅）：ＪＩＳ Ｌ １０９６に記載のストリップ法に準
じ、幅５ｃｍ、長さ１０ｃｍの試験片から最大引張強力
を測定した。

【００６６】（６）不織布の剛軟度（ｇ）：幅５ｃｍ、
長さ１０ｃｍの試験片を横方向の曲げて円筒状物とし、
各々その端部を接合したものを剛軟度測定試料とした。
試料の横方向について、定速伸張型引張試験機を用いて
圧縮速度５ｃｍ／分で圧縮し、得られた最大荷重値の平
均値を不織布の剛軟度とした。

【００６７】（７）不織布の層間剥離強力（ｇ／５ｃｍ
幅）：幅５ｃｍ，長さ１０ｃｍの試験片を複合不織布の
縦方向について定速伸張型引張試験機を用いて、長繊維
ウエブ層と短繊維ウエブ層の端部を同試験機のチャック
に各々挟持させ引張速度１０ｃｍ／分で剥離した時の荷
重値の平均値を不織布の層間剥離強力とした。

【００６８】（８）不織布の吸水性（ｍｍ／１０分）：
ＪＩＳ Ｌ １０９６に記載のバイレック法に準じて測
定した。

【００６９】実施例１ 繊維形成性低融点重合体Ａとして、融点が１３０℃、Ａ
ＳＴＭ−Ｄ−１２３８（Ｅ）の方法で測定して得られる
メルトインデックス値が２５ｇ／１０分のポリエチレン
重合体を使用し、繊維形成性高融点重合体Ｂとして、融
点が２５８℃、相対粘度（イ）が１．３８のポリエチレ
ンテレフタレ−ト重合体を使用した。そして、糸断面が
図１に示す複合形態でポリエチレン重合体が芯部を形成
し全分割数が７個になる複合紡糸口金を用い、ポリエチ
レン重合体とポリエチレンテレフタレート重合体の複合
比を重量比で１：１とし、単孔吐出量＝１．２ｇ／分で
押し出した。紡出糸条を冷却した後、エアーサッカーに
より４５００ｍ／分の速度で引き取り、公知の開繊器に
て開繊させ、移動する捕集面上に捕集・堆積させて長繊
維ウエブとし、該長繊維ウエブを熱エンボスローラーに
てポイント柄、加工温度１２０℃、圧接面積率１０％の
条件下で部分熱圧着を行ない、目付けが３０ｇ／ｍ² の
長繊維ウエブを得た。該繊維集積体から採取した分割型
二成分系複合連続単糸の繊度は２．４デニ−ルであっ
た。

【００７０】得られた該長繊維ウエブを座屈加工機（マ
イクレツクス社製、マイクロクレーパ−）を用いて、ポ
リエチレン重合体とポリエチレンテレフタレート重合体
との分割割繊処理を施した。割繊加工後の長繊維ウエブ
を顕微鏡にて観察したところ、ポリエチレン重合体から
なる極細割繊フイラメント及びポリエチレンテレフタレ
ート重合体からなる極細割繊フイラメントはそれぞれ非
交絡状態であり、割繊率は９２％であった。また、ポリ
エチレン重合体からなる極細割繊フイラメントの繊度は
１．２デニールであり、ポリエチレンテレフタレート重
合体からなる極細割繊フイラメントの繊度は０．２デニ
ールであった。

【００７１】一方、短繊維ウエブとして、繊維形成性低
融点重合体Ｃとしてポリエチレン重合体を鞘部に繊維形
成性高融点重合体Ｄとしてポリエチレンテレフタレート
重合体を芯部に位置せしめた芯鞘複合型短繊維を準備し
た。

【００７２】すなわち、分割型二成分系複合連続単糸の
製造に用いた重合体と同様のポリエチレン重合体とポリ
エチレンテレフタレート重合体を用いて、ポリエチレン
重合体を鞘部にポリエチレンテレフタレート重合体を芯
部に配置せしめる芯鞘複合型紡糸口金より複合比を重量
比で１：１とし、単孔吐出量＝０．８０ｇ／分で押し出
した。紡出糸条を冷却し仕上げ油剤を付与した後、引き
取り速度が１０００ｍ／分の引き取りロールを介して、
未延伸糸として捲き取った。次いで、得られた未延伸糸
を複数本引き揃えてトウとなし、公知の延伸機を用いて
延伸倍率が２．６で延伸を行った後、押し込み式捲縮付
与装置にて捲縮を付与し５１ｍｍの繊維長に切断して３
デニールの短繊維を得た。該短繊維を用いて、ランダム
カード機にて、目付２０ｇ／ｍ² の短繊維ウエブを得
た。

【００７３】次いで、予め分割割繊処理を施した長繊維
ウエブの片面に短繊維ウエブを積層し、５０メツシユの
金網上に積載して高圧液体流処理を施した。高圧液体流
処理は、孔径０．１２の噴射孔が孔面積０．６２ｍｍで
配置された高圧液体流処理装置を用い、前記積層体の上
方５０ｍｍの位置から液体流圧力を８０ｋｇ／ｃｍ²Ｇ
の条件下で短繊維ウエブ側より処理を施した。得られた
複合物より過剰水分の除去と乾燥処理を施して目付けが
５０ｇ／ｍ² の複合不織布を得た。

【００７４】実施例２ 実施例１において、次の短繊維ウエブを用いる以外は、
実施例１と同様にして実施例２の複合不織布を得た。す
なわち、繊維形成性低融点重合体Ｃとして、実施例１と
同様のポリエチレン重合体を鞘部に、繊維形成熱可塑性
重合体Ｄとして、融点が１６０℃、ＡＳＴＭ−Ｄ−１２
３８（Ｌ）の方法で測定して得られるメルトフローレー
ト値が３０ｇ／１０分のポリプロピレン重合体を芯部に
配置せしめる芯鞘複合型紡糸口金より複合比を重量比で
１：１とし、単孔吐出量＝１．０４ｇ／分で押し出し
た。紡出糸条を冷却し仕上げ油剤を付与した後、引き取
り速度が１０００ｍ／分の引き取りロールを介して、未
延伸糸として捲き取った。次いで、得られた未延伸糸を
複数本引き揃えてトウとなし、公知の延伸機を用いて延
伸倍率が３．４で延伸を行った後、押し込み式捲縮付与
装置にて捲縮を付与し５１ｍｍの繊維長に切断して３デ
ニールの短繊維を得た。該短繊維を用いてランダムカー
ド機にて、目付けが２０ｇ／ｍ² の短繊維ウエブを作成
した。

【００７５】実施例３ 実施例１と同一のポリエチレン重合体とポリエチレンテ
レフタレート重合体とよりなる芯鞘複合短繊維８０重量
％と平均単繊維繊度が１．５デニールで、平均繊維長が
２５ｍｍのコットン繊維２０重量％とを混綿し、ランダ
ムカード機にて目付けが２０ｇ／ｍ² の短繊維ウエブに
したこと以外は、実施例１と同一条件にて、目付けが５
０ｇ／ｍ² の複合不織布を得た。

【００７６】実施例４ 実施例１と同一のポリエチレン重合体とポリエチレンテ
レフタレート重合体を用い、糸断面が図２に示す如き複
合形態で全分割数が１２個になる複合紡糸口金を用い、
ポリエチレン重合体とポリエチレンテレフタレート重合
体の複合比を重量比で１：１とし、単孔吐出量＝１．１
２ｇ／分で押し出した。紡出糸条を冷却した後、エアー
サッカーにより４２００ｍ／分の速度で引き取り、公知
の開繊器にて開繊させ、移動する捕集面上に捕集・堆積
させて長繊維ウエブとし、該長繊維ウエブを熱エンボス
ローラーにてポイント柄、加工温度１２０℃、圧接面積
率１０％の条件下で部分熱圧着を行ない、目付けが３０
ｇ／ｍ² の長繊維ウエブを得た。該繊維集積体から採取
した分割型二成分系複合連続繊維の繊度は約２．４デニ
−ルであった。次いで、該長繊維ウエブを座屈加工機
（マイクレツクス社製、マイクロクレーパ−）にてポリ
エチレン重合体とポリエチレンテレフタレート重合体と
の分割割繊処理を施した。割繊処理後の長繊維ウエブを
顕微鏡にて観察したところポリエチレン重合体からなる
極細割繊フイラメント及びポリエチレンテレフタレート
重合体からなる極細割繊フイラメントはそれぞれ非交絡
状態であり、割繊率は８５％であった。又、ポリエチレ
ン重合体からなる極細割繊フイラメント及びポリエチレ
ンテレフタレート重合体からなる極細割繊フイラメント
の繊度は、各々０．２デニールであった。

【００７７】短繊維ウエブ及び高圧液体流処理条件を実
施例１と同一条件下で目付けが５０ｇ／ｍ² の複合不織
布を得た。

【００７８】実施例５ 実施例１と同一の長繊維ウエブを高圧液体流処理にてポ
リエチレン重合体とポリエチレンテレフタレート重合体
とに割繊処理を行った。すなわち、１００メッシュの金
網上に長繊維ウエブを積載して、孔径０．１２の噴射孔
が孔面積０．６２ｍｍで配置された高圧液体流処理装置
を用い、前記積層体の上方５０ｍｍの位置から液体流圧
力を５０ｋｇ／ｃｍ² Ｇの条件下で処理を施した。割繊
処理後の長繊維ウエブを顕微鏡にて観察したところポリ
エチレン重合体からなる極細割繊フイラメント同士及び
ポリエチレン重合体からなる極細割繊フイラメントとポ
リエチレンテレフタレート重合体からなる極細割繊フイ
ラメント及びポリエチレンテレフタレート重合体からな
る極細割繊フイラメント同士は交絡状態であり、割繊率
は８５％であった。

【００７９】短繊維ウエブ及び高圧液体流処理条件を実
施例２と同一条件下で目付けが５０ｇ／ｍ² の複合不織
布を得た。

【００８０】実施例６ 実施例１において、実施例１で得られた部分的熱圧着処
理が施され分割割繊維処理を施していない長繊維ウエブ
の片面に実施例１と同一の短繊維ウエブを積層した以外
は、実施例１と同様にして目付が５０ｇ／ｍ² の複合不
織布を得た。割繊加工後の複合不織布を顕微鏡にて観察
したところ割繊率は７２％であった。

【００８１】実施例７ 長繊維ウエブにおいて、繊維形成性低融点重合体Ａとし
て、融点２２５℃、相対粘度が２．６のナイロン６重合
体を使用し、繊維形成性高融点重合体Ｂとして、実施例
１と同一のポリエチレンテレフタレート重合体を使用し
た。糸断面が図１に示す如き複合形態でナイロン６重合
体が芯部を形成し全分割数が７個になる複合紡糸口金を
用い、ナイロン６重合体とポリエチレンテレフタレート
重合体の複合比を重量比で１：１とし、単孔吐出量＝
１．２８ｇ／分で押し出した。紡出糸条を冷却した後、
エアーサッカーにより４８００ｍ／分の速度で引き取
り、公知の開繊器にて開繊させ、移動する捕集面上に捕
集・堆積させて長繊維ウエブとし、該長繊維ウエブを熱
エンボスローラーにてポイント柄，加工温度１８５℃、
圧接面積率１０％の条件下で部分熱圧着を行ない、目付
が３０ｇ／ｍ² の長繊維ウエブを得た。該繊維集積体か
ら採取した分割型二成分系複合連続単糸の繊度は約２．
４デニールであった。次いで、該長繊維ウエブを座屈加
工機（マイクレツクス社製、マイクロクレーパ−）にて
ナイロン６重合体とポリエチレンテレフタレート重合体
との分割割繊処理を施した。割繊処理後の長繊維ウエブ
を顕微鏡にて観察したところナイロン６重合体からなる
極細割繊フイラメント及びポリエチレンテレフタレート
重合体からなる極細割繊フイラメントはそれぞれ非交絡
状態であり、割繊率は９５％であった。又、ナイロン６
重合体からなる極細割繊フイラメントの繊度は１．２デ
ニールでありポリエチレンテレフタレート重合体からな
る極細割繊フイラメントの繊度は０．２デニールであっ
た。

【００８２】短繊維ウエブ及び積層交絡一体化処理にお
ける高圧液体流処理条件を実施例１と同一条件で行い、
目付けが５０ｇ／ｍ² の複合不織布を得た。

【００８３】比較例１ 実施例１と同一のポリエチレンテレフタレート重合体を
使用し、糸断面が丸になる単相紡糸口金を用い、単孔吐
出量＝１．３３ｇ／分で押し出した。紡出糸条を冷却し
た後、エアーサッカーにより５０００ｍ／分の速度で引
き取り、公知の開繊器にて開繊させ、移動する捕集面上
に捕集・堆積させて長繊維ウエブとし、該長繊維ウエブ
を熱エンボスローラーにてポイント柄、加工温度２４０
℃、圧接面積率１０％の条件下で部分熱圧着を行ない、
目付けが３０ｇ／ｍ² の長繊維ウエブを得た。単相型連
続繊維の繊度は、２．４デニールであった。短繊維ウエ
ブ及び積層交絡一体化処理における高圧液体流処理条件
を実施例１と同一条件で行い、目付けが５０ｇ／ｍ² の
複合不織布を得た。

【００８４】実施例１〜７及び比較例１で得られた複合
不織布及び不織布の物性を測定し、表１に示した。

【００８５】

【表１】

【００８６】表１から明らかのように、実施例１〜２
は、ポリエチレン重合体とポリエチレンテレフタレート
重合体とよりなる二成分系複合連続単糸を予め座屈処理
により分割割繊した長繊維ウエブに短繊維ウエブを積層
し、液体流処理装置を用い交絡処理を行った複合不織布
であるので、引張強力、層間剥離強力、柔軟性のいずれ
にも優れるものであった。

【００８７】実施例３は、ポリエチレン重合体とポリエ
チレンテレフタレート重合体とよりなる二成分系複合連
続単糸を予め座屈処理により分割割繊した長繊維ウエブ
に、ポリエチレン重合体とポリエチレンテレフタレート
重合体よりなる芯鞘複合短繊維とコットンとの混綿より
なる短繊維ウエブを積層し、液体流処理装置を用い交絡
処理を行った複合不織布であるので、引張強力、層間剥
離強力、柔軟性のいずれにも優れるものであり吸水性も
付与できるものであった。

【００８８】実施例４は、実施例１よりポリエチレン重
合体よりなる割繊フイラメントの繊度を小さくした長繊
維ウエブを、予め座屈処理により分割割繊した長繊維ウ
エブに短繊維ウエブを積層し、液体流処理装置を用い交
絡処理を行った複合不織布であるので、引張強力、層間
剥離強力、柔軟性のいずれにも優れるものであった。

【００８９】実施例５は、ポリエチレン重合体とポリエ
チレンテレフタレート重合体とよりなる二成分系複合連
続単糸を予め液体流処理により分割割繊した長繊維ウエ
ブに短繊維ウエブを積層し、液体流処理装置を用い液体
流低圧交絡処理を行った複合不織布であるので、引張強
力、層間剥離強力、柔軟性のいずれにも優れるものであ
った。

【００９０】実施例６は、ポリエチレン重合体とポリエ
チレンテレフタレート重合体とよりなる二成分系複合連
続単糸よりなる長繊維ウエブに短繊維ウエブを積層し、
液体流処理装置を用い割繊処理と交絡処理を同時に行っ
た複合不織布であるので、層間剥離強力、柔軟性にやや
優れ、引張強力に優れるものであった。

【００９１】実施例７は、ナイロン６重合体とポリエチ
レンテレフタレート重合体とよりなる二成分系複合連続
単糸を予め座屈処理により分割割繊した長繊維ウエブに
短繊維ウエブを積層し、液体流処理装置を用い割繊交絡
処理を行った複合不織布であるので、柔軟性にやや優
れ、層間剥離強力に優れ、引張強力には特に優れるもの
であった。

【００９２】これに対し、比較例１は、ポリエチレンテ
レフタレート重合体で単相連続繊維よりなる長繊維ウエ
ブに短繊維ウエブを積層し、液体流処理装置を用い交絡
処理を行った複合不織布であるので、剥離強力に著しく
劣るものであった。

【００９３】実施例８ 実施例１で得られた複合不織布にカレンダー加工を施し
た。すなわち、加熱温度が１１０℃の金属ロールと常温
のコットンロールからなるカレンダー加工装置を用い、
複合不織布の短繊維ウエブ側を金属ロールになるように
通布し、線圧２０ｋｇ／ｃｍの条件下でカレンダー加工
を施し、目付５０ｇ／ｍ² の複合不織布を得た。得られ
た複合不織布の物性は表１に示した。

【００９４】カレンダー加工を施した実施例８の複合不
織布は、短繊維ウエブの構成繊維である芯鞘型複合繊維
の鞘部分同士及び鞘部分と長繊維ウエブを形成する低融
点重合体とが熱圧着し、長繊維ウエブと短繊維ウエブと
の層間剥離強力は強く、強固に一体化した複合不織布と
なった。また、短繊維ウエブ側において、熱処理による
構成繊維同士の熱圧着により繊維間密度が小さくなり、
この複合不織布をフイルター用途等として用いると優れ
た性能が発揮できるものであった。

【００９５】実施例９ 実施例１において、高圧液体流処理装置により、液体流
圧力を３０ｋｇ／ｃｍ² Ｇとしたこと以外は、実施例１
と同一条件にて、目付が５０ｇ／ｍ² の複合不織布を得
た。得られた複合不織布の物性は、引張強力１９ｋｇ／
５ｃｍ幅、圧縮剛軟度１４ｇ、剥離強力３６０ｇであっ
た。

【００９６】座屈処理により予め極細割繊フイラメント
群を発現させた長繊維ウエブは、極細割繊フイラメント
群は非交絡状態であるため、フイラメントの自由度が大
きい上、フイラメント間の空隙が大きいため、短繊維ウ
エブの構成繊維が入り込み絡みやすい。したがって、積
層一体化における高圧液体流処理の水圧を低水圧とした
が、得られた実施例９の複合不織布は、剥離強力に優
れ、特に柔軟性に優れたものであった。

【００９７】

【発明の効果】本発明の複合不織布は、二成分系分割型
複合連続単糸よりなる長繊維ウエブと二成分系芯鞘型複
合連続繊維よりなる短繊維ウエブとを積層し、液体流処
理装置を用い両ウエブを緻密に交絡一体化した複合不織
布であって、機械的特性と剥離強力が高く、柔軟性に優
れ、良好なフイルター性能を有するものであり、医療・
衛生材用、衣料用、生活関連資材用、産業資材用として
好適である。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に用いられる二成分系複合連続単糸の横
断面の一実施模式図である。

【図２】本発明に用いられる二成分系複合連続単糸の横
断面の一実施模式図である。

【図３】本発明に用いられる二成分系複合連続単糸の横
断面の一実施模式図である。

【図４】本発明に用いられる二成分系複合連続単糸の横
断面の一実施模式図である。

Claims (8)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 繊維形成性低融点重合体Ａと前記低融点
   重合体Ａに対し非相溶性でかつ前記低融点重合体Ａの融
   点より３０〜１８０℃高い融点を有する繊維形成性高融
   点重合体Ｂとからなる分割型二成分系複合連続単糸の分
   割により発現した前記低融点重合体Ａ及び前記高融点重
   合体Ｂから構成される極細割繊フイラメント群からなる
   長繊維ウエブと、主として下記短繊維からなる短繊維ウ
   エブとが積層されてなり、かつ長繊維ウエブの構成繊維
   同士、長繊維ウエブと短繊維ウエブとの構成繊維同士及
   び短繊維ウエブの構成繊維同士の三次元交絡により一体
   化してなることを特徴とする複合不織布。 記 短繊維：繊維形成性低融点重合体Ｃを鞘部に繊維形成性
   高融点重合体Ｄを芯部に配置せしめた芯鞘複合短繊維。
2. 【請求項２】 短繊維ウエブにおいて、天然繊維及び／
   又は再生繊維からなる短繊維が３０重量％未満混綿され
   てなることを特徴とする請求項１記載の複合不織布。
3. 【請求項３】 短繊維ウエブを構成する芯鞘複合短繊維
   の鞘部の重合体が繊維交差点にて少なくとも部分的に軟
   化又は溶融して、繊維同士が熱融着していることを特徴
   とする請求項１又は２に記載の複合不織布。
4. 【請求項４】 繊維形成性低融点重合体Ａと前記低融点
   重合体Ａに対し非相溶性でかつ前記低融点重合体Ａの融
   点より３０〜１８０℃高い融点を有する繊維形成性高融
   点重合体Ｂとからなる分割型二成分系複合連続単糸群を
   溶融紡糸し、前記複合連続単糸群をエアーサッカーを用
   いて引取り、スクリーンコンベア等の移動式捕集面上に
   開繊堆積させて長繊維ウエブとし、前記長繊維ウエブを
   部分熱圧着装置を用いて前記複合連続単糸群に部分的な
   熱圧着処理を施して長繊維ウエブを得、前記長繊維ウエ
   ブの少なくとも片面に主として下記短繊維からなる短繊
   維ウエブを積層し、次いで、前記積層体に高圧液体流処
   理を施し、長繊維ウエブの構成繊維同士、長繊維ウエブ
   と短繊維ウエブとの構成繊維同士及び短繊維ウエブの構
   成繊維同士を三次元的に交絡させることにより積層体を
   全体として一体化させることを特徴とする複合不織布の
   製造方法。 記 短繊維：繊維形成性低融点重合体Ｃを鞘部に繊維形成性
   高融点重合体Ｄを芯部に配置せしめた芯鞘複合短繊維。
5. 【請求項５】 長繊維ウエブとして、部分的に熱圧着し
   た長繊維ウエブを座屈処理にて熱圧着されていない部位
   に存在する前記複合連続単糸を分割割繊させて、低融点
   重合体Ａ又は高融点重合体Ｂから構成される極細割繊フ
   イラメント群を少なくとも一部発現させ、かつ極細割繊
   フイラメント群同士は非交絡状態とした長繊維ウエブを
   用いることを特徴とする請求項４記載の複合不織布の製
   造方法。
6. 【請求項６】 長繊維ウエブとして、部分的に熱圧着し
   た長繊維ウエブに高圧液体流処理を施して熱圧着されて
   いない部位に存在する前記複合連続単糸を分割割繊させ
   て、低融点重合体Ａ又は高融点重合体Ｂから構成される
   極細割繊フイラメント群を少なくとも一部発現させ、か
   つ極細割繊フイラメント群同士を三次元的に交絡させた
   長繊維ウエブを用いることを特徴とする請求項４記載の
   複合不織布の製造方法。
7. 【請求項７】 短繊維ウエブにおいて、天然繊維及び／
   又は再生繊維からなる短繊維を３０重量％未満混綿させ
   ることを特徴とする請求項４〜６のいずれか１項記載の
   複合不織布の製造方法。
8. 【請求項８】 積層体に高圧液体流処理を施した後、短
   繊維を構成する鞘部の重合体が溶融する温度で熱処理す
   ることを特徴とする請求項４〜７のいずれか１項記載の
   複合不織布の製造方法。