JPH10244405A - 硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を有する表面被覆超硬合金製切削工具 - Google Patents
硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を有する表面被覆超硬合金製切削工具Info
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- JPH10244405A JPH10244405A JP4764797A JP4764797A JPH10244405A JP H10244405 A JPH10244405 A JP H10244405A JP 4764797 A JP4764797 A JP 4764797A JP 4764797 A JP4764797 A JP 4764797A JP H10244405 A JPH10244405 A JP H10244405A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を有する表面
被覆超硬合金製切削工具を提供する。 【解決手段】 超硬合金基体の表面に、縦長成長結晶組
織を有するＴｉＣＮ層と、いずれも粒状結晶組織を有す
るＴｉＣ層、ＴｉＮ層、ＴｉＣＮ層、ＴｉＣＯ層、Ｔｉ
ＮＯ層、およびＴｉＣＮＯ層からなるＴｉ化合物層のう
ちの１種または２種以上と、さらに同じく粒状結晶組織
を有するＡｌ2 Ｏ3 層とで構成された硬質被覆層を１０
〜３０μｍの平均層厚で化学蒸着および／または物理蒸
着してなる表面被覆超硬合金製切削工具において、前記
硬質被覆層を構成する縦長成長結晶組織を有するＴｉＣ
Ｎ層の上面および／または下面に隣接して、同じく縦長
成長結晶組織を有する（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ層（ただし、Ｍ
は、Ｃｒ、Ｗ、およびＭｏのうちの１種または２種以上
を示し、Ｔｉとの合量に占める割合で０．５〜１０原子
％を含有する）を１〜１０μｍの平均層厚で介在させ
る。
被覆超硬合金製切削工具を提供する。 【解決手段】 超硬合金基体の表面に、縦長成長結晶組
織を有するＴｉＣＮ層と、いずれも粒状結晶組織を有す
るＴｉＣ層、ＴｉＮ層、ＴｉＣＮ層、ＴｉＣＯ層、Ｔｉ
ＮＯ層、およびＴｉＣＮＯ層からなるＴｉ化合物層のう
ちの１種または２種以上と、さらに同じく粒状結晶組織
を有するＡｌ2 Ｏ3 層とで構成された硬質被覆層を１０
〜３０μｍの平均層厚で化学蒸着および／または物理蒸
着してなる表面被覆超硬合金製切削工具において、前記
硬質被覆層を構成する縦長成長結晶組織を有するＴｉＣ
Ｎ層の上面および／または下面に隣接して、同じく縦長
成長結晶組織を有する（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ層（ただし、Ｍ
は、Ｃｒ、Ｗ、およびＭｏのうちの１種または２種以上
を示し、Ｔｉとの合量に占める割合で０．５〜１０原子
％を含有する）を１〜１０μｍの平均層厚で介在させ
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、硬質被覆層がす
ぐれた耐摩耗性を有し、例えば鋼や鋳鉄の連続切削およ
び断続切削を高速で行っても長期に亘ってすぐれた切削
性能を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具（以下、被
覆超硬工具と云う）に関するものである。
ぐれた耐摩耗性を有し、例えば鋼や鋳鉄の連続切削およ
び断続切削を高速で行っても長期に亘ってすぐれた切削
性能を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具（以下、被
覆超硬工具と云う）に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、一般に、例えば特開平６−８００
８号公報や特開平７−３２８８０９号公報などに記載さ
れるように、炭化タングステン基超硬合金基体（以下、
超硬基体という）の表面に、縦長成長結晶組織を有する
Ｔｉの炭窒化物（以下、ｌ−ＴｉＣＮで示す）層と、い
ずれも粒状結晶組織を有するＴｉの炭化物（以下、Ｔｉ
Ｃで示す）層、窒化物（以下、同じくＴｉＮで示す）
層、炭窒化物（以下、ＴｉＣＮで示す）層、炭酸化物
（以下、ＴｉＣＯで示す）層、窒酸化物（以下、ＴｉＮ
Ｏで示す）層、および炭窒酸化物（以下、ＴｉＣＮＯで
示す）層からなるＴｉ化合物層のうちの１種または２種
以上と、同じく粒状結晶組織を有し、かつα型またはκ
型結晶構造、さらにα型とκ型が混在した結晶構造の酸
化アルミニウム（以下、Ａｌ2 Ｏ3 で示す）層とで構成
された硬質被覆層を１０〜３０μｍの平均層厚で化学蒸
着および／または物理蒸着してなる被覆超硬工具が広く
知られており、またこの被覆超硬工具が鋼や鋳鉄などの
連続切削や断続切削に用いられていることも知られてい
る。
８号公報や特開平７−３２８８０９号公報などに記載さ
れるように、炭化タングステン基超硬合金基体（以下、
超硬基体という）の表面に、縦長成長結晶組織を有する
Ｔｉの炭窒化物（以下、ｌ−ＴｉＣＮで示す）層と、い
ずれも粒状結晶組織を有するＴｉの炭化物（以下、Ｔｉ
Ｃで示す）層、窒化物（以下、同じくＴｉＮで示す）
層、炭窒化物（以下、ＴｉＣＮで示す）層、炭酸化物
（以下、ＴｉＣＯで示す）層、窒酸化物（以下、ＴｉＮ
Ｏで示す）層、および炭窒酸化物（以下、ＴｉＣＮＯで
示す）層からなるＴｉ化合物層のうちの１種または２種
以上と、同じく粒状結晶組織を有し、かつα型またはκ
型結晶構造、さらにα型とκ型が混在した結晶構造の酸
化アルミニウム（以下、Ａｌ2 Ｏ3 で示す）層とで構成
された硬質被覆層を１０〜３０μｍの平均層厚で化学蒸
着および／または物理蒸着してなる被覆超硬工具が広く
知られており、またこの被覆超硬工具が鋼や鋳鉄などの
連続切削や断続切削に用いられていることも知られてい
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年の切削加工
のＦＡ化および高速化はめざましく、かつ切削加工の省
力化および省エネ化に対する要求も強く、これに伴い、
切削工具には使用寿命の延命化が強く望まれているが、
上記の従来被覆超硬工具においては、これを構成する硬
質被覆層が良好な靭性、すなわちすぐれた耐欠損性（切
刃に欠けやチッピングなどが発生し難い性質）を有する
ものの、耐摩耗性が十分でないために、比較的短時間で
使用寿命に至るのが現状である。
のＦＡ化および高速化はめざましく、かつ切削加工の省
力化および省エネ化に対する要求も強く、これに伴い、
切削工具には使用寿命の延命化が強く望まれているが、
上記の従来被覆超硬工具においては、これを構成する硬
質被覆層が良好な靭性、すなわちすぐれた耐欠損性（切
刃に欠けやチッピングなどが発生し難い性質）を有する
ものの、耐摩耗性が十分でないために、比較的短時間で
使用寿命に至るのが現状である。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、上記の従来被覆超硬工具の硬質
被覆層に着目し、これの耐摩耗性向上を図るべく研究を
行った結果、上記の従来被覆超硬工具の硬質被覆層を構
成するｌ−ＴｉＣＮ層の上面および／または下面に隣接
して、同じく縦長成長結晶組織を有するＴｉとＭの複合
炭窒化物［以下、ｌ−（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮで示す］層（た
だし、Ｍは、Ｃｒ、Ｗ、およびＭｏのうちの１種または
２種以上を示し、Ｔｉとの合量に占める割合で０．５〜
１０原子％を含有する）を１〜１０μｍの平均層厚で介
在させると、この結果の被覆超硬工具においては、前記
ｌ−（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ層が縦長成長結晶組織によるすぐ
れた靭性と、Ｍ含有による高硬度を具備することから、
すぐれた靭性を有するｌ−ＴｉＣＮ層との共存と相まっ
て、硬質被覆層がすぐれた耐欠損性を保持した状態で、
すぐれた耐摩耗性をもつようになることから、通常の条
件での切削は勿論のこと、連続切削および断続切削を高
速条件で行っても切刃に欠けやチッピングなどの発生な
く、長期に亘ってすぐれた切削性能を発揮するようにな
るという研究結果を得たのである。
上述のような観点から、上記の従来被覆超硬工具の硬質
被覆層に着目し、これの耐摩耗性向上を図るべく研究を
行った結果、上記の従来被覆超硬工具の硬質被覆層を構
成するｌ−ＴｉＣＮ層の上面および／または下面に隣接
して、同じく縦長成長結晶組織を有するＴｉとＭの複合
炭窒化物［以下、ｌ−（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮで示す］層（た
だし、Ｍは、Ｃｒ、Ｗ、およびＭｏのうちの１種または
２種以上を示し、Ｔｉとの合量に占める割合で０．５〜
１０原子％を含有する）を１〜１０μｍの平均層厚で介
在させると、この結果の被覆超硬工具においては、前記
ｌ−（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ層が縦長成長結晶組織によるすぐ
れた靭性と、Ｍ含有による高硬度を具備することから、
すぐれた靭性を有するｌ−ＴｉＣＮ層との共存と相まっ
て、硬質被覆層がすぐれた耐欠損性を保持した状態で、
すぐれた耐摩耗性をもつようになることから、通常の条
件での切削は勿論のこと、連続切削および断続切削を高
速条件で行っても切刃に欠けやチッピングなどの発生な
く、長期に亘ってすぐれた切削性能を発揮するようにな
るという研究結果を得たのである。
【０００５】この発明は、上記の研究結果に基づいてな
されたものであって、超硬合金基体の表面に、ｌ−Ｔｉ
ＣＮ層と、ＴｉＣ層、ＴｉＮ層、ＴｉＣＮ層、ＴｉＣＯ
層、ＴｉＮＯ層、およびＴｉＣＮＯ層からなるＴｉ化合
物層のうちの１種または２種以上と、Ａｌ2 Ｏ3 層とで
構成された硬質被覆層を１０〜３０μｍの平均層厚で化
学蒸着および／または物理蒸着してなる被覆超硬工具に
おいて、上記硬質被覆層を構成するｌ−ＴｉＣＮ層の上
面および／または下面に隣接して、ｌ−（Ｔｉ，Ｍ）Ｃ
Ｎ層（ただし、Ｍは、Ｃｒ、Ｗ、およびＭｏのうちの１
種または２種以上を示し、Ｔｉとの合量に占める割合で
０．５〜１０原子％を含有する）を１〜１０μｍの平均
層厚で介在させてなる、硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性
を有する被覆超硬工具に特徴を有するものである。
されたものであって、超硬合金基体の表面に、ｌ−Ｔｉ
ＣＮ層と、ＴｉＣ層、ＴｉＮ層、ＴｉＣＮ層、ＴｉＣＯ
層、ＴｉＮＯ層、およびＴｉＣＮＯ層からなるＴｉ化合
物層のうちの１種または２種以上と、Ａｌ2 Ｏ3 層とで
構成された硬質被覆層を１０〜３０μｍの平均層厚で化
学蒸着および／または物理蒸着してなる被覆超硬工具に
おいて、上記硬質被覆層を構成するｌ−ＴｉＣＮ層の上
面および／または下面に隣接して、ｌ−（Ｔｉ，Ｍ）Ｃ
Ｎ層（ただし、Ｍは、Ｃｒ、Ｗ、およびＭｏのうちの１
種または２種以上を示し、Ｔｉとの合量に占める割合で
０．５〜１０原子％を含有する）を１〜１０μｍの平均
層厚で介在させてなる、硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性
を有する被覆超硬工具に特徴を有するものである。
【０００６】なお、この発明の被覆超硬工具において、
硬質被覆層の平均層厚を１０〜３０μｍとしたのは、そ
の層厚が１０μｍ未満では所望のすぐれた耐摩耗性を長
期に亘って確保することができず、一方その層厚が３０
μｍを越えると、耐欠損性が低下するようになるという
理由からである。また、ｌ−（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ層の平均
層厚を１〜１０μｍとしたのは、その層厚が１μｍ未満
では、所望の耐摩耗性向上効果を確保することができ
ず、一方その層厚が１０μｍを越えると、切刃にチッピ
ング（微小欠け）が発生し易くなるるという理由による
ものである。さらに、ｌ−（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ層のＭ含有
割合を０．５〜１０原子％としたのは、その割合が０．
５原子％未満では、層自体の硬さ向上効果が十分でな
く、この結果硬質被覆層の耐摩耗性向上が不十分とな
り、一方その割合が１０原子％を越えると層自体の靭性
に低下傾向が現れ、これが硬質被覆層のチッピング発生
の原因となるという理由によるものである。
硬質被覆層の平均層厚を１０〜３０μｍとしたのは、そ
の層厚が１０μｍ未満では所望のすぐれた耐摩耗性を長
期に亘って確保することができず、一方その層厚が３０
μｍを越えると、耐欠損性が低下するようになるという
理由からである。また、ｌ−（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ層の平均
層厚を１〜１０μｍとしたのは、その層厚が１μｍ未満
では、所望の耐摩耗性向上効果を確保することができ
ず、一方その層厚が１０μｍを越えると、切刃にチッピ
ング（微小欠け）が発生し易くなるるという理由による
ものである。さらに、ｌ−（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ層のＭ含有
割合を０．５〜１０原子％としたのは、その割合が０．
５原子％未満では、層自体の硬さ向上効果が十分でな
く、この結果硬質被覆層の耐摩耗性向上が不十分とな
り、一方その割合が１０原子％を越えると層自体の靭性
に低下傾向が現れ、これが硬質被覆層のチッピング発生
の原因となるという理由によるものである。
【０００７】
【発明の実施の形態】つぎに、この発明の被覆超硬工具
を実施例により具体的に説明する。原料粉末として、平
均粒径：１．５μｍの細粒ＷＣ粉末、同３μｍの中粒Ｗ
Ｃ粉末、同１．２μｍの（Ｔｉ，Ｗ）ＣＮ（重量比で、
以下同じ、ＴｉＣ／ＴｉＮ／ＷＣ＝２４／２０／５６）
粉末、同１．２μｍの（Ｚｒ，Ｗ）ＣＮ（ＺｒＣ／Ｚｒ
Ｎ／ＷＣ＝２９／２２／４９）粉末、同１．３μｍの
（Ｔａ，Ｎｂ）Ｃ（ＴａＣ／ＮｂＣ＝９０／１０）粉
末、同１μｍのＣｒ粉末、および同１．２μｍのＣｏ粉
末を用意し、これら原料粉末を表１に示される配合組成
に配合し、ボールミルで７２時間湿式混合し、乾燥した
後、ＩＳＯ・ＣＮＭＧ１２０４０８に則した形状の圧粉
体にプレス成形し、この圧粉体を同じく表１に示される
条件で真空焼結することにより超硬基体Ａ〜Ｅをそれぞ
れ製造した。なお、表１には、上記超硬基体Ａ〜Ｅの内
部硬さ（ロックウエル硬さＡスケール）をそれぞれ示し
た。
を実施例により具体的に説明する。原料粉末として、平
均粒径：１．５μｍの細粒ＷＣ粉末、同３μｍの中粒Ｗ
Ｃ粉末、同１．２μｍの（Ｔｉ，Ｗ）ＣＮ（重量比で、
以下同じ、ＴｉＣ／ＴｉＮ／ＷＣ＝２４／２０／５６）
粉末、同１．２μｍの（Ｚｒ，Ｗ）ＣＮ（ＺｒＣ／Ｚｒ
Ｎ／ＷＣ＝２９／２２／４９）粉末、同１．３μｍの
（Ｔａ，Ｎｂ）Ｃ（ＴａＣ／ＮｂＣ＝９０／１０）粉
末、同１μｍのＣｒ粉末、および同１．２μｍのＣｏ粉
末を用意し、これら原料粉末を表１に示される配合組成
に配合し、ボールミルで７２時間湿式混合し、乾燥した
後、ＩＳＯ・ＣＮＭＧ１２０４０８に則した形状の圧粉
体にプレス成形し、この圧粉体を同じく表１に示される
条件で真空焼結することにより超硬基体Ａ〜Ｅをそれぞ
れ製造した。なお、表１には、上記超硬基体Ａ〜Ｅの内
部硬さ（ロックウエル硬さＡスケール）をそれぞれ示し
た。
【０００８】ついで、これらの超硬基体Ａ〜Ｅをそれぞ
れ所定の形状に仕上げ加工し、さらにホーニングを施し
た状態で、通常の化学蒸着装置を用い、表２および表３
に示される条件にて、表４および表５に示される組成お
よび平均層厚のＴｉ化合物層（ｌ−ＴｉＣＮ層およびｌ
−（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ層については表３の記号、すなわち
Ｔｉ系ＣＮ１〜１０で示す）およびＡｌ2 Ｏ3 層（表２
および表４中、αＡｌ 2 Ｏ3 、κＡｌ2 Ｏ3 、およびα
＋κＡｌ2 Ｏ3 は、それぞれ結晶構造がα型、κ型、お
よびα＋κ混合型のＡｌ2 Ｏ3 を示す）からなる硬質被
覆層を形成することにより本発明被覆超硬工具１〜１５
および従来被覆超硬工具１〜１５をそれぞれ製造した。
なお、この結果得られた本発明被覆超硬工具１〜１５の
それぞれの硬質被覆層におけるＴｉ系ＣＮ２〜１０のＭ
含有割合をエネルギー分散型Ｘ線測定装置で定量分析し
たところ、表３の目標Ｍ含有割合とほとんど変わらぬ値
を示した。
れ所定の形状に仕上げ加工し、さらにホーニングを施し
た状態で、通常の化学蒸着装置を用い、表２および表３
に示される条件にて、表４および表５に示される組成お
よび平均層厚のＴｉ化合物層（ｌ−ＴｉＣＮ層およびｌ
−（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ層については表３の記号、すなわち
Ｔｉ系ＣＮ１〜１０で示す）およびＡｌ2 Ｏ3 層（表２
および表４中、αＡｌ 2 Ｏ3 、κＡｌ2 Ｏ3 、およびα
＋κＡｌ2 Ｏ3 は、それぞれ結晶構造がα型、κ型、お
よびα＋κ混合型のＡｌ2 Ｏ3 を示す）からなる硬質被
覆層を形成することにより本発明被覆超硬工具１〜１５
および従来被覆超硬工具１〜１５をそれぞれ製造した。
なお、この結果得られた本発明被覆超硬工具１〜１５の
それぞれの硬質被覆層におけるＴｉ系ＣＮ２〜１０のＭ
含有割合をエネルギー分散型Ｘ線測定装置で定量分析し
たところ、表３の目標Ｍ含有割合とほとんど変わらぬ値
を示した。
【０００９】つぎに、上記の本発明被覆超硬工具１〜１
５および従来被覆超硬工具１〜１５について、 被削材：ＳＣＭ４４０（硬さ：ＨB ２２０）の丸棒、 切削速度：３５０ｍ／ｍｉｎ．、 切込み：２ｍｍ、 送り：０．３ｍｍ／ｒｅｖ、 の条件（以下、切削条件Ａと云う）での合金鋼の湿式高
速連続切削試験、並びに、 被削材：ＳＣＭ４４０（硬さ：ＨB ２２０）の長手方向
等間隔４本縦溝入り丸棒、 切削速度：３８０ｍ／ｍｉｎ．、 切込み：１．５ｍｍ．、 送り：０．３ｍｍ／ｒｅｖ、 の条件（以下、切削条件Ｂと云う）での合金鋼の乾式高
速断続切削試験を行い、いずれの切削試験でも切刃の逃
げ面摩耗幅が０．３ｍｍに至るまでの切削時間を測定し
た。これらの測定結果を表６に示した。
５および従来被覆超硬工具１〜１５について、 被削材：ＳＣＭ４４０（硬さ：ＨB ２２０）の丸棒、 切削速度：３５０ｍ／ｍｉｎ．、 切込み：２ｍｍ、 送り：０．３ｍｍ／ｒｅｖ、 の条件（以下、切削条件Ａと云う）での合金鋼の湿式高
速連続切削試験、並びに、 被削材：ＳＣＭ４４０（硬さ：ＨB ２２０）の長手方向
等間隔４本縦溝入り丸棒、 切削速度：３８０ｍ／ｍｉｎ．、 切込み：１．５ｍｍ．、 送り：０．３ｍｍ／ｒｅｖ、 の条件（以下、切削条件Ｂと云う）での合金鋼の乾式高
速断続切削試験を行い、いずれの切削試験でも切刃の逃
げ面摩耗幅が０．３ｍｍに至るまでの切削時間を測定し
た。これらの測定結果を表６に示した。
【００１０】
【表１】
【００１１】
【表２】
【００１２】
【表３】
【００１３】
【表４】
【００１４】
【表５】
【００１５】
【表６】
【００１６】
【発明の効果】表４〜６に示される結果から、本発明被
覆超硬工具１〜１５は、いずれも硬質被覆層を構成する
ｌ−（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ層によって苛酷な切削条件である
鋼の高速連続切削および高速断続切削でも、切刃に欠け
やチッピングなどの発生がなく、すぐれた耐摩耗性を示
し、長時間に亘っての切削を可能とするのに対して、前
記ｌ−（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ層の形成がない従来被覆超硬工
具１〜１５においては、いずれも摩耗進行が速く、相対
的に短時間で使用寿命となることが明らかである。上述
のように、この発明の被覆超硬工具は、これを構成する
硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を有するので、鋼や鋳鉄
などの通常の条件での連続切削や断続切削は勿論のこ
と、より一層の耐摩耗性が要求される高速切削において
も、長期に亘ってすぐれた切削性能を発揮するものであ
り、したがって切削加工のＦＡ化および省力化に十分満
足に対応することができるものである。
覆超硬工具１〜１５は、いずれも硬質被覆層を構成する
ｌ−（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ層によって苛酷な切削条件である
鋼の高速連続切削および高速断続切削でも、切刃に欠け
やチッピングなどの発生がなく、すぐれた耐摩耗性を示
し、長時間に亘っての切削を可能とするのに対して、前
記ｌ−（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ層の形成がない従来被覆超硬工
具１〜１５においては、いずれも摩耗進行が速く、相対
的に短時間で使用寿命となることが明らかである。上述
のように、この発明の被覆超硬工具は、これを構成する
硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を有するので、鋼や鋳鉄
などの通常の条件での連続切削や断続切削は勿論のこ
と、より一層の耐摩耗性が要求される高速切削において
も、長期に亘ってすぐれた切削性能を発揮するものであ
り、したがって切削加工のＦＡ化および省力化に十分満
足に対応することができるものである。
Claims (1)
- 【請求項１】 炭化タングステン基超硬合金基体の表面
に、縦長成長結晶組織を有するＴｉの炭窒化物層と、い
ずれも粒状結晶組織を有するＴｉの炭化物層、窒化物
層、炭窒化物層、炭酸化物層、窒酸化物層、および炭窒
酸化物層からなるＴｉ化合物層のうちの１種または２種
以上と、さらに同じく粒状結晶組織を有する酸化アルミ
ニウム層とで構成された硬質被覆層を１０〜３０μｍの
平均層厚で化学蒸着および／または物理蒸着してなる表
面被覆超硬合金製切削工具において、 上記硬質被覆層を構成する縦長成長結晶組織を有するＴ
ｉの炭窒化物層の上面および／または下面に隣接して、
同じく縦長成長結晶組織を有するＴｉとＭの複合炭窒化
物層（ただし、Ｍは、Ｃｒ、Ｗ、およびＭｏのうちの１
種または２種以上を示し、Ｔｉとの合量に占める割合で
０．５〜１０原子％を含有する）を１〜１０μｍの平均
層厚で介在させたことを特徴とする硬質被覆層がすぐれ
た耐摩耗性を有する表面被覆超硬合金製切削工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4764797A JPH10244405A (ja) | 1997-03-03 | 1997-03-03 | 硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を有する表面被覆超硬合金製切削工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4764797A JPH10244405A (ja) | 1997-03-03 | 1997-03-03 | 硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を有する表面被覆超硬合金製切削工具 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10244405A true JPH10244405A (ja) | 1998-09-14 |
Family
ID=12781050
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4764797A Pending JPH10244405A (ja) | 1997-03-03 | 1997-03-03 | 硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を有する表面被覆超硬合金製切削工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10244405A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008100336A (ja) * | 2006-10-20 | 2008-05-01 | Mitsubishi Materials Corp | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 |
| JP2008105135A (ja) * | 2006-10-25 | 2008-05-08 | Mitsubishi Materials Corp | 硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆切削工具 |
| US20080261058A1 (en) * | 2007-04-23 | 2008-10-23 | Iscar, Ltd. | Coated cutting tool, cutting member or wear part |
| CN100460114C (zh) * | 2000-12-28 | 2009-02-11 | 株式会社神户制钢所 | 切削工具用硬质被膜、硬质被膜覆盖的切削工具、硬质被膜的制造方法及硬质被膜形成用靶 |
| JP2009056536A (ja) * | 2007-08-31 | 2009-03-19 | Mitsubishi Materials Corp | 表面被覆切削工具 |
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1997
- 1997-03-03 JP JP4764797A patent/JPH10244405A/ja active Pending
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