JPH10237598A - 加工割れ感受性の低いオーステナイト系ステンレス鋼及びその製造方法 - Google Patents
加工割れ感受性の低いオーステナイト系ステンレス鋼及びその製造方法Info
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- JPH10237598A JPH10237598A JP9039027A JP3902797A JPH10237598A JP H10237598 A JPH10237598 A JP H10237598A JP 9039027 A JP9039027 A JP 9039027A JP 3902797 A JP3902797 A JP 3902797A JP H10237598 A JPH10237598 A JP H10237598A
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- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
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- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 非金属介在物を無害なＭｎＯ−ＳｉＯ2 系に
し、オーステナイト系ステンレス鋼の加工割れ感受性を
高める。 【解決手段】 このオーステナイト系ステンレス鋼は、
Ｃ：０．０８％以下，Ｓｉ：０．２〜１．０％，Ｍｎ：
１．０％以下，Ｓ：０．００７％以下，Ｎｉ：８．０〜
１５．０％，Ｃｒ：１５．０〜１９．０％，Ｎ：０．０
３％以下，Ａｌ：０．００３％以下，残部が実質的にＦ
ｅの組成を持ち、Ｓｉ／Ａｌの重量比が１００以上で、
非金属介在物の組成がＭｎＯ−ＳｉＯ2 を主成分とし、
ＭｇＯ：７％以下，Ａｌ2 Ｏ3 ：３５％以下，Ｃｒ2 Ｏ
3 ：１０％以下である。ドロマイト系耐火物をライニン
グした精錬炉を用いてステンレス溶鋼を精錬し、精錬終
了後のスラグのＣａＯ／ＳｉＯ2 比を１．４〜２．４
に、Ａｌ2 Ｏ3 濃度を８％以下に維持することにより製
造される。ドロマイト系耐火物には、ＭｇＯ：４０〜６
３％及び主成分としてＣａＯ：３４〜５７％を含む耐火
物が使用される。
し、オーステナイト系ステンレス鋼の加工割れ感受性を
高める。 【解決手段】 このオーステナイト系ステンレス鋼は、
Ｃ：０．０８％以下，Ｓｉ：０．２〜１．０％，Ｍｎ：
１．０％以下，Ｓ：０．００７％以下，Ｎｉ：８．０〜
１５．０％，Ｃｒ：１５．０〜１９．０％，Ｎ：０．０
３％以下，Ａｌ：０．００３％以下，残部が実質的にＦ
ｅの組成を持ち、Ｓｉ／Ａｌの重量比が１００以上で、
非金属介在物の組成がＭｎＯ−ＳｉＯ2 を主成分とし、
ＭｇＯ：７％以下，Ａｌ2 Ｏ3 ：３５％以下，Ｃｒ2 Ｏ
3 ：１０％以下である。ドロマイト系耐火物をライニン
グした精錬炉を用いてステンレス溶鋼を精錬し、精錬終
了後のスラグのＣａＯ／ＳｉＯ2 比を１．４〜２．４
に、Ａｌ2 Ｏ3 濃度を８％以下に維持することにより製
造される。ドロマイト系耐火物には、ＭｇＯ：４０〜６
３％及び主成分としてＣａＯ：３４〜５７％を含む耐火
物が使用される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、加工割れ感受性が低い
オーステナイト系ステンレス鋼及びその製造方法に関す
る。
オーステナイト系ステンレス鋼及びその製造方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】加工性に優れたオーステナイト系ステン
レス鋼は、近年、機能材料としても使用されるようにな
ってきている。オーステナイト系ステンレス鋼の中で
も、常温で非磁性の鋼種は、電子部品用材料として使用
されることが多い。この種の材料には、高い清浄度が要
求される。そのため、素材製造時の精錬工程で不活性ガ
スの吹込みにより溶鋼を十分撹拌しながら、ＣａＯを主
体とする塩基性フラックス及びＡｌ等の強還元剤を添加
し、脱硫，脱酸及び非金属介在物除去を十分に行わせて
いる。たとえば、特開平６−３０６４３８号公報では、
二次精錬炉の耐火物を特定すると共に精錬後のスラグ組
成を調整することにより、有害なＡｌ2 Ｏ3 −ＭｇＯ系
非金属介在物の生成を抑制している。このような処理に
よって、ある程度まで高清浄度化される。
レス鋼は、近年、機能材料としても使用されるようにな
ってきている。オーステナイト系ステンレス鋼の中で
も、常温で非磁性の鋼種は、電子部品用材料として使用
されることが多い。この種の材料には、高い清浄度が要
求される。そのため、素材製造時の精錬工程で不活性ガ
スの吹込みにより溶鋼を十分撹拌しながら、ＣａＯを主
体とする塩基性フラックス及びＡｌ等の強還元剤を添加
し、脱硫，脱酸及び非金属介在物除去を十分に行わせて
いる。たとえば、特開平６−３０６４３８号公報では、
二次精錬炉の耐火物を特定すると共に精錬後のスラグ組
成を調整することにより、有害なＡｌ2 Ｏ3 −ＭｇＯ系
非金属介在物の生成を抑制している。このような処理に
よって、ある程度まで高清浄度化される。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】電子部品用材料に供さ
れる素材の中でも、鋼板の板厚が０．５ｍｍ程度以下の
極薄で製品形状が複雑なものでは、加工時に僅かな割れ
や表面疵が発生しても、製品として使用不可となる。そ
のため、機能材料として用いられる用途では、加工精度
や品質に対する要求が苛酷である。加工割れや表面疵
は、硬質な非金属介在物に原因があることが多い。しか
し、精錬工程で溶鋼を強撹拌することにより非金属介在
物を完全に浮上分離することは困難である。また、非金
属介在物の硬さは組成によって大きく変わるが、生成す
る非金属介在物の組成までを制御してない。本発明は、
このような問題を解消すべく案出されたものであり、非
金属介在物の組成を制御することにより、熱間加工時に
粘性変形し冷間加工時に微細分散するＭｎＯ−ＳｉＯ2
系にし、非金属介在物起因の加工割れがないオーステナ
イト系ステンレス鋼を得ることを目的とする。
れる素材の中でも、鋼板の板厚が０．５ｍｍ程度以下の
極薄で製品形状が複雑なものでは、加工時に僅かな割れ
や表面疵が発生しても、製品として使用不可となる。そ
のため、機能材料として用いられる用途では、加工精度
や品質に対する要求が苛酷である。加工割れや表面疵
は、硬質な非金属介在物に原因があることが多い。しか
し、精錬工程で溶鋼を強撹拌することにより非金属介在
物を完全に浮上分離することは困難である。また、非金
属介在物の硬さは組成によって大きく変わるが、生成す
る非金属介在物の組成までを制御してない。本発明は、
このような問題を解消すべく案出されたものであり、非
金属介在物の組成を制御することにより、熱間加工時に
粘性変形し冷間加工時に微細分散するＭｎＯ−ＳｉＯ2
系にし、非金属介在物起因の加工割れがないオーステナ
イト系ステンレス鋼を得ることを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明のオーステナイト
系ステンレス鋼は、その目的を達成するため、Ｃ：０．
０８重量％以下，Ｓｉ：０．２〜１．０重量％，Ｍｎ：
２．０重量％以下，Ｓ：０．００７重量％以下，Ｎｉ：
８．０〜１５．０重量％，Ｃｒ：１５．０〜１９．０重
量％，Ｎ：０．０３重量％以下，Ａｌ：０．００３重量
％以下，残部が実質的にＦｅの組成を持ち、Ｓｉ／Ａｌ
の重量比が１００以上で、非金属介在物の組成がＭｎＯ
−ＳｉＯ2 を主成分とし、ＭｇＯ：７重量％以下，Ａｌ
2 Ｏ3 ：３５重量％以下，Ｃｒ2 Ｏ3 ：１０重量％以下
であることを特徴とする。このオーステナイト系ステン
レス鋼は、ドロマイト系耐火物をライニングした精錬炉
を用いてステンレス溶鋼を精錬し、精錬終了後のスラグ
のＣａＯ／ＳｉＯ 2 比を１．４〜２．４に、Ａｌ2 Ｏ3
濃度を８重量％以下に維持することにより製造される。
ドロマイト系耐火物には、ＭｇＯ：４０〜６３重量％及
び主成分としてＣａＯ：３４〜５７重量％を含む耐火物
が使用される。
系ステンレス鋼は、その目的を達成するため、Ｃ：０．
０８重量％以下，Ｓｉ：０．２〜１．０重量％，Ｍｎ：
２．０重量％以下，Ｓ：０．００７重量％以下，Ｎｉ：
８．０〜１５．０重量％，Ｃｒ：１５．０〜１９．０重
量％，Ｎ：０．０３重量％以下，Ａｌ：０．００３重量
％以下，残部が実質的にＦｅの組成を持ち、Ｓｉ／Ａｌ
の重量比が１００以上で、非金属介在物の組成がＭｎＯ
−ＳｉＯ2 を主成分とし、ＭｇＯ：７重量％以下，Ａｌ
2 Ｏ3 ：３５重量％以下，Ｃｒ2 Ｏ3 ：１０重量％以下
であることを特徴とする。このオーステナイト系ステン
レス鋼は、ドロマイト系耐火物をライニングした精錬炉
を用いてステンレス溶鋼を精錬し、精錬終了後のスラグ
のＣａＯ／ＳｉＯ 2 比を１．４〜２．４に、Ａｌ2 Ｏ3
濃度を８重量％以下に維持することにより製造される。
ドロマイト系耐火物には、ＭｇＯ：４０〜６３重量％及
び主成分としてＣａＯ：３４〜５７重量％を含む耐火物
が使用される。
【０００５】
【作用】本発明者等は、オーステナイト系ステンレス鋼
に絞り加工を施して得た製品について、非金属介在物に
由来する加工割れが発生しているものを調査した。オー
ステナイト系ステンレス鋼に分散している非金属介在物
は、通常、約３０重量％のＭｇＯを含むスピネル型Ａｌ
2 Ｏ3 −ＭｇＯ系，約５０重量％のＡｌ2Ｏ3 を含むＭ
ｎＯ−ＳｉＯ2 −Ａｌ2 Ｏ3 系，約１５重量％のＣｒ2
Ｏ3 を含むＭｎＯ−ＳｉＯ2 系である。本発明者等によ
る調査・研究の結果、これらの介在物に含まれるＡｌ2
Ｏ3 濃度，ＭｇＯ濃度及びＣｒ2 Ｏ3 濃度が加工割れに
大きく影響していることが判った。そして、ＭｎＯ−Ｓ
ｉＯ2 を主成分とする非金属介在物を生成させると共
に、ＭｇＯ：７重量％以下，Ａｌ2 Ｏ3 ：３５重量％以
下，Ｃｒ2 Ｏ3 ：１０重量％以下に調整するとき、非金
属介在物が無害化し、加工割れ感受性の低いオーステナ
イト系ステンレス鋼が得られることを見い出した。更
に、介在物組成に影響を及ぼす因子としてメタル組成，
スラグ組成，耐火物組成等について検討を進めたとこ
ろ、精錬終了後のスラグ組成及び取鍋の耐火物組成を特
定することが有効であることが判った。
に絞り加工を施して得た製品について、非金属介在物に
由来する加工割れが発生しているものを調査した。オー
ステナイト系ステンレス鋼に分散している非金属介在物
は、通常、約３０重量％のＭｇＯを含むスピネル型Ａｌ
2 Ｏ3 −ＭｇＯ系，約５０重量％のＡｌ2Ｏ3 を含むＭ
ｎＯ−ＳｉＯ2 −Ａｌ2 Ｏ3 系，約１５重量％のＣｒ2
Ｏ3 を含むＭｎＯ−ＳｉＯ2 系である。本発明者等によ
る調査・研究の結果、これらの介在物に含まれるＡｌ2
Ｏ3 濃度，ＭｇＯ濃度及びＣｒ2 Ｏ3 濃度が加工割れに
大きく影響していることが判った。そして、ＭｎＯ−Ｓ
ｉＯ2 を主成分とする非金属介在物を生成させると共
に、ＭｇＯ：７重量％以下，Ａｌ2 Ｏ3 ：３５重量％以
下，Ｃｒ2 Ｏ3 ：１０重量％以下に調整するとき、非金
属介在物が無害化し、加工割れ感受性の低いオーステナ
イト系ステンレス鋼が得られることを見い出した。更
に、介在物組成に影響を及ぼす因子としてメタル組成，
スラグ組成，耐火物組成等について検討を進めたとこ
ろ、精錬終了後のスラグ組成及び取鍋の耐火物組成を特
定することが有効であることが判った。
【０００６】以下、本発明オーステナイト系ステンレス
鋼に含まれる合金成分，含有量等を説明する。 Ｃ：０．０８重量％以下 固溶強化元素であり、多量に含まれると０．２％耐力が
上昇し、鋼材を硬質化する。絞り加工が供される鋼材で
は、耐力及び硬さの上昇により加工性が阻害され、加工
時に耳割れを発生させることもある。そこで、本発明に
おいては、Ｃ含有量の上限を０．０８重量％に設定し
た。 Ｓｉ：０．２〜１．０重量％ 溶鋼の脱酸に使用される成分であり、０．２重量％未満
では脱酸不足となる。そして、非金属介在物中のＣｒ2
Ｏ3 濃度が１０重量％よりも高くなり、加工割れ原因の
非金属介在物が生成する。しかし、１．０重量％を超え
る多量のＳｉが含まれると、鋼材が硬質化し、冷間加工
で薄板を製造する際に所定板厚まで圧延するために多く
のパス回数を必要とし、生産性が大きく低下する。ま
た、鋼材の硬質化に伴って、絞り加工時に耳割れが発生
することもある。
鋼に含まれる合金成分，含有量等を説明する。 Ｃ：０．０８重量％以下 固溶強化元素であり、多量に含まれると０．２％耐力が
上昇し、鋼材を硬質化する。絞り加工が供される鋼材で
は、耐力及び硬さの上昇により加工性が阻害され、加工
時に耳割れを発生させることもある。そこで、本発明に
おいては、Ｃ含有量の上限を０．０８重量％に設定し
た。 Ｓｉ：０．２〜１．０重量％ 溶鋼の脱酸に使用される成分であり、０．２重量％未満
では脱酸不足となる。そして、非金属介在物中のＣｒ2
Ｏ3 濃度が１０重量％よりも高くなり、加工割れ原因の
非金属介在物が生成する。しかし、１．０重量％を超え
る多量のＳｉが含まれると、鋼材が硬質化し、冷間加工
で薄板を製造する際に所定板厚まで圧延するために多く
のパス回数を必要とし、生産性が大きく低下する。ま
た、鋼材の硬質化に伴って、絞り加工時に耳割れが発生
することもある。
【０００７】Ｍｎ：２．０重量％以下 熱間加工性の確保に有効な合金成分であり、０．２％耐
力を低下させ、鋼材を軟質化する作用も呈する。Ｍｎ添
加の効果は、２．０重量％で飽和し、それ以上添加して
も増量に見合った性質改善がみられない。 Ｓ：０．００７重量％以下 熱間加工性に悪影響を及ぼす元素であることから、Ｓ含
有量の上限を０．００７重量％に規制した。なお、一層
良好な熱間加工性を得るためには、Ｓ含有量を０．００
５重量％以下に規制することが好ましい。 Ｎｉ：８．０〜１５．０重量％ オーステナイト系ステンレス鋼の主要合金成分であり、
加工性及び常温非磁性を確保するために８．０重量％以
上のＮｉ量が必要である。しかし、高価な元素であるこ
とから、Ｎｉの多量添加は鋼材コストを上昇させる原因
となる。また、１５．０重量％を超えると、却って非磁
性化できなくなる。
力を低下させ、鋼材を軟質化する作用も呈する。Ｍｎ添
加の効果は、２．０重量％で飽和し、それ以上添加して
も増量に見合った性質改善がみられない。 Ｓ：０．００７重量％以下 熱間加工性に悪影響を及ぼす元素であることから、Ｓ含
有量の上限を０．００７重量％に規制した。なお、一層
良好な熱間加工性を得るためには、Ｓ含有量を０．００
５重量％以下に規制することが好ましい。 Ｎｉ：８．０〜１５．０重量％ オーステナイト系ステンレス鋼の主要合金成分であり、
加工性及び常温非磁性を確保するために８．０重量％以
上のＮｉ量が必要である。しかし、高価な元素であるこ
とから、Ｎｉの多量添加は鋼材コストを上昇させる原因
となる。また、１５．０重量％を超えると、却って非磁
性化できなくなる。
【０００８】Ｃｒ：１５．０〜１９．０重量％ 耐食性の改善に必要な合金成分であり、１５．０重量％
以上の含有量でＣｒ添加の効果が顕著になる。しかし、
過剰量のＣｒが含まれると鋼材が硬質化し、加工性が劣
化することから、本発明ではＣｒ含有量の上限を１９．
０重量％に設定した。
以上の含有量でＣｒ添加の効果が顕著になる。しかし、
過剰量のＣｒが含まれると鋼材が硬質化し、加工性が劣
化することから、本発明ではＣｒ含有量の上限を１９．
０重量％に設定した。
【０００９】Ｎ：０．０３重量％以下 Ｃと同様な固溶強化元素であり、多量に含まれると０．
２％耐力が上昇し、鋼材を硬質化する。絞り加工が供さ
れる鋼材では、耐力及び硬さの上昇により加工性が阻害
され、加工時に耳割れを発生させることもある。そこ
で、本発明においては、Ｎ含有量の上限を０．０３重量
％に設定した。 Ａｌ：０．００３重量％以下 加工割れの起点となる非金属介在物の組成に大きく影響
する成分である。Ａｌ含有量が０．００３重量％を超え
ると、有害な非金属介在物が生成し易くなる。 Ｓｉ／Ａｌの重量比：１００以上 加工割れの起点となる非金属介在物の組成は、Ｓｉ／Ａ
ｌの重量比で調整できる。Ｓｉ／Ａｌ＜１００では有害
な非金属介在物が生成するが、Ｓｉ／Ａｌ≧１００にす
ると熱間加工時に粘性変形し冷間加工時に微細分散する
ＭｎＯ−ＳｉＯ2 系非金属介在物になる。
２％耐力が上昇し、鋼材を硬質化する。絞り加工が供さ
れる鋼材では、耐力及び硬さの上昇により加工性が阻害
され、加工時に耳割れを発生させることもある。そこ
で、本発明においては、Ｎ含有量の上限を０．０３重量
％に設定した。 Ａｌ：０．００３重量％以下 加工割れの起点となる非金属介在物の組成に大きく影響
する成分である。Ａｌ含有量が０．００３重量％を超え
ると、有害な非金属介在物が生成し易くなる。 Ｓｉ／Ａｌの重量比：１００以上 加工割れの起点となる非金属介在物の組成は、Ｓｉ／Ａ
ｌの重量比で調整できる。Ｓｉ／Ａｌ＜１００では有害
な非金属介在物が生成するが、Ｓｉ／Ａｌ≧１００にす
ると熱間加工時に粘性変形し冷間加工時に微細分散する
ＭｎＯ−ＳｉＯ2 系非金属介在物になる。
【００１０】非金属介在物：ＭｎＯ−ＳｉＯ2 系にする
ことにより非金属介在物は無害化されるが、更にＭｇ
Ｏ：７重量％以下，Ａｌ2 Ｏ3 ：３５重量％以下，Ｃｒ
2 Ｏ3 ：１０重量％以下にすることにより加工割れ感受
性が一層改善される。ＭｇＯは、耐火物やスラグに含ま
れており、不可避的に介在物中に含まれることが多い。
ＭｇＯ濃度が７重量％を超えると、介在物が熱間加工中
に粘性変形しなくなり、加工割れの原因になり易い。こ
のような欠陥は、ＭｇＯ濃度を７重量％以下にすること
により抑制される。Ａｌ2 Ｏ3 は、種々の添加原料に含
まれているＡｌから生成すると考えられるが、Ａｌ2 Ｏ
3 も介在物中の濃度により介在物の変形能に大きな影響
を及ぼす。Ａｌ2 Ｏ3 濃度が３５重量％よりも高いと有
害な介在物が生成されるが、３５重量％以下であると介
在物は熱間圧延で粘性変形し、冷間圧延で微細分散する
ため加工割れを発生させることがない。Ｃｒ2 Ｏ3は、
１０重量％を超える濃度では加工割れ原因の介在物とな
るが、１０重量％以下の濃度では無害な介在物となる。
ことにより非金属介在物は無害化されるが、更にＭｇ
Ｏ：７重量％以下，Ａｌ2 Ｏ3 ：３５重量％以下，Ｃｒ
2 Ｏ3 ：１０重量％以下にすることにより加工割れ感受
性が一層改善される。ＭｇＯは、耐火物やスラグに含ま
れており、不可避的に介在物中に含まれることが多い。
ＭｇＯ濃度が７重量％を超えると、介在物が熱間加工中
に粘性変形しなくなり、加工割れの原因になり易い。こ
のような欠陥は、ＭｇＯ濃度を７重量％以下にすること
により抑制される。Ａｌ2 Ｏ3 は、種々の添加原料に含
まれているＡｌから生成すると考えられるが、Ａｌ2 Ｏ
3 も介在物中の濃度により介在物の変形能に大きな影響
を及ぼす。Ａｌ2 Ｏ3 濃度が３５重量％よりも高いと有
害な介在物が生成されるが、３５重量％以下であると介
在物は熱間圧延で粘性変形し、冷間圧延で微細分散する
ため加工割れを発生させることがない。Ｃｒ2 Ｏ3は、
１０重量％を超える濃度では加工割れ原因の介在物とな
るが、１０重量％以下の濃度では無害な介在物となる。
【００１１】精錬終了時のスラグ組成：精錬終了時のス
ラグ組成も、非金属介在物の組成に大きな影響を及ぼ
す。スラグ中のＣａＯ／ＳｉＯ2 比が１．４よりも低
く、且つＡｌ2 Ｏ3 濃度が８重量％以下の場合、介在物
の主組成がＭｎＯ−ＳｉＯ2 となり、加工割れに悪影響
を及ぼす介在物中のＡｌ2 Ｏ3 やＭｇＯが極く僅かに含
まれる程度になる。しかし、この場合でも、介在物にＣ
ｒ2 Ｏ3 が２０重量％程度含まれることがあり、加工割
れ原因になることがある。ＣａＯ／ＳｉＯ2 比が１．４
より低く且つＡｌ2 Ｏ3 濃度が８重量％を超えると、Ｍ
ｎＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系の介在物が生成し易くなる。ＭｎＯ
−Ａｌ2 Ｏ3 系介在物は、変形能が良好でないため加工
割れの原因になる。一方、ＣａＯ／ＳｉＯ2 比が２．４
を超えるようなスラグ組成では、代表的な硬質介在物で
あるＭｇＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系スピネル型介在物が生成し易
くなる。このようなことから、スラグ組成は、ＣａＯ／
ＳｉＯ2比を１．４〜２．４の範囲に、Ａｌ2 Ｏ3 濃度
を８重量％以下にする必要がある。
ラグ組成も、非金属介在物の組成に大きな影響を及ぼ
す。スラグ中のＣａＯ／ＳｉＯ2 比が１．４よりも低
く、且つＡｌ2 Ｏ3 濃度が８重量％以下の場合、介在物
の主組成がＭｎＯ−ＳｉＯ2 となり、加工割れに悪影響
を及ぼす介在物中のＡｌ2 Ｏ3 やＭｇＯが極く僅かに含
まれる程度になる。しかし、この場合でも、介在物にＣ
ｒ2 Ｏ3 が２０重量％程度含まれることがあり、加工割
れ原因になることがある。ＣａＯ／ＳｉＯ2 比が１．４
より低く且つＡｌ2 Ｏ3 濃度が８重量％を超えると、Ｍ
ｎＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系の介在物が生成し易くなる。ＭｎＯ
−Ａｌ2 Ｏ3 系介在物は、変形能が良好でないため加工
割れの原因になる。一方、ＣａＯ／ＳｉＯ2 比が２．４
を超えるようなスラグ組成では、代表的な硬質介在物で
あるＭｇＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系スピネル型介在物が生成し易
くなる。このようなことから、スラグ組成は、ＣａＯ／
ＳｉＯ2比を１．４〜２．４の範囲に、Ａｌ2 Ｏ3 濃度
を８重量％以下にする必要がある。
【００１２】取鍋の耐火物：ＭｇＯ含有量が５０〜８５
重量％で残部の主成分がＣｒ2 Ｏ3 のマグクロ系耐火物
を取鍋耐火物として用いた場合、スラグ中のＣａＯ／Ｓ
ｉＯ2 比が１．９を超えると耐火物の溶損が大きくな
り、スラグ中のＭｇＯ濃度が上昇するため、介在物中の
ＭｇＯ濃度が高くなる。その結果、加工割れを招く介在
物になる可能性が高い。また、マグクロ系耐火物は十分
な脱硫能を有していないため、鋼中のＳ濃度規制が厳し
い場合、精錬によって成分規格を満足できない場合が生
じる。これに対し、ＭｇＯ含有量が４０〜６３重量％で
残部の主成分がＣａＯであるドロマイト系耐火物は、ス
ラグ中のＣａＯ／ＳｉＯ2 比の上昇によっても耐火物の
溶損が加速されないため、介在物組成に及ぼす悪影響が
小さく、また製造コストを低く抑えることもできる。更
に、十分な脱硫能をもっていることから、鋼中Ｓ規制を
精錬によって十分満足させることが可能になる。
重量％で残部の主成分がＣｒ2 Ｏ3 のマグクロ系耐火物
を取鍋耐火物として用いた場合、スラグ中のＣａＯ／Ｓ
ｉＯ2 比が１．９を超えると耐火物の溶損が大きくな
り、スラグ中のＭｇＯ濃度が上昇するため、介在物中の
ＭｇＯ濃度が高くなる。その結果、加工割れを招く介在
物になる可能性が高い。また、マグクロ系耐火物は十分
な脱硫能を有していないため、鋼中のＳ濃度規制が厳し
い場合、精錬によって成分規格を満足できない場合が生
じる。これに対し、ＭｇＯ含有量が４０〜６３重量％で
残部の主成分がＣａＯであるドロマイト系耐火物は、ス
ラグ中のＣａＯ／ＳｉＯ2 比の上昇によっても耐火物の
溶損が加速されないため、介在物組成に及ぼす悪影響が
小さく、また製造コストを低く抑えることもできる。更
に、十分な脱硫能をもっていることから、鋼中Ｓ規制を
精錬によって十分満足させることが可能になる。
【００１３】
実施例１：表１に示した成分組成をもつオーステナイト
系ステンレス鋼を７０トン電気炉で溶解し、転炉処理，
ＶＯＤ精錬，連鋳，熱延，酸洗，冷延を経て、種々の非
金属介在物が分散した板厚３．０ｍｍのステンレス鋼薄
板を製造した。このステンレス鋼薄板に絞り比３の絞り
加工を施し、精錬時に生成したＣａＯ−ＳｉＯ2 系スラ
グの組成が非金属介在物の組成及び加工割れの発生有無
に及ぼす影響を調査した。
系ステンレス鋼を７０トン電気炉で溶解し、転炉処理，
ＶＯＤ精錬，連鋳，熱延，酸洗，冷延を経て、種々の非
金属介在物が分散した板厚３．０ｍｍのステンレス鋼薄
板を製造した。このステンレス鋼薄板に絞り比３の絞り
加工を施し、精錬時に生成したＣａＯ−ＳｉＯ2 系スラ
グの組成が非金属介在物の組成及び加工割れの発生有無
に及ぼす影響を調査した。
【００１４】
【００１５】図１〜３の調査結果にみられるように、精
錬時のスラグに含まれるＡｌ2 Ｏ3の濃度及びＣａＯ／
ＳｉＯ2 の重量比が絞り加工時の加工割れに大きく影響
していることが判った。なお、図１〜３では、非金属介
在物に含まれる各成分の濃度を縦軸に示し、加工割れが
発生した場合を白抜き記号で、加工割れが発生しなかっ
た場合を中実記号で示した。図１，２から、スラグのＡ
ｌ2 Ｏ3 濃度が８．０重量％以下でＣａＯ／ＳｉＯ 2 比
が１．４より低い場合、ＭｎＯ−ＳｉＯ2 系の非金属介
在物が生成していることが判る。生成した非金属介在物
は、Ａｌ2 Ｏ3 （丸印）やＭｇＯ（四角印）を僅かに含
む程度であったが、約１３〜１８重量％のＣｒ2 Ｏ3
（三角印）を含んでいた。このことから、スラグのＡｌ
2 Ｏ3 濃度が８．０重量％以下でＣａＯ／ＳｉＯ2 比が
１．４より低いと、Ｃｒ2 Ｏ3 の還元が十分に進行せ
ず、加工割れの原因となる非金属介在物が生成するもの
と推察される。
錬時のスラグに含まれるＡｌ2 Ｏ3の濃度及びＣａＯ／
ＳｉＯ2 の重量比が絞り加工時の加工割れに大きく影響
していることが判った。なお、図１〜３では、非金属介
在物に含まれる各成分の濃度を縦軸に示し、加工割れが
発生した場合を白抜き記号で、加工割れが発生しなかっ
た場合を中実記号で示した。図１，２から、スラグのＡ
ｌ2 Ｏ3 濃度が８．０重量％以下でＣａＯ／ＳｉＯ 2 比
が１．４より低い場合、ＭｎＯ−ＳｉＯ2 系の非金属介
在物が生成していることが判る。生成した非金属介在物
は、Ａｌ2 Ｏ3 （丸印）やＭｇＯ（四角印）を僅かに含
む程度であったが、約１３〜１８重量％のＣｒ2 Ｏ3
（三角印）を含んでいた。このことから、スラグのＡｌ
2 Ｏ3 濃度が８．０重量％以下でＣａＯ／ＳｉＯ2 比が
１．４より低いと、Ｃｒ2 Ｏ3 の還元が十分に進行せ
ず、加工割れの原因となる非金属介在物が生成するもの
と推察される。
【００１６】Ｃｒ2 Ｏ3 の還元は、ＣａＯ／ＳｉＯ2 比
が大きくなるに従って減少しており、ＣａＯ／ＳｉＯ2
比が２．４を超える条件下では非金属介在物にほとんど
Ｃｒ 2 Ｏ3 が含まれていなかった。しかし、Ａｌ2 Ｏ3
濃度が約４２〜７０重量％，ＭｇＯ濃度が約２６〜３０
重量％になっていた。特にＣａＯ／ＳｉＯ2 比が２．６
以上になると、Ａｌ2 Ｏ3 濃度が約７０重量％，ＭｇＯ
濃度が約３０重量％の硬質なスピネル型介在物となって
いた。これらの非金属介在物が原因して、図１，２に示
すように加工割れが発生するものと推察される。また、
スラグ中のＡｌ2 Ｏ3 濃度が９．５重量％では、図３に
示すようにＣａＯ／ＳｉＯ2 比に拘らず、全ての条件下
で加工割れの原因となる非金属介在物が生成していた。
が大きくなるに従って減少しており、ＣａＯ／ＳｉＯ2
比が２．４を超える条件下では非金属介在物にほとんど
Ｃｒ 2 Ｏ3 が含まれていなかった。しかし、Ａｌ2 Ｏ3
濃度が約４２〜７０重量％，ＭｇＯ濃度が約２６〜３０
重量％になっていた。特にＣａＯ／ＳｉＯ2 比が２．６
以上になると、Ａｌ2 Ｏ3 濃度が約７０重量％，ＭｇＯ
濃度が約３０重量％の硬質なスピネル型介在物となって
いた。これらの非金属介在物が原因して、図１，２に示
すように加工割れが発生するものと推察される。また、
スラグ中のＡｌ2 Ｏ3 濃度が９．５重量％では、図３に
示すようにＣａＯ／ＳｉＯ2 比に拘らず、全ての条件下
で加工割れの原因となる非金属介在物が生成していた。
【００１７】これに対し、スラグ中のＡｌ2 Ｏ3 濃度を
８．０重量％以下に規制し、ＣａＯ／ＳｉＯ2 比を１．
４〜２．４の範囲に維持して精錬すると、生成した非金
属介在物は、Ｃｒ2 Ｏ3 濃度１０重量％以下，Ａｌ2 Ｏ
3 濃度３５重量％以下，ＭｇＯ濃度７重量％以下の組成
をもつＭｎＯ−ＳｉＯ2 系介在物となった。この非金属
介在物は、熱間加工時に粘性変形し、冷間加工時に微細
分散する特性をもっている。そのため、図１，２に中実
記号で示すように、加工割れの発生がないステンレス鋼
板が得られた。
８．０重量％以下に規制し、ＣａＯ／ＳｉＯ2 比を１．
４〜２．４の範囲に維持して精錬すると、生成した非金
属介在物は、Ｃｒ2 Ｏ3 濃度１０重量％以下，Ａｌ2 Ｏ
3 濃度３５重量％以下，ＭｇＯ濃度７重量％以下の組成
をもつＭｎＯ−ＳｉＯ2 系介在物となった。この非金属
介在物は、熱間加工時に粘性変形し、冷間加工時に微細
分散する特性をもっている。そのため、図１，２に中実
記号で示すように、加工割れの発生がないステンレス鋼
板が得られた。
【００１８】次いで、非金属介在物の組成に及ぼすメタ
ル組成の影響を調査した。介在物組成に影響を及ぼすメ
タル組成としては精錬時に添加する脱酸剤が挙げられ、
脱酸剤としてはＳｉ，Ａｌが使用されることから、介在
物組成に及ぼすＳｉ濃度及びＡｌ濃度の影響を調べた。
図４の調査結果にみられるように、Ａｌ濃度が０．００
３重量％より高い場合、Ｓｉ濃度の如何に拘らず加工割
れや表面疵の発生が検出された。そこで、Ａｌ濃度を
０．００３重量％以下としてＳｉ濃度を変化させたとこ
ろ、Ｓｉ／Ａｌの重量比が１００以上になると加工割れ
や表面疵が発生しなくなった。更に、ステンレス鋼の精
錬に使用される耐火物の組成が非金属介在物に及ぼす影
響を調査した。ＭｇＯ含有量が４０〜６３％で残部の主
成分がＣａＯであるドロマイト系耐火物、ＭｇＯ含有量
が５０〜８５重量％で残部の主成分がＣｒ2 Ｏ 3 であ
り、その他にＳｉＯ2 やＡｌ2 Ｏ3 を含むＭｇＯ−Ｃｒ
2 Ｏ3 系耐火物（マグクロ系）を使用し、精錬後の介在
物組成を比較調査した。
ル組成の影響を調査した。介在物組成に影響を及ぼすメ
タル組成としては精錬時に添加する脱酸剤が挙げられ、
脱酸剤としてはＳｉ，Ａｌが使用されることから、介在
物組成に及ぼすＳｉ濃度及びＡｌ濃度の影響を調べた。
図４の調査結果にみられるように、Ａｌ濃度が０．００
３重量％より高い場合、Ｓｉ濃度の如何に拘らず加工割
れや表面疵の発生が検出された。そこで、Ａｌ濃度を
０．００３重量％以下としてＳｉ濃度を変化させたとこ
ろ、Ｓｉ／Ａｌの重量比が１００以上になると加工割れ
や表面疵が発生しなくなった。更に、ステンレス鋼の精
錬に使用される耐火物の組成が非金属介在物に及ぼす影
響を調査した。ＭｇＯ含有量が４０〜６３％で残部の主
成分がＣａＯであるドロマイト系耐火物、ＭｇＯ含有量
が５０〜８５重量％で残部の主成分がＣｒ2 Ｏ 3 であ
り、その他にＳｉＯ2 やＡｌ2 Ｏ3 を含むＭｇＯ−Ｃｒ
2 Ｏ3 系耐火物（マグクロ系）を使用し、精錬後の介在
物組成を比較調査した。
【００１９】図５の調査結果にみられるように、マグク
ロ系耐火物ではＣａＯ／ＳｉＯ2 比が大きくなると溶損
量が増加する傾向を示し、ＣａＯ／ＳｉＯ2 比が１．９
を超える付近で溶損量が増大した。溶損量の増加に伴っ
て、介在物中のＭｇＯ濃度も増加する傾向を示し、Ｃａ
Ｏ／ＳｉＯ2 比２．０以上で介在物中のＭｇＯ濃度が７
重量％を超えるようになった。ＭｇＯ濃度の上昇は、溶
損した耐火物中のＭｇＯが還元されて鋼中Ｍｇとなり、
介在物中の酸素と結び付くことに起因するものと推察さ
れる。また、マグクロ系耐火物では十分な脱硫能が得ら
れず、精錬後のＳ濃度が本発明で規定する範囲に達しな
いこともあった。
ロ系耐火物ではＣａＯ／ＳｉＯ2 比が大きくなると溶損
量が増加する傾向を示し、ＣａＯ／ＳｉＯ2 比が１．９
を超える付近で溶損量が増大した。溶損量の増加に伴っ
て、介在物中のＭｇＯ濃度も増加する傾向を示し、Ｃａ
Ｏ／ＳｉＯ2 比２．０以上で介在物中のＭｇＯ濃度が７
重量％を超えるようになった。ＭｇＯ濃度の上昇は、溶
損した耐火物中のＭｇＯが還元されて鋼中Ｍｇとなり、
介在物中の酸素と結び付くことに起因するものと推察さ
れる。また、マグクロ系耐火物では十分な脱硫能が得ら
れず、精錬後のＳ濃度が本発明で規定する範囲に達しな
いこともあった。
【００２０】他方、ドロマイト系耐火物を使用した場
合、ＣａＯ／ＳｉＯ2 比が高くなっても精錬時の耐火物
の溶損が少ないため、非金属介在物中のＭｇＯ濃度が７
重量％を超えることはなかった。ＭｇＯ濃度の上昇が抑
制される理由は明らかでないが、耐火物成分であるＣａ
Ｏ−ＭｇＯがスラグ成分であるＣａＯ−ＳｉＯ2 と反応
して耐火物表層部のＣａＯ／ＳｉＯ2 比が高くなり、結
果として耐火物表層部が高融点の耐火物でコーティング
された状態になることに起因するものと推察される。脱
硫に関しても、ドロマイト系耐火物を使用して精錬した
後のＳ濃度は、本発明で規定される範囲に十分収まって
いた。しかも、ドロマイト系耐火物は、マグクロ系耐火
物に比較して安価であるため、製造コストの面でも有利
である。
合、ＣａＯ／ＳｉＯ2 比が高くなっても精錬時の耐火物
の溶損が少ないため、非金属介在物中のＭｇＯ濃度が７
重量％を超えることはなかった。ＭｇＯ濃度の上昇が抑
制される理由は明らかでないが、耐火物成分であるＣａ
Ｏ−ＭｇＯがスラグ成分であるＣａＯ−ＳｉＯ2 と反応
して耐火物表層部のＣａＯ／ＳｉＯ2 比が高くなり、結
果として耐火物表層部が高融点の耐火物でコーティング
された状態になることに起因するものと推察される。脱
硫に関しても、ドロマイト系耐火物を使用して精錬した
後のＳ濃度は、本発明で規定される範囲に十分収まって
いた。しかも、ドロマイト系耐火物は、マグクロ系耐火
物に比較して安価であるため、製造コストの面でも有利
である。
【００２１】実施例２：オーステナイト系ステンレス鋼
を７０トン電気炉で溶解し、転炉で製錬し、取鍋に注入
した。取鍋としては、ＭｇＯ：４０〜６３重量％，残部
ＣａＯのドロマイト系耐火物をライニングした取鍋、Ｍ
ｇＯ：５０〜８５重量％，Ｃｒ2 Ｏ3 ：７〜３０重量％
でその他にＳｉＯ2 ，Ａｌ2 Ｏ3 を含むマグクロ系耐火
物を退任具した取鍋を使用した。取鍋に収容した溶鋼を
ＶＰＤ炉で精錬し、メタル組成及びスラグ組成を変化さ
せた。精錬時、スラグ量を約４０ｋｇ／トンに維持し
た。このようにして製造されたオーステナイト系ステン
レス鋼の成分・組成を表２に示す。
を７０トン電気炉で溶解し、転炉で製錬し、取鍋に注入
した。取鍋としては、ＭｇＯ：４０〜６３重量％，残部
ＣａＯのドロマイト系耐火物をライニングした取鍋、Ｍ
ｇＯ：５０〜８５重量％，Ｃｒ2 Ｏ3 ：７〜３０重量％
でその他にＳｉＯ2 ，Ａｌ2 Ｏ3 を含むマグクロ系耐火
物を退任具した取鍋を使用した。取鍋に収容した溶鋼を
ＶＰＤ炉で精錬し、メタル組成及びスラグ組成を変化さ
せた。精錬時、スラグ量を約４０ｋｇ／トンに維持し
た。このようにして製造されたオーステナイト系ステン
レス鋼の成分・組成を表２に示す。
【００２２】
【００２３】精錬後の溶鋼を厚み２００ｍｍ，幅１ｍの
スラブに連続鋳造した。得られたスラブを１２３０℃で
熱間圧延した後、板厚０．３ｍｍの薄板に仕上げ、更に
絞り比４の加工を施した。加工された鋼板を観察し、加
工割れの発生有無を調査した。そして、ＶＯＤ精錬後の
スラグ組成，薄板のメタル組成が絞り加工後の加工割れ
に及ぼす影響を調査した。表３の調査結果にみられるよ
うに、本発明に従った条件下で製造されたオーステナイ
ト系ステンレス鋼は、何れも加工割れが検出されず、非
金属介在物が無害化されていることが判る。これに対
し、スラグ組成やメタル組成が本発明で規定した範囲を
外れる比較例のオーステナイト系ステンレス鋼では、有
害な非金属介在物が分散しており、絞り加工後に加工割
れが発生していた。
スラブに連続鋳造した。得られたスラブを１２３０℃で
熱間圧延した後、板厚０．３ｍｍの薄板に仕上げ、更に
絞り比４の加工を施した。加工された鋼板を観察し、加
工割れの発生有無を調査した。そして、ＶＯＤ精錬後の
スラグ組成，薄板のメタル組成が絞り加工後の加工割れ
に及ぼす影響を調査した。表３の調査結果にみられるよ
うに、本発明に従った条件下で製造されたオーステナイ
ト系ステンレス鋼は、何れも加工割れが検出されず、非
金属介在物が無害化されていることが判る。これに対
し、スラグ組成やメタル組成が本発明で規定した範囲を
外れる比較例のオーステナイト系ステンレス鋼では、有
害な非金属介在物が分散しており、絞り加工後に加工割
れが発生していた。
【００２４】
【００２５】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明のオース
テナイト系ステンレス鋼は、非金属介在物を熱間加工時
に粘性変形し、冷間加工時に微細分散するＭｎ−ＳｉＯ
2 系に調整しているため、加工割れの起点となる非金属
介在物がなく、加工割れ感受性の低い材料であり、過酷
な加工に供される各種機能材料として使用される。ま
た、メタル組成，精錬後のスラグ組成，耐火物組成等を
調整することにより非金属介在物が組成制御されるた
め、製造自体も容易である。
テナイト系ステンレス鋼は、非金属介在物を熱間加工時
に粘性変形し、冷間加工時に微細分散するＭｎ−ＳｉＯ
2 系に調整しているため、加工割れの起点となる非金属
介在物がなく、加工割れ感受性の低い材料であり、過酷
な加工に供される各種機能材料として使用される。ま
た、メタル組成，精錬後のスラグ組成，耐火物組成等を
調整することにより非金属介在物が組成制御されるた
め、製造自体も容易である。
【図１】 スラグのＡｌ2 Ｏ3 濃度３．２重量％，メタ
ルのＳｉ／Ａｌ比５００の条件下でスラグのＣａＯ／Ｓ
ｉＯ2 比が介在物の組成及び加工割れに及ぼす影響を示
したグラフ
ルのＳｉ／Ａｌ比５００の条件下でスラグのＣａＯ／Ｓ
ｉＯ2 比が介在物の組成及び加工割れに及ぼす影響を示
したグラフ
【図２】 スラグのＡｌ2 Ｏ3 濃度８．０重量％，メタ
ルのＳｉ／Ａｌ比５００の条件下でスラグのＣａＯ／Ｓ
ｉＯ2 比が介在物の組成及び加工割れに及ぼす影響を示
したグラフ
ルのＳｉ／Ａｌ比５００の条件下でスラグのＣａＯ／Ｓ
ｉＯ2 比が介在物の組成及び加工割れに及ぼす影響を示
したグラフ
【図３】 スラグのＡｌ2 Ｏ3 濃度９．５重量％，メタ
ルのＳｉ／Ａｌ比５００の条件下でスラグのＣａＯ／Ｓ
ｉＯ2 比が介在物の組成及び加工割れに及ぼす影響を示
したグラフ
ルのＳｉ／Ａｌ比５００の条件下でスラグのＣａＯ／Ｓ
ｉＯ2 比が介在物の組成及び加工割れに及ぼす影響を示
したグラフ
【図４】 メタル中のＳｉ濃度及びＡｌ濃度が加工割れ
に及ぼす影響を示したグラフ
に及ぼす影響を示したグラフ
【図５】 ＣａＯ／ＳｉＯ2 比が耐火物の溶損及び介在
物中のＭｇＯ濃度に及ぼす影響を示したグラフ
物中のＭｇＯ濃度に及ぼす影響を示したグラフ
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｃ：０．０８重量％以下，Ｓｉ：０．２
〜１．０重量％，Ｍｎ：２．０重量％以下，Ｓ：０．０
０７重量％以下，Ｎｉ：８．０〜１５．０重量％，Ｃ
ｒ：１５．０〜１９．０重量％，Ｎ：０．０３重量％以
下，Ａｌ：０．００３重量％以下，残部が実質的にＦｅ
の組成を持ち、Ｓｉ／Ａｌの重量比が１００以上で、非
金属介在物の組成がＭｎＯ−ＳｉＯ2 を主成分とし、Ｍ
ｇＯ：７重量％以下，Ａｌ2 Ｏ3 ：３５重量％以下，Ｃ
ｒ2 Ｏ3 ：１０重量％以下である加工割れ感受性の低い
オーステナイト系ステンレス鋼。 - 【請求項２】 ドロマイト系耐火物をライニングした精
錬炉を用いて請求項１記載の組成をもつステンレス溶鋼
を精錬し、精錬終了後のスラグのＣａＯ／ＳｉＯ2 比を
１．４〜２．４に、Ａｌ2 Ｏ3 濃度を８重量％以下に維
持することを特徴とする加工割れ感受性の低いオーステ
ナイト系ステンレス鋼の製造方法。 - 【請求項３】 ＭｇＯ：４０〜６３重量％及びＣａＯ：
３４〜５７重量％を含む組成のドロマイト系耐火物を使
用する請求項２記載の加工割れ感受性の低いオーステナ
イト系ステンレス鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03902797A JP3865853B2 (ja) | 1997-02-24 | 1997-02-24 | 加工割れ感受性の低いオーステナイト系ステンレス鋼及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03902797A JP3865853B2 (ja) | 1997-02-24 | 1997-02-24 | 加工割れ感受性の低いオーステナイト系ステンレス鋼及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10237598A true JPH10237598A (ja) | 1998-09-08 |
| JP3865853B2 JP3865853B2 (ja) | 2007-01-10 |
Family
ID=12541638
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP03902797A Expired - Fee Related JP3865853B2 (ja) | 1997-02-24 | 1997-02-24 | 加工割れ感受性の低いオーステナイト系ステンレス鋼及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3865853B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1221494A1 (en) * | 2001-01-09 | 2002-07-10 | Nisshin Steel Co., Ltd. | An austenitic stainless steel less crack-sensitive during forming and a manufacturing method thereof |
| KR100429158B1 (ko) * | 1999-10-20 | 2004-04-28 | 주식회사 포스코 | 오스테나이트계 스테인레스강의 탈산방법 |
| JP2011202253A (ja) * | 2010-03-26 | 2011-10-13 | Nisshin Steel Co Ltd | 洗浄性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| JP6359783B1 (ja) * | 2017-11-17 | 2018-07-18 | 日新製鋼株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| CN111155024A (zh) * | 2020-01-19 | 2020-05-15 | 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 | 一种帘线钢超低熔点塑性夹杂物控制方法 |
| CN111373067A (zh) * | 2017-12-06 | 2020-07-03 | 株式会社Posco | 具有优异的耐腐蚀性的非磁性奥氏体不锈钢及其制造方法 |
| CN116004992A (zh) * | 2022-12-28 | 2023-04-25 | 东北大学 | 一种电渣重熔核电用奥氏体不锈钢用渣系、制备方法和电渣重熔方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6005234B1 (ja) | 2015-09-29 | 2016-10-12 | 日新製鋼株式会社 | 疲労特性に優れた高強度ステンレス鋼板およびその製造方法 |
-
1997
- 1997-02-24 JP JP03902797A patent/JP3865853B2/ja not_active Expired - Fee Related
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|---|---|---|---|---|
| KR100429158B1 (ko) * | 1999-10-20 | 2004-04-28 | 주식회사 포스코 | 오스테나이트계 스테인레스강의 탈산방법 |
| EP1221494A1 (en) * | 2001-01-09 | 2002-07-10 | Nisshin Steel Co., Ltd. | An austenitic stainless steel less crack-sensitive during forming and a manufacturing method thereof |
| JP2011202253A (ja) * | 2010-03-26 | 2011-10-13 | Nisshin Steel Co Ltd | 洗浄性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| JP6359783B1 (ja) * | 2017-11-17 | 2018-07-18 | 日新製鋼株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| WO2019097691A1 (ja) * | 2017-11-17 | 2019-05-23 | 日新製鋼株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| CN111373067A (zh) * | 2017-12-06 | 2020-07-03 | 株式会社Posco | 具有优异的耐腐蚀性的非磁性奥氏体不锈钢及其制造方法 |
| JP2021504587A (ja) * | 2017-12-06 | 2021-02-15 | ポスコＰｏｓｃｏ | 耐食性に優れた非磁性オーステナイト系ステンレス鋼およびその製造方法 |
| CN111155024A (zh) * | 2020-01-19 | 2020-05-15 | 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 | 一种帘线钢超低熔点塑性夹杂物控制方法 |
| CN116004992A (zh) * | 2022-12-28 | 2023-04-25 | 东北大学 | 一种电渣重熔核电用奥氏体不锈钢用渣系、制备方法和电渣重熔方法 |
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|---|---|
| JP3865853B2 (ja) | 2007-01-10 |
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